TWI707049B - 含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板及其製造方法以及含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板及其製造方法 - Google Patents
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Abstract
本發明之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板具有如下組成：含有碳：0.030質量%以下、矽：2.00質量%以下、錳：2.00質量%以下、磷：0.050質量%以下、硫：0.040質量%以下、鉻：10.00質量%至25.00質量%、氮：0.030質量%以下、鈮：0.01質量%至0.80質量%，且剩餘部分由鐵及不可避免之雜質所組成。於該含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板中，碳氮化鈮之析出量為0.2質量%以上，且粒徑0.1μm以下之拉弗氏相為每10μm2面積10個以下。
Description
本發明係關於一種含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板及其製造方法以及含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板及其製造方法。尤其是，本發明係關於一種用以製造排氣管凸緣零件及排氣管零件之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板及其製造方法以及含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板及其製造方法。
由於對於排氣管凸緣零件及排氣管零件要求耐腐蝕性、耐熱性及強度等特性，故而將此種特性優異之不鏽鋼板用作素材。此處，所謂排氣管零件意指內部能夠流通排氣氣體之零件，尤其意指汽車之排氣歧管、前段管、中段管、觸媒轉化器外筒等零件。另外，所謂排氣管凸緣零件意指熔接接合於排氣管零件之端部，且構成承擔該排氣管
零件與其他零件之扣結功能之凸緣部的零件。
先前，作為不鏽鋼板，雖然通常使用製造性良好之奧氏體系不鏽鋼板(Austenitic stainless steel plate)，但業界正推進向於熱膨脹係數及成本方面有利之鐵氧體系不鏽鋼板之替換。作為此種鐵氧體系不鏽鋼板，可列舉含鈮鐵氧體系不鏽鋼板。
排氣管凸緣零件係藉由將熱軋鋼板加以冷鍛而製造。另外，排氣管凸緣零件通常具有與排氣管零件之端部對應之孔、瓶扣結用之孔，亦實施有切削加工。因此，對於排氣管凸緣零件之製造所使用之熱軋鋼板要求加工性。
另外，排氣管零件通常係藉由對冷軋鋼板進行壓製加工、或對冷軋鋼板進行管道加工後進行各種加工而製造。因此，對於排氣管零件之製造所使用之冷軋鋼板亦要求加工性。尤其是，隨著近年來排氣管零件(尤其是排氣歧管)之小型化，期望進一步提高冷軋鋼板之加工性。冷軋鋼板之加工性可以蘭克福特(Lankford)值(以下，亦稱為「r值」)作為指標而表示，為了提高r值，有效的是增大冷軋裁減量。
然而，含鈮鐵氧體系不鏽鋼板於熱軋時會生成拉弗氏相(以Fe2Nb作為主體之金屬間化合物)而容易引起韌性降低。另外，鐵氧體系不鏽鋼板原本於475℃下容易引起脆化。因此，若製造厚度規(5mm至10mm)之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板並將其加以冷軋，則容易發生破裂，難以
增大冷軋裁減量。
作為提高含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板之韌性的方法，例如專利文獻1中提出有藉由將碳及氮之合計量控制為特定範圍而抑制拉弗氏相之生成的方法。
另外，作為提高含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板之加工性的方法，例如專利文獻2中提出有對熱精軋起始溫度、結束溫度及熱軋板退火溫度等加以控制之方法。
專利文獻1：日本專利特開平10-237602號公報。
專利文獻2：日本專利特開2002-30346號公報。
然而，專利文獻1之方法係將板厚度為4.5mm左右之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板作為對象，對於厚度規之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板則無法充分地抑制拉弗氏相之生成。
另外，即便使用專利文獻2之方法，亦存在無法充分地確保含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板之加工性的問題。
本發明係為了解決如前所述之問題而成者，其目的在於提供一種韌性及加工性優異之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱
軋鋼板及其製造方法。
另外，本發明之目的在於提供一種加工性優異之含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板及其製造方法。
本發明者為了解決前述問題而持續進行努力研究，結果發現，於對具有特定組成之不鏽鋼扁胚(slab)加以熱軋時，藉由在1100℃至1000℃之溫度下保持60秒以上並且將熱精軋溫度設為850℃以上，於熱軋後於550℃以下之捲取溫度下進行捲取，可將碳氮化鈮及拉弗氏相之量控制為恰當範圍，其結果為，含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板之韌性提高，從而完成本發明。
另外，本發明者等人發現，於對該含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板加以退火後，以70%以上之裁減量進行冷軋並進行退火，藉此可將r值提高至1.2以上，其結果為，含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板之加工性提高，從而完成本發明。
亦即，本發明係一種含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板，其特徵在於，其具有如下組成：含有碳：0.030質量%以下、矽：2.00質量%以下、錳：2.00質量%以下、磷：0.050質量%以下、硫：0.040質量%以下、鉻：10.00質量%至25.00質量%、氮：0.030質量%以下、鈮：0.01質量%至0.80質量%，且剩餘部分由鐵及不可避免之雜質所組成，
並且碳氮化鈮之析出量為0.2質量%以上，且粒徑0.1μm以下之拉弗氏相為每10μm2面積10個以下。
另外，本發明係一種含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板之製造方法，其特徵在於：於對不鏽鋼扁胚加以熱軋時，於1000℃至1100℃之溫度下保持60秒以上，並且將熱精軋溫度設為850℃以上，於熱軋後於550℃以下之捲取溫度下進行捲取，前述不鏽鋼扁胚具有如下組成：含有碳：0.030質量%以下、矽：2.00質量%以下、錳：2.00質量%以下、磷：0.050質量%以下、硫：0.040質量%以下、鉻：10.00質量%至25.00質量%、氮：0.030質量%以下、鈮：0.01質量%至0.80質量%，且剩餘部分由鐵及不可避免之雜質所組成。
另外，本發明係一種含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板，其特徵在於，其具有如下組成：含有碳：0.030質量%以下、矽：2.00質量%以下、錳：2.00質量%以下、磷：0.050質量%以下、硫：0.040質量%以下、鉻：10.00質量%至25.00質量%、氮：0.030質量%以下、鈮：0.01質量%至0.80質量%，且剩餘部分由鐵及不可避免之雜質所組成，並且碳氮化鈮之析出量為0.2質量%以上，粒徑0.1μm以下之拉弗氏相為每10μm2面積10個以下，且r值為1.2以上。
進而，本發明係一種含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板之製造方法，其特徵在於：於對前述之含鈮鐵氧體系不鏽鋼
熱軋鋼板加以退火後，以70%以上之裁減量進行冷軋並退火。
根據本發明，可提供韌性及加工性優異之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板及其製造方法。
另外，根據本發明，可提供加工性優異之含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板及其製造方法。
本發明之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板(以下，有時簡稱為「熱軋鋼板」)具有含有碳、矽、錳、磷、硫、鉻、氮、鈮，且剩餘部分由鐵及不可避免之雜質所組成之組成。另外，本發明之熱軋鋼板亦可具有更進一步含有鎳、鉬、銅、鈷、鋁、鎢、釩、鈦、鋯、硼、稀土元素、鈣中之1種以上的組成。
以下，對本發明之熱軋鋼板加以詳細說明。
碳係使鋼硬質化而使熱軋鋼板之韌性降低之主要因素。因此，碳之含量被限制為0.030質量%以下。其中，
無需使碳之含量極度地降低，一般而言設為0.001質量%至0.030質量%、較佳為0.003質量%至0.025質量%、更佳為0.005質量%至0.020質量%之碳含量即可。
矽及錳除了作為脫酸劑有效以外，亦具有使耐高溫氧化性提高之作用。尤其是，於重視耐高溫氧化性之情形時，有效的是確保矽為0.05質量%以上之含量，亦確保錳為0.05質量%以上之含量。其中，若大量含有該等元素，則會成為導致鋼脆化之主要因素。根據各種研究之結果，矽及錳均被限制為2.00質量%以下之含量。亦可將矽及錳之含量均控制為1.00質量%以下、或0.50質量%以下。另外，矽及錳之含量之下限並無特別限定，一般而言為0.05質量%、較佳為0.1質量%、更佳為0.15質量%。
磷及硫若大量含有則會成為耐腐蝕性降低等之主要因素。因此，磷之含量被限制為0.050質量%以下，硫之含量被限制為0.040質量%以下。通常，磷之含量設為0.010質量%至0.050質量%之範圍，硫之含量設為0.0005質量%至0.040質量%之範圍即可。另外，磷之較佳之含量為0.020質量%至0.040質量%，硫之較佳之含量為0.001質量%至0.010質量%。尤其是，於重視耐腐蝕性之情形時，有效的是將硫之含量限制為0.005質量%以下。
鉻係對於確保作為不鏽鋼之耐腐蝕性而言重要之元素，並且於提高耐高溫氧化性之方面亦有效。為了發揮出該等作用，需要10.00質量%以上之鉻含量。就發揮出前述之作用之方面而言，有效的是鉻之含量較佳為13.50質量%以上、更佳為17.00質量%以上。另一方面，若大量含有鉻，則因鋼之硬質化及韌性降低，而使厚度規熱軋鋼板之製造變得困難。根據各種研究之結果，鉻之含量被限制為25.00質量%以下、較佳為22.00質量%以下、更佳為20.00質量%以下。
氮成為使韌性降低之主要因素。因此，氮之含量被限制為0.030質量%以下。其中，無需使氮之含量極度地降低，一般而言設為0.001質量%至0.030質量%、較佳為0.005質量%至0.025質量%之氮含量即可。
鈮係藉由將碳及氮加以固定而抑制碳氮化鉻(碳化物‧氮化物)之晶界偏析，從而於將鋼之耐腐蝕性及耐高溫氧化性維持為較高之方面之極為有效之元素。因此，鈮之含量需設為0.01質量%以上。鈮之含量設為0.05質量%以上時較有效果，設為0.20質量%以上時更有效果。其
中，若鈮之含量過高，則會加重熱軋鋼板之韌性降低，故而欠佳。根據各種研究之結果，鈮之含量被限制為0.80質量%以下、較佳為0.60質量%以下。
鎳具有抑制腐蝕進行之作用，可視需要而添加。於該情形時，有效的是確保0.01質量%以上之鎳含量。其中，若含有大量之鎳，則會對加工性產生不良影響，因此於添加鎳之情形時，需要於2.00質量%以下、較佳為1.00質量%以下之範圍添加鎳。
鉬係對於提高耐腐蝕性有效之元素，可視需要而添加。於該情形時，有效的是確保0.02質量%以上之鉬含量，更有效的是設為0.50質量%以上。其中，若含有大量之鉬，則會對韌性產生不良影響，因此於添加鉬之情形時，需要於2.50質量%以下、較佳為1.50質量%以下之範圍內添加鉬。
銅係對於提高低溫韌性有效並且對於提高高溫強度有效之元素。因此，可視需要而添加銅。於該情形時，有效的是確保0.02質量%以上之銅含量。其中，若大量地添加銅，則加工性反而會降低。於添加銅之情形時，需要於
1.80質量%以下、較佳為0.80質量%以下之範圍內添加銅。
鈷係有助於低溫韌性之元素，可視需要而添加。於該情形時，有效的是確保0.010質量%以上之鈷含量。其中，由於過量添加鈷成為延展性降低之主要因素，故而於添加鈷之情形時，需要於0.50質量%以下之範圍內添加鈷。
鋁係作為脫酸劑有效之元素，可視需要而添加。於該情形時，有效的是設為0.005質量%以上之鋁含量。其中，若含有大量之鋁，則成為韌性降低之主要因素。因此，於含有鋁之情形時，鋁含量被限制為0.50質量%以下、較佳為0.20質量%以下。
鎢及釩係對於提高高溫強度有效之元素，可視需要添加該等中之1種以上。於該情形時，有效的是對於鎢確保0.10質量%以上之含量，且對於釩確保0.10質量%以上之含量。其中，若大量地添加該等元素，則鋼成為硬質，成為於冷軋時導致破裂之主要因素。於添加鎢之情形時，需要於1.80質量%以下、較佳為0.50質量%以下之範圍內添加鎢。於添加釩之情形時，需要於0.30質量%以下、較佳為0.15質量%以下之範圍內添加釩。
鈦及鋯係具有將碳及氮加以固定之作用，而於將鋼之耐腐蝕性及耐高溫氧化性維持為較高之方面有效之元素。因此，可視需要而添加鈦、鋯中之1種以上。於該情形時，有效的是對於鈦確保0.01質量%以上之含量，對於鋯確保0.02質量%以上之含量。其中，若含有過量之鈦，則會加重熱軋鋼捲之韌性降低，因此於添加鈦之情形時，需要於0.50質量%以下之範圍內添加鈦。另外，若含有大量之鋯，則成為阻礙加工性之主要因素，因此於添加鋯之情形時，需要於0.20質量%以下之範圍內添加鋯。
硼係藉由添加少量而改善耐腐蝕性及加工性之元素，可視需要而添加該等中之1種以上。於該情形時，有效的是確保0.0001質量%以上之硼含量。其中，若含有過量之硼，則會對熱加工性產生不良影響，因此於添加硼之情形時，需要於0.0050質量%以下之範圍內添加硼。
稀土元素及鈣係對於提高耐高溫氧化性有效之元素，可視需要而添加該等中之1種以上。於該情形時，有效的是對於稀土元素確保0.001質量%以上之含量，且對
於鈣確保0.0005質量%以上之含量。其中，若大量地添加該等元素，則韌性會降低，因此於添加稀土元素之情形時，需要於0.100質量%以下追範圍內添加稀土元素，於添加鈣之情形時，需要於0.0050質量%以下之含量之範圍內添加鈣。
作為前述以外之成分的剩餘部分係由鐵及不可避免之雜質組成。此處，所謂不可避免之雜質意指製造步驟中不可避免地混入材料中之雜質元素。作為不可避免之雜質，並無特別限定。
碳氮化鈮(碳化物‧氮化物)及拉弗氏相係藉由熱軋處理而生成之析出物。若碳及氮於固溶於鋼中之狀態下存在，則熱軋鋼板之韌性會降低，因此有效的是使碳及氮以碳氮化鈮之形式析出。另外，藉由使碳氮化鈮析出，可減少固溶於鋼中之鈮，而降低使熱軋鋼板之韌性降低之拉弗氏相之析出量。為了降低固溶於鋼中之碳及氮而提高熱軋鋼板之韌性，需要將碳氮化鈮之析出量設為0.2質量%以上。另外，需要將粒徑0.1μm以下之拉弗氏相設為每10μm2面積為10個以下。
此處，碳氮化鈮之析出量(質量%)係藉由如下方式算出：使用10質量%之乙醯基丙酮+1質量%之氯化四甲基銨+89質量%之甲醇之混合液，針對飽和甘汞基準電極(saturated calomel electrode；SCE)，以-100mV至400mV之SCE電位而電解提取析出物之殘渣後，將所提取之殘渣利用0.2μm之微孔過濾器加以過濾，由該殘渣之重量與完全溶解重量之比而算出碳氮化鈮之析出量。
另外，針對拉弗氏相，使用掃描型電子顯微鏡(SEM；Scanning Electron Microscope)拍攝表面之照片，測定拉弗氏相之尺寸，並且計測每10μm2面積之粒徑0.1μm以下之拉弗氏相之個數。拉弗氏相之個數係於至少5個點進行計測，並取其平均值。
本發明之熱軋鋼板之厚度根據用途而適當設定即可，並無特別限定。例如，於將本發明之熱軋鋼板用於汽車之排氣管凸緣零件之製造之情形時，熱軋鋼板之厚度一般而言為5.0mm至11.0mm、較佳為5.5mm至9.0mm。另外，於將本發明之熱軋鋼板用於汽車之排氣管零件之製造之情形時，為了提高含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板(以下，有時簡稱為「冷軋鋼板」)之加工性之指標即r值，需要於對本發明之熱軋鋼板加以冷軋時增大裁減量。因此，若考慮到用以製造汽車之排氣管零件之冷軋鋼板之厚度及冷軋裁減量，則熱軋鋼板之厚度通常超過4.5mm且
為10.00mm以下。另外，熱軋鋼板之厚度較佳為5.0mm至9.0mm、更佳為5.5mm至8.0mm。
具有如前所述之特徵之本發明之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板可藉由如下的方法而製造：在將不鏽鋼扁胚加以熱軋時，於1000℃至1100℃之溫度下保持60秒以上，並且將熱精軋溫度設為850℃以上，於熱軋後於550℃以下之捲取溫度下進行捲取；前述不鏽鋼扁胚具有與前述之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板相同之組成。
於熱軋之前，通常對不鏽鋼扁胚進行加熱。不鏽鋼扁胚之加熱溫度並無特別限定，較佳為1200℃至1300℃。若不鏽鋼扁胚之加熱溫度未達1200℃，則會過度地導入因熱軋引起之應變，除了其後之組織控制變困難以外，亦有表面損傷成為問題之情形。另一方面，若不鏽鋼扁胚之加熱溫度超過1300℃，則組織會粗粒化，而有無法獲得具有所需特性之熱軋鋼板之情形。
於藉由前述方式對不鏽鋼扁胚進行加熱後，進行熱軋。熱軋通常包括多程(multi-pass)之熱粗軋、及多程之熱精軋。於熱軋時，為了有效率地促進碳氮化鈮之析出並且降低拉弗氏相之析出，需要於1000℃至1100℃之溫度下保持60秒以上，並且將熱精軋溫度設為850℃以上。此
處，將保持溫度設為1000℃至1100℃之原因在於，藉由使碳氮化鈮之析出溫度為1100℃以下、尤其是設為該保持溫度，可效率良好地促進碳氮化鈮之析出。若保持時間及保持時間為前述範圍以外，則碳氮化鈮不會充分地析出。另外，若熱精軋溫度未達850℃，則由於拉弗氏相之析出溫度為800℃附近，故而無法充分地降低拉弗氏相之析出。
作為於1000℃至1100℃之溫度下保持60秒以上之方法，並無特別限定，降低通板速度、或於精壓延前導入延遲即可。
另外，於1000℃至1100℃之溫度下保持60秒以上之時機只要為熱軋步驟之間，則無特別限定，較佳為自熱粗軋之終期至熱精軋之初期進行。
熱精軋時間並無特別限定，可依據該技術領域中公知之熱軋方法而設定。一般而言，熱精軋時間係考慮兼顧熱軋步驟之總時間而決定，熱精軋時間越長，碳氮化鈮之析出量越增大。
於熱軋後，於550℃以下之捲取溫度下進行捲取而製成鋼捲。若捲取溫度超過550℃，則拉弗氏相會析出，而有導致韌性降低之情形。
另外，藉由前述方式而獲得之熱軋鋼板由於在熱軋步驟中使碳氮化鈮之析出量充分地增大，故而即使達到拉弗
氏相之析出溫度(800℃附近)，亦不易析出拉弗氏相。因此，使用在捲取熱軋鋼板之前藉由水冷等進行驟冷而縮短拉弗氏相之析出溫度之通過時間的方法的必要性小。
本發明之冷軋鋼板除了前述之熱軋鋼板之特徵以外，亦具有r值為1.2以上之特徵。因此，本發明之冷軋鋼板於加工性方面優異，可藉由進行各種加工，而製造排氣歧管、前段管、中段管、觸媒轉化器外筒等汽車之排氣管零件。
具有如前所述之特徵的本發明之冷軋鋼板可藉由在將前述之熱軋鋼板加以退火後，以70%以上之裁減量進行冷軋並退火而製造。
於冷軋之前，進行熱軋鋼板之退火。退火係於獲得再結晶組織之溫度下進行。退火溫度根據熱軋鋼板之組成而適當設定即可，並無特別限定，通常為950℃至1150℃。若退火溫度未達950℃，則有無法獲得再結晶組織之情形。另一方面，若退火溫度超過1150℃，則有結晶粒粗大化之情形。
冷軋係為了將冷軋鋼板之r值提高至1.2以上而以70%以上之裁減量進行。若裁減量未達70%，則冷軋鋼板之r值成為未達1.2。
於冷軋後，進行冷軋鋼板之退火。退火係於獲得再結晶組織之溫度下進行。退火溫度根據冷軋鋼板之組成而適當設定即可，並無特別限定，通常為1000℃至1100℃。若退火溫度未達1000℃，則有無法獲得再結晶組織之情形。若退火溫度超過1100℃，則結晶粒粗大化，而有加工時產生表面粗糙而成為破裂原因之情形。
以下，藉由實施例進一步說明本發明，但本發明不受該等實施例所限定。
藉由將表1所示之成分組成之鋼熔鑄成不鏽鋼扁胚，並於表1所示之條件下進行熱壓，而獲得具有預定之厚度之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板。
其次，自所獲得之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板採集試驗片，對碳氮化鈮之析出量、拉弗氏相之尺寸、每10μm2面積之粒徑0.1μm以下之拉弗氏相之量及韌性進行評價。
碳氮化鈮之析出量、以及拉弗氏相之尺寸及個數係藉由前述之方法進行測定。此外，於碳氮化鈮之析出量之測定中，SCE電位設為400mV。另外，韌性係藉由利用U形缺口試驗片之夏比衝擊試驗進行評價。關於韌性是否合格，將延展性-脆性遷移溫度(DBTT；ductile-brittle transition temperature)為20℃以下評價為有韌性(○)。
將前述之各評價之結果示於表2。
如表2所示，於將不鏽鋼扁胚加以熱軋時，藉由在1000℃至1100℃之溫度下保持60秒以上，並且將熱精軋溫度設為850℃以上，於熱軋後於550℃以下之捲取溫度下進行捲取而製造之No.1至No.8之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板之碳氮化鈮之析出量為0.2質量%以上，粒徑0.1μm以下之拉弗氏相為每10μm2面積10個以下。確認到韌性優異。
相對於此，於將不鏽鋼扁胚加以熱軋時，於1000℃至1100℃之溫度下之保持時間過短之No.9至No.12之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板之碳氮化鈮之析出量減少，拉弗氏相之量亦增多，得知韌性並不充分。
另外，使用前述所獲得之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板，進行模擬對排氣管凸緣零件之加工的冷鍛試驗、衝壓開孔試驗、切削試驗。其結果為，關於No.1至No.8之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板，對所需形狀之加工性良好，亦未發生因韌性不足等所引起之破裂等。相對於此，關於No.9至No.12之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板。發生了因韌性不足引起之破裂。
其次，於將前述所獲得之No.1至No.7之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板加以退火後，進行冷軋，進而進行退火，而獲得含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板。此時之製造條
件係示於表3。此外，No.9至No.12之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板於韌性方面低，未能進行冷軋。
其次，針對所獲得之含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板，求出r值。r值係自含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板採集JIS13號B拉伸試驗片，於賦予有14.4%應變後，使用下述(1)式及下述(2)式而算出平均r值。
r=ln(W0/W)/ln(t0/t) (1)
此處，W0為拉伸前之板寬度，W為拉伸後之板寬度，t0為拉伸前之板厚度，t為拉伸後之板厚度。
平均r值=(r0+2r45+r90)/4 (2)
此處，r0為壓延方向之r值，r45為與壓延方向成45°方向之r值，r90為與壓延方向成直角方向之r值。
此外，對於要求複雜形狀之汽車之排氣管零件，由於只要平均r值為1.2以上則為能夠充分地進行加工之特性，故而只要平均r值為1.2以上，則可判斷為加工性優異。
將前述之評價結果示於表3。
如表3所示，對於以70%以上之裁減量進行冷軋之No.1至No.5及No.7之含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板，確認到r值為1.2以上，加工性優異。
相對於此，對於以未達70%之裁減量進行冷軋之No.6之含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板，得知r值未達1.2未滿，加工性並不充分。
由以上結果得知，根據本發明，可提供韌性及加工性優異之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板及其製造方法。另外，根據本發明，可提供加工性優異之含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板及其製造方法。
此外，本申請案係主張基於2016年2月2日提出申請之日本專利申請第2016-017883號之優先權者，將該日本專利申請之全部內容援用至本申請案中。
Claims (9)
- 一種含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板，具有如下組成：含有碳：0.030質量%以下、矽：2.00質量%以下、錳：2.00質量%以下、磷：0.050質量%以下、硫：0.040質量%以下、鉻：10.00質量%至25.00質量%、氮：0.030質量%以下、鈮：0.01質量%至0.80質量%，且剩餘部分由鐵及不可避免之雜質所組成；並且碳氮化鈮之析出量為0.2質量%以上，且粒徑0.1μm以下之拉弗氏相為每10μm2面積10個以下。
- 如請求項1所記載之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板，具有如下組成：更進一步含有鎳：2.00質量%以下、鉬：2.50質量%以下、銅：1.80質量%以下、鈷：0.50質量%以下、鋁：0.50質量%以下、鎢：1.80質量%以下、釩：0.30質量%以下、鈦：0.50質量%以下、鋯：0.20質量%以下、硼：0.0050質量%以下、稀土元素：0.100質量%以下、鈣：0.0050質量%以下之1種以上。
- 如請求項1或2所記載之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板，係用於製造排氣管凸緣零件。
- 一種含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板之製造方法，係於對不鏽鋼扁胚加以熱軋時，於1000℃至1100℃之溫度下保持60秒以上，並且將熱精軋溫度設為850℃以上，於熱軋後於550℃以下之捲取溫度下進行捲取，前述不鏽鋼扁胚具有如下組成：含有碳：0.030 質量%以下、矽：2.00質量%以下、錳：2.00質量%以下、磷：0.050質量%以下、硫：0.040質量%以下、鉻：10.00質量%至25.00質量%、氮：0.030質量%以下、鈮：0.01質量%至0.80質量%，且剩餘部分由鐵及不可避免之雜質所組成。
- 如請求項4所記載之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板之製造方法，其中前述含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板具有如下組成：更進一步含有鎳：2.00質量%以下、鉬：2.50質量%以下、銅：1.80質量%以下、鈷：0.50質量%以下、鋁：0.50質量%以下、鎢：1.80質量%以下、釩：0.30質量%以下、鈦：0.50質量%以下、鋯：0.20質量%以下、硼：0.0050質量%以下、稀土元素：0.100質量%以下、鈣：0.0050質量%以下之1種以上。
- 一種含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板，具有如下組成：含有碳：0.030質量%以下、矽：2.00質量%以下、錳：2.00質量%以下、磷：0.050質量%以下、硫：0.040質量%以下、鉻：10.00質量%至25.00質量%、氮：0.030質量%以下、鈮：0.01質量%至0.80質量%，且剩餘部分由鐵及不可避免之雜質所組成；並且碳氮化鈮之析出量為0.2質量%以上，粒徑0.1μm以下之拉弗氏相為每10μm2面積10個以下，且r值為1.2以上。
- 如請求項6所記載之含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼 板，具有如下組成：更進一步含有鎳：2.00質量%以下、鉬：2.50質量%以下、銅：1.80質量%以下、鈷：0.50質量%以下、鋁：0.50質量%以下、鎢：1.80質量%以下、釩：0.30質量%以下、鈦：0.50質量%以下、鋯：0.20質量%以下、硼：0.0050質量%以下、稀土元素：0.100質量%以下、鈣：0.0050質量%以下之1種以上。
- 如請求項6或7所記載之含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板，係用於製造排氣管零件。
- 一種含鈮鐵氧體系不鏽鋼冷軋鋼板之製造方法，係對如請求項1或2所記載之含鈮鐵氧體系不鏽鋼熱軋鋼板加以退火後，以70%以上之裁減量進行冷軋並退火。
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