JP6515386B2 - 熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
熱延鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6515386B2 JP6515386B2 JP2015148227A JP2015148227A JP6515386B2 JP 6515386 B2 JP6515386 B2 JP 6515386B2 JP 2015148227 A JP2015148227 A JP 2015148227A JP 2015148227 A JP2015148227 A JP 2015148227A JP 6515386 B2 JP6515386 B2 JP 6515386B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolled steel
- steel sheet
- temperature
- less
- mpa
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
(1)化学組成
はじめに必須元素を説明する。
Cは、炭化物を析出して強度を確保することに有効な元素であり、C含有量が0.01%未満では熱延鋼板が所望の強度を確保することが困難になる。一方、C含有量が0.08%を超えると熱延鋼板の穴拡げ性が低下する。そこで、C含有量は0.01%以上0.08%以下とする。
Siは、鋼の脱酸のために0.03%以上含有する。しかし、Si含有量が増加すると熱延鋼板の化成処理性が低下するとともに、熱延鋼板の点溶接性も劣化するため、Si含有量は1.5%以下とする。このため、Si含有量は0.03%以上1.5%以下とする。
Mnは、熱延鋼板の強度の確保に有効な元素であるので、0.5%以上含有する。しかし、Mn含有量が2.5%を超えて多量になると、ミクロ偏析やマクロ偏析が起こり易くなり、熱延鋼板の穴拡げ性を劣化させる。このため、Mn含有量は0.5%以上2.5%以下とする。
Pは、不純物であり、多量に含有すると熱延鋼板の穴拡げ性、焼付け硬化性を劣化させる。そこで、P含有量は0.03%以下とする。
Sは、MnSを形成して破壊の起点として作用し、熱延鋼板の穴拡げ性を著しく低下させる。このため、S含有量は0.010%以下とする。
Tiは、微細な炭化物であるTiCを析出させて熱延鋼板の強度を確保するに有効な元素であるが、Ti含有量が0.05%未満では熱延鋼板が所望の強度を確保することが困難である。このため、Ti含有量は0.05%以上とする。一方、Ti含有量が0.2%を超えるとその効果が飽和し、熱延鋼板のコストが上昇する。そこで、Ti含有量は0.05%以上0.2%以下とする。
Alは、鋼の脱酸剤として少なくとも0.001%含有することが有効であるが、Al含有量が0.1%を超えると介在物が増加し、熱延鋼板の加工性を劣化させる。このため、Al含有量は0.001%以上0.1%以下とする。
N含有量が0.005%を超えると、Cよりも高温でTiと析出物を形成し、熱延鋼板の穴拡げ性を低下させる。そこで、N含有量は0.005%以下とする。このような観点からはN含有量の下限を設ける必要はないが、N含有量を0.001%未満に低減するには製鋼コストが嵩む。このため、N含有量は0.001%以上であることが好ましい。
(1−9)Nb:0.03%以下、およびCr:0.4%以下からなる群から選ばれた1種または2種
Nbは熱延鋼板の強度の向上に寄与し、また、Crは熱延鋼板の強度および靭性の向上に寄与するため、NbおよびCrは、これら1種を単独でまたは2種を複合して、含有してもよい。しかし、Nb含有量が0.03%を超え、またCr含有量が0.4%を超えると、多量の炭化物が生成し、熱延鋼板の穴拡げ性を低下させる。このため、Nb,Crを含有する場合には、Nb含有量は0.03%以下であり、Cr含有量は0.4%以下であることが好ましい。上記効果を確実に得るためには、Nb含有量は0.001%以上であり、Cr含有量は0.001%以上であることが好ましい。
上記以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。
鋼組織は、面積率で、フェライトが60%以上80%以下であり、かつフェライトとベイナイトとの合計が90%以上であるとともに、残部はセメンタイトおよびマルテンサイトよりなる混合組織である。なお、ベイナイトには1面積%以下の残留オーステナイトが含まれていてもよい。
熱延鋼板の機械特性は、焼付け硬化量BH:30MPa超、引張強度:780MPa以上、かつ引張強度TS(MPa)と×穴広げ率λ(%)との積TS×λ:66300(MPa・%)以上である。
本発明は、略述すると、上述した化学組成を有する鋼片に熱間圧延を行うことにより熱延鋼板を製造する際に、熱間圧延工程に着目し、フェライトおよびベイナイト鋼において焼付け硬化性を高める固溶Cと、引張強度を確保するTiCからなる析出物の生成を両立することによって、高い穴拡げ性と焼付け硬化性とを併せ持つ強度780MPa以上の熱延鋼板を製造するものである。この製造方法を詳しく説明する。
本発明に係る熱延鋼板を製造するには、上述した化学組成を有するスラブなどの鋼片を1100℃以上1250℃以下に加熱し、加熱した鋼片に、粗圧延と仕上げ温度がAr3以上950℃以下である仕上圧延とからなる熱間圧延を施す。
Ar3点=979.8-450.7×C含有量(%)-125.7×Mn含有量(%)+191.5×Nb含有量(%)+340×Ti含有量(%)+254×Al含有量(%)-32.42×Cr含有量(%) ・・・・・(1)
スラブ加熱温度が1100℃未満であるとTiCが溶態化しないため、結晶粒を微細化できない。このため、スラブ加熱温度は1100℃以上とする。一方、スラブ加熱温度が1250℃超であると、鋼の結晶粒が粗大化し、材質の均質性が劣化するおそれがあるので、スラブ加熱温度は1250℃以下とする。
穴拡げ性を良好にするため、引き続き30〜80℃/secの冷却速度で仕上げ温度から550〜700℃まで一次冷却する。その後、550〜700℃の温度域で0.5〜3時間保持する。さらにその後、高い焼付け硬化性を確保するために、鋼板を水槽に浸漬させることで冷却速度を200℃/h超として室温まで二次冷却する。
次に、鋼板の一次冷却を停止して所定温度域で温度保持することは、フェライトを析出させてその占有率を増加させ、穴拡げ性を向上させるために重要である。
上記の温度保持を行った後、鋼板を二次冷却する。この二次冷却では、温度保持を行った温度から室温までの平均冷却速度を200℃/h超として、冷却する。この平均冷却速度が200℃/h以下であると、冷却中にTiCが過剰に析出してしまい固溶Cが減少することにより所望の焼付け硬化性を得られない。このため、二次冷却における上記平均冷却速度200℃/h超として室温まで冷却する。このような冷却速度を確保する冷却方法は特に規定するものではないが、コイルを巻き戻してガスまたは水で冷却する方法、もしくはコイルを水槽に浸漬させる方法などがある。
図1のグラフに示すように、発明例は比較例に対して高い穴拡げ性と焼付け硬化性を有していることがわかる。
図2のグラフに示すように、発明例の冷却速度の発明範囲では、冷却速度が上昇するにしたがって焼付け硬化性が高まることが分かる。
Claims (3)
- 質量%で、C:0.01〜0.08%、Si:0.03〜1.5%、Mn:0.5〜2.5%、P:0.03%以下、S:0.010%以下、Ti:0.05〜0.2%、Al:0.001〜0.1%、N:0.005%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる化学組成を有し、面積率で、フェライトが60〜80%であり、フェライトとベイナイトとの合計が90%以上であるとともに、残部がセメンタイトおよびマルテンサイトからなる鋼組織を有し、かつ、焼付け硬化量BHが30MPa超であり、引張強度が780MPa以上であるとともに、引張強度TS(MPa)と穴広げ率λ(%)との積TS×λが66300(MPa・%)以上である機械特性を有することを特徴とする熱延鋼板。
- 前記化学組成が、さらに、質量%で、Nb:0.03%以下、およびCr:0.4%以下からなる群から選ばれた1種または2種を有する請求項1に記載された熱延鋼板。
- スラブを1100〜1250℃に加熱し、粗圧延と仕上げ温度がAr3点以上950℃以下である仕上圧延とからなる熱間圧延を施し、引き続いて30〜80℃/secの冷却速度で仕上げ温度から550〜700℃まで冷却し、550〜700℃の温度域で0.5〜3時間保持した後に、当該温度から室温までの平均冷却速度を200℃/h超として冷却することを特徴とする請求項1または請求項2に記載された熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015148227A JP6515386B2 (ja) | 2015-07-28 | 2015-07-28 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015148227A JP6515386B2 (ja) | 2015-07-28 | 2015-07-28 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017025397A JP2017025397A (ja) | 2017-02-02 |
JP6515386B2 true JP6515386B2 (ja) | 2019-05-22 |
Family
ID=57945553
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2015148227A Active JP6515386B2 (ja) | 2015-07-28 | 2015-07-28 | 熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6515386B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6822611B2 (ja) | 2019-01-09 | 2021-01-27 | 日本製鉄株式会社 | 熱間圧延鋼板および溶接継手、ならびにそれらの製造方法 |
CN112575267A (zh) * | 2019-09-27 | 2021-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高扩孔复相钢及其制造方法 |
CN113122770B (zh) * | 2019-12-31 | 2022-06-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 低碳低成本超高强复相钢板/钢带及其制造方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3857875B2 (ja) * | 2000-12-07 | 2006-12-13 | 新日本製鐵株式会社 | 穴拡げ性と延性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
JP4661002B2 (ja) * | 2001-08-07 | 2011-03-30 | Jfeスチール株式会社 | 焼付硬化性および延性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
JP4879808B2 (ja) * | 2007-04-13 | 2012-02-22 | 新日本製鐵株式会社 | 打ち抜き加工性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
JP5326709B2 (ja) * | 2008-04-03 | 2013-10-30 | 新日鐵住金株式会社 | 低降伏比型高バーリング性高強度熱延鋼板及びその製造方法 |
JP5510024B2 (ja) * | 2010-04-20 | 2014-06-04 | 新日鐵住金株式会社 | 穴拡げ性と局部延性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
-
2015
- 2015-07-28 JP JP2015148227A patent/JP6515386B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2017025397A (ja) | 2017-02-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101912512B1 (ko) | 고강도 냉연 강판 및 그 제조 방법 | |
KR101638719B1 (ko) | 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
JP6179461B2 (ja) | 高強度鋼板の製造方法 | |
KR102000854B1 (ko) | 고강도 냉연 강판 및 그 제조방법 | |
KR101540507B1 (ko) | 연성 및 내지연 파괴 특성이 우수한 초고강도 냉연 강판 및 그 제조 방법 | |
JP6779320B2 (ja) | 強度及び成形性に優れたクラッド鋼板及びその製造方法 | |
JP5858174B2 (ja) | 低降伏比高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP5825189B2 (ja) | 伸びと穴拡げ性と低温靭性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
JP6700398B2 (ja) | 高降伏比型高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
KR101561358B1 (ko) | 딥 드로잉성 및 베이킹 경화성이 우수한 고강도 냉연 강판과 그 제조 방법 | |
JP5825082B2 (ja) | 伸び及び伸びフランジ性に優れた高降伏比高強度冷延鋼板とその製造方法 | |
WO2013180180A1 (ja) | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP4291711B2 (ja) | 焼付け硬化性を有する高バーリング熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP2011179105A (ja) | メッキ性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 | |
JP4954909B2 (ja) | 焼き付け硬化特性と常温遅時効性に優れた低降伏比型高強度冷延鋼板とその製造方法 | |
JP2003253385A (ja) | 高速変形特性および曲げ特性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP6515386B2 (ja) | 熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP2022515379A (ja) | 曲げ加工性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP2010126808A (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP2023071938A (ja) | 延性及び加工性に優れた高強度鋼板、及びその製造方法 | |
JP2018502992A (ja) | 成形性に優れた複合組織鋼板及びその製造方法 | |
JP5860345B2 (ja) | 機械的特性ばらつきの小さい高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP2010180462A (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP6225733B2 (ja) | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5672736B2 (ja) | 材質安定性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180305 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20190227 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190312 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190325 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6515386 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |