RU2630148C2 - Группа оборудования для термической обработки бесшовной стальной трубы или трубопровода и способ получения трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали - Google Patents

Группа оборудования для термической обработки бесшовной стальной трубы или трубопровода и способ получения трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали Download PDF

Info

Publication number
RU2630148C2
RU2630148C2 RU2015128019A RU2015128019A RU2630148C2 RU 2630148 C2 RU2630148 C2 RU 2630148C2 RU 2015128019 A RU2015128019 A RU 2015128019A RU 2015128019 A RU2015128019 A RU 2015128019A RU 2630148 C2 RU2630148 C2 RU 2630148C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pipe
less
temperature
heat treatment
content
Prior art date
Application number
RU2015128019A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015128019A (ru
Inventor
Кэнитиро ЭГУТИ
Ясухиде ИСИГУРО
Original Assignee
ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Publication of RU2015128019A publication Critical patent/RU2015128019A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2630148C2 publication Critical patent/RU2630148C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C21D9/085—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0062—Heat-treating apparatus with a cooling or quenching zone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к линии и способу термообработки бесшовной трубы из высокопрочной нержавеющей стали. Способ включает термообработку трубы в линии для термической обработки, которая содержит соединенные между собой нагревательную печь для закалки, оборудование для закалки и печь для отпуска. Между оборудованием для закалки и печью для отпуска устанавливают охлаждающее средство, в котором перед проведением отпуска охлаждают термообработанную трубу до температуры 20°С или ниже. Линия содержит соединенные в линию нагревательную печь для закалки, оборудование для закалки и печь для отпуска. Между оборудованием для закалки и печью для отпуска расположена транспортирующая линия, на одном из концов которой или на ее части расположено охлаждающее средство, выполненное с возможностью охлаждения термообработанной трубы до температуры 20°С или ниже. Технический результат заключается в получении бесшовной трубы из высокопрочной нержавеющей стали стабильного качества. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 2 табл., 1 ил.

Description

Область техники
Изобретение относится к способу получения трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали и к группе оборудования для термической обработки трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали с целью получения продукта стабильного качества - бесшовной стальной трубы или трубопровода с высоким содержанием хрома, которые подвергаются обработке путем закалки и отпуска.
Уровень техники
Традиционно, термическая обработка, такая как закалка, отпуск, отжиг и гомогенизация, применяется в качестве термической обработки для стальных труб или трубопроводов. Указанные виды термической обработки осуществляются выборочно в соответствии с требованиями заказчика к техническим характеристикам или однородности качества продукта.
Обычно с точки зрения производительности термическая обработка бесшовной стальной трубы или трубопровода осуществляются в линии. Например, в патентной литературе 1 с целью повышения эффективности и компактности предложена группа оборудования для термической обработки, в которой эффективно скомпонованы нагревательная печь для закалки, оборудование для закалки и печь для отпуска.
С другой стороны, в настоящее время область, в которой используются бесшовные стальные трубы или трубопроводы нефтегазопромыслового сортамента, которые применяются в нефтяных и газовых скважинах для сырой нефти и природного газа, становится более жесткой, чем ранее, причем требуется, чтобы трубы или трубопроводы обладали не только высокой прочностью, но также и улучшенными эксплуатационными характеристиками, включая высокую коррозионную стойкость. Например, с учетом указанной ситуации разработаны и применяются высокопрочные трубы или трубопроводы из нержавеющей стали нефтегазопромыслового сортамента, содержащие 15,5% (масс. %, в дальнейшем - %) или больше Cr и имеющие прочность выше чем 654 МПа (95 ksi) в единицах предела текучести, отличную коррозионную стойкость к CO2 и высокую ударную вязкость, как раскрыто в патентной литературе 2.
Патентная литература
1) Японская нерассмотренная опубликованная патентная заявка №2002-30342;
2) Японская нерассмотренная опубликованная патентная заявка №2005-336595.
Раскрытие изобретения
Однако в случае трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали, содержащей указанное выше значительное количество Cr и легирующие элементы, такие как Ni и Мо, температура конца мартенситного превращения (точка Мк) находится вблизи комнатной температуры, равна или находится ниже комнатной температуры (25°C). В случае, когда обработка путем закалки и отпуска осуществляется для указанной трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали с использованием традиционного оборудования для термической обработки, а также поскольку температура прекращения охлаждения после закалки изменяется с изменением комнатной температуры и ограничениями при непрерывной эксплуатации процесса, существует вариация объемной доли остаточной аустенитной фазы до проведения операции отпуска. Следовательно, существует проблема, заключающаяся в том, что поскольку механические свойства, такие как прочность и ударная вязкость, становятся нестабильными после проведения термической обработки, механические характеристики полученных изделий отличаются друг от друга.
Задачей изобретения является устранение указанной выше проблемы путем разработки группы оборудования для термической обработки бесшовной стальной трубы или трубопровода и способа получения трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали, при которых после проведения термической обработки может быть получен продукт стабильного качества, при этом предмет изобретения заключается в следующем.
(1) Способ получения трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали, включающий в себя использование установленной на линии группы оборудования для термической обработки бесшовной стальной трубы или трубопровода, в которой нагревательная печь для закалки, оборудование для закалки и печь для отпуска используются в качестве последующего процесса в прокатной линии, при этом между оборудованием для закалки и печью для отпуска расположено охлаждающее средство, выполненное с возможностью охлаждения термообработанной стальной трубы или трубопровода до температуры 20°C или ниже, и охлаждение термообработанной стальной трубы или трубопровода до температуры 20°C или ниже до проведения отпуска.
(2) Способ по пункту (1), в котором труба или трубопровод из высокопрочной нержавеющей стали имеет химический состав, включающий в себя в массовых %, С: 0,005% или больше и 0,05% или меньше, Si: 0,05% или больше и 1,0% или меньше, Mn: 0,2% или больше и 1,8% или меньше, Р: 0,03% или меньше, S: 0,005% или меньше, Cr: 14% или больше и 20% или меньше, Ni: 1,5% или больше и 10% или меньше, Мо: 1% или больше и 5% или меньше, N: 0,15% или меньше, О: 0,006% или меньше, причем остальное приходится на Fe и неизбежные примеси, при этом трубу или трубопровод из высокопрочной нержавеющей стали повторно нагревают до температуры 850°C или выше и до 1000°C или ниже посредством нагревательной печи для закалки, а повторно нагретую трубу охлаждают до температуры 50°C или ниже со скоростью охлаждения равной или большей, чем скорость охлаждения на воздухе, посредством оборудования для закалки, затем трубу или трубопровод охлаждается до температуры 20°C или ниже посредством охлаждающего средства, а охлажденную трубу или трубопровод нагревают до температуры 450°C или выше и 700°C или ниже посредством печи для отпуска.
(3) Способ по пункту (2), в котором труба или трубопровод из высокопрочной нержавеющей стали имеет химический состав, дополнительно включающий в себя в массовых % один или несколько элементов, выбранных из Al: 0,002% или больше и 0,05% или меньше, Cu: 3,5% или меньше, Nb: 0,5% или меньше, V: 0,5% или меньше, Ti: 0,3% или меньше, Zr: 0,2% или меньше, W: 3% или меньше, В: 0,01% или меньше, Са: 0,01% или меньше, и редкоземельные элементы: 0,1% или меньше.
(4) Группа оборудования для термической обработки для получения трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали, выполненная в виде установленной на линии группы оборудования для термической обработки бесшовной стальной трубы или трубопровода, включающей в себя нагревательную печь для закалки, оборудование для закалки и печь для отпуска, используемые в качестве последующего процесса в прокатной линии, при этом между оборудованием для закалки и печью для отпуска расположена линия связи для термической обработки, на одном из концов которой или на ее части расположено охлаждающее средство, выполненное с возможностью охлаждения термообработанных стальных труб или трубопроводов до температуры 20°C или ниже.
(5) Способ по любому из пунктов (1)-(3), в котором охлаждающее средство обеспечивает охлаждение термообработанных стальных труб или трубопровода до температуры 10°C или ниже, при этом термообработанные стальные трубы или трубопровод охлаждают до температуры 10°C или ниже до проведения отпуска.
(6) Группа оборудования по пункту (4), в которой охлаждающее средство выполнено с возможностью охлаждения термообработанных стальных труб или трубопровода до температуры 10°C или ниже.
Согласно настоящему изобретению при обработке путем закалки и отпуска бесшовной стальной трубы или трубопровода температура прекращения охлаждения при обработке закалкой становится равной 20°C или ниже или предпочтительно 10°C или ниже и является определенной. Таким образом, поскольку объемная доля остаточной аустенитной фазы становится определенной до проведения отпуска, может быть получен продукт стабильного качества, даже когда производится труба или трубопровод из высокопрочной нержавеющей стали, которая содержит 14% или больше Cr и которая содержит легирующие химические элементы, такие как Ni и Мо.
Краткое описание чертежей
На фиг. 1 показана блок-схема, иллюстрирующая пример технологической линии для термической обработки бесшовной стальной трубы или трубопровода в соответствии с изобретением.
Осуществление изобретения
В традиционной группе оборудования для термической обработки после того, как стальная труба или трубопровод были нагреты и выдержаны при заданной температуре в нагревательной печи для закалки, стальная труба или трубопровод охлаждается с закаливанием в воде, воздушным потоком или на воздухе, затем проводится отпуск путем нагревания и выдерживания стальных труб или трубопровода при заданной температуре. Температура прекращения охлаждения после закалки составляет около 100°C или ниже или равна комнатной температуре, как описано, например, в патентной литературе 2. В случае высоколегированной стали, которая содержит значительное количество легирующих элементов, таких как Cr и Ni, и поскольку имеются случаи, когда температура конца мартенситного превращения (точка Мн) составляет 20°C или ниже, объемная доля остаточной аустенитной фазы варьируется в зависимости от температуры прекращения охлаждения, что приводит к неоднородному качеству продукта после отпуска.
Поэтому авторы настоящего изобретения провели исследование оборудования, с которым указанная температура прекращения охлаждения становится равной или ниже комнатной температуры и всегда определенной, и в результате, как показано на фигуре 1, группа оборудования для термической обработки согласно изобретению, где охлаждающее средство 4, способное всегда охлаждать термообработанные стальные трубы или трубопровод до определенной температуры (20°C или ниже или предпочтительно 10°C или ниже) с использованием воды в качестве охлаждающей среды, расположено между оборудованием для закалки 2 и печью для отпуска 5. Охлаждающее средство 4, расположенное на выходном конце линии связи 3 для термической обработки на фигуре 1, может быть расположено в середине линии связи 3 для термической обработки или на входном конце указанной линии 3.
Используемая в качестве охлаждающей среды вода циркулирует между охлаждающим средством 4 и холодильником для охлаждающей среды (не показан), при этом происходит непрерывный контроль температуры воды. Охлажденная холодильником для охлаждающей среды циркулирующая вода имеет всегда определенную температуру. Термин "всегда определенная" относится к случаю, когда температура охлаждающей среды всегда является определенной, когда охлаждающая среда поступает в охлаждающее средство 4 из холодильника для охлаждающей среды. Кроме того, термин "определенная" относится к случаю, когда температура находится в заданном диапазоне ±3,0°C.
В последующем будут описаны причины ограничения химического состава трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали. В дальнейшем, при описании химического состава вместо «масс. %» используется "%".
С: 0,005% или больше и 0,05% или меньше.
С является важным химическим элементом, который обеспечивает коррозионную стойкость и прочность мартенситной нержавеющей стали. Является предпочтительным, чтобы содержание С составляло 0,005% или больше. В случае, когда содержание С составляет больше чем 0,05%, образуется избыточное количество карбида хрома, что приводит к снижению количества твердого раствора хрома в стали, что снижает коррозионную стойкость. С целью предотвращения указанного явления предпочтительно, чтобы в изобретении содержание С находилось в диапазоне от 0,005% или больше и 0,05% или меньше. Кроме того, с точки зрения коррозионной стойкости предпочтительно, чтобы содержание С было минимально возможным. Кроме того, с целью достижения достаточной прочности предпочтительно, чтобы содержание С было достаточным. С учетом баланса между двумя характеристиками более предпочтительно, чтобы содержание С составляло 0,005% или больше и 0,03% или меньше.
Si: 0,05% или больше и 1,0% или меньше.
Si является химическим элементом, который эффективен в качестве раскислителя. Является предпочтительным, чтобы содержание Si составляло 0,05% или больше. Кроме того, в случае, когда содержание Si составляет больше чем 1,0%, происходит ухудшение коррозионной стойкости относительно CO2, и кроме того, возможно ухудшение обрабатываемости в горячем состоянии. Следовательно, предпочтительно, чтобы содержание Si находилось в диапазоне от 0,05% или больше и 1,0% или меньше или более предпочтительно 0,10% или больше и 0,3% или меньше.
Mn: 0,2% или больше и 1,8% или меньше.
Mn является химическим элементом, который повышает прочность. Предпочтительно, чтобы содержание Mn составляло 0,2% или больше для того, чтобы была достигнута желаемая прочность согласно настоящему изобретению. В случае, когда содержание Mn составляет больше чем 1,8%, возможно отрицательное влияние на ударную вязкость. Поэтому предпочтительно, чтобы содержание Mn составляло 0,2% или больше и 1,8% или меньше, или более предпочтительно 0,2% или больше и 0,8% или меньше.
Р: 0,03% или меньше.
Р является химическим элементом, который ухудшает как коррозионную стойкость, так и сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Является предпочтительным, чтобы содержание фосфора было минимально возможным. Однако избыточное снижение содержания фосфора вызывает увеличение производственных затрат. С целью предотвращения ухудшения коррозионной стойкости, а также сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением в диапазоне промышленной реализации при относительно низких затратах предпочтительно, чтобы содержание Р составляло 0,03% или меньше или более предпочтительно 0,02% или меньше.
S: 0,005% или меньше.
S является химическим элементом, который значительно ухудшает обрабатываемость в горячем состоянии в процессе производства труб. Предпочтительно, чтобы содержание серы было минимально возможным. Возможно производство стальных труб или трубопровода с использованием обычного процесса в случае, когда содержание S снижается до 0,005% или меньше, предпочтительно, чтобы содержание S составляло 0,005% или меньше или более предпочтительно 0,002% или меньше.
Cr: 14% или больше и 20% или меньше.
Cr является химическим элементом, который повышает коррозионную стойкость путем образования защитной пленки на поверхности стальных труб или трубопровода и который, в частности, дает вклад в повышение коррозионной стойкости относительно СО2 и сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. С точки зрения коррозионной стойкости предпочтительно, чтобы содержание Cr составляло 14% или больше. Поскольку наблюдается избыточное увеличение объемной доли аустенитной и ферритной фаз в случае, когда содержание Cr составляет более чем 20%, желательная высокая прочность не может быть достигнута, и происходит ухудшение ударной вязкости и обрабатываемости в горячем состоянии. Более предпочтительно, чтобы содержание Cr составляло 15% или больше и 18% или меньше.
Ni: 1,5% или больше и 10% или меньше.
Ni выполняет функцию повышения коррозионной стойкости относительно CO2, повышение точечной коррозионной стойкости и сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением путем упрочнения защитной пленки на поверхности. Более того, Ni является химическим элементом, который повышает прочность стали путем упрочнения твердого раствора. Указанные эффекты становятся очевидными в случае, когда содержание Ni составляет 1,5% или больше. Однако в случае, когда содержание Ni составляет больше чем 10%, нельзя достичь желательной высокой прочности, и кроме того, может наблюдаться ухудшение обрабатываемости в горячем состоянии. Более предпочтительно, чтобы содержание Ni составляло 3% или больше и 8% или меньше.
Мо: 1% или больше и 5% или меньше.
Мо является химическим элементом, который повышает сопротивление точечной коррозии, вызванной ионом Cl-. Является предпочтительным, чтобы содержание Мо составляло 1% или больше. В случае, когда содержание Мо составляет более 5%, происходит избыточное увеличение количества аустенитной и ферритной фаз, поэтому нельзя достичь желаемой высокой прочности, и может наблюдаться ухудшение ударной вязкости и обрабатываемости в горячем состоянии. Кроме того, в случае, когда содержание Мо составляет более 5%, происходит выделение интерметаллидов, в результате чего может наблюдаться ухудшение ударной вязкости и сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением. Более предпочтительно, чтобы содержание Мо составляло 2% или больше и 4% или меньше.
N: 0,15% или меньше.
N является химическим элементом, который значительно повышает точечную коррозионную стойкость. В случае, когда содержание N составляет более 0,15%, образуются различные типы нитридов, что может приводить к ухудшению ударной вязкости. Следовательно, предпочтительно, чтобы содержание Ni составляло 0,15% или меньше или более предпочтительно 0,1% или меньше.
О: 0,006% или меньше.
О оказывает отрицательное влияние на различные свойства стали в результате наличия в ней различных форм оксидов. Предпочтительно, чтобы содержание О было минимально возможным для того, чтобы улучшить свойства стали. В частности, в случае, когда содержание О составляет больше чем 0,006%, наблюдается значительное ухудшение обрабатываемости в горячем состоянии, коррозионной стойкости, сопротивления сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением и ударной вязкости. Поэтому в настоящем изобретении является предпочтительным, чтобы содержание О составляло 0,006% или меньше.
Кроме описанного выше основного химического состава, в сталь по изобретению можно дополнительно вводить один или несколько элементов, выбранных из Al: 0,002% или больше и 0,05% или меньше, Cu: 3,5% или меньше, Nb: 0,5% или меньше, V: 0,5% или меньше, Ti: 0,3% или меньше, Zr: 0,2% или меньше, W: 3% или меньше, В: 0,01% или меньше, Са: 0,01% или меньше, и РЗЭ: 0,1% или меньше.
Al является химическим элементом, который обладает большой раскисляющей способностью. Предпочтительно, чтобы содержание Al составляло 0,002% или больше с целью достижения указанного эффекта. В случае, когда содержание Al составляет больше чем 0,05%, алюминий может отрицательно влиять на ударную вязкость. Поэтому в случае добавления Al предпочтительно, чтобы содержание Al находилось в диапазоне от 0,002% или больше и 0,05% или меньше или более предпочтительно 0,03% или меньше. В тех случаях, когда Al не добавляется, Al может находиться в количестве меньше чем приблизительно 0,002%, как неизбежная примесь. В случае, когда содержание Al составляет меньше чем приблизительно 0,002%, имеется преимущество - значительное увеличение ударной вязкости при низкой температуре.
Cu является химическим элементом, который повышает сопротивление сульфидному коррозионному растрескиванию под напряжением, предотвращая внедрение водорода в сталь, в результате упрочнения защитной пленки на поверхности. Указанный эффект становится заметным в случае, когда содержание Cu составляет 0,5% или больше. Кроме того, в случае, когда содержание Cu составляет более 3,5%, происходит ухудшение обрабатываемости в горячем состоянии в связи с осаждением CuS на границе зерен. Поэтому предпочтительно, чтобы содержание Cu составляло 3,5% или меньше. Более предпочтительно, чтобы содержание Cu составляло 1,0% или больше и 3,0% или меньше.
В случае необходимости добавляются химические элементы Nb, V, Ti, Zr, W и В, которые повышают прочность стали. Кроме того, химические элементы V, Ti, Zr, W и В улучшают сопротивление растрескиванию под действием коррозии в напряженном состоянии. Указанный эффект становится значительным в случае, когда содержание Nb составляет 0,03% или больше, содержание V равно 0,02% или больше, содержание Ti равно 0,03% или больше, содержание Zr равно 0,03% или больше, содержание W равно 0,2% или больше или содержание В составляет 0,0005% или больше. С другой стороны, происходит ухудшение ударной вязкости и обрабатываемости в горячем состоянии в случае, когда содержание Nb составляет больше чем 0,5%, содержание V составляет больше чем 0,5%, содержание Ti составляет больше чем 0,3%, содержание Zr составляет больше чем 0,2%, содержание W составляет больше чем 3% или содержание В составляет больше чем 0,01%. Поэтому предпочтительно, чтобы содержание Nb составляло 0,5% или меньше, содержание V было 0,5% или меньше, содержание Ti было 0,3% или меньше, содержание Zr было 0,2% или меньше, содержание W было 3% или меньше, и содержание В составляло 0,01 или меньше.
Са выполняет функцию сфероидизации включений на основе сульфида, с фиксацией S в виде соединения CaS. С помощью такой функции ухудшается способность включений улавливать водород путем снижения напряжения решетки матрицы, окружающей эти включения. Указанный эффект является значительным в случае, когда содержание Са равно 0,0005% или больше. Кроме того, в случае, когда содержание Са составляет больше чем 0,01%, происходит ухудшение коррозионной стойкости вследствие увеличения количества соединений СаО. Поэтому предпочтительно, чтобы содержание Са находилось в диапазоне от 0,01% или меньше.
Редкоземельные элементы (РЗЭ) повышают сопротивление коррозионному растрескиванию под напряжением в среде водного хлоридного раствора при повышенной температуре. Указанный эффект становится значительным в случае, когда содержание РЗЭ равно 0,001% или больше. С другой стороны, в случае, когда содержание РЗЭ является чрезмерно большим, указанный эффект подавляется. Следовательно, предпочтительно, чтобы верхний предел содержания РЗЭ составлял 0,1%. Более предпочтительно, чтобы содержание РЗЭ было 0,001% или больше и 0,01% или меньше. Согласно описанию настоящего изобретения термин "РЗЭ" относится к иттрию (Y), имеющему атомный номер 39 и лантаноидным элементам, имеющим атомный номер от 57 (лантан (La)) до 71 (лютеций (Lu)). Предпочтительно, чтобы нержавеющая сталь согласно настоящему изобретению содержала один или несколько РЗЭ, упомянутых выше. Содержание РЗЭ относится к общему содержанию одного или нескольких элементов, выбранных среди различных типов РЗЭ, упомянутых выше.
Остальная часть химического состава, кроме упомянутых выше химических компонентов, состоит из Fe и неизбежных примесей.
В последующем будет описан способ получения стальных труб или трубопровода согласно настоящему изобретению.
Во-первых, предпочтительно, чтобы расплавленная сталь, имеющая описанный выше химический состав, была произведена с помощью обычного хорошо известного способа получения, такого как метод с использованием конвертерной печи, электрической печи или печи вакуумной плавки, и что расплавленная сталь перерабатывается в материал стальных труб или трубопровод, такой как заготовка, с помощью обычного хорошо известного способа, такого как метод непрерывного литья или слябинг для прокатки слитков. Впоследствии, указанный материал стальных труб или трубопровода перерабатывается в бесшовную стальную трубу или трубопровод, имеющие желательный размер, путем нагревания материала стальных труб или трубопровода, проведения горячей прокатки нагретого материала и формования трубы или трубопровода в технологическом процессе с использованием обычного метода прокатки бесшовных труб в стане автомате по методу фирмы Mannesmann или путем прокатки на оправке по методу Mannesmann. После формования трубы или трубопровода предпочтительно бесшовная стальная труба или трубопровод подвергается охлаждению до комнатной температуры с большей скоростью охлаждения, чем при охлаждении воздухом. Кроме того, бесшовная стальная труба или трубопровод могут быть получены путем проведения горячей экструзии с использованием метода прессования. Упомянутые здесь процессы горячей прокатки или горячей экструзии соответствуют обработке в прокатной линии на фигуре 1.
Впоследствии, вышеописанная бесшовная стальная труба или трубопровод снова нагревается при температуре 850°C или выше и 1100°C или ниже с использованием нагревательной печи для закалки 1. Затем нагретая стальная труба или трубопровод охлаждается до температуры, равной 50°C, или ниже со скоростью охлаждения, равной или большей, чем при охлаждении воздухом с использованием оборудования для закалки 2. Впоследствии, в случае группы оборудования для термической обработки, показанной на фиг. 1, бесшовная стальная труба или трубопровод, которые охлаждены с оборудованием для закалки 2, проходят через линию связи 3 для термической обработки (даже если температура бесшовной стальной трубы или трубопровода, которые были охлаждены с использованием оборудования для закалки 2, выше чем 50°C, является подходящим, что стальная труба или трубопровод охлаждаются до температуры, равной 50°C или ниже, в результате прохождения через линию связи 3 для термической обработки). Более того, бесшовная стальная труба или трубопровод охлаждаются до температуры, равной 20°C или ниже, с использованием охлаждающего средства 4, которое находится на выходном конце линии связи 3 для термической обработки. Как описано выше, предпочтительно, чтобы обработка закалкой проводилась с использованием нагревательной печи для закалки 1 и охлаждающего средства 4. Бесшовная стальная труба или трубопровод, которые охлаждены с использованием охлаждающего средства 4, подвергаются отпуску с использованием печи 5 для отпуска, причем отпущенная бесшовная стальная труба или трубопровод дополнительно проводится в расположенную ниже линию связи. В этом случае, в положении, в котором находится охлаждающее средство 4, может быть один из концов или часть линии связи 3 для термической обработки, которая расположена между оборудованием для закалки 2 и печью 5 для отпуска.
При описанном выше производстве бесшовной стальной трубы или трубопровода возможно контролировать микроструктуру стали с обеспечением наличия мартенситной фазы, имеющей малый диаметр зерен и высокую ударную вязкость. Кроме того, микроструктура стали может включать соответствующее количество других фаз, таких как ферритная и остаточная аустенитная фазы. Является предпочтительным, чтобы общее количество включенных других фаз составляло до 20 объем. % или меньше. Кроме того, микроструктура может быть мартенситной + ферритной. В таком случае, предпочтительно, чтобы количество остаточной аустенитной фазы составляло 10 объем. % или меньше.
Причины ограничений и предпочтительных диапазонов для температуры нагревания и других условий описаны ниже.
В случае, когда температура нагревания в нагревательной печи для закалки 1 составляет менее 850°C, существует тенденция снижения прочности, поскольку обработка закалкой не может в достаточной степени воздействовать на мартенситную фазу. Кроме того, в случае, когда температура нагревания для закалки выше чем 1100°C, происходит ухудшение ударной вязкости, поскольку в микроструктуре происходит чрезмерное увеличение диаметра зерен. Поэтому предпочтительно, чтобы температура нагревания в нагревательной печи для закалки 1 составляет 850°C или выше и 1100°C или ниже.
В случае, когда температура прекращения охлаждения (температура бесшовной стальной трубы или трубопровода, которые охлаждены с использованием охлаждающего средства 4) после проведения закалки является комнатной температурой, существует ситуация, в которой объемная доля остаточной аустенитной фазы изменяется из-за изменений в комнатной температуре, что приводит к изменениям механических характеристик. Поэтому предпочтительно, чтобы указанная выше температура прекращения охлаждения составляла 20°C или ниже или более предпочтительно 10°C или ниже.
В частности, используя охлаждающее средство 4 согласно настоящему изобретению, можно регулировать температуру прекращения охлаждения до комнатной температуры или ниже, причем температура всегда является определенной. Поэтому при производстве множества бесшовных стальных труб или трубопроводов, можно значительно снизить изменчивость механических характеристик бесшовных стальных труб или трубопроводов.
Предпочтительно, чтобы бесшовные стальные трубы или трубопровод, которые подвергаются обработке закалкой, были подвергнуты обработке отпуском, при котором стальные трубы или трубопровод нагреваются до температуры, равной 450°C или выше и 700°C или ниже, с использованием печи 5 отпуска, причем нагретые стальные трубы или трубопровод охлаждаются со скоростью охлаждения, равной или больше, чем скорость охлаждения воздухом. В результате того, что бесшовные стальные трубы или трубопровод подвергаются нагреванию и отпуску в указанном выше диапазоне температур, микроструктура стали становится микроструктурой, которая состоит из отпущенной мартенситной фазы, состоящей из отпущенной мартенситной фазы, небольшого количества ферритной фазы и небольшого количества остаточной аустенитной фазы, или которая состоит из отпущенной мартенситной фазы, ферритной фазы и небольшого количества остаточной аустенитной фазы. В результате бесшовные стальные трубы или трубопровод обладают не только желательной высокой прочностью, но также имеют желательную высокую ударную вязкость и желательную отличную коррозионную стойкость.
Примеры
Материал для стальных труб или трубопровода, имеющий химический состав, приведенный в таблице 1, перерабатывается в трубы или трубопроводы путем проведения горячей обработки, и затем полученные трубы или трубопроводы охлаждаются воздухом, для получения бесшовных стальных труб или трубопроводов, имеющих внешний диаметр 83,8 мм и толщину 12,7 мм. Полученные бесшовные стальные трубы или трубопроводы подвергаются обработке закалкой, при которой трубы или трубопроводы нагреваются до температуры, приведенной в таблице 2, и затем нагретые трубы или трубопроводы охлаждаются воздухом или водой до комнатной температуры (традиционный пример и сравнительные примеры), и после проведения указанной выше обработки закалкой некоторые бесшовные стальные трубы или трубопроводы подвергаются обработке, при которой трубы или трубопроводы охлаждаются до температуры, равной 10°C, с использованием охлаждающего средства настоящего изобретения (примеры настоящего изобретения). В случае примеров настоящего изобретения значения температуры бесшовных стальных труб или трубопроводов, до введения труб или трубопровода в охлаждающее средство, приведены в таблице 2 (температура прекращения охлаждения при обработке закалкой в таблице 2). Впоследствии, трубы или трубопровод подвергаются отпуску при температуре, приведенной в таблице 2. Используя образец для испытаний, который отбирают от каждой из стальных труб, которые были подвергнуты обработке отпуском, исследуют остаточную фракцию аустенита и ее механические свойства при растяжении. Результаты приведены в таблице 2. Здесь остаточную фракцию аустенита определяют путем изменения интегральной интенсивности дифракции рентгеновских лучей с использованием метода рентгеновской дифракции. Кроме того, с целью оценки изменения, проведено одно оценочное испытание с использованием 10 образцов для каждого кода стальных труб или трубопровода. Изменения определяют как разность между максимальным и минимальным значениями предела текучести (YS).
Figure 00000001
Figure 00000002
В случае примеров настоящего изобретения изменение предела текучести является меньшим, чем в случае сравнительных примеров, это означает, что проблема изменения предела текучести в значительной степени устраняется. В случае стали А, которая представляет собой традиционный пример, где содержание Cr составляет всего лишь 12,4%, точка Мн находится гораздо выше комнатной температуры и равна 345°C. Поэтому в случае использования стали А изменения механических свойств при растяжении являются незначительными даже при использовании традиционной термической обработки.
Список ссылочных позиций
1 нагревательная печь для закалки
2 оборудование для закалки
3 линия связи для термической обработки (еще является и холодильником)
4 охлаждающее средство
5 печь для отпуска

Claims (6)

1. Способ термообработки бесшовной трубы из высокопрочной нержавеющей стали, включающий термообработку трубы в линии для термической обработки, которая содержит соединенные между собой нагревательную печь для закалки, оборудование для закалки и печь для отпуска, отличающийся тем, что между оборудованием для закалки и печью для отпуска устанавливают охлаждающее средство, в котором перед проведением отпуска охлаждают термообработанную трубу до температуры 20°С или ниже.
2. Способ по п.1, в котором трубу изготавливают из высокопрочной нержавеющей стали, имеющей химический состав, в мас.%: С от 0,005 до 0,05, Si от 0,05 до 1,0, Μn от 0,2 до 1,8, Р 0,03 или меньше, S 0,005 или меньше, Cr от 14 до 20, Ni от 1,5 до 10, Mo от 1 до 5, N 0,15 или меньше, О 0,006 или меньше, Fe и неизбежные примеси - остальное, при этом трубу из высокопрочной нержавеющей стали повторно нагревают в нагревательной печи для закалки до температуры 850°С - 1000°С, после чего повторно нагретую трубу охлаждают до температуры 50°С или ниже со скоростью охлаждения равной или большей, чем скорость охлаждения на воздухе посредством оборудования для закалки, затем трубу охлаждают до температуры 20°С или ниже посредством охлаждающего средства, а охлажденную трубу нагревают до температуры 450°С - 700°С посредством печи для отпуска.
3. Способ по п.2, в котором высокопрочная нержавеющая сталь дополнительно содержит, в мас.%: один или несколько элементов, выбранных из: Al от 0,002 до 0,05, Cu 3,5 или меньше, Nb 0,5 или меньше, V 0,5 или меньше, Ti 0,3 или меньше, Zr 0,2 или меньше, W 3 или меньше, В 0,01 или меньше, Са 0,01 или меньше, редкоземельные элементы 0,1 или меньше.
4. Способ по любому из пп.1-3, в котором термообработанную трубу охлаждают до температуры 10°С или ниже посредством охлаждающего средства.
5. Линия для термической обработки бесшовной трубы из высокопрочной нержавеющей стали, содержащая соединенные в линию нагревательную печь для закалки, оборудование для закалки и печь для отпуска, при этом между оборудованием для закалки и печью для отпуска расположена транспортирующая линия, на одном из концов которой или на ее части расположено охлаждающее средство, выполненное с возможностью охлаждения термообработанной трубы до температуры 20°С или ниже.
6. Линия по п. 5, в которой охлаждающее средство выполнено с возможностью охлаждения термообработанной трубы до температуры 10°С или ниже.
RU2015128019A 2012-12-12 2013-12-11 Группа оборудования для термической обработки бесшовной стальной трубы или трубопровода и способ получения трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали RU2630148C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012-271180 2012-12-12
JP2012271180A JP5807630B2 (ja) 2012-12-12 2012-12-12 継目無鋼管の熱処理設備列および高強度ステンレス鋼管の製造方法
PCT/JP2013/007285 WO2014091756A1 (ja) 2012-12-12 2013-12-11 継目無鋼管の熱処理設備列および高強度ステンレス鋼管の製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015128019A RU2015128019A (ru) 2017-01-16
RU2630148C2 true RU2630148C2 (ru) 2017-09-05

Family

ID=50934064

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015128019A RU2630148C2 (ru) 2012-12-12 2013-12-11 Группа оборудования для термической обработки бесшовной стальной трубы или трубопровода и способ получения трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10023930B2 (ru)
EP (1) EP2933344B1 (ru)
JP (1) JP5807630B2 (ru)
CN (1) CN104854250B (ru)
RU (1) RU2630148C2 (ru)
WO (1) WO2014091756A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2686405C1 (ru) * 2017-12-04 2019-04-25 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Способ изготовления труб нефтяного сортамента (варианты)
RU2703767C1 (ru) * 2018-06-01 2019-10-22 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Труба нефтяного сортамента из коррозионно-стойкой стали мартенситного класса

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104313286B (zh) * 2014-09-23 2016-06-15 沈阳大学 一种x70级管线钢弯管的热处理工艺方法
WO2016113794A1 (ja) * 2015-01-15 2016-07-21 Ｊｆｅスチール株式会社 油井用継目無ステンレス鋼管およびその製造方法
WO2017038178A1 (ja) * 2015-08-28 2017-03-09 新日鐵住金株式会社 ステンレス鋼管及びその製造方法
CN105132641A (zh) * 2015-09-30 2015-12-09 兰州兰石重型装备股份有限公司 一种u型换热管在线固溶化处理生产线
CN105268760B (zh) * 2015-11-09 2017-03-29 安吉县鹏大钢管有限公司 一种钢管加工系统
CN105624566A (zh) * 2016-01-05 2016-06-01 江阴兴澄特种钢铁有限公司 高强度、低热处理敏感性的r5级系泊链钢及其制造方法
CN108431246B (zh) 2016-01-13 2020-02-18 日本制铁株式会社 油井用不锈钢管的制造方法及油井用不锈钢管
CN106048148A (zh) * 2016-07-16 2016-10-26 柳州科尔特锻造机械有限公司 一种含铌高强度合金钢处理工艺
CN107058688A (zh) * 2017-06-21 2017-08-18 合肥博创机械制造有限公司 一种钻杆管体热处理方法
US11286548B2 (en) 2017-08-15 2022-03-29 Jfe Steel Corporation High-strength stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
EP3530761B1 (en) 2018-02-23 2022-04-27 Vallourec Deutschland GmbH High tensile and high toughness steels
CN113584407A (zh) * 2020-04-30 2021-11-02 宝山钢铁股份有限公司 一种高强度耐高温腐蚀马氏体不锈钢及其制造方法
CN112853231A (zh) * 2020-08-18 2021-05-28 浙江增诚钢管有限公司 一种高压锅炉用不锈钢无缝钢管及其制作方法
CN115323155A (zh) * 2022-08-19 2022-11-11 中冶南方工程技术有限公司 多功能高强钢板带热处理生产系统及方法
CN116121664A (zh) * 2022-12-13 2023-05-16 钢铁研究总院有限公司 一种高耐蚀高韧性经济型钢及其制备方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU428022A1 (ru) * 1972-01-04 1974-05-15 Способ термической обработки труб из низколегированной стали
SU889724A1 (ru) * 1979-03-06 1981-12-15 Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Поточна лини термообработки труб
SU1588784A1 (ru) * 1988-04-08 1990-08-30 Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности Поточна лини дл обработки труб с утолщенными концевыми участками
JPH08188827A (ja) * 1995-01-09 1996-07-23 Sumitomo Metal Ind Ltd マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法
RU2133783C1 (ru) * 1998-06-09 1999-07-27 Открытое акционерное общество "Барнаульский станкостроительный завод" Способ термической обработки изделий из углеродистой инструментальной стали
JP2005034517A (ja) * 2003-06-27 2005-02-10 Nisshin Steel Co Ltd ゴルフクラブ用スチールシャフト及びその製造方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3900801B2 (ja) 2000-07-21 2007-04-04 住友金属工業株式会社 継目無鋼管の熱処理設備
US7473324B2 (en) * 2001-06-05 2009-01-06 Henkel Kgaa Corrosion resistant coatings
JP4363327B2 (ja) 2002-06-19 2009-11-11 Ｊｆｅスチール株式会社 油井用ステンレス鋼管およびその製造方法
JP5109222B2 (ja) 2003-08-19 2012-12-26 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
CN100451153C (zh) * 2003-08-19 2009-01-14 杰富意钢铁株式会社 耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢管及其制造方法
JP4289109B2 (ja) * 2003-09-30 2009-07-01 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼管
WO2005042793A1 (ja) * 2003-10-31 2005-05-12 Jfe Steel Corporation 耐食性に優れたラインパイプ用高強度ステンレス鋼管およびその製造方法
JP5145793B2 (ja) * 2007-06-29 2013-02-20 Ｊｆｅスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
CN101348849A (zh) 2008-07-10 2009-01-21 浙江迪邦达轴承有限公司 一种低残奥热处理方法及其装置
JP5728836B2 (ja) * 2009-06-24 2015-06-03 Ｊｆｅスチール株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法
FR2964668B1 (fr) 2010-09-14 2012-10-12 Snecma Optimisation de l'usinabilite d'aciers martensitiques inoxydables

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU428022A1 (ru) * 1972-01-04 1974-05-15 Способ термической обработки труб из низколегированной стали
SU889724A1 (ru) * 1979-03-06 1981-12-15 Днепропетровский Ордена Трудового Красного Знамени Металлургический Институт Поточна лини термообработки труб
SU1588784A1 (ru) * 1988-04-08 1990-08-30 Уральский научно-исследовательский институт трубной промышленности Поточна лини дл обработки труб с утолщенными концевыми участками
JPH08188827A (ja) * 1995-01-09 1996-07-23 Sumitomo Metal Ind Ltd マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法
RU2133783C1 (ru) * 1998-06-09 1999-07-27 Открытое акционерное общество "Барнаульский станкостроительный завод" Способ термической обработки изделий из углеродистой инструментальной стали
JP2005034517A (ja) * 2003-06-27 2005-02-10 Nisshin Steel Co Ltd ゴルフクラブ用スチールシャフト及びその製造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2686405C1 (ru) * 2017-12-04 2019-04-25 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Способ изготовления труб нефтяного сортамента (варианты)
RU2703767C1 (ru) * 2018-06-01 2019-10-22 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Труба нефтяного сортамента из коррозионно-стойкой стали мартенситного класса

Also Published As

Publication number Publication date
CN104854250B (zh) 2017-07-18
CN104854250A (zh) 2015-08-19
US20150315667A1 (en) 2015-11-05
JP5807630B2 (ja) 2015-11-10
EP2933344A1 (en) 2015-10-21
EP2933344B1 (en) 2019-10-02
JP2014114500A (ja) 2014-06-26
RU2015128019A (ru) 2017-01-16
US10023930B2 (en) 2018-07-17
WO2014091756A1 (ja) 2014-06-19
EP2933344A4 (en) 2015-12-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2630148C2 (ru) Группа оборудования для термической обработки бесшовной стальной трубы или трубопровода и способ получения трубы или трубопровода из высокопрочной нержавеющей стали
RU2696513C2 (ru) Мартенситно-ферритная нержавеющая сталь, изготовленный продукт и способы их применения
JP6107437B2 (ja) 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用低合金高強度継目無鋼管の製造方法
AU2015325557B2 (en) High-strength steel material for oil well and oil country tubular goods
JP6098733B2 (ja) 熱間成形部材の製造方法
RU2605033C1 (ru) Низколегированная сталь для труб нефтепромыслового сортамента, имеющая превосходное сопротивление сульфидному растрескиванию под напряжением, и способ ее изготовления
US11821051B2 (en) Apparatus line for manufacturing seamless steel pipe and tube and method of manufacturing duplex seamless stainless steel pipe
US20160168672A1 (en) High-strength steel material for oil well and oil well pipes
CA2948297A1 (en) Railway vehicle wheel and method for manufacturing railway vehicle wheel
KR20150119378A (ko) 생드로잉성이 우수한 고강도 강선용 선재 및 고강도 강선
US20200123624A1 (en) High-Strength Steel Material and Production Method Therefor
RU2690059C1 (ru) Стальной материал и стальная труба для нефтяных скважин
JP7036238B2 (ja) サワー環境での使用に適した鋼材
WO2018117157A1 (ja) 線材
JPWO2017018108A1 (ja) ラインパイプ用鋼管及びその製造方法
US20220112572A1 (en) Steel pipe for fuel injection pipe, and fuel injection pipe using same
CN107779744B (zh) 一种贝氏体型x100级无缝管线管及其制造方法
JP7036237B2 (ja) サワー環境での使用に適した鋼材
JP6996641B2 (ja) サワー環境での使用に適した継目無鋼管
WO2019158663A1 (en) New duplex stainless steel
RU2660474C2 (ru) Технологическая линия изготовления толстостенного стального изделия и способ изготовления толстостенного изделия из высокопрочной нержавеющей стали в технологической линии
US20140332122A1 (en) High carbon hot rolled steel sheet and method for manufacturing the same (as amended)
JP2000119817A (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼管
RU2647201C1 (ru) Труба коррозионно-стойкая из низкоуглеродистой доперитектической стали для нефтегазопроводов и способ её производства
JPH1017934A (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法