RU2586366C2 - Аустенитная нержавеющая сталь - Google Patents

Аустенитная нержавеющая сталь Download PDF

Info

Publication number
RU2586366C2
RU2586366C2 RU2015105180/02A RU2015105180A RU2586366C2 RU 2586366 C2 RU2586366 C2 RU 2586366C2 RU 2015105180/02 A RU2015105180/02 A RU 2015105180/02A RU 2015105180 A RU2015105180 A RU 2015105180A RU 2586366 C2 RU2586366 C2 RU 2586366C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
alloy
under item
stainless steel
steel under
Prior art date
Application number
RU2015105180/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015105180A (ru
Inventor
Дэвид С. БЕРГСТРОМ
Джеймс М. РАКОВСКИ
Original Assignee
ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. filed Critical ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК.
Publication of RU2015105180A publication Critical patent/RU2015105180A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2586366C2 publication Critical patent/RU2586366C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L11/00—Hoses, i.e. flexible pipes
    • F16L11/14—Hoses, i.e. flexible pipes made of rigid material, e.g. metal or hard plastics
    • F16L11/15—Hoses, i.e. flexible pipes made of rigid material, e.g. metal or hard plastics corrugated
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES 
    • F23J13/00—Fittings for chimneys or flues 
    • F23J13/02—Linings; Jackets; Casings

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к составу аустенитной нержавеющей стали, имеющей предел текучести от 43,4 до 53,7 ksi. Сталь содержит, в мас.%: до 0,20 C, 2,0-9,0 Mn, до 0,5 Si, 18,0-23,0 Cr, 1,0-5,5 Ni, до 3,0 Mo, 0,05-0,35 N, 0,0005-0,01 B, (7,5(% C)) ≤ (%Nb + %Ti + %V + %Ta + %Zr) ≤ 1,5, Fe и неизбежные примеси - остальное. Обеспечивается высокая коррозионная стойкость, устойчивость к деформации при повышенных температурах, а также способность к формовке. 4 н. и 39 з.п. ф-лы, 2 табл., 2 пр.

Description

ССЫЛКИ НА РОДСТВЕННЫЕ ЗАЯВКИ
Настоящая заявка претендует на приоритет в соответствии с § 120 Раздела 35 Кодекса законов США как частичное продолжение ожидающей принятия решения Заявки на Патент США, серийный № 12/034,183, зарегистрированной 20 февраля 2008 года.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Представленное раскрытие предмета настоящего изобретения касается аустенитной нержавеющей стали. В частности, данное описание предмета настоящего изобретения касается эффективного по стоимости состава стабилизированной аустенитной нержавеющей стали, имеющей, среди прочего, низкое содержание Ni, не превышающее содержание дополнительно вводимого Mo, высокое значение предела текучести, и по меньшей мере сравнимую коррозионную стойкость и высокие температурные свойства, характерные для таких содержащих большое количество Ni аустенитных сплавов, как, например, сплав T-321 (UNS S32100).
ОПИСАНИЕ УРОВНЯ ТЕХНИКИ
Аустенитные нержавеющие стали демонстрируют сочетание очень затребованных характеристик, определяющих их использование в широком диапазоне промышленных применений. Основой состава этих сталей служит Fe, который балансируется путем введения таких аустенитных добавок и стабилизирующих элементов, как Ni, Mn и N, позволяющих выполнять введение таких содействующих образованию феррита элементов, как Cr и Mo, которые улучшают коррозионную стойкость сплава при одновременной поддержке его аустенитной структуры при комнатной температуре. Аустенитная структура обеспечивает наличие у стали очень желательных механических свойств, в частности прочности, пластичности и способности к формовке.
Характерным примером аустенитной нержавеющей стали служит нержавеющая сталь типа 316 по стандарту AISI (США) (UNS S31600), содержащая 16-18% Cr, 10-14% Ni и 2-3% Mo в сплаве. Диапазоны содержания образующих этот сплав ингредиентов поддерживаются в оговоренных пределах с целью обеспечения стабильной аустенитной структуры. Специалистам понятно, что, например, введение Ni, Mn, Cu, и N способствует стабилизации аустенитной структуры. Однако увеличение стоимости из-за содержания Ni и Mo приводит к необходимости использования эффективных по стоимости альтернатив стали S31600, которые бы обеспечивали высокую коррозионную стойкость и способность к формовке.
Другой альтернативой служит сталь типа 216 (UNS S21600), описанная в Патенте США № 3171738. S21600 содержит 17,5-22% Cr, 5-7% Ni, 7,5-9% Mn и 2-3% Mo. Хотя S21600 и содержит меньше Ni и больше Mn по сравнению с вариантом S31600, однако прочностные и коррозионно-стойкие характеристики S21600 намного превышают аналогичные характеристики S31600. Однако, как и в случае двухфазных сплавов, способность к формовке у S21600 не такая большая, как у S31600. Кроме того, так как S21600 содержит то же самое количество Mo, что и S31600, то отсутствует экономия по стоимости за счет присутствия Mo.
Также существует вариант сплава S31600, главным образом предназначенный для использования при высоких температурах. Этот сплав обозначается как тип 316Ti (UNS S31635). Существенное различие между S31600 и S31635 заключается в присутствии небольшой добавки титана, согласованной с присутствующим в стали количеством C и N. Полученная в результате сталь S31635 менее склонна к образованию вредных соединений карбидов хрома при повышенных температурах и при сварке - к явлению, известному как сенсибилизация. Такие добавки также способствуют улучшению свойств стали при повышенных температурах из-за действия эффектов ее упрочнения при образовании первичных и вторичных карбидов. Оговариваемый диапазон содержания титана в S31635 задается следующим уравнением:
[5×(% C + % N)]≤Ti≤0,70%.
Однако в S31635 используется дорогостоящее сырье.
Еще одним примером аустенитной нержавеющей стали служит нержавеющая сталь типа 321 (UNS S32100), включающая, в весовых процентах, 17,00-19,00% Cr, 9,00-12,00% Ni, до 2,00% Mn, до 0,08% C, до 0,75% Si, [5× (%C + %N)]≤Ti≤0,70%, до 0,045% P, до 0,030% S, до 0,10% N, и сбалансированное количество Fe. Сплав типа 321 стабилизирован для предотвращения образования карбида Cr путем добавления титана, сбалансированного с количеством присутствующего в стали C и N. Хотя сплав типа 321 не предусматривает преднамеренное введение Mo, он включает значительное количество входящих в сплав дорогостоящих элементов.
Другие примеры сплавов включают многочисленные нержавеющие стали, в которых для поддержания аустенитной структуры Ni заменяется Mn, как это практикуется в стали типа 201 (UNS S20100) и других сталях аналогичного типа. Однако сохраняется потребность в корозионно-стойкой недорогой альтернативе для высоколегированной аустенитной нержавеющей стали, такой как сплав типа 321, которая бы по меньшей мере обеспечивала сравнимые характеристики по прочности и твердости со сплавом типа 321.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Итак, соответствующий раскрытию настоящего изобретения сплав представляет собой отсутствующее в настоящее время на рынке решение для состава сплава стабилизированной аустенитной нержавеющей стали, демонстрирующий характеристики по коррозионной стойкости, прочности и твердости, по меньшей мере, сравнимые с аустенитной нержавеющей сталью типа 321, и обеспечивающий при этом значительную экономию стоимости сырья по сравнению со сплавом типа 321. Итак, настоящий сплав представляет собой стабилизированную аустенитную нержавеющую сталь, содержащую контролируемые количества карбидообразующих элементов для улучшения коррозионной стойкости и характеристик при повышенных температурах. Настоящий сплав также содержит комбинированные количества Mn, Cu и N, достаточные для улучшения демонстрируемых сплавом определенных свойств с целью получения по меньшей мере характеристик, аналогичных характеристикам сплавов с более высоким содержанием Ni, но при значительно меньшей стоимости сырья.
Соответствующий раскрытию настоящего изобретения сплав представляет собой аустенитную нержавеющую сталь, в которой используется комбинация Mn, Cu и N в качестве замены более дорогостоящего элемента Ni. В результате получен сплав, имеющий значительно меньшую стоимость и по меньшей мере сравнимую способность к формовке, коррозионную стойкость и прочностные характеристики при повышенных температурах по сравнению, например, со сталью типа 321. Варианты реализации сплава, соответствующего раскрытию настоящего изобретения, могут производиться с малым сечением и иметь четкую микроструктуру с относительно небольшой зернистостью для улучшения способности к формовке.
Вариант воплощения сплава, соответствующего раскрытию настоящего изобретения, направлен на получение аустенитной нержавеющей стали, содержащей, в массовых процентах, до 0,20 углерода (C), от 2,0 до 9,0 марганца (Mn), до 2,0 кремния (Si), от 15,0 до 23,0 хрома (Cr), от 1,0 до 9,5 никеля (Ni), до 3,0 молибдена (Mo), до 3,0 меди (Cu), от 0,05 до 0,35 азота (N), (7,5(%C))≤(% ниобия + % титана + % ванадия + % тантала + % циркония)≤1,5, железо (Fe), и случайные загрязнения. Определенные варианты воплощения аустенитной нержавеющей стали могут содержать до 0,01% бора (B). Некоторые реализации настоящего изобретения могут содержать по меньшей мере 0,1% ниобия или могут включать ниобий в концентрации, по меньшей мере равной (7,5(%C)).
Другой вариант воплощения настоящего изобретения направлен на получение аустенитной нержавеющей стали, содержащей в своем составе, в массовых процентах, до 0,10 C, от 2,0 до 8,0 Mn, до 1,00 Si, от 16,0 до 22,0 Cr, от 1,0 до 7,0 Ni, от 0,10 до 2,0 Mo, до 1,00 Cu, от 0,08 до 0,30 N, (7,5(%C))≤(% ниобия + % титана+ % ванадия + % тантала + % циркония)≤1,5, до 0,040 фосфора (P), до 0,030 серы (S), Fe, и случайные загрязнения. Определенные варианты воплощения аустенитной нержавеющей стали могут содержать до 0,01% B. Определенные варианты воплощения могут содержать по меньшей мере 0,1% ниобия или могут содержать ниобий в концентрации, по меньшей мере равной (7,5(%C)).
Альтернативный вариант воплощения настоящего изобретения направлен на получение аустенитной нержавеющей стали, содержащей в своем составе, в весовых процентах, до 0,08 C, от 3,5 до 6,5 Mn, до 1,00 Si, от 17,0 до 21,0 Cr, от 3,0 до 6,0 Ni, от 0,1 до 1,0 Mo, до 1,0 Cu, от 0,08 до 0,30 N, (7,5(%C))≤(% ниобия + % титана + % ванадия + % тантала + % циркония)≤1,0, до 0,035 P, до 0,005 S, Fe, и случайные загрязнения. Определенные варианты воплощения аустенитной нержавеющей стали могут содержать до 0,01 % B. Определенные варианты воплощения могут содержать по меньшей мере 0,1% ниобия или могут содержать ниобий в концентрации, по меньшей мере равной (7,5(%C)).
В определенных вариантах воплощения аустенитной нержавеющей стали, соответствующих раскрытию настоящего изобретения, одно или большее количество значений PREN превышает 18, ферритное число меньше 12, и значение MD30 меньше 34°C.
Один из способов производства аустенитной нержавеющей стали в соответствии с раскрытием настоящего изобретения заключается в плавлении шихты в электрической дуговой печи, очистке продукта путем аргонокислородного обезуглероживания (АОД), осуществления литья в формы или непрерывного получения слябов, повторном разогреве форм или слябов и горячей прокатке материала для получения листа или рулонов, холодной прокатке рулонов для получения заданной толщины проката, отжиге и травлении материала. Могут также использоваться и другие способы производства изобретенного материала, включающие плавление и/или повторное плавление в вакууме или в особой атмосфере, литье в формы или производство порошка, который затем уплотняется с образованием слябов или форм.
Аустенитная нержавеющая сталь, соответствующая раскрытию настоящего изобретения, может использоваться в различных применениях. В соответствии с одним примером сплавы, отвечающие раскрытию настоящего изобретения, могут включаться в число изделий, приспособленных для использования при низких температурах или в криогенной среде. Дополнительными неограничивающими примерами изделий, которые могут изготавливаться из настоящего сплава или его содержать, могут служить гибкие соединители для автомобильной промышленности и для других применений, гофрированные трубы, гибкие трубы, цилиндрические части дымовых труб и футеровки дымовых труб.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
В настоящем описании, за исключением рабочих примеров или там, где указывается иное, все числа, выражающие величины или характеристики ингредиентов или изделий, условия обработки и подобные значения, следует понимать как подлежащие во всех случаях модификации с использованием термина “примерно”. Итак, если не указано противоположное, любые приводимые в последующем описании числовые параметры являются приближенными и могут изменяться в соответствии с требуемыми характеристиками продукции и используемыми в соответствии с настоящим изобретением способами ее производства. По меньшей мере, и без стремления к ограничению использования в рамках патентной формулы, каждый числовой параметр должен истолковываться с учетом количества представленных значащих цифр и выполнения обычного округления. Все указываемые числовые диапазоны включают все входящие в них поддиапазоны. Например, подразумевается, что диапазон “от 1 до 10” включает все поддиапазоны между указанным минимальным значением 1 (и включительно с ним), и указанным максимальным значением 10.
Теперь приведем подробное описание вариантов воплощения аустенитной нержавеющей стали, соответствующих раскрытию настоящего изобретения. В приведенном ниже описании “%” или “процент” относится к массовым процентам, если не оговорено другое. Настоящее описание относится к аустенитной нержавеющей стали, демонстрирующей по меньшей мере сравнимую со сплавом типа 321 коррозионную стойкость, прочностные характеристики при повышенных температурах и способность к формовке, а также более низкую стоимость сырья. В состав аустенитной нержавеющей стали может входить, в массовых процентах, до 0,20 C, от 2,0 до 9,0 Mn, до 2,0 Si, от 15,0 до 23,0 Cr, от 1,0 до 9,5 Ni, до 3,0 Mo, до 3,0 Cu, от 0,05 до 0,35 N, (7,5(% C))≤(% ниобия + % титана + % ванадия + % тантала + % циркония)≤1,5, Fe, и случайные загрязнения. Определенные варианты воплощения аустенитной нержавеющей стали могут содержать до 0,01 B. Определенные варианты воплощения аустенитной нержавеющей стали могут содержать по меньшей мере 0,1% ниобия или могут содержать ниобий в концентрации, по меньшей мере равной (7,5(%C)).
Другой вариант воплощения настоящего изобретения представляет собой аустенитную нержавеющую сталь, содержащую, в массовых %, до 0,10 C, от 2,0 до 8,0 Mn, до 1,00 Si, от 16,0 до 22,0 Cr, от 1,0 до 7,0 Ni, от 0,10 до 2,0 Mo, до 1,00 Cu, от 0,08 до 0,30 N, (7,5(% C))≤(% ниобия + % титана + % ванадия + % тантала + % циркония)≤1,5, до 0,040 P, до 0,030 Si, Fe, и случайные загрязнения. Определенные варианты воплощения аустенитной нержавеющей стали могут содержать до 0,01 B. Определенные варианты воплощения аустенитной нержавеющей стали могут содержать по меньшей мере 0,1% ниобия или могут содержать ниобий в концентрации, по меньшей мере равной (7,5(%C)).
Альтернативный вариант воплощения настоящего изобретения направлен на получение аустенитной нержавеющей стали, содержащей, в весовых процентах, до 0,08 C, от 3,5 до 6,5 Mn, до 1,00 Si, от 17,0 до 21,0 Cr, от 3,0 до 6,0 Ni, от 0,5 до 1,0 Mo, до 1,0 Cu, от 0,08 до 0,30 N, (7,5(% C))≤(% ниобия + % титана + % ванадия + % тантала + % циркония)≤1,0, до 0,035 P, до 0,005 S, Fe, и случайные загрязнения. Определенные варианты воплощения аустенитной нержавеющей стали могут содержать до 0,01 B. Определенные варианты воплощения аустенитной нержавеющей стали могут содержать по меньшей мере 0,1% ниобия или могут содержать ниобий в концентрации, по меньшей мере равной (7,5(%C)).
C: до 0,20%
С выполняет стабилизацию аустенитной фазы и ингибирует вызываемое деформациями мартенситное преобразование. Однако C также увеличивает вероятность образования карбидов Cr, особенно во время сварки, которые уменьшают коррозионную стойкость и прочность сплава. Итак, в соответствии с настоящим изобретением аустенитная нержавеющая сталь содержит в своем составе до 0,20% C. В варианте воплощения изобретения содержание C может составлять 0,10% или меньшее значение. В альтернативных воплощениях содержание C может составлять 0,08% или меньшее значение, 0,03% или меньшее значение, или 0,02% или меньшее значение.
Si: до 2,0%
Наличие более 2% Si способствует образованию хрупких фаз, таких как сигма-фаза, и уменьшает растворимость в сплаве азота (N). Si также стабилизирует ферритную фазу, а наличие более 2% Si требует введения дополнительных аустенитных стабилизаторов для поддержания аустенитной фазы. Итак, в определенных вариантах воплощения аустенитной нержавеющей стали, соответствующих настоящему изобретению, содержится до 2,0% Si. В варианте воплощения настоящего изобретения содержание Si может составлять 1,0% или меньшее значение. Si помогает сводить к минимуму реакцию определенных образующих сплав элементов на ниобий и способствует достижению баланса фаз в сплаве. В определенных вариантах воплощения, соответствующих раскрытию настоящего изобретения, влияние добавления Si балансируется путем регулировки его содержания до получения 0,5-1,0% Si. В других вариантах воплощения настоящего изобретения влияние добавления Si балансируется путем регулировки его содержания до получения 0,1-0,4% Si. В качестве альтернативы в определенных вариантах воплощения, соответствующих раскрытию настоящего изобретения, содержание Si может составлять 0,5% или меньшее значение, 0,4% или меньшее значение, или 0,3% или меньшее значение.
Mn: 2,0-9,0%
Mn стабилизирует аустенитную фазу и обычно увеличивает растворимость N, способствующего образованию сплава элемента. Для успешного осуществления такого влияния требуется, чтобы содержание Mn было не меньше 2,0%. Mn и N служат эффективными заменителями более дорогого элемента Ni. Однако введение более 9,0% Mn приводит к ухудшению в определенных средах работоспособности и коррозионной стойкости материала. Кроме того, из-за сложности выполнения обезуглероживания нержавеющей стали с высоким содержанием Mn, превышающим 9,0%, такие высокие уровни Mn приводят к значительному росту производственных расходов при производстве такого материала. Итак, для достижения правильного баланса коррозионной стойкости, фазового баланса, пластичности и других механических характеристик в аустенитной нержавеющей стали, соответствующих настоящему изобретению, уровень Mn устанавливается на значение 2,0-9,0%. В определенных вариантах воплощения, соответствующих раскрытию настоящего изобретения, содержание Mn может составлять 2,0-8,0%, 3,5-7,0% или 7%.
Ni: 1,0-9,5%
Авторы настоящего изобретения стремились ограничить содержание Ni в сплаве при обеспечении его приемлемых характеристик. Для стабилизации аустенитной фазы в отношении образования феррита и мартенсита требуется присутствие по меньшей мере 1% Ni. Ni также способствует улучшению прочности и способности к формовке. Однако из-за относительно высокой стоимости Ni желательно сохранять его содержание на минимально возможном уровне. Хотя частичной заменой для Ni могут служить Mn и N, однако большое их содержание может приводить к недопустимо большим уровням твердости, уменьшающим способность к формовке. Поэтому сплав должен включать минимальную концентрацию Ni для обеспечения приемлемой способности к формовке. Авторы настоящего изобретения обнаружили, что для получения сплава с такой же или лучшей коррозионной стойкостью и способностью к формовке, как у сплавов с высоким содержанием Ni, вдобавок к другим определенным количественным диапазонам для других элементов может также использоваться Ni в диапазоне 1,0-9,5%. Итак, в соответствии с настоящим изобретением аустенитная нержавеющая сталь содержит в своем составе 1,0-9,5 % Ni. В варианте воплощения содержание Ni может составлять 2,0-6,5% или 3,0-6,0%.
Cr: 15,0-23,0%
Cr добавляется для сообщения нержавеющим сталям коррозионной стойкости путем образования пассивной пленки на поверхности сплава. Cr также влияет на стабилизацию аустенитной фазы в отношении мартенситного превращения. Для обеспечения соответствующей коррозионной стойкости требуется наличие по меньшей мере 15% Cr. С другой стороны, так как Cr служит мощным стабилизатором феррита, то при превышении содержания Cr 23% требуется введение более дорогих образующих сплав элементов, таких как Ni или кобальт, для сохранения приемлемого низкого содержания феррита. Наличие более 23% Cr также приводит к повышению вероятности образования таких нежелательных фаз, как сигма-фаза. Итак, в соответствии с настоящим изобретением аустенитная нержавеющая сталь содержит в своем составе 15,0-23,0% Cr. В варианте воплощения содержание Cr может составлять 16,0-22,0% или в качестве альтернативы содержание Cr может составлять 17,0-21,0%.
N: 0,05-0,35%
N включается в настоящий сплав в качестве частичной замены аустенитного стабилизирующего элемента Ni и элемента улучшения коррозионной стойкости молибдена (Mo). N также улучшает прочность сплава. Для обеспечения прочности и коррозионной стойкости, а также стабилизации аустенитной фазы требуется наличие по меньшей мере 0,05% N. Добавление более 0,35% N может приводить к чрезмерному увеличению растворимости N при плавлении и сварке с возникновением пористости из-за наличия пузырьков N. Даже если предельное значение растворимости не превышается, при содержании N более 0,35% увеличивается склонность к осаждению нитридных частиц, что приводит к ухудшению коррозионной стойкости и прочности материала. Авторы настоящего изобретения обнаружили, что содержание N до 0,35% совместимо с возможным содержанием Nb в сплаве без быстрого образования проблемного уровня карбонитрида ниобия. Итак, в соответствии с настоящим изобретением аустенитная нержавеющая сталь содержит в своем составе 0,05-0,35% N. В варианте воплощения содержание N может составлять 0,08-0,30% или в качестве альтернативы содержание N может составлять 0,05-0,2%.
Mo: до 3,0%
Авторы настоящего изобретения стремились ограничить содержание Mo в сплаве при обеспечении приемлемых характеристик. Mo эффективно воздействует на стабилизацию пассивной оксидной пленки, образующейся на поверхности нержавеющей стали и защищающей от точечной коррозии и воздействия хлоридов. В определенных вариантах воплощения содержание Mo может составлять 0,1-3,0%, что вполне достаточно для обеспечения требуемой коррозионной стойкости в сочетании с соответствующим содержанием Cr и N. Содержание Mo, превышающее 3,0%, приводит к ухудшению работоспособности в горячих условиях из-за увеличения до потенциально нежелательных уровней фракции феррита. Высокое содержание Mo также увеличивает вероятность образования нежелательных интерметаллических фаз, таких как сигма-фаза. Кроме того, Mo представляет собой дорогостоящий образующий сплав элемент. Итак, соответствующий настоящему изобретению состав аустенитной нержавеющей стали содержит до 3,0% Mo. В определенных вариантах воплощения, соответствующих раскрытию настоящего изобретения, Mo в состав сплава намеренно не включается. В других вариантах воплощения настоящего изобретения содержание Mo может составлять 0,1-1,0%, или содержание Mo может составлять 0,5-1,0%.
B: до 0,01%
В соответствующий настоящему изобретению сплав для улучшения работоспособности в горячих условиях и качества поверхности нержавеющей стали в качестве опции могут вноситься маленькие, порядка 0,0005%, добавки B. Однако добавка более 0,01% B ухудшает коррозионную стойкость и работоспособность сплава. Итак, определенные варианты воплощения аустенитной нержавеющей стали, соответствующие раскрытию настоящего изобретения, могут содержать до 0,01% B. В варианте воплощения содержание B может составлять до 0,008% или содержание B может составлять до 0,005%. В другом варианте воплощения содержание B может составлять 0,001-0,003%
Cu: до 3,0%
Cu представляет собой аустенитный стабилизатор и может использоваться для замены части Ni в данном сплаве. Она также улучшает коррозионную стойкость в восстановительных средах и улучшает способность к формовке путем уменьшения энергии дефектов упаковки. Однако введение более 3% Cu приводит к уменьшению работоспособности аустенитных нержавеющих сталей в горячих условиях. Итак, соответствующий настоящему изобретению состав аустенитной нержавеющей стали содержит до 3,0% Cu. В варианте воплощения содержание Cu может составлять до 1,0%. В другом варианте воплощения содержание Cu может составлять 0,4-0,8%.
W: до 4,0%
W действует аналогично молибдену в направлении улучшения стойкости к точечной и щелевой хлоридной коррозии. W также может уменьшать склонность к образованию сигма-фазы в случае его использования для замены молибдена. Однако добавление более 4% W может уменьшать работоспособность сплава в горячих условиях. Итак, соответствующий настоящему изобретению состав аустенитной нержавеющей стали содержит до 4,0% W. В варианте воплощения содержание W может составлять 0,05-0,60%.
1,0≤(Ni+Co)≤9,5
Никель и кобальт влияют на стабилизацию аустенитной фазы в отношении образования феррита. Для стабилизации требуется наличие по меньшей мере 1% (Ni+Co) в присутствии таких стабилизирующих феррит элементов, как Cr и Mo, которые могут добавляться для обеспечения надлежащей коррозионной стойкости. Однако Ni и Co представляют собой дорогостоящие элементы, поэтому желательно сохранять содержание (Ni+Co) на уровне менее 9,5%. В варианте воплощения содержание (Ni+Co) может составлять более 4,0% , но менее 7,5%.
(7,5(%C))≤(%Nb + %Ti + %V + %Ta + %Zr)≤1,5
Ниобий (Nb) реагирует с C и в меньшей степени с N, образуя карбиды и карбонитриды в форме небольших частиц. Эти частицы эффективно предотвращают образование вредных карбидов хрома во время работы при повышенных температурах и во время сварки, что улучшает коррозионную стойкость материала. Эти частицы во время производства с использованием эффективной тепловой обработки могут также улучшать прочность сплава при повышенных температурах и сопротивление ползучести. Минимальное добавление (7,5×%C) обеспечивает наличие одного атома Nb на каждый атом C, растворенный в металле. Более высокие уровни Nb будут расходоваться на связывание полезного N, поэтому желательно сохранять содержание Nb на уровне менее 1,5%. Другие элементы, образующие стабилизирующие карбиды включают, но не ограничиваясь, титан (Ti), ванадий (V), тантал (Ta) и цирконий (Zr), могут добавляться для замены ниобия (Nb). Однако такая замена более сильно реагирует с N, чем Nb, и по этой причине следует осуществлять соответствующий контроль для обеспечения такого полезного эффекта, как улучшение свариваемости. Авторы настоящего изобретения определили, что сумма массовых процентов для Nb, Ti, V, Ta и Zr должна поддерживаться в диапазоне от (7,5(%C)) до 1,5%. Иначе говоря, (7,5(%C))≤(%Nb + %Ti + %V + %Ta + %Zr)≤1,5%. В определенных вариантах воплощения (7,5(%C))≤(%Nb + %Ti + %V + %Ta + %Zr)≤1,0%. В определенных предпочтительных вариантах воплощения сплав содержит по меньшей мере 0,1% Nb, и сумма массовых процентов для Nb, Ti, V, Ta, и Zr находится в диапазоне от (7,5(%C)) до 1,5% или 1,0%. В определенных вариантах воплощения Ti, V, Ta и Zr представлены только как случайные загрязнения или поддерживаются на практически минимальном уровне. В определенных вариантах воплощения настоящего изобретения для оптимизации свойств коррозионной стойкости, обеспечения прочности при повышенных температурах, сопротивления ползучести и свариваемости сплава определенные варианты воплощения сплава содержат Nb в количестве по меньшей мере (7,5(%C)), а Ti, V, Ta и Zr представлены только как случайные загрязнения. В определенных вариантах воплощения содержание Ti может составлять меньше 0,01%. Также в определенных вариантах воплощения содержание Ti может составлять 0,001-0,005%. Авторы настоящего изобретения определили, что содержание Nb до 1,5% совместимо с содержанием в сплаве N в количестве 0,05-0,35% в том, что их сочетание не приводит к быстрому осаждению карбонитрида ниобия (Nb), которое бы недопустимо ухудшило сопротивление ползучести.
В определенных вариантах воплощения, соответствующих раскрытию настоящего изобретения, балансирование соответствующей настоящему изобретению стабилизированной аустенитной нержавеющей стали включает присутствие Fe и неизбежных загрязнений, таких как P и S. Неизбежные загрязнения главным образом сохраняются на наименьшем практически и экономически достижимом уровне, что вполне понятно для специалистов.
Элементы, образующие очень стабильные нитриды, такие как Al, должны поддерживаться на низком уровне.
Соответствующие настоящему изобретению стабилизированные аустенитные нержавеющие стали также могут определяться уравнениями, количественно выражающими их свойства, включающие, например, числовой эквивалент стойкости к точечной коррозии, ферритное число и температуру MD30.
Числовой эквивалент стойкости к точечной коррозии (PREN) дает относительную оценку ожидаемой стойкости сплава к точечной коррозии в содержащей хлориды среде. Чем выше значение PREN, тем лучше ожидаемая коррозионная стойкость сплава. Значение PREN может быть вычислено по следующей формуле
PREN =%Cr+3,3 (%Mo)+16 (%N).
В качестве альтернативы к приведенной выше формуле может быть добавлена составляющая 1,65 (%W) для учета присутствия в сплаве вольфрама. Вольфрам улучшает стойкость к точечной коррозии нержавеющей стали и обладает половиной эффективности по весу для молибдена. Когда при вычислении учитывается вольфрам, то числовой эквивалент стойкости к точечной коррозии обозначается как PREw и вычисляется по следующей формуле
PREW = %Cr+3,3 (%Mo)+1,65 (%W)+16 (%N).
Соответствующий настоящему изобретению сплав имеет значение PREN, превышающее 18. В определенных вариантах воплощения значение PREN может составлять 18-24. В определенных вариантах воплощения значение PREN может составлять 18-22. В определенных вариантах воплощения значение PREN может составлять 20-22.
Соответствующий настоящему изобретению сплав также может определяться своим ферритным числом. Положительное ферритное число обычно соответствует присутствию феррита, улучшающего кристаллические свойства сплава и способствующего устранению горячего растрескивания сплава во время работы в горячих условиях и при сварке. Поэтому желательно присутствие небольшого количества феррита в исходной затвердевшей структуре для обеспечения хороших литейных качеств и предотвращения горячего растрескивания при сварке. С другой стороны, слишком большое количество феррита приводит к возникновению при эксплуатации проблем, включая, но не ограничиваясь, нестабильность микроструктуры, уменьшение пластичности и ухудшение механических свойств при высоких температурах. Ферритное число можно вычислить с использованием следующего уравнения
FN=3,34 (Cr+1,5Si+Mo+2Ti+0,5Cb)-2,46 (Ni+30N+30C+0,5Mn +0,5Cu)-28,6.
Соответствующий настоящему изобретению сплав имеет ферритное число до 12 и предпочтительно, что оно было положительным. В определенных вариантах воплощения, соответствующих раскрытию настоящего изобретения, ферритное число может превышать установленный диапазон от 0 до 10 или может составлять от 1 до 4.
Температура MD30 сплава определяется как температура, при которой холодная 30% деформация приводит к преобразованию 50% аустенита в мартенсит. Чем ниже значение температуры MD30, тем большая стойкость материала к образованию мартенсита. Стойкость к образованию мартенсита ведет к уменьшению рабочей скорости упрочнения, что приводит к улучшению способности к формовке, особенно при прокатывании. MD30 вычисляется в соответствии со следующим уравнением
MD30 (°C)=413-462(C+N)-9,2(Si)-8,1(Mn)-13,7(Cr)-9,5(Ni)-17,1(Cu)-18,5(Mo).
Соответствующий настоящему изобретению сплав имеет температуру MD30 менее 34°C, лучше, чтобы она была меньше 10°C. В определенных вариантах воплощения температура MD30 может быть меньше -10°C. В определенных вариантах воплощения температура MD30 может быть меньше -20°C.
ПРИМЕРЫ
Пример 1
В Таблице 1 приведены составы и вычисленные значения параметров для экспериментальных сплавов 1-5 и сплавов для сравнения S31600, S31635, S21600 и S20100.
Экспериментальные сплавы 1-5 были выплавлены в лабораторной вакуумной печи и разлиты в 15,24-метровые литейные формы. Эти формы затем подвергались повторному нагреву и горячей прокатке для получения материала толщиной примерно 6,35 мм. Этот материал отжигался, очищался и протравливался. Некоторое количество данного материала подвергалось холодной прокатке до получения толщины порядка 2,54 мм, а остальная часть подвергалось холодной прокатке до получения толщины порядка 1,27 или 1,16 мм. Холоднокатаный материал отжигался и протравливался. Сплавы для сравнения S31600, S31635, S21600 и S20100 при проведении испытаний имелись на рынке, и представленные для них данные брались из опубликованной литературы или измерялись при проведении испытаний материала, выпущенного для продажи на рынке.
В Таблице 1 приводятся вычисленные значения PREW для каждого сплава. Используя приведенное выше уравнение, ожидалось, что сплавы со значением PREW, превышающим 24,0, будут обладать лучшей стойкостью к хлоридной точечной коррозии, чем сплав для сравнения S31635, а имеющие меньшее значение PREW будут более легко подвергаться воздействию точечной коррозии.
В Таблице 1 также вычислено ферритное число для каждого сплава. Ферритное число для каждого экспериментального сплава 1-5 меньше 10.
В Таблице 1 также вычислены значения MD30 для сплавов. В соответствии с вычислениями экспериментальные сплавы 1-5, и особенно экспериментальные сплавы 4 и 5, должны демонстрировать устойчивость к образованию мартенситов, аналогичную используемым для сравнения сплавам S31600 и S31635.
Таблица 1
  Экспериментальные сплавы Сплавы для сравнения
  1 2 3 4 5 S31600 S31635 S21600 S20100
C 0,017 0,015 0,014 0,014 0,016 0,017 0,016 0,018 0,02
Mn 4,7 4,8 4,7 5,1 4,9 1,24 1,81 8,3 6,7
Si 0,26 0,27 0,28 0,29 0,3 0,45 0,50 0,40 0,40
Cr 16,6 16,6 16,6 18,1 18,2 16,3 16,8 19,7 16,4
Ni 5,2 5,2 5,2 5,5 5,5 10,1 10,7 6,0 4,1
Mo 1,47 1,47 1,47 1,00 1,1 2,1 2,11 2,5 0,26
Cu 0,40 0,40 0,39 0,40 0,5 0,38 0,36 0,40 0,43
N 0,075 0,104 0,081 0,129 0,170 0,04 0,013 0,37 0,15
P 0,011 0,012 0,012 0,014 0,014 0,03 0,031 0,03 0,03
S 0,0010 0,0012 0,0012 0,0016 0,0016 0,0010 0,0004 0,0010 0,0010
W 0,10 0,10 0,09 0,04 0,09 0,11 0,10 0,10 0,1
B 0,0019 0,0018 0,0016 0,0022 0,0022 0,0025 0,0025 0,0025 0,0005
Fe Баланс Баланс Баланс Баланс Баланс Баланс Баланс Баланс Баланс
Nb 0,710 0,498 0,288 0,500 0,26 0,35 0,02 0,10 0,10
Co 0,22 0,19 0,15 0,19 0,15 - - - -
Ti - -- - - - - 0,22 - -
FN 8,3 5,8 7,5 6,6 3,7 4,1 6,7 -6,2 -2,3
PREw 22,9 23,4 23,1 23,6 24,7 24,0 24,0 33,9 19,7
MD30 19,3 6,6 17,2 -22,2 -46,2 -63 -72,4 -217,4 0,7
RMCI 0,63 0,63 0,62 0,59 0,60 0,96 1,00 0,80 0,41
Предел текучести 47,0 47,0 46,1 48,4 53,7 43,5 41,5 55 43
Прочность на разрыв 102,0 105,5 104,5 105,9 106,4 90,6 92,0 100 100
% E 43 49 48 41 49 56 67 45 56
OCH 0,42 0,39 0,40 0,41 0,43 0,45 - - -
В Таблице 1 также приводится индекс стоимости сырья (RMCI), сравниваемый для каждого сплава с аналогичным индексом сплава для сравнения S31635. Значение RMCI вычислялось путем умножения средней стоимости на октябрь 2007 года сырья для Fe, Cr, Mn, Ni, Mo, W и Co на процент содержания каждого элемента в сплаве и деления на стоимость сырья для элементов, содержащихся в сплаве для сравнения S31635. Как видно из приведенных вычисленных значений, каждый из экспериментальных сплавов 1-5 имеет RMCI меньше 0,65, что означает, что, основываясь на ценах на октябрь 2007 года, стоимость содержащихся в них сырьевых материалов меньше 65% от стоимости материалов, содержащихся в сплаве для сравнения S31635. То, что материал может быть выполнен с характеристиками, аналогичными сплаву для сравнения S31635, при значительно меньшей стоимости сырья, достаточно удивительно и вначале не ожидалось.
Были измерены механические свойства экспериментальных сплавов 1-5 и сопоставлены с аналогичными свойствами сплавов для сравнения S31600, S31635, S21600 и S20100. В Таблице 1 представлены измеренные значения предела текучести, предела прочности на разрыв, относительного удлинения для образца длиной 50,8 мм, и глубины лунки при испытаниях по Ольсену. Испытания прочности на разрыв выполнялись на материале толщиной 2,54 мм, испытания по Шарпи выполнялись на образцах толщиной 5,004 мм, а испытания на штампуемость (выдавливанием) по Ольсену выполнялись на образцах толщиной от 1,16 до 1,27 мм. Все испытания производились при комнатной температуре. Используются следующие единицы измерений для приведенных в Таблице 1 данных: по пределу текучести и пределу прочности на разрыв - ksi; по удлинению - проценты; по глубине лунки по Ольсену - дюймы. Как можно видеть из приведенных данных, экспериментальные сплавы 1-5, в частности экспериментальные сплавы 4 и 5, демонстрируют сопоставимые характеристики с материалом S31635. Экспериментальные сплавы 1-5, однако, содержат меньше половины никеля по концентрации и также значительно меньше молибдена, чем сплав для сравнения S31635. Значительно уменьшена концентрация дорогостоящих образующих сплав элементов никеля и молибдена - такая, что значение RMCI экспериментальных сплавов 4 и 5 по меньшей мере на 40% меньше, чем у сплава для сравнения S31635. Несмотря на существенное уменьшенные количества никеля и молибдена, однако, экспериментальные сплавы 4 и 5 обладают аустенитной микроструктурой и также демонстрируют значительно лучшие значения предела текучести и прочности на разрыв по сравнению со сплавом для сравнения S31635.
Пример 2
В Таблице 2 приведены составы и вычисленные значения параметров для экспериментальных сплавов 6-10 и сплавов для сравнения S32100 и типа 216Cb. Как видно из Таблицы 2, экспериментальные сплавы 6-10 обычно содержат увеличенные уровни Mn, N и Nb и уменьшенные уровни Ni по сравнению со сплавом для сравнения S32100. Экспериментальные сплавы 6-10 также содержат уменьшенные уровни Mo по сравнению со сплавом для сравнения T216Cb и экспериментальными сплавами 1-5.
Экспериментальные сплавы 6-10 были выплавлены в лабораторной вакуумной печи и разлиты в 15,24-метровые литейные формы. Эти формы затем подвергались повторному нагреву и горячей прокатке для получения материала толщиной примерно 6,35 мм. Этот материал отжигался, очищался и протравливался. Некоторое количество данного материала подвергалось холодной прокатке до получения толщины порядка 2,54 мм, а остальная часть подвергалось холодной прокатке до получения толщины порядка 1,27 или 1,16 мм. Холоднокатаный материал отжигался и протравливался. Сплав для сравнения S32100 имеется на рынке, и представленные для него данные брались из опубликованной литературы или измерялись при проведении испытаний материала, выпущенного для продажи на рынке. Сплав для сравнения T216Cb описан в Публикации № 2009-0162237 A1 Патента США (Серийный № 12/034,183 Заявки на Патент США), и представленные для этого сплава данные измерялись при проведении испытаний материала, произведенного в соответствии с описанием или брались из опубликованной литературы.
В Таблице 2 приводятся вычисленные значения PREN для каждого сплава. Используя приведенное выше уравнение, ожидалось, что сплавы со значением PREN, превышающим 18, будут обладать лучшей стойкостью к хлоридной точечной коррозии, чем сплав для сравнения S32100, а имеющие значение PREN менее 24 будут более легко подвергаться воздействию точечной коррозии по сравнению с материалом сплава для сравнения T216Cb. Значения PREN для каждого из экспериментальных сплавов 6-10 находилось в предпочтительном диапазоне 18-24.
В Таблице 2 также вычислено ферритное число для каждого сплава. Ферритное число для каждого экспериментального сплава 6-10 находится в предпочтительном диапазоне и меньше 12. В соответствии с вычислениями экспериментальные сплавы 8-10 должны демонстрировать улучшенную способность к формовке по сравнению со сплавом для сравнения S32100.
В Таблице 2 также вычислены значения MD30 для сплавов. В соответствии с вычислениями экспериментальные сплавы 6-10, и особенно экспериментальные сплавы 3 и 5, должны демонстрировать улучшенную устойчивость к образованию мартенситов по сравнению со сплавом для сравнения S32100.
Таблица 2
  Экспериментальные сплавы Сплавы для сравнения
  6 7 8 9 10 S32100 S32100 T216Cb T216Cb
C 0,017 0,017 0,017 0,019 0,017 0,017 0,017 0,016 0,02
Mn 6,9 6,9 6,9 6,8 4,4 1,8 1,9 4,9 4,86
Si 0,34 0,35 0,34 0,33 0,16 0,55 0,52 0,3 0,36
Cr 18,3 18,2 18,2 16,7 18,2 17,3 18,2 18,2 18,02
Ni 5,0 4,0 3,5 3,0 4,5 9,3 9,4 5,5 5,54
Mo 0,30 0,30 0,30 0,30 0,29 0,35 0,25 1,1 0,92
Cu 0,52 0,52 0,52 0,52 0,62 0,32 0,23 - -
N 0,051 0,094 0,171 0,149 0,183 0,011 0,011 0,17 0,17
P 0,020 0,020 0,020 0,021 0,020 0,028 0,027 0,014 0,024
S 0,0019 0,0018 0,0000 0,0000 0,0013 0,0001 0,0008 0,0016 0,0005
B 0,0026 0,0018 0,0025 0,0024 0,0024 - 0,0030 - -
Fe Баланс Баланс Баланс Баланс Баланс Баланс Баланс Баланс Баланс
Nb 0,26 0,26 0,26 0,26 0,26 0,03 0,00 0,26 0,23
Ti 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,187 0,047 - -
FN 9,1 8,1 3,8 1,5 2,3 6,6 8,2 4,5 3,2
PREN 20,1 20,7 21,9 20,1 22,1 18,7 19,2 24,6 23,8
MD30 10,3 0,9 -30,2 5,4 -25,1 -6,1 31,9 -37,3 -34,0
RMCI 0,73 0,65 0,61 0,56 0,68 1,00 0,99 0,86 0,83
Предел текучести 43,4 46,6 50,1 48,3 49,9 33,5 25,6 53,5 65,6
Прочность на разрыв 90,2 93,0 102,7 118,2 104,9 81,5 78,9 106,0 115,6
% E 48 47 48 48 52 58,5 60 47 52
В Таблице 2 также приводится индекс стоимости сырья (RMCI), сравниваемый для каждого сплава с аналогичным индексом сплава для сравнения S32100. Значение RMCI вычислялось путем умножения средней стоимости на октябрь 2009 года сырья для Fe, Cr, Mn, Ni, Mo, Cu, Nb и Ti на процент содержания каждого элемента в сплаве и деления на стоимость сырья для элементов, содержащихся в сплаве для сравнения S32100. Как видно из приведенных вычисленных значений, каждый из экспериментальных сплавов 6-10 имеет значение RMCI меньшее или равное 0,73, что означает, что стоимость содержащихся в них сырьевых материалов меньше или равна 73% от стоимости материалов, содержащихся в сплаве для сравнения S32100. То, что материал может быть альтернативой сплаву для сравнения S32100 при значительно меньшей стоимости сырья, достаточно удивительно и неожиданно.
Были измерены механические свойства экспериментальных сплавов 6-10 и сопоставлены с аналогичными свойствами сплавов для сравнения S32100 и T216Cb. В Таблице 2 представлены измеренные значения предела текучести, предела прочности на разрыв и относительного удлинения для образца длиной 50,8 мм. Испытания прочности на разрыв выполнялись на материале толщиной 2,54 мм. Все испытания производились при комнатной температуре. Используются следующие единицы измерений для приведенных в Таблице 2 данных: по пределу текучести и пределу прочности на разрыв - ksi; по удлинению - проценты. Как можно видеть из приведенных данных, экспериментальные сплавы 6-10 демонстрируют существенно улучшенные значения предела текучести и предела прочности на разрыв по сравнению со сплавом для сравнения S32100, несмотря на значительно уменьшенное содержание Ni. Величина увеличения предела прочности на разрыв по сравнению со сплавом для сравнения S32100 удивляет и не ожидалась исходя из предшествующего опыта. Экспериментальные сплавы также содержат значительно меньше Mo по сравнению со сплавом для сравнения T216Cb. Значительно уменьшена концентрация дорогостоящих образующих сплав элементов никеля и молибдена - такая, что значение RMCI экспериментальных сплавов 9 и 10 по меньшей мере на 32% меньше значения RMCI у сплава для сравнения S32100.
Новые сплавы обладают значительным потенциалом использования. Как указывалось и доказывалось выше, описанные составы аустенитной нержавеющей стали способны во многих применениях заменять сталь S32100. Кроме того, при переходе с S32100 на изобретенный состав сплава с учетом высокой стоимости Ni будет достигнута значительная экономия по стоимости. Другим преимуществом служит то, что так как предлагаемые сплавы полностью аустенитные, они не подвержены ни резкому переходу в хрупкое состояние (DBT) при субнулевых температурах, ни ломкости при повышенных температурах 474°C. По этой причине, в отличие от двухфазных сплавов, их можно использовать при температурах выше 343°C и они являются основными кандидатами для низкотемпературных и криогенных применений. К характерным изделиям, при производстве которых особенно предпочтительно использовать соответствующие настоящему изобретению сплавы, могут, например, относиться гибкие соединители для автомобильной промышленности и для других применений, гофрированные трубы, гибкие трубы и цилиндрические части дымовых труб/футеровки дымовых труб. Специалисты легко могут наладить выпуск этих и других изделий из сплавов, соответствующих раскрытию настоящего изобретения, с использованием обычных производственных методов.
Хотя в приведенном выше описании вынужденно представлено только ограниченное количество вариантов воплощения настоящего изобретения, однако для специалистов очевидно, что различные изменения в устройствах, способах и других подробностях приведенных и описанных здесь примеров, которые могут быть выполнены специалистами, будут оставаться в пределах сущности и объема настоящего изобретения, представленного здесь и в формуле изобретения. По этой причине должно быть понятно, что настоящее изобретение не ограничивается раскрытыми или представленными здесь отдельными его воплощениями, но охватывает модификации, находящиеся в пределах сущности и объема настоящего изобретения, определенного его формулой. Также специалисты должны понимать, что изменения в приведенных выше вариантах реализации могут осуществляться без отклонения от широкой представленной концепции настоящего изобретения.

Claims (43)

1. Аустенитная нержавеющая сталь, содержащая, в мас.%:
до 0,20 C
2,0 - 9,0 Mn
до 0,5 Si
18,0-23,0 Cr
1,0-5,5 Ni
до 3,0 Mo
0,05-0,35 N
0,0005-0,01 B
(7,5(% C)) ≤ (%Nb + %Ti + %V + %Ta + %Zr) ≤ 1,5
Fe и неизбежные примеси - остальное,
причем она имеет предел текучести от 43,4 до 53,7 ksi.
2. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет значение числового эквивалента стойкости к точечной коррозии PREN более 18.
3. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет значение PREN от 18 до 24.
4. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет ферритное число менее 12.
5. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет ферритное число от 0 до 10.
6. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет ферритное число в диапазоне от 1 до 4.
7. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет значение температуры преобразования 50% аустенита в мартенсит при холодной 30% деформации (MD30) менее 34°C.
8. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет значение MD30 менее 10°C.
9. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет значение MD30 менее -10°C.
10. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит до 0,10 мас.% C.
11. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 2,0 до 6,0 мас.% Mn.
12. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 4,0 до 5,1 мас.% Mn.
13. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 0,2 до 0,5 мас.% Si.
14. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 18,0 до 22,0 мас.% Cr.
15. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 3,0 до 5,5 мас.% Ni.
16. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 0,1 до 1,0 мас.% Mo.
17. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 0,1 до 0,5 мас.% Mo.
18. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что (7,5(%C)) ≤ (%Nb + %Ti + %V + %Ta + %Zr) ≤ 1,0.
19. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит по меньшей мере 0,7 мас.% Nb.
20. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что (7,5(%C)) ≤%Nb≤ 1,5.
21. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 0,001 до 0,01 мас.% B.
22. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 0,001 до 0,003 мас.% B.
23. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 0,001 до 0,5 мас.% Ti.
24. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет предел текучести от 43,4 до 49,9 ksi.
25. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она имеет предел текучести от 43,4 до 48,3 ksi.
26. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 0,2 до 0,5 мас.% Si, от 4,0 до 9,0 мас.% Mn и от 4,0 до 5,5 мас.% Ni.
27. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что она содержит от 0,2 до 0,5 мас.% Si, от 6,0 до 9,0 мас.% Mn и от 3,0 до 5,5 мас.% Ni.
28. Аустенитная нержавеющая сталь, содержащая, в мас.%:
до 0,10 C
от 2,0 до 8,0 Mn
до 0,5 Si
от 18,0 до 22,0 Cr
от 1,0 до 5,5 Ni
от 0,10 до 2,0 Mo
от 0,08 до 0,30 N
от 0,0005 до 0,008 B
до 0,01 Ti
до 0,050 P
до 0,030 S
(7,5(%C)) ≤ (%Nb + %Ti + %V + %Ta + %Zr) ≤ 1,5
Fe и неизбежные примеси - остальное,
причем она имеет предел текучести от 43,4 до 53,7 ksi.
29. Сталь по п. 28, отличающаяся тем, что она содержит по меньшей мере 0,7 мас.% Nb.
30. Сталь по п. 28, отличающаяся тем, что (7,5(%C)) ≤%Nb ≤ 1,5.
31. Сталь по п. 28, отличающаяся тем, что она содержит от 0,010 до 0,05 мас.% P.
32. Сталь по п. 28, отличающаяся тем, что она содержит от 0,0001 до 0,001 мас.% S.
33. Аустенитная нержавеющая сталь, содержащая, в мас.%:
до 0,08 C
от 3,5 до 6,5 Mn
до 0,5 Si
от 18,0 до 21,0 Cr
от 3,0 до 5,5 Ni
от 0,1 до 1,0 Mo
от 0,08 до 0,30 N
от 0,0005 до 0,005 B
до 0,005 Ti
до 0,035 P
до 0,005 S
(7,5(% C)) ≤ (%Nb + %Ti + %V + %Ta + %Zr) ≤1,0
Fe и неизбежные примеси - остальное,
причем она имеет предел текучести от 43,4 до 53,7 ksi.
34. Сталь по п. 33, отличающаяся тем, что она содержит по меньшей мере 0,7 мас.% Nb.
35. Сталь по п. 33, отличающаяся тем, что (7,5(%C)) ≤ Nb ≤ 1,0.
36. Изделие, выполненное из аустенитной нержавеющей стали, содержащей, в мас.%:
до 0,20 C
от 2,0 до 9,0 Mn
до 0,5 Si
от 18,0 до 23,0 Cr
от 1,0 до 5,5 Ni
до 3,0 Mo
от 0,05 до 0,35 N
от 0,0005 до 0,01 B
(7,5(% C)) ≤ (%Nb + %Ti + %V + %Ta + %Zr) ≤ 1,5
Fe и неизбежные примеси - остальное,
причем она имеет предел текучести от 43,4 до 53,7 ksi.
37. Изделие по п. 36, отличающееся тем, что оно выполнено из стали, содержащей по меньшей мере 0,7 мас.% Nb.
38. Изделие по п. 36, отличающееся тем, что оно выполнено из стали, в которой (7,5(%C)) ≤ %Nb ≤ 1,5.
39. Изделие по п. 36, отличающееся тем, что оно предназначено для использования по меньшей мере в одной из низкотемпературных и криогенных сред.
40. Изделие по п. 36, отличающееся тем, что оно представляет собой гибкий соединитель или гофрированную трубу, или гибкую трубу, или цилиндрическую часть дымовой трубы, или футеровку дымовой трубы.
41. Изделие по п. 36, отличающееся тем, что оно выполнено из стали, имеющей предел текучести от 43,4 до 49,9 ksi.
42. Изделие по п. 36, отличающееся тем, что оно выполнено из стали, имеющей предел текучести от 43,4 до 48,3 ksi.
43. Изделие по п. 36, отличающееся тем, что оно выполнено из стали, содержащей от 0,2 до 0,5 мас.% Si.
RU2015105180/02A 2009-11-02 2010-10-14 Аустенитная нержавеющая сталь RU2586366C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US12/610,577 US8337749B2 (en) 2007-12-20 2009-11-02 Lean austenitic stainless steel
US12/610,577 2009-11-02

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012122711/02A Division RU2547064C2 (ru) 2009-11-02 2010-10-14 Малолегированная аустенитная нержавеющая сталь

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015105180A RU2015105180A (ru) 2015-07-10
RU2586366C2 true RU2586366C2 (ru) 2016-06-10

Family

ID=43432203

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015105180/02A RU2586366C2 (ru) 2009-11-02 2010-10-14 Аустенитная нержавеющая сталь
RU2012122711/02A RU2547064C2 (ru) 2009-11-02 2010-10-14 Малолегированная аустенитная нержавеющая сталь

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012122711/02A RU2547064C2 (ru) 2009-11-02 2010-10-14 Малолегированная аустенитная нержавеющая сталь

Country Status (13)

Country Link
US (3) US8337749B2 (ru)
EP (1) EP2496725B1 (ru)
JP (2) JP5886203B2 (ru)
KR (3) KR20170042833A (ru)
CN (2) CN105839032A (ru)
AU (1) AU2010313616B2 (ru)
BR (1) BR112012011594B1 (ru)
CA (1) CA2777239A1 (ru)
IL (1) IL219143A (ru)
IN (1) IN2012DN03340A (ru)
MX (2) MX2012004745A (ru)
RU (2) RU2586366C2 (ru)
WO (1) WO2011053460A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2625514C1 (ru) * 2016-06-23 2017-07-14 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Литейная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая в неорганических и органических средах криогенная сталь и способ ее получения

Families Citing this family (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101587392B1 (ko) 2007-11-29 2016-01-21 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 린 오스테나이트계 스테인리스 강
EP2245202B1 (en) * 2007-12-20 2011-08-31 ATI Properties, Inc. Austenitic stainless steel low in nickel containing stabilizing elements
PL2229463T3 (pl) 2007-12-20 2018-01-31 Ati Properties Llc Odporna na korozję zubożona austenityczna stal nierdzewna
US8337749B2 (en) 2007-12-20 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel
US9162285B2 (en) 2008-04-08 2015-10-20 Federal-Mogul Corporation Powder metal compositions for wear and temperature resistance applications and method of producing same
US9624568B2 (en) 2008-04-08 2017-04-18 Federal-Mogul Corporation Thermal spray applications using iron based alloy powder
US9546412B2 (en) 2008-04-08 2017-01-17 Federal-Mogul Corporation Powdered metal alloy composition for wear and temperature resistance applications and method of producing same
TWI405857B (zh) * 2010-10-01 2013-08-21 Univ Nat Pingtung Sci & Tech 高強度高韌性鑄造用鐵鉻鎳合金
DE102010053385A1 (de) * 2010-12-03 2012-06-21 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Austenitischer Stahl für die Wasserstofftechnik
UA111115C2 (uk) 2012-04-02 2016-03-25 Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. Рентабельна феритна нержавіюча сталь
EP2857681B1 (en) * 2012-05-24 2019-08-28 Eagle Industry Co., Ltd. Volume control valve
FI124993B (fi) * 2012-09-27 2015-04-15 Outokumpu Oy Austeniittinen ruostumaton teräs
EP2737972A1 (en) * 2012-11-28 2014-06-04 Sandvik Intellectual Property AB Welding material for weld cladding
ITRM20120647A1 (it) * 2012-12-19 2014-06-20 Ct Sviluppo Materiali Spa ACCIAIO INOSSIDABILE AUSTENITICO AD ELEVATA PLASTICITÀ INDOTTA DA GEMINAZIONE, PROCEDIMENTO PER LA SUA PRODUZIONE, E SUO USO NELLÂeuro¿INDUSTRIA MECCANICA.
WO2015039005A2 (en) * 2013-09-13 2015-03-19 Federal-Mogul Corporation Hot gasket with stainless steel
KR101659186B1 (ko) * 2014-12-26 2016-09-23 주식회사 포스코 가요성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강
EP3147378A1 (fr) * 2015-09-25 2017-03-29 The Swatch Group Research and Development Ltd. Acier inoxydable austénitique sans nickel
JP6582904B2 (ja) * 2015-11-12 2019-10-02 東洋インキＳｃホールディングス株式会社 電磁誘導加熱用ホットメルト接着シート、それを用いた接着構造物、及び接着構造物の製造方法
BR102016001063B1 (pt) * 2016-01-18 2021-06-08 Amsted Maxion Fundição E Equipamentos Ferroviários S/A liga de aço para componentes ferroviários, e processo de obtenção de uma liga de aço para componentes ferroviários
GB2546808B (en) * 2016-02-01 2018-09-12 Rolls Royce Plc Low cobalt hard facing alloy
GB2546809B (en) * 2016-02-01 2018-05-09 Rolls Royce Plc Low cobalt hard facing alloy
KR101903403B1 (ko) * 2016-11-25 2018-10-04 한국기계연구원 내공식성이 향상된 오스테나이트계 스테인리스강
RU2657741C1 (ru) * 2017-01-31 2018-06-15 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая свариваемая сталь и способ ее обработки
KR101952808B1 (ko) * 2017-08-22 2019-02-28 주식회사포스코 열간가공성 및 내수소취성이 우수한 저Ni 오스테나이트계 스테인리스강
CN107605320A (zh) * 2017-11-09 2018-01-19 台山平安五金制品有限公司 一种高强度保险箱用奥氏体合金材料
JP7075762B2 (ja) * 2018-01-10 2022-05-26 エア・ウォーター・プラントエンジニアリング株式会社 超低温容器
GB201803142D0 (en) * 2018-02-27 2018-04-11 Rolls Royce Plc A method of manufacturing an austenitc iron alloy
CN108796386B (zh) * 2018-06-15 2021-01-05 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 一种高抗蠕变耐蚀材料及利用该材料制备打壳锤头的方法
KR102160735B1 (ko) * 2018-08-13 2020-09-28 주식회사 포스코 강도가 향상된 오스테나이트계 스테인리스강
CN109023154A (zh) * 2018-09-03 2018-12-18 合肥久新不锈钢厨具有限公司 一种厨具用高强度抗菌不锈钢
CN108998748A (zh) * 2018-09-05 2018-12-14 合肥久新不锈钢厨具有限公司 一种加工特性优良的弱剩磁低镍不锈钢
JP2020085080A (ja) * 2018-11-20 2020-06-04 エア・ウォーター・マニュファクチュアリング株式会社 低温装置用ボルトおよび低温装置用ボルトを用いた構造体
CN109763878A (zh) * 2019-01-28 2019-05-17 康子鑫 一种用于汽车控制排放量的催化转化器
CN109957723B (zh) * 2019-04-18 2020-12-25 江苏丰东热处理及表面改性工程技术研究有限公司 一种低成本、抗氧化炉用耐热钢
CN110257690B (zh) * 2019-06-25 2021-01-08 宁波宝新不锈钢有限公司 一种资源节约型奥氏体耐热钢及其制备方法
US20200407835A1 (en) * 2019-06-26 2020-12-31 Apple Inc. Nitrided stainless steels with high strength and high ductility
CN110699611B (zh) * 2019-11-21 2021-05-28 天津铸金科技开发股份有限公司 一种高强度抗点蚀合金粉末
CN111020406A (zh) * 2019-12-13 2020-04-17 浦项(张家港)不锈钢股份有限公司 一种低镍全奥氏体无磁不锈钢及其制造方法与应用
JP7462439B2 (ja) 2020-03-12 2024-04-05 日鉄ステンレス株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼およびｎの上限値の算出方法
KR102403849B1 (ko) * 2020-06-23 2022-05-30 주식회사 포스코 생산성 및 원가 절감 효과가 우수한 고강도 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법
MX2023005608A (es) * 2020-11-13 2023-05-29 Acerinox Europa S A U Acero inoxidable austenitico de bajo contenido en ni con propiedades de alta resistencia/ductilidad.
CN117210771B (zh) * 2023-08-24 2024-05-14 鞍钢股份有限公司 核电用厚规格高性能含氮奥氏体不锈钢及其制造方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0260022A2 (en) * 1986-08-30 1988-03-16 Aichi Steel Works, Ltd. Stainless steel having good corrosion resistance and good resistance to corrosion in seawater and method for producing the same
RU2173729C1 (ru) * 2000-10-03 2001-09-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина" Аустенитная коррозионностойкая сталь и изделие, выполненное из нее
RU2246554C2 (ru) * 2003-01-30 2005-02-20 Иэ Юнайтед Стил Корп. Хромоникельмарганцевомедная аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля
RU72697U1 (ru) * 2007-08-22 2008-04-27 Общество с ограниченной ответственностью "Каури" Пруток из нержавеющей высокопрочной стали

Family Cites Families (135)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB882983A (en) 1957-12-02 1961-11-22 Crane Co Improvements in alloy steel
CH473879A (de) 1960-05-13 1969-06-15 Sandoz Ag Verfahren zur Herstellung von wasserlöslichen Pyrimidinfarbstoffen
US3171738A (en) 1960-06-29 1965-03-02 Allegheny Ludlum Steel Austenitic stainless steel
US3284250A (en) * 1964-01-09 1966-11-08 Int Nickel Co Austenitic stainless steel and process therefor
DE1533158B1 (de) 1965-06-22 1970-01-02 Avesta Jernverks Ab Verwendung eines walzbaren und schweissbaren nichtrostenden Stahles zur Herstellung von Gegenstaenden,die zum Einsatz unter Neutronenbestrahlung und bei Temperaturen zwischen -200 und +400 deg.C bestimmt sind,und als Schweisszusatzwerkstoff
US3599320A (en) 1967-12-26 1971-08-17 United States Steel Corp Metastable austenitic stainless steel
US3615365A (en) 1968-04-18 1971-10-26 Allegheny Ludlum Steel Austenitic stainless steel
US3592634A (en) * 1968-04-30 1971-07-13 Armco Steel Corp High-strength corrosion-resistant stainless steel
USRE28645E (en) 1968-11-18 1975-12-09 Method of heat-treating low temperature tough steel
US3645725A (en) 1969-05-02 1972-02-29 Armco Steel Corp Austenitic steel combining strength and resistance to intergranular corrosion
JPS506166B1 (ru) * 1970-06-24 1975-03-11
US3736131A (en) 1970-12-23 1973-05-29 Armco Steel Corp Ferritic-austenitic stainless steel
US3716691A (en) 1971-04-27 1973-02-13 Allegheny Ludlum Ind Inc Shielded arc welding with austenitic stainless steel
US3854938A (en) 1971-04-27 1974-12-17 Allegheny Ludlum Ind Inc Austenitic stainless steel
US3770426A (en) 1971-09-17 1973-11-06 Republic Steel Corp Cold formable valve steel
JPS5629742B2 (ru) * 1973-10-27 1981-07-10
GB1514934A (en) 1974-08-02 1978-06-21 Firth Brown Ltd Austenitic stainless steels
US4099966A (en) 1976-12-02 1978-07-11 Allegheny Ludlum Industries, Inc. Austenitic stainless steel
US4170499A (en) 1977-08-24 1979-10-09 The Regents Of The University Of California Method of making high strength, tough alloy steel
JPS5441214A (en) 1977-09-08 1979-04-02 Nippon Yakin Kogyo Co Ltd Twoophase highhstrength stainless steel
SU874761A1 (ru) 1979-09-28 1981-10-23 Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им. И.П.Бардина Коррозионностойка свариваема сталь
DE3071257D1 (en) 1979-12-29 1986-01-02 Ebara Corp Coating metal for preventing the crevice corrosion of austenitic stainless steel
JPS56119721A (en) 1980-02-25 1981-09-19 Sumitomo Metal Ind Ltd Solid solution treatment of two-phase stainless steel
GB2075550B (en) 1980-05-05 1984-04-04 Armco Inc Abrasion resistant austenitic stainless steel
SE430904C (sv) 1980-05-13 1986-07-14 Asea Ab Rostfritt, ferrit-austenitiskt stal framstellt av pulver
JPS5763666A (en) 1981-08-12 1982-04-17 Nisshin Steel Co Ltd Warm water container with high yield strength and corrosion resistance
CA1214667A (en) 1983-01-05 1986-12-02 Terry A. Debold Duplex alloy
JPS59211556A (ja) 1983-05-18 1984-11-30 Daido Steel Co Ltd フエライト−オ−ステナイト系二相ステンレス鋼
CA1242095A (en) 1984-02-07 1988-09-20 Akira Yoshitake Ferritic-austenitic duplex stainless steel
SE451465B (sv) 1984-03-30 1987-10-12 Sandvik Steel Ab Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet
US4568387A (en) 1984-07-03 1986-02-04 Allegheny Ludlum Steel Corporation Austenitic stainless steel for low temperature service
US4609577A (en) 1985-01-10 1986-09-02 Armco Inc. Method of producing weld overlay of austenitic stainless steel
SU1301868A1 (ru) 1985-05-29 1987-04-07 Институт проблем литья АН УССР Нержавеюща сталь
EP0256121A4 (en) 1986-02-10 1989-05-16 Al Tech Specialty Steel Corp CORROSION-RESISTANT STAINLESS STEEL ALLOYS OF MEDIUM STRENGTH AND GOOD WORKABILITY.
IT1219414B (it) 1986-03-17 1990-05-11 Centro Speriment Metallurg Acciaio austenitico avente migliorata resistenza meccanica ed agli agenti aggressivi ad alte temperature
US5259443A (en) 1987-04-21 1993-11-09 Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. Direct production process of a length of continuous thin two-phase stainless steel strip having excellent superplasticity and surface properties
US4814140A (en) 1987-06-16 1989-03-21 Carpenter Technology Corporation Galling resistant austenitic stainless steel alloy
SE459185B (sv) 1987-10-26 1989-06-12 Sandvik Ab Ferrit-martensitiskt rostfritt staal med deformationsinducerad martensitfas
JPH0814004B2 (ja) 1987-12-28 1996-02-14 日新製鋼株式会社 耐食性に優れた高延性高強度の複相組織クロムステンレス鋼帯の製造法
US4828630A (en) 1988-02-04 1989-05-09 Armco Advanced Materials Corporation Duplex stainless steel with high manganese
JPH0768603B2 (ja) 1989-05-22 1995-07-26 新日本製鐵株式会社 建築建材用二相ステンレス鋼
US4985091A (en) 1990-01-12 1991-01-15 Carondelet Foundry Company Corrosion resistant duplex alloys
JPH04214842A (ja) 1990-01-19 1992-08-05 Nisshin Steel Co Ltd 加工性に優れた高強度ステンレス鋼
JP2574917B2 (ja) 1990-03-14 1997-01-22 株式会社日立製作所 耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト鋼及びその用途
JP3270498B2 (ja) 1991-11-06 2002-04-02 株式会社クボタ 耐割れ性及び耐食性にすぐれる二相ステンレス鋼
JP2500162B2 (ja) 1991-11-11 1996-05-29 住友金属工業株式会社 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼
JP2618151B2 (ja) 1992-04-16 1997-06-11 新日本製鐵株式会社 高強度・非磁性ステンレス鋼線材
US5254184A (en) 1992-06-05 1993-10-19 Carpenter Technology Corporation Corrosion resistant duplex stainless steel with improved galling resistance
US5340534A (en) 1992-08-24 1994-08-23 Crs Holdings, Inc. Corrosion resistant austenitic stainless steel with improved galling resistance
US5286310A (en) 1992-10-13 1994-02-15 Allegheny Ludlum Corporation Low nickel, copper containing chromium-nickel-manganese-copper-nitrogen austenitic stainless steel
JPH06128691A (ja) 1992-10-21 1994-05-10 Sumitomo Metal Ind Ltd 靱性の良好な二相ステンレス鋼及びこれを素材とする厚肉鋼管
EP0595021A1 (en) 1992-10-28 1994-05-04 International Business Machines Corporation Improved lead frame package for electronic devices
JPH06235048A (ja) 1993-02-09 1994-08-23 Nippon Steel Corp 高強度非磁性ステンレス鋼及びその製造方法
US5496514A (en) 1993-03-08 1996-03-05 Nkk Corporation Stainless steel sheet and method for producing thereof
JP3083675B2 (ja) 1993-05-06 2000-09-04 松下電器産業株式会社 磁気ヘッドの製造方法
JPH0760523A (ja) 1993-08-24 1995-03-07 Synx Kk 開先加工機における切削装置
KR950009223B1 (ko) 1993-08-25 1995-08-18 포항종합제철주식회사 프레스 성형성, 열간가공성 및 고온내산화성이 우수한 오스테나이트계 스테인레스강
JPH07138704A (ja) 1993-11-12 1995-05-30 Nisshin Steel Co Ltd 高強度高延性複相組織ステンレス鋼およびその製造方法
JP2783504B2 (ja) 1993-12-20 1998-08-06 神鋼鋼線工業株式会社 ステンレス鋼線状体
JP3242522B2 (ja) 1994-02-22 2001-12-25 新日本製鐵株式会社 高冷間加工性・非磁性ステンレス鋼
JP3446294B2 (ja) 1994-04-05 2003-09-16 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼
JP3411084B2 (ja) * 1994-04-14 2003-05-26 新日本製鐵株式会社 建材用フェライト系ステンレス鋼
US5514329A (en) 1994-06-27 1996-05-07 Ingersoll-Dresser Pump Company Cavitation resistant fluid impellers and method for making same
EP0694626A1 (en) 1994-07-26 1996-01-31 Acerinox S.A. Austenitic stainless steel with low nickel content
JP3588826B2 (ja) 1994-09-20 2004-11-17 住友金属工業株式会社 高窒素含有ステンレス鋼の熱処理方法
RU2107109C1 (ru) 1994-10-04 1998-03-20 Акционерное общество открытого типа "Бумагоделательного машиностроения" Жаропрочная аустенитная сталь
JP3271262B2 (ja) 1994-12-16 2002-04-02 住友金属工業株式会社 耐食性にすぐれた二相ステンレス鋼
JPH08170153A (ja) 1994-12-19 1996-07-02 Sumitomo Metal Ind Ltd 高耐食性２相ステンレス鋼
JP3022746B2 (ja) 1995-03-20 2000-03-21 住友金属工業株式会社 高耐食高靱性二相ステンレス鋼溶接用溶接材料
JPH08283915A (ja) 1995-04-12 1996-10-29 Nkk Corp 加工性に優れたオーステナイトステンレス鋼
JP3041050B2 (ja) 1995-06-05 2000-05-15 ポハング アイアン アンド スチール カンパニー リミテッド 二相ステンレス鋼およびその製造法
US5672315A (en) 1995-11-03 1997-09-30 Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. Superplastic dual-phase stainless steels having a small deformation resistance and excellent elongation properties
JP3241263B2 (ja) 1996-03-07 2001-12-25 住友金属工業株式会社 高強度二相ステンレス鋼管の製造方法
EP1178123B1 (en) 1996-04-26 2015-08-19 Denso Corporation Method of stress inducing transformation of austenite stainless steel and method of producing composite magnetic members
JPH09302446A (ja) 1996-05-10 1997-11-25 Daido Steel Co Ltd 二相ステンレス鋼
JP3409965B2 (ja) 1996-05-22 2003-05-26 川崎製鉄株式会社 深絞り性に優れるオーステナイト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法
US6042782A (en) 1996-09-13 2000-03-28 Sumikin Welding Industries Ltd. Welding material for stainless steels
WO1998010888A1 (fr) 1996-09-13 1998-03-19 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Materiau d'apport pour la soudure d'aciers inoxydables
RU2167953C2 (ru) 1996-09-19 2001-05-27 Валентин Геннадиевич Гаврилюк Высокопрочная нержавеющая сталь
JPH10102206A (ja) 1996-09-27 1998-04-21 Kubota Corp 高耐食・高腐食疲労強度二相ステンレス鋼
FR2765243B1 (fr) 1997-06-30 1999-07-30 Usinor Acier inoxydable austenoferritique a tres bas nickel et presentant un fort allongement en traction
FR2766843B1 (fr) 1997-07-29 1999-09-03 Usinor Acier inoxydable austenitique comportant une tres faible teneur en nickel
KR100618715B1 (ko) * 1997-12-23 2006-08-31 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 콜롬븀 함유 오스테나이트 스텐레스강 및 고강도 콜롬븀 함유 오스테나이트 스텐레스강 제조방법
FR2780735B1 (fr) 1998-07-02 2001-06-22 Usinor Acier inoxydable austenitique comportant une basse teneur en nickel et resistant a la corrosion
US6395108B2 (en) 1998-07-08 2002-05-28 Recherche Et Developpement Du Groupe Cockerill Sambre Flat product, such as sheet, made of steel having a high yield strength and exhibiting good ductility and process for manufacturing this product
KR20010083939A (ko) 1998-11-02 2001-09-03 추후제출 Ｃｒ-Ｍｎ-Ｎｉ-Ｃｕ 오스테나이트 스테인레스강
JP3504518B2 (ja) * 1998-11-30 2004-03-08 日鐵住金溶接工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼の溶接材料ならびに溶接継手およびその製造方法
JP3508095B2 (ja) 1999-06-15 2004-03-22 株式会社クボタ 耐熱疲労性・耐腐食疲労性およびドリル加工性等に優れたフェライト−オーステナイト二相ステンレス鋼および製紙用サクションロール胴部材
RU2155821C1 (ru) 1999-07-12 2000-09-10 Кузнецов Евгений Васильевич Жаростойкая, жаропрочная сталь
JP2001131713A (ja) 1999-11-05 2001-05-15 Nisshin Steel Co Ltd Ｔｉ含有超高強度準安定オーステナイト系ステンレス鋼材および製造法
GB2359095A (en) 2000-02-14 2001-08-15 Jindal Strips Ltd Stainless steel
RU2184793C2 (ru) * 2000-07-11 2002-07-10 Федеральное государственное унитарное предприятие Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" Коррозионно-стойкая сталь
SE517449C2 (sv) 2000-09-27 2002-06-04 Avesta Polarit Ab Publ Ferrit-austenitiskt rostfritt stål
JP2002173742A (ja) 2000-12-04 2002-06-21 Nisshin Steel Co Ltd 形状平坦度に優れた高強度オーステナイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法
FR2819526B1 (fr) * 2001-01-15 2003-09-26 Inst Francais Du Petrole Utilisation d'aciers inoxydables austenitiques dans des applications necessitant des proprietes anti-cokage
US7090731B2 (en) 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
CN1201028C (zh) 2001-04-27 2005-05-11 浦项产业科学研究院 具有优越热加工性能的高锰二联不锈钢及其制造方法
RU2207397C2 (ru) 2001-05-03 2003-06-27 Институт физики металлов Уральского отделения РАН Аустенитная сталь
US7014719B2 (en) 2001-05-15 2006-03-21 Nisshin Steel Co., Ltd. Austenitic stainless steel excellent in fine blankability
FR2827876B1 (fr) 2001-07-27 2004-06-18 Usinor Acier inoxydable austenitique pour deformation a froid pouvant etre suivi d'un usinage
JP2003041341A (ja) 2001-08-02 2003-02-13 Sumitomo Metal Ind Ltd 高靱性を有する鋼材およびそれを用いた鋼管の製造方法
SE524952C2 (sv) 2001-09-02 2004-10-26 Sandvik Ab Duplex rostfri stållegering
US6551420B1 (en) 2001-10-16 2003-04-22 Ati Properties, Inc. Duplex stainless steel
JP2005507459A (ja) 2001-10-30 2005-03-17 エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド 二相ステンレス鋼
JP3632672B2 (ja) 2002-03-08 2005-03-23 住友金属工業株式会社 耐水蒸気酸化性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼管およびその製造方法
KR100460346B1 (ko) 2002-03-25 2004-12-08 이인성 금속간상의 형성이 억제된 내식성, 내취화성, 주조성 및열간가공성이 우수한 슈퍼 듀플렉스 스테인리스강
US7981561B2 (en) 2005-06-15 2011-07-19 Ati Properties, Inc. Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells
US7842434B2 (en) 2005-06-15 2010-11-30 Ati Properties, Inc. Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells
US8158057B2 (en) 2005-06-15 2012-04-17 Ati Properties, Inc. Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells
EP1534867A2 (en) 2002-09-04 2005-06-01 Intermet Corporation Austempered cast iron article and a method of making the same
US20050103404A1 (en) 2003-01-28 2005-05-19 Yieh United Steel Corp. Low nickel containing chromim-nickel-mananese-copper austenitic stainless steel
JP4221569B2 (ja) 2002-12-12 2009-02-12 住友金属工業株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
SE527175C2 (sv) 2003-03-02 2006-01-17 Sandvik Intellectual Property Duplex rostfri ställegering och dess användning
WO2004111285A1 (ja) 2003-06-10 2004-12-23 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 水素ガス用オーステナイトステンレス鋼とその製造方法
JP4265605B2 (ja) 2003-06-30 2009-05-20 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼
US7396421B2 (en) 2003-08-07 2008-07-08 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Duplex stainless steel and manufacturing method thereof
JP4498847B2 (ja) 2003-11-07 2010-07-07 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性に優れたオ−ステナイト系高Ｍｎステンレス鋼
US8562758B2 (en) 2004-01-29 2013-10-22 Jfe Steel Corporation Austenitic-ferritic stainless steel
JP4760032B2 (ja) 2004-01-29 2011-08-31 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れるオーステナイト・フェライト系ステンレス鋼
JP2005281855A (ja) 2004-03-04 2005-10-13 Daido Steel Co Ltd 耐熱オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法
JP4519513B2 (ja) * 2004-03-08 2010-08-04 新日鐵住金ステンレス株式会社 剛性率に優れた高強度ステンレス鋼線およびその製造方法
SE528008C2 (sv) 2004-12-28 2006-08-01 Outokumpu Stainless Ab Austenitiskt rostfritt stål och stålprodukt
RU2270269C1 (ru) 2005-02-01 2006-02-20 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Сталь, изделие из стали и способ его изготовления
EP1690957A1 (en) 2005-02-14 2006-08-16 Rodacciai S.p.A. Austenitic stainless steel
JP4494245B2 (ja) 2005-02-14 2010-06-30 日新製鋼株式会社 耐候性に優れた低Ｎｉオーステナイト系ステンレス鋼材
JP4657862B2 (ja) 2005-09-20 2011-03-23 日本冶金工業株式会社 次亜塩素酸塩を使用する装置用二相ステンレス鋼
JP2008127590A (ja) 2006-11-17 2008-06-05 Daido Steel Co Ltd オーステナイト系ステンレス鋼
CA2674091C (en) 2007-01-15 2012-02-21 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Austenitic stainless steel welded joint and austenitic stainless steel welding material
MX2008012238A (es) 2007-03-26 2008-11-28 Sumitomo Metal Ind Accesorio tubular para tubos octg para expansion en pozos petroleros y acero inoxidable duplex utilizado para el accesorio tubular para tubos octg para expansion.
KR101587392B1 (ko) 2007-11-29 2016-01-21 에이티아이 프로퍼티즈, 인코퍼레이티드 린 오스테나이트계 스테인리스 강
EP2245202B1 (en) * 2007-12-20 2011-08-31 ATI Properties, Inc. Austenitic stainless steel low in nickel containing stabilizing elements
US8337749B2 (en) 2007-12-20 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel
PL2229463T3 (pl) * 2007-12-20 2018-01-31 Ati Properties Llc Odporna na korozję zubożona austenityczna stal nierdzewna
JP5349015B2 (ja) 2008-11-19 2013-11-20 日新製鋼株式会社 Ｎｉ節約型オーステナイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法並びにスラブおよび熱延鋼板
SE533635C2 (sv) * 2009-01-30 2010-11-16 Sandvik Intellectual Property Austenitisk rostfri stållegering med låg nickelhalt, samt artikel därav

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0260022A2 (en) * 1986-08-30 1988-03-16 Aichi Steel Works, Ltd. Stainless steel having good corrosion resistance and good resistance to corrosion in seawater and method for producing the same
RU2173729C1 (ru) * 2000-10-03 2001-09-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина" Аустенитная коррозионностойкая сталь и изделие, выполненное из нее
RU2246554C2 (ru) * 2003-01-30 2005-02-20 Иэ Юнайтед Стил Корп. Хромоникельмарганцевомедная аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля
RU72697U1 (ru) * 2007-08-22 2008-04-27 Общество с ограниченной ответственностью "Каури" Пруток из нержавеющей высокопрочной стали

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2625514C1 (ru) * 2016-06-23 2017-07-14 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Литейная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая в неорганических и органических средах криогенная сталь и способ ее получения

Also Published As

Publication number Publication date
CA2777239A1 (en) 2011-05-05
US20130078134A1 (en) 2013-03-28
JP2016135921A (ja) 2016-07-28
AU2010313616B2 (en) 2015-04-09
JP6214692B2 (ja) 2017-10-18
CN102695815A (zh) 2012-09-26
IL219143A0 (en) 2012-06-28
AU2010313616A1 (en) 2012-05-03
US8337749B2 (en) 2012-12-25
BR112012011594A2 (pt) 2016-06-28
RU2012122711A (ru) 2013-12-10
IN2012DN03340A (ru) 2015-10-23
EP2496725B1 (en) 2022-06-15
WO2011053460A1 (en) 2011-05-05
US20100047105A1 (en) 2010-02-25
US9822435B2 (en) 2017-11-21
JP2013509498A (ja) 2013-03-14
CN105839032A (zh) 2016-08-10
KR20180049258A (ko) 2018-05-10
BR112012011594B1 (pt) 2023-09-26
MX2012004745A (es) 2012-05-29
US20150337421A1 (en) 2015-11-26
KR20170042833A (ko) 2017-04-19
KR20120091075A (ko) 2012-08-17
EP2496725A1 (en) 2012-09-12
IL219143A (en) 2017-07-31
RU2547064C2 (ru) 2015-04-10
MX352103B (es) 2017-11-09
JP5886203B2 (ja) 2016-03-16
US9121089B2 (en) 2015-09-01
RU2015105180A (ru) 2015-07-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2586366C2 (ru) Аустенитная нержавеющая сталь
RU2461641C2 (ru) Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы
US10370748B2 (en) Lean austenitic stainless steel
US9624564B2 (en) Corrosion resistant lean austenitic stainless steel
AU2015203729B2 (en) Lean austenitic stainless steel
RU2369657C1 (ru) Коррозионно-стойкая сталь мартенситного класса и изделие, выполненное из нее

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner