JP7462439B2 - オーステナイト系ステンレス鋼およびnの上限値の算出方法 - Google Patents
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
Nmid=0.0102(Cr+Mn-0.1Ni-0.1Cu)-0.0654 (2)
Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo (3)
δcal=-15-44.91C-0.88Mn-2.31Ni+2.20Cr-1.08Cu-28.8N (4)
上記(2)~(4)式の元素記号の箇所には、上記オーステナイト系ステンレス鋼が含有している各元素の含有量(質量%)が代入され、無添加の元素については0が代入される。
上記(5)式の元素記号の箇所には、上記オーステナイト系ステンレス鋼が含有している各元素の含有量(質量%)が代入され、無添加の元素については0が代入される。
本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼は成分組成として、質量%で、C:0.01~0.08%、Si:0.05~0.80%、Mn:2.50~8.00%、P:0.04%以下、S:0.010%以下、Ni:1.0~6.0%、Cr:17.5~20.5%、Cu:2.5%以下、N:0.1%以上およびAl:0.3%以下の条件を満たす。以下、本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼に含まれる各元素の含有量の意義について説明する。
C(炭素)は、オーステナイト相を生成しやすくするオーステナイト生成元素であり、強度を得るために有効な元素である。オーステナイト系ステンレス鋼は、0.01~0.08質量%のCを含むことが好ましい。Cの含有量が0.01質量%以上であれば、良好な強度を有するオーステナイト系ステンレス鋼が得られる。またCの過剰添加はオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性の低下を招くことから、Cの含有量は0.08質量%以下とする。
Si(ケイ素)は、脱酸剤として有効な元素であり、フェライト相を生成しやすくするフェライト生成元素である。オーステナイト系ステンレス鋼は、0.05~0.80質量%のSiを含むことが好ましく、0.20~0.60質量%のSiを含むことがより好ましい。Siの含有量が0.05質量%以上であれば、オーステナイト系ステンレス鋼で脱酸剤として効果的に機能する。Siの含有量が0.20質量%以上であればより好ましい。また、Siの過剰添加はδフェライト相の過剰な生成を招くため好ましくない。そのため、Siの含有量は0.80質量%以下とし、また0.60質量%以下とすることがより好ましい。
Mn(マンガン)は、オーステナイト生成元素であり、またオーステナイト相を維持するために必要な元素である。また、Mnは溶鋼に対するNの溶解度を高める作用を有する元素である。オーステナイト系ステンレス鋼は、2.50~8.00質量%のMnを含むことが好ましく、3.00~7.50質量%のMnを含むことがより好ましい。Mnの含有量が2.50質量%以上であれば、溶鋼に対するNの溶解度を確保でき、Mnの含有量が3.00質量%以上であればより好ましい。また、Mnの過剰添加はオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性の低下を招いてしまう。このため、Mnの含有量は8.00質量%以下とし、また7.50質量%以下とすることがより好ましい。
P(リン)は、不可避的不純物として混入する元素であり、Pの含有量は低いほど好ましい。製造性の観点から、オーステナイト系ステンレス鋼は、0.04質量%以下のPを含んでよい。Pの含有量が0.04質量%以下であれば、オーステナイト系ステンレス鋼の加工性等の材料特性への悪影響を低減できる。
S(硫黄)は、不可避的不純物として混入する元素であり、Sの含有量は低いほど好ましい。製造性の観点から、オーステナイト系ステンレス鋼は、0.010質量%以下のSを含んでよい。Sの含有量が0.010質量%以下であれば、オーステナイト系ステンレス鋼の加工性等の材料特性への悪影響を低減できる。より好ましくは0.003質量%以下である。
Ni(ニッケル)は、オーステナイト生成元素であり、またオーステナイト相を維持するために必要な元素である。オーステナイト系ステンレス鋼は、1.0~6.0質量%のNiを含むことが好ましく、1.5~5.0質量%のNiを含むことがより好ましい。Niの含有量が1.0質量%以上であれば、オーステナイト相が良好に生成し、また維持できる。Niの含有量が1.5質量%以上であればより好ましい。また、Niの過剰添加は溶鋼に対するNの溶解度を低下させてしまう。さらに、Niは高価な元素であることから、コスト低減の観点からも、Niの含有量は6.0質量%以下とし、また5.0質量%以下とすることがより好ましい。
Cr(クロム)は、オーステナイト系ステンレス鋼の耐食性を確保するために有効であり、かつ、溶鋼に対するNの溶解度を高める作用を有する元素である。オーステナイト系ステンレス鋼は、17.5~20.5質量%のCrを含むことが好ましく、18.0~20.0質量%のCrを含むことがより好ましい。Crの含有量が17.5質量%以上であれば、オーステナイト系ステンレス鋼の耐食性を確保できる。また、Crは溶鋼中に溶解できるNの量を上昇させるため、Nと合わせて添加することによりオーステナイト系ステンレス鋼の強度および耐食性をさらに効果的に向上できる。Crの含有量が18.0質量%以上であればより好ましい。
Cu(銅)は、オーステナイト生成元素であり、またオーステナイト相を維持するために有効な元素である。一方で、Cuは、溶鋼に対するNの溶解度を低下させる作用を有する元素である。また、Cuを過剰添加すると、スラブが凝固する過程において当該スラブの中心にCuMn相が生成してしまい、スラブの熱間加工性が低下する。そのため、オーステナイト系ステンレス鋼は、2.5質量%以下のCuを含むことが好ましく、また2.0質量%以下のCuを含むことがより好ましい。また、オーステナイト系ステンレス鋼が含有するCuは、0.01質量%以上であってもよい。
N(窒素)は、オーステナイト生成元素であり、また固溶強化作用および耐食性向上作用を有する元素である。オーステナイト系ステンレス鋼は、0.1質量%以上のNを含むことが好ましい。Nの含有量が0.1質量%以上であれば、オーステナイト系ステンレス鋼に要求される強度および耐食性の確保に有効である。また、過剰に添加されたNは溶鋼中に溶けることができず、オーステナイト系ステンレス鋼中に気泡として残ってしまうため、最終製品の欠陥原因となる。したがって、Nの含有量は、固溶できる上限値以上に添加しないことが好ましい。オーステナイト系ステンレス鋼に含まれるNの上限値については後述する。
Al(アルミニウム)は、強力な脱酸作用を有する元素である。ただしAlの過剰添加は、オーステナイト系ステンレス鋼の靱性に悪影響を及ぼす。そのため、オーステナイト系ステンレス鋼は、0.3質量%以下のAlを含むことが好ましい。
Mo(モリブデン)およびV(バナジウム)は、耐食性の向上に有効な元素である。一方、MoおよびVはフェライト生成元素であり、高価な元素でもあることから、過剰な添加は好ましくない。したがって、オーステナイト系ステンレス鋼は、1.0質量%以下のMoを含むことが好ましい。また、オーステナイト系ステンレス鋼は、0.5質量%以下のVを含むことが好ましい。
B(ホウ素)は、熱間加工性を改善する元素であり、熱間圧延における耳切れ等の発生の抑制に有効な元素である。オーステナイト系ステンレス鋼は、0.0001~0.01質量%のBを含むことが好ましい。Bの含有量が0.001質量%以上であれば、熱間加工性の改善に有効である。ただし、Crが含まれるオーステナイト系ステンレス鋼へのBの過剰添加は、Cr2Bの析出による耐食性の低下を招く。したがって、Bの含有量は0.01質量%以下であることが好ましい。
本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、Nの含有量が、質量%で、下記(1)式で示す値の範囲内であって、下記(1)式中のNmidの値は、下記(2)式により算出され、下記(3)式で示すMd30の値が5~40であり、かつ、下記(4)式で示すδcalの値が10以下である。
Nmid=0.0102(Cr+Mn-0.1Ni-0.1Cu)-0.0654 (2)
Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo (3)
δcal=-15-44.91C-0.88Mn-2.31Ni+2.20Cr-1.08Cu-28.8N (4)
上記(2)~(4)式の元素記号の箇所には、上記オーステナイト系ステンレス鋼が含有している各元素の含有量(質量%)が代入され、無添加の元素については0が代入される。
本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼におけるNの含有量は、質量%で、上記(1)式で示す値の範囲内であって、上記(1)式中のNmidの値は、上記(2)式により算出される。なお、上記(2)式より導き出されるNmidは、本発明者らが、CrおよびMnはNの溶鋼に対する溶解度を高めること、またNiおよびCuは当該溶解度を低めることに着目した上で、鋭意検討の結果、新たに導き出した指標である。
本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼において、Md30の値は、オーステナイト相単相のオーステナイト系ステンレス鋼に対し30%の引張り歪みを与えた時に、オーステナイト系ステンレス鋼の組織の50%がマルテンサイト相に変態する温度(℃)を示す。このため、Md30の値は、オーステナイト相の安定度の指標として用いることができる。また、Md30の値は、オーステナイト系ステンレス鋼においてTRIP現象の生じやすさに影響する指標としても用いることができる。
δcalは、連続鋳造後に1230℃で2時間の加熱処理を施した後の鋳片においてδフェライト相が生成する量(体積%)を示し、δフェライト相の生成しやすさを表す指標である。なお、連続鋳造後のスラブに対する加熱処理は、1230℃で2時間の条件に限定されるものではない。
本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼に含まれるNの上限値の算出方法は、質量%で、C:0.01~0.08%、Si:0.05~0.80%、Mn:2.50~8.00%、P:0.04%以下、S:0.010%以下、Ni:1.0~6.0%、Cr:17.5~20.5%、Cu:2.5%以下、N:0.1%以上およびAl:0.3%以下の条件を満たすオーステナイト系ステンレス鋼に含まれるNの上限値の算出方法であって、下記(5)式で表すNmidの値を基準として、Nmid+0.015質量%をNの上限値として算出する。
上記(5)式の元素記号の箇所には、上記オーステンレス鋼が含有している各元素の含有量(質量%)が代入され、無添加の元素については0が代入される。
本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法は、N添加工程を含む。
本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法は、Nの含有量が、質量%で、下記(6)式で示す値の範囲内となるようにNを添加するN添加工程を含み、下記(6)式中のNmidの値は、下記(7)式により算出される。
Nmid=0.0102(Cr+Mn-0.1Ni-0.1Cu)-0.0654 (7)
上記(7)式の元素記号の箇所には、上記オーステナイト系ステンレス鋼が含有している各元素の含有量(質量%)が代入され、無添加の元素については0が代入される。
本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法は、N添加工程以外の工程として、一般的なオーステナイト系ステンレス鋼の製造工程を含んでよい。以下に、本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法の一例を示すが、これに限られるものではない。
本発明の一実施形態に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、例えば、既知のばね用ステンレス鋼であるSUS301-CSP以上の強度と耐食性とを有する。さらに、当該オーステナイト系ステンレス鋼は、高い耐食性に加え、強度と延性とのバランスも良好である。したがって、当該オーステナイト系ステンレス鋼は、例えば、シリンダヘッドガスケット、ぜんまいばね、電子機器部品用ばね、構造材、およびメタルパッキンなどの、強度と耐食性とが要求されるばね製品の素材として好適である。
(成分組成)
本発明の実施例1に係るオーステナイト系ステンレス鋼の成分組成と、当該オーステナイト系ステンレス鋼の成分組成から算出したNmidの値、Md30の値およびδcalの値とを下記表1に示す。
本発明の実施例1として、表1に示す成分組成を有する鋼の溶製および熱延を行なった後、最終的に45%の調質圧延を施すことにより、板厚0.2mmのオーステナイト系ステンレス鋼板(45%圧延材)を製造した。
本発明の実施例1に係る45%圧延材の引張特性および耐食性を評価した。
本発明の実施例2~5に係る45%圧延材は、表1に示すように成分を変更したこと以外は、実施例1と同様にして製造および評価した。
本発明の比較例1~4に係る45%圧延材は、表1に示すように成分組成を変更したこと以外は、実施例1と同様にして製造および評価した。なお、比較例4は一般的な高強度ステンレス鋼である、SUS301を模したものである。また、表1において背景が灰色で示された値は、本発明の一実施形態の範囲外となる値であることを示している。
引張特性および耐食性の結果を表2に示す。
Claims (5)
- 質量%で、C:0.01~0.08%、Si:0.05~0.80%、Mn:2.50~8.00%、P:0.04%以下、S:0.010%以下、Ni:1.0~6.0%、Cr:17.5~20.5%、Cu:2.5%以下、N:0.1%以上およびAl:0.009%以上0.3%以下を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、
Nの含有量が、質量%で、下記(1)式で示す値の範囲内であって、下記(1)式中のNmidの値は、下記(2)式により算出される、オーステナイト系ステンレス鋼。
Nmid-0.015≦N≦Nmid+0.015 (1)
Nmid=0.0102(Cr+Mn-0.1Ni-0.1Cu)-0.0654 (2)
上記(2)式の元素記号の箇所には、上記オーステナイト系ステンレス鋼が含有している各元素の含有量(質量%)が代入され、無添加の元素については0が代入される。 - 下記(3)式で示すMd30の値が5~40であり、かつ、
下記(4)式で示すδcalの値が10以下である、請求項1に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo (3)
δcal=-15-44.91C-0.88Mn-2.31Ni+2.20Cr-1.08Cu-28.8N (4)
上記(3)~(4)式の元素記号の箇所には、上記オーステナイト系ステンレス鋼が含有している各元素の含有量(質量%)が代入され、無添加の元素については0が代入される。 - 質量%で、Mo:1.0%以下、V:0.5%以下およびB:0.0001~0.01%以下の、少なくとも何れか1つをさらに含む、請求項1または2に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
- 質量%で、Si:0.20~0.60%以下、Mn:3.00~7.50%以下、Ni:1.5~5.0%以下、Cr:18.0~20.0%以下、およびCu:2.0%以下の、少なくとも何れか1つをさらに含む、請求項1~3の何れか1項に記載のオーステナイト系ステンレス鋼。
- 質量%で、C:0.01~0.08%、Si:0.05~0.80%、Mn:2.50~8.00%、P:0.04%以下、S:0.010%以下、Ni:1.0~6.0%、Cr:17.5~20.5%、Cu:2.5%以下、N:0.1%以上およびAl:0.009%以上0.3%以下を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなるオーステナイト系ステンレス鋼に含まれるNの上限値の算出方法であって、
下記(5)式で表すNmidの値を基準として、Nmid+0.015質量%をNの上限値とする算出方法。
Nmid=0.0102(Cr+Mn-0.1Ni-0.1Cu)-0.0654 (5)
上記(5)式の元素記号の箇所には、上記オーステナイト系ステンレス鋼が含有している各元素の含有量(質量%)が代入され、無添加の元素については0が代入される。
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