ACCESORIO TUBULAR PARA TUBOS OCTG PARA EXPANSIÓN EN POZOS PETROLEROS Y ACERO INOXIDABLE DUPLEX UTILIZADO PARA EL ACCESORIO TUBULAR PARA TUBOS OCTG PARA EXPANSIÓN La presente invención trata sobre un accesorio tubular para tubos OCTG y acero inoxidable dúplex, y de manera más específica, a un accesorio tubular para tubos OCTG que será expandido en un pozo petrolero y el acero inoxidable dúplex que se usará para dicho accesorio tubular para tubos OCTG para expansión. ANTECEDENTES DE LA TÉCNICA En general, cuando se perfora un pozo (petrolero o de gas) que contiene petróleo o gas, se insertan una pluralidad de accesorios tubulares para tubos OCTG llamados "tuberías de revestimiento" en el pozo perforado mediante el uso de un tubo de perforación para poder evitar que la pared del pozo colapse. Un método convencional de construir un pozo es como sigue. Para empezar, cuando se perfora un pozo a una distancia prescrita, se inserta una primera tubería de revestimiento. Después, cuando el pozo se perfora más por una distancia prescrita, se inserta una segunda tubería de revestimiento que tiene un diámetro externo más pequeño que el diámetro interno de la primera tubería de revestimiento. De esta manera, de acuerdo con el método de construcción convencional, los diámetros externos de las tuberías de revestimiento que serán insertadas se reducen de manera
secuencial conforme se profundiza en la perforación del pozo. Por lo tanto, conforme el pozo petrolero es más profundo, los diámetros internos de las tuberías de revestimiento utilizadas en la parte superior del pozo (cerca de la superficie terrestre) aumentan. Como resultado, el área de perforación aumenta, lo cual eleva los costos de perforación. JP 7-567610 A y la compilación de la Publicación Internacional WO 98/00626 divulgan una nueva técnica para reducir el área de perforación y así reducir los costos de perforación. La técnica divulgada por los documentos anteriores es como sigue. Se inserta en el pozo petrolero una tubería de revestimiento C3 que tiene un diámetro externo más chico que el diámetro interno ID1 de las tuberías de revestimiento Cl y C2 las cuales ya se encuentran en un pozo. Después, la tubería de revestimiento C3 insertada se expande, de manera que el diámetro interno es igual al diámetro interno ID1 de las tuberías de revestimiento Cl y C2 insertadas de manera previa como se muestra en la Fig. 1. De acuerdo con el método, la tubería de revestimiento se expande dentro del pozo y por lo tanto no es necesario que aumente el área de perforación si el pozo petrolero que será construido es profundo. De esa manera, el área de perforación puede reducirse. Además, el número de tubos de acero necesarios puede disminuir debido a que no se necesitan tuberías de revestimiento de gran tamaño.
De esta forma, el accesorio tubular para tubos OCTG expandido en un pozo petrolero debe tener una característica de deformación uniforme cuando se expande (de ahora en adelante referido como "característica de expansión de tubería.") Para poder obtener una alta característica de expansión de tubería, se requiere que la característica de deformación no esté estrecha de manera local durante el trabajo, en otras palabras, debe haber una alta elongación uniforme que pueda ser evaluada mediante ensayo de tracción. Como se muestra en la Fig. 1 en particular, en la parte abocinada 10 donde las tuberías de revestimiento se colocaron de forma vertical montadas una sobre otra, la proporción de expansión de tubería se maximiza. En consideración de la proporción de expansión en la parte abocinada, la elongación uniforme del accesorio tubular para tubos OCTG para expansión es de preferencia de más de 20%. JP 2005-146414 A divulga un accesorio tubular para tubos OCTG sin costuras para expansión. La estructura del accesorio tubular para tubos OCTG sin costuras divulgado incluye una fase de transformación de ferrita y fases de transformación de baja temperatura (como la bainita, martensita, y ferrita bainítica) , y tiene una alta característica de expansión para tubería. Sin embargo, la elongación uniforme de cada pieza de prueba en la forma de realización divulgada no es mayor a 20% (véase JP 2005-146414
A, u-El en las Tablas 2-1 y 2-2) . Por lo tanto, es posible que la parte abocinada arriba descrita no se deforme de manera uniforme. DIVULGACIÓN DE LA INVENCIÓN Es un objetivo de la presente invención el proporcionar un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión que tenga una alta característica de expansión de tubería. De manera más específica, proporcionará un accesorio tubular para tubos OCTG que tenga una elongación uniforme de más del 20%. Para poder lograr el objetivo arriba mencionado, los inventores examinaron la elongación uniforme de varios tipos de acero. Como resultado, los inventores descubrieron que el acero inoxidable dúplex que prescribe componentes químicos tiene una elongación uniforme significativamente más alta que aquellas del acero al carbono y el acero inoxidable martensí tico . Los inventores investigaron con mayor profundidad y descubrieron que para poder producir un accesorio tubular para tubos OCTG con una elongación uniforme de más del 20%, se deben alcanzar los siguientes requisitos. (1) La proporción de austenita en el acero inoxidable dúplex se encuentra en un rango entre 40% y 90%. En la presente, la proporción de austenita se mide mediante el siguiente método. Se toma una muestra desde una posición
arbitraria de un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión. La muestra se pule mecánicamente y después se somete a grabado electrolítico en una solución 30 mol% de KOH . Se observa la superficie grabada de la muestra mediante un microscopio óptico 400X con un lente ocular con rejilla 25, y la proporción de austenita se mide por medio de un método de conteo de puntos de acuerdo con ASTM E562. (2) El límite aparente de fluencia se ajusta en el rango de 276 MPa a 379 MPa . El límite aparente de fluencia en la presente es de 0.2% limite convencional de elasticidad de acuerdo con lo estipulado por ASTM. Cuando un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión permanece como una solución tratada, el límite aparente de fluencia se encuentra dentro del rango arriba descrito. En la presente "como solución tratada" se refiere al estado en que después del tratamiento de la solución, no se lleva a cabo ningún otro termotratamiento ni otro trabajo en frío excepto por el estirado en frío. La presente invención se llevó a cabo con base en los hallazgos arriba descritos y la invención puede resumirse de la siguiente manera. Un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión de acuerdo con la presente invención se expande en un pozo. El accesorio tubular para tubos OCTG para expansión de acuerdo con la invención se forma de acero inoxidable dúplex
que tiene una composición que consta de, en porcentaje por masa, 0.005% a 0.03% C, 0.1% a 1.0% Si, 0.2% a 2.0% Mn, cuando mucho 0.04% P, cuando mucho 0.015% S, 18.0% a 27.0% Cr, 4.0% a 9.0% Ni, cuando mucho 0.040% Al, y 0.05% a 0.40% N, y el sobrante consiste de Fe e impurezas, y una estructura que incluye una proporción de austenita en un rango de 40% a 90%. El accesorio tubular para tubos OCTG tiene un límite aparente de fluencia de 256 MPa a 655 MPa, y una elongación uniforme de más del 20%. En la presente, "elongación uniforme" se refiere a la distorsión (%) en el punto de carga máxima en una ensayo de tracción. La proporción de austenita es una proporción de área de la austenita. El acero inoxidable dúplex puede tener además cuando mucho 2.0% Cu. El acero inoxidable dúplex puede contener además uno o más elementos seleccionados del grupo que consta de cuando mucho 4.0% Mo y cuando mucho 5.0% W. El acero inoxidable dúplex puede contener además uno o más elementos seleccionados del grupo que consta de cuando mucho 0.8% Ti, cuando mucho 1.5% V, y cuando mucho 1.5% Nb. El acero inoxidable dúplex puede contener además uno o más elementos seleccionados del grupo que consta de cuando mucho 0.02% B, 0.02% Ca y cuando mucho 0.03% Mg . El acero inoxidable dúplex de acuerdo con la invención se utiliza para el antes descrito accesorio tubular
para tubos OCTG para expansión. BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La Fig.l es una vista esquemática que se utiliza para ilustrar un nuevo método de construcción de un pozo que contiene petróleo o gas. MEJOR FORMA DE LLEVAR A CABO LA INVENCIÓN A continuación, se describirán en detalle las formas de realización de la invención. Se forma un accesorio tubular para tubos OCTG de acuerdo con la forma de realización de la invención de acero inoxidable dúplex que tiene la composición química y la estructura metálica siguientes. De ahora en adelante, "%" relacionado con los elementos significa "% por masa." 1. Composición química C: 0.005% a 0.03% El carbono estabiliza la fase de austenita. Para poder asegurar el efecto de manera efectiva, el contenido de C no es menor a 0.005%. Mientras tanto, si el contenido de C excede 0.03%, el carburo se precipita de forma más fácil, lo cual disminuye la resistencia a la corrosión en la zona de contacto entre granos. Por lo tanto, el contenido de C es entre 0.005% y 0.03% . Si : 0.1% a 1.0% El silicio desoxida el acero. Para asegurar el efecto, el contenido de Si no es menor a 0.1%. Mientras tanto,
si el contenido de Si excede de 1.0%, los compuestos intermetálicos se general de manera acelerada, lo cual disminuye la facilidad de trabajo en caliente. Por lo tanto, el contenido de Si es de 0.1% a 1.0%. Mn: 0.2% a 2.0% El manganeso desoxida y desulfuriza el acero y mejora la facilidad de trabajo en caliente como resultado. El manganeso también aumenta la solubilidad sólida del N. Para poder asegurar la efectividad del efecto, el contenido de Mn no es menor a 0.2%. Mientras tanto, si el contenido de Mn excede 2.0%, la resistencia a la corrosión disminuye. Por lo tanto, el contenido de Mn es de 0.2% a 2.0% . P : 0.04% o menos El fósforo es una impureza que provoca una segregación central y degrada la resistencia a la fisuración debido a la tensión por sulfuro. Por lo tanto, el contenido de P es de preferencia el menor posible. Así, el contenido de P es de no más de 0.04%. S : 0.015% o menos El azufre es una impureza y disminuye la facilidad de trabajo en caliente. Por lo tanto, el contenido de S es de preferencia el menor posible. El contenido de S es por lo tanto de no más de 0.015%. Cr : 18.0% a 27.0% El cromo mejora la resistencia a la corrosión por
dióxido de carbono. Para poder asegurar una resistencia a la corrosión por dióxido de carbono suficiente para el acero inoxidable dúplex, el contenido de Cr es mayor a 18.0%. Mientras tanto, si el contenido de Cr excede 27.0%, los compuestos intermetálicos se general de forma acelerada, lo cual disminuye la facilidad de trabajo en caliente. Por lo tanto el contenido de Cr es de 18.0% a 27.0%, de preferencia de 20.0% a 26.0%. Ni : 4.0% a 9.0% El níquel estabiliza la fase austenita. Si el contenido de Ni es muy poco, la cantidad de ferrita en el acero es excesiva, y no se obtiene la característica del acero inoxidable dúplex. La solubilidad sólida de N en la fase de ferrita es poca, y el incremento en la cantidad de ferrita causa la precipitación del nitruro, lo cual degrada la resistencia a la corrosión. Mientras tanto, un exceso en el contenido de Ni reduce la cantidad de ferrita en el acero, y no se puede obtener la característica del acero inoxidable dúplex. Además, un contenido excesivo de Ni causa la precipitación de una fase s. Por lo tanto, el contenido de Ni es de 4.0% a 9.0%, de preferencia de 5.0% a 8.0%. Al : 0.040% o menos El aluminio es efectivo como agente antioxidante. Sin embargo, si el contenido de Al excede de 0.040%, aumentan las inclusiones en el acero, lo cual degrada la tenacidad y
la resistencia a la corrosión. Por lo tanto, el contenido de Al no debe ser mayor a 0.040%. N: 0.05% a 0.40% El nitrógeno estabiliza la fase de austenita y también mejora la estabilidad térmica y la resistencia a la corrosión del acero inoxidable dúplex. Para poder lograr una proporción apropiada entre la fase de ferrita y la fase de austenita en el acero, el contenido de N no es menor a 0.05%. Mientras tanto, si el contenido de N excede 0.40%, se causa un defecto atribuido a la generación de una boca de aireación. También se degrada la tenacidad y la resistencia a la corrosión del acero. Por lo tanto, el contenido de N es de 0.05% a 0.40%, de preferencia de 0.1% a 0.35%. Nótese que el sobrante del acero inoxidable dúplex de acuerdo con la invención consta de Fe e impurezas. El acero inoxidable dúplex para un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión de acuerdo con la forma de realización contiene además Cu en lugar de parte del Fe si se considera necesario. Cu: 2.0% o menos El cobre es un elemento opcional y mejora la resistencia del acero a la corrosión. Sin embargo, un contenido excesivo de Cu disminuye la facilidad de trabajo en caliente. Por lo tanto, el contenido de Cu es de no más de 2.0%. Nótese que para asegurar el efecto antes descrito de
manera efectiva, se prefiere que el contenido de Cu sea de no menos de 0.2%. Sin embargo, si el contenido de Cu es de menos de 0.2%, el efecto antes mencionado puede obtenerse hasta cierto grado. El acero inoxidable dúplex para un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión de acuerdo con la forma de realización además contiene uno o más elementos seleccionados de un grupo que consta de Mo y W en lugar de parte del Fe si se considera necesario. Mo: 4.0% o menos W : 5.0% o menos El molibdeno y el tungsteno son elementos opcionales. Estos elementos mejora la resistencia a la corrosión por picaduras y la resistencia a la corrosión por depósitos. Sin embargo, un contenido excesivo de Mo y/o un contenido excesivo de W causan una fase s que se precipita con mayor facilidad, lo cual hace que el acero se vuelva quebradizo. Por lo tanto, el contenido de Mo es de no más de 4.0% y el contenido de W es de no más de 5.0%. Para poder asegurar de manera efectiva el efecto antes mencionado, el contenido de Mo es de preferencia de no menos de 2.0% y el contenido de es de preferencia de no menos de 0.1%. Sin embargo, si el contenido de Mo y el contenido de W son menores que el límite mínimo descrito, el efecto antes descrito puede ser obtenido hasta cierto grado.
El acero inoxidable dúplex para un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión de acuerdo con la forma de realización además contiene uno o más elementos seleccionados de un grupo que consta de Ti , V y Nb en lugar de parte del Fe si se considera necesario. Ti : 0.8% o menos V: 1.5% o menos Nb : 1.5% o menos El titanio, vanadio y niobio son elementos opcionales. Estos elementos mejoran la resistencia del acero. Sin embargo, si el contenido de estos elementos es excesivo, disminuye la facilidad de trabajo en caliente. Por lo tanto, el contenido de Ti es de 0.8% o menos, el contenido de V es de 1.5% o menos, y el contenido de Nb es de 1.5% o menos. Para poder asegurar de manera más efectiva el efecto antes mencionado, el contenido de Ti es de preferencia de no menos de 0.1%, y el contenido de V es de preferencia de no menos de 0.05%. El contenido de Nb es de preferencia de no menos de 0.05%. Sin embargo, si los contenidos de Ti , V y Nb son menores a los límites mínimos arriba descritos, el efecto anterior puede obtenerse hasta cierto grado. El acero inoxidable dúplex para un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión de acuerdo con la forma de realización además contiene uno o más elementos seleccionados de un grupo que consta de B, Ca y Mg en lugar
de parte del Fe. B : O .02% o menos Ca: 0.02% o menos Mg : 0.2% o menos El boro, calcio, y magnesio son elementos opcionales. Estos elementos mejoran la facilidad de trabajo en caliente. Sin embargo, si los contenidos de estos elementos son excesivos, la resistencia a la corrosión del acero disminuye. Por lo tanto, el contenido de B, el contenido de Ca y el contenido de Mg son cada uno de no más de 0.02%. Para poder asegurar de manera más efectiva el efecto antes mencionado, el contenido de B, el contenido de Ca y el contenido de Mg son cada uno de preferencia de no menos de 0.0003%. Sin embargo, si los contenidos de B, Ca y Mg son menores a los límites mínimos, se puede obtener el efecto antes mencionado en cierto grado. 2. Estructura metálica El acero inoxidable dúplex que forma un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión de acuerdo con la invención tiene una estructura metálica que incluye una fase de ferrita y una fase de austenita. Se considera que la fase de austenita es una fase suave que contribuye a la mejora de la elongación uniforme. La proporción de austenita en el acero es de 40% a 90%. En la presente, la proporción de austenita es una
proporción de área medida por el siguiente método. Se toma una muestra de una posición arbitraria de un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión y pulido mecánicamente, y después se somete la muestra pulida a grabado electrolítico en una solución de 30 mol% de KOH. La superficie grabada de la muestra se observa mediante el uso de un microscopio óptico 400X con un lente ocular con rejilla 25, y la proporción de austenita se mide mediante un método de conteo de puntos de acuerdo con AST E562. Si la proporción de austenita es menor a 40%, la elongación uniforme se reduce a 20% o menos. Mientras tanto, si la proporción de austenita excede del 90%, la resistencia a la corrosión del acero se degrada. Por lo tanto, la proporción de austenita es de 40% a 90%. La proporción de austenita es de preferencia de 40% a 70%, de mayor preferencia de 45% a 65%. 3. Método de fabricación El accesorio tubular para tubos OCTG para expansión de acuerdo con la invención se produce mediante el siguiente método . El acero fundido que tiene la composición antes descrita se moldea por colada y luego se transforma en tochos. El tocho se trabaja en caliente y se transforma en un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión. Como método para trabajar en caliente, por ejemplo, se puede llevar a
cabo el método Mannesmann. Como método para trabajar en caliente, se puede llevar a cabo una termoextrusión, o se puede llevar a cabo una forja en caliente. El accesorio tubular para tubos OCTG para expansión puede ser un tubo de acero sin costuras o un tubo soldado. Después del trabajo en caliente, el accesorio tubular para tubos OCTG para expansión se somete a termotratamiento de solubilización . La temperatura del termotratamiento de solubilización en ese momento es de 1000°C a 1200°C. Si la temperatura del termotratamiento de solubilización es menor a 1000°C, se precipita una fase s , lo cual hace al acero frágil. El límite aparente de fluencia aumenta y excede de 655 MPa debido a la precipitación de la fase s , y por lo tanto la elongación uniforme es del 20% o menos. Por otra parte, si la temperatura del termotratamiento de solubilización excede los 1200°C, la proporción de austenita disminuye de manera significativa y se vuelve menor al 40%. La temperatura de termotratamiento de solubilización es de preferencia de 1000°C a 1175°C, de mayor preferencia de 1000°C a 1150°C. El accesorio tubular para tubos OCTG para expansión de acuerdo con la invención está en un estado similar a una solución tratada (llamado material similar a una solución tratada) . De manera más específica, el accesorio tubular se utiliza como un producto justo después del termotratamiento
de solubilización sin ser sometido a otro termotratamiento y trabajado en frío (como lo es la reducción en frío o laminado de tubos de paso de peregrino) excepto por el estirado en frío. De esta forma, ya que el accesorio tubular para tubos OCTG para expansión de acuerdo con la invención está en un estado similar a una solución tratada, y por lo tanto el límite aparente de fluencia puede estar en un rango de 276 MPa a 655 MPa (40 ksi a 95 ksi) . Se considera que de esta forma, la elongación uniforme excede de 20% y se obtiene una alta característica de expansión aún en el pozo. Nótese que si el límite aparente de fluencia excede de 655 MPa, la elongación uniforme es de 20% o menos. El accesorio tubular para tubos OCTG para expansión necesita un cierto grado de resistencia, y el límite aparente de fluencia es 276 MPa o más . Nótese que si el trabajo en frío se lleva a cabo después del termotratamiento de solubilización, el límite aparente de fluencia excede los 655 MPa. Por lo tanto, la elongación uniforme es de menos del 20%. Ejemplo Se moldean y forman una gran cantidad de productos de acero que tienen las composiciones químicas de la Tabla 1 en tochos. Los tochos fabricados se sometieron a forja en caliente y laminado en caliente y se formaron una gran cantidad de chapas de acero para prueba que tenían un grosor
de 30 mm, un ancho de 120 mtn, y un largo de 300 mm.
Tabla 1 rueba Composición química (en % por masa, donde el sobrante consiste de Fe e impurezas) lermo- Temp. Estructrata- ST y TS tura miento (%) (MPa) (°C) No. c Si Mn P s Cr Ni Al N Cu Mo W Ti V N B Ca Mg i 0.016 0.35 0.49 0.023 0.0005 24.90 6.94 0.020 0.2900 0.50 3.07 2.1 1 0.1 1 0.0025 D ST 1085 56 867
2 0.010 0.25 0.39 0.017 0.0007 22.00 5.40 0.032 0.1400 0.10 2.90 D ST 1070 58 735
3 1.022 0.40 0.90 0.016 0.0008 25.19 6.20 0.030 0.1400 0.25 3.16 0.07 D ST 1080 55 821
4 0.020 0.55 1.10 0 016 0.0012 26.12 6.50 0.020 0.1500 D ST 1050 62 600
0.014 0.29 0.46 0.023 0.0003 24.88 6.59 0.005 0.2715 0.45 3.08 2.00 0.05 0.0023 0.0016 D ST 1 100 50 849
6 0 018 0.38 0.57 0.025 0.0005 25.37 6.82 0.016 0.2898 0.52 3.17 2.15 0.005 0.08 0.017 0.0028 0.0023 D ST 1 150 48 893
7 0.020 0.48 1.51 0.022 0.001 1 22.39 5.74 0.034 0.1650 3.20 D ST 1050 55 734
8 0.018 0.45 1.56 0.021 0.0009 22.45 5.75 0.025 0.1665 3.21 D ST 1050 56 754
9 0.017 0.31 0.87 0.017 0.0009 24.59 5.66 0.018 0.1200 0.26 3.07 0.002 D ST 1050 58 780
0.024 0.49 0.95 0.027 0.0020 25.53 6 37 0.031 0.1700 0.48 3.18 D ST 1060 58 830
1 1 0.018 0.45 0.85 0.022 0.0007 25.10 7.18 0.028 0.1600 3.20 0.42 0.0021 D ST 1060 55 805
12 0.070 0.28 1.27 0.008 0.0007 0.20 0.02 0.020 0.0040 0.04 0.007 0.04 C QT 596
13 0.080 0.33 1.32 0.014 0.0009 0.18 0.06 0.030 0.0050 0.05 0.009 0.05 C QT 528
14 0.007 0.24 1.20 0.01 0.0005 0.15 0.031 0.0060 C QT 535
0.009 0.20 0.42 0.012 0.0014 1 1.90 5.33 0.020 0.0087 1.91 0.086 0.06 M QT 914
16 0.007 0.20 0.44 0.017 0.0009 12.03 5.44 0.025 0.0077 0.24 1.92 0.071 0.06 QT 955
17 0.007 0.20 0.42 0.015 0.0006 1 1.87 5.82 0.030 0.0076 1.91 0.100 M QT 890
18 0.007 0.20 0.44 0.017 0.0009 12 05 5.43 0.022 0.0065 0.24 1.92 0.069 0.06 M QT 860
19 0.006 0.22 0.42 0.016 0.0005 1 1.89 5.42 0.021 0.0080 0.24 1.91 0.097 0.06 M QT 904
0.008 0.21 0.41 0.01 0.0007 1 1.94 5.41 0.030 0.0090 0.23 1.91 0.095 0.06 M QT 917
21 0.021 0.55 1.08 0.016 0.0012 26.12 6.54 0.020 0.1700 2.94 1.55 D ST 980 60 970
22 0.020 0.55 1.10 0.016 0.0012 26.01 6.50 0.020 0.1600 2.87 1 .95 D ST 1250 32 930 ST+ 23 0.016 0.33 0.49 0.023 0.0005 24.60 6.85 0.020 0.2900 0.50 3.04 2.05 0.09 0.0022 D cw 1085 52 1110
acero inoxidable dúplex, C: acero al carbono, M: acero inoxidable martensítico , : templado instantáneo general y revenido, ST: termotratamiento de solubilización +CW: termotratamiento de solubilización + trabajado en frío, UE : elongación uniforme
En la Tabla 1, los tipos de acero para los números de prueba se proporcionan en la columna "estructura" . En la tabla, "D" representa al acero inoxidable dúplex, "C" representa el acero al carbono, y "M" representa el acero inoxidable martensítico . Con referencia en la Tabla 1, los Nos. de prueba del 1 al 11 y 21 al 23 fueron acero inoxidable dúplex. Los Nos. de prueba 12 a 14 fueron acero al carbono y los Nos. de prueba 15 a 20 fueron acero inoxidable martensítico . Las chapas de acero con los Nos. de prueba 1 a 23 se sometieron al termotratamiento como se describió en la columna "termotratamiento" y trabajo en frío en la Tabla 1. De manera más específica, las chapas de acero con los Nos. de prueba 1 a 11 se sometieron a un termotratamiento de solubilización en un rango de temperatura de 1050°C a 1150° ("ST" in la columna "termotratamiento" en la Tabla 1). La temperatura de termotratamiento de solubilización para cada chapa de acero se muestra en la "Temperatura ST" en la Tabla 1. Las chapas de acero con los Nos. de prueba 1 a 11 fueron materiales similares a una solución tratada sin haber sido sometidas a otro termotratamiento o trabajo en frío tal como lo es la reducción en frío después del termotratamiento de solubilización . Las chapas de acero con los Nos. de prueba 12 a 20 se sometieron temple general instantáneo a 920°C y después se
sometieron a revenido en un rango de temperatura de 550°C a 730° ( "QT" in la columna "termotratamiento" en la Tabla 1) . La chapa de acero con el No. de prueba 21 se sometió a un termotratamiento de solubilización a una temperatura de menos de 1000 °C, y la chapa de acero con No. de prueba 22 se sometió a un termotratamiento de solubilización a una temperatura mayor a 1200°C. Las placas de acero con los Nos. de prueba 21 y 22 son materiales similares a una solución tratada. La chapa de acero con el No. de prueba 23 se sometió a termotratamiento de solubilización a 1085°C seguido de estirado en frío. Medición de la proporción de austenita Para las chapas de acero de acero inoxidable dúplex con los Nos. de prueba 1 a 11 y 21 a 23, la proporción de austenita se obtuvo después del termotratamiento de solubilización. De manera más específica, se tomó una pieza de prueba de estas chapas de acero. Las piezas muestra de prueba fueron pulidas mecánicamente y las piezas de prueba pulidas se sometieron a grabado electrolítico en una solución de 30 mol% de KOH. Las superficies grabadas de las muestras se observaron mediante un microscopio óptico 400X con un lente ocular con rejilla 25 en 16 campos. Se obtuvo la proporción (%) de austenita para cada uno de los campos observados. Las proporciones de austenita se obtuvieron mediante el método de conteo de puntos de acuerdo con ASTM
E562. El promedio de proporciones (%) de austenita obtenido para cada uno de los campos se proporciona en la columna "y" en la Tabla 1. Ensayos de tracción Se tomó una barra redonda que sirve de muestra de ensayo y que tiene un diámetro externo de 6.35 mm, y una parte paralela de 25.4 mm de largo de cada una de las chapas de acero 1 a 23 en la dirección longitudinal y se sometió a un ensayo de tracción a temperatura ambiente. Los límites aparentes de fluencia (MPa) obtenidos mediante los ensayos de tracción se proporcionan en la columna "YS" de la Tabla 1, los límites de tracción (MPa) se proporcionan en la columna "TS" de la Tabla 1, y las elongaciones uniformes (%) se proporcionan en la columna "UE" de la Tabla 1. El 0.2% del límite convencional de elasticidad de acuerdo con lo estipulado por ASTM se definió como el límite aparente de fluencia (YS) . Se definió a la distorsión de la muestra de prueba en su punto de carga máxima como elongación uniforme (%) . Resultado de la Prueba Con referencia en la Tabla 1, las chapas de acero con los Nos. de prueba 1 a 11 cada una tiene una composición química, una estructura metálica y un límite aparente de fluencia dentro de los rangos definidos por la invención, y por lo tanto todas sus elongaciones uniformes exceden el 20%.
Mientras tanto, las chapas de acero con los Nos. de prueba 12 a 20 no se hicieron de acero inoxidable dúplex y por lo tanto sus elongaciones uniformes no fueron superiores al 20%. La chapa de acero con el No. de prueba 21 se hizo de acero inoxidable dúplex y tiene una composición química dentro del rango definido por la invención, pero su temperatura de termotratamiento de solubilización fue de menos de 1000°C. Por lo tanto, el límite aparente de fluencia excede el límite máximo propuesto por la invención y la elongación uniforme no alcanza a superar el 20%. Es probable que debido a que la temperatura del termotratamiento de solubilización fue baja y que por lo tanto se precipitó una fase O, se incrementó el límite aparente de fluencia. Como la chapa de acero con el No. de prueba 22 excede los 1200°C, la proporción de austenita fue menor a 40% y la elongación uniforme no fue superior al 20%. La chapa de acero con el No. de prueba 23 no era un material similar a una solución tratada, pero se sometió a trabajo en frío después del termotratamiento de solubilización. Por lo tanto el límite aparente de fluencia excedió el límite máximo del rango definido por la invención y la elongación uniforme no fue superior al 20%. Aunque las formas de realización de la presente invención se describieron e ilustraron de manera detallada,
se entiende claramente que la misma una forma de ilustrar y ejemplificar sólo la forma de llevar a cabo la invención y no se encuentra sujeta a limitaciones. La invención puede realizarse en varias formas modificadas sin comenzar por la esencia y el campo de la invención. APLICACIÓN INDUSTRIAL El accesorio tubular para tubos OCTG para expansión y el acero inoxidable dúplex de acuerdo con la presente invención son aplicables a un accesorio tubular para tubos OCTG y en particular son aplicables como un accesorio tubular para tubos OCTG para expansión en un pozo.