RU2407904C2 - Способ регулирования механической степени сжатия и момента начала действия фактического сжатия (варианты) - Google Patents

Способ регулирования механической степени сжатия и момента начала действия фактического сжатия (варианты) Download PDF

Info

Publication number
RU2407904C2
RU2407904C2 RU2008148953/06A RU2008148953A RU2407904C2 RU 2407904 C2 RU2407904 C2 RU 2407904C2 RU 2008148953/06 A RU2008148953/06 A RU 2008148953/06A RU 2008148953 A RU2008148953 A RU 2008148953A RU 2407904 C2 RU2407904 C2 RU 2407904C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
engine
compression ratio
load
closing
intake valve
Prior art date
Application number
RU2008148953/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2008148953A (ru
Inventor
Дайсуке АКИХИСА (JP)
Дайсуке АКИХИСА
Дайсаку САВАДА (JP)
Дайсаку САВАДА
Эйити КАМИЯМА (JP)
Эйити КАМИЯМА
Original Assignee
Тойота Дзидося Кабусики Кайся
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Тойота Дзидося Кабусики Кайся filed Critical Тойота Дзидося Кабусики Кайся
Publication of RU2008148953A publication Critical patent/RU2008148953A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2407904C2 publication Critical patent/RU2407904C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D13/00—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing
    • F02D13/02—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing during engine operation
    • F02D13/0223—Variable control of the intake valves only
    • F02D13/0234—Variable control of the intake valves only changing the valve timing only
    • F02D13/0238—Variable control of the intake valves only changing the valve timing only by shifting the phase, i.e. the opening periods of the valves are constant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D13/00—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing
    • F02D13/02—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing during engine operation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D13/00—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing
    • F02D13/02—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing during engine operation
    • F02D13/0269—Controlling the valves to perform a Miller-Atkinson cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D15/00—Varying compression ratio
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D15/00—Varying compression ratio
    • F02D15/04—Varying compression ratio by alteration of volume of compression space without changing piston stroke
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/0002—Controlling intake air
    • F02D2041/001—Controlling intake air for engines with variable valve actuation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/0002—Controlling intake air
    • F02D2041/002—Controlling intake air by simultaneous control of throttle and variable valve actuation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/12—Improving ICE efficiencies

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
  • Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области двигателестроения, а именно к двигателям с переменной степенью сжатия. Техническим результатом является повышение термического КПД. Сущность изобретения заключается в том, что двигатель внутреннего сгорания снабжен механизмом переменной степени сжатия, способным изменять механическую степень сжатия, и механизмом изменения момента начала действия фактического сжатия, способным изменять момент начала действия фактического сжатия. Механическая степень сжатия задана максимальной таким образом, что степень расширения становится 20 или больше во время работы двигателя с низкой нагрузкой, в то время как фактическая степень сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой задана на уровне фактической степени сжатия, по существу такой же, как во время работы двигателя с высокой нагрузкой. 2 н. и 22 з.п. ф-лы, 11 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к способу регулирования механической степени сжатия и момента начала действия фактического сжатия.
В данной области техники известен двигатель внутреннего сгорания с зажиганием искрового типа, снабженный механизмом переменной степени сжатия, способным изменять механическую степень сжатия, и механизмом переменного момента срабатывания клапана, способным регулировать момент закрывания впускного клапана, выполняя действие наддува нагнетателем во время работы двигателя со средней нагрузкой и работы двигателя с высокой нагрузкой и увеличивая механическую степень сжатия и задерживая момент закрывания впускного клапана, когда нагрузка на двигатель становится ниже во время работы двигателя со средней и высокой нагрузкой в состоянии удерживания фактической степени сжатия на постоянном уровне (например, см. публикацию патента Японии №2004-218522).
Однако в этом двигателе внутреннего сгорания, даже во время работы двигателя с низкой нагрузкой механическая степень сжатия является высокой, и момент закрывания впускного клапана задерживается; но выше или ниже механическая степень сжатия, чем во время работы двигателя со средней нагрузкой, неясно, и позже или раньше момент закрывания впускного клапана, чем во время работы двигателя со средней нагрузкой, неясно. Кроме того, в этом двигателе внутреннего сгорания также неясно, выше или ниже фактическая степень сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой, чем во время работы двигателя со средней и высокой нагрузкой.
Кроме того, вообще говоря, в двигателе внутреннего сгорания чем ниже нагрузка на двигатель, тем хуже термический к.п.д.; таким образом, для улучшения термического к.п.д. во время работы транспортного средства, то есть для уменьшения расхода топлива, становится необходимо улучшить термический к.п.д. во время работы двигателя с низкой нагрузкой. Однако в двигателе внутреннего сгорания, чем больше степень расширения, тем дольше период, в течение которого действует сила, давящая вниз на поршень во время хода расширения, и, таким образом, чем больше степень расширения, тем больше улучшается термический к.п.д. С другой стороны, при повышении степени сжатия двигателя степень расширения становится выше. Таким образом, для повышения термического к.п.д. во время работы двигателя предпочтительно повысить механическую степень сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой в максимально возможной степени для получения максимальной степени расширения во время работы двигателя с низкой нагрузкой.
Однако в вышеупомянутом известном двигателе внутреннего сгорания сделана ли механическая степень сжатия настолько высокой, насколько возможно, для получения максимальной степени расширения во время работы двигателя с низкой нагрузкой, неясно. Кроме того, в двигателе внутреннего сгорания, снабженном механизмом переменной степени сжатия, способным изменять механическую степень сжатия, и механизмом переменного момента срабатывания клапана, способным регулировать момент закрывания впускного клапана, обычно фактическая степень сжатия также увеличивается при увеличении механической степени сжатия. То есть обычно для увеличения степени сжатия увеличивают механическую степень сжатия. Это происходит потому, что представляется, что в это время нет смысла, если фактическая степень сжатия не увеличена.
Однако если фактическая степень сжатия увеличивается, происходит детонация, в результате чего фактическая степень сжатия не может быть значительно повышена. Таким образом, в прошлом, поскольку даже если повышать механическую степень сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой, фактическая степень сжатия не могла бы по существу повышаться, и механическую степень сжатия никогда не делали настолько высокой. В результате в прошлом существовала проблема того, что достаточно высокая степень расширения не могла быть получена во время работы двигателя с низкой нагрузкой, и, соответственно, хороший расход топлива не мог быть получен с соразмерно увеличенной сложностью конструкции.
Целью настоящего изобретения является получение способа регулирования механической степени сжатия и момента начала действия фактического сжатия, способного улучшить термический к.п.д. во время работы транспортного средства и обеспечить хороший расход топлива.
Согласно первому объекту настоящего изобретения создан способ регулирования механической степени сжатия при помощи механизма переменной степени сжатия и регулирования момента начала действия фактического сжатия при помощи механизма изменения начала действия фактического сжатия в двигателе внутреннего сгорания с зажиганием искрового типа. Согласно способу степень расширения устанавливают на уровне максимальной степени расширения, составляющей 20 или более посредством создания максимальной механической степени сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой и во время работы двигателя с малой скоростью, причем фактическую степень сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой задают в диапазоне ±10% относительно фактической степени сжатия во время работы двигателя со средней и высокой нагрузкой.
Предпочтительно, чем выше скорость двигателя, тем выше фактическая степень сжатия.
Предпочтительно, механизм изменения момента начала действия фактического сжатия состоит из механизма переменного момента срабатывания клапана, выполненного с возможностью регулирования момента закрывания впускного клапана.
Предпочтительно, количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют посредством изменения момента закрывания впускного клапана.
Предпочтительно, момент закрывания впускного клапана смещается, когда нагрузка на двигатель становится ниже в направлении от нижней мертвой точки сжатия до предельного момента закрывания, допуская регулирование количества всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая выше, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют посредством изменения момента закрывания впускного клапана без зависимости от дроссельного клапана, расположенного во впускном канале двигателя.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая выше, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, дроссельный клапан остается в полностью открытом состоянии.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют дроссельным клапаном, расположенным во впускном канале двигателя.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, чем ниже нагрузка, тем больше устанавливается соотношение топливовоздушной смеси.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, момент закрывания впускного клапана сохраняется на уровне предельного момента закрывания.
Предпочтительно, механическую степень сжатия увеличивают, когда нагрузка на двигатель становится ниже, до предельной механической степени сжатия.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда механическая степень сжатия достигает предельной механической степени сжатия, механическая степень сжатия сохраняется на уровне предельной механической степени сжатия.
Согласно второму объекту настоящего изобретения создан способ регулирования механической степени сжатия при помощи механизма переменной степени сжатия и регулирования момента закрывания впускного клапана при помощи механизма переменного момента срабатывания клапана в двигателе внутреннего сгорания с зажиганием искрового типа. Согласно способу степень расширения устанавливают на уровне максимальной степени расширения, составляющей 20 или более, посредством создания максимальной механической степени сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой, и количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют главным образом посредством изменения момента закрывания впускного клапана.
Предпочтительно, дроссельный клапан остается в по существу полностью открытом состоянии, когда количество всасываемого воздуха регулируют главным образом посредством изменения момента закрывания впускного клапана.
Предпочтительно, фактическую степень сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой задают на уровне фактической степени сжатия, по существу такой же, как во время работы двигателя со средней и высокой нагрузкой.
Предпочтительно, чем выше скорость двигателя, тем выше фактическая степень сжатия.
Предпочтительно, момент закрывания впускного клапана смещается, когда нагрузка на двигатель становится ниже, в направлении от нижней мертвой точки сжатия, пока не будет достигнут предельный момент закрывания, допускающий регулирование количества всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая выше, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют посредством изменения момента закрывания впускного клапана без зависимости от дроссельного клапана, расположенного во впускном канале двигателя.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая выше, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, дроссельный клапан остается в полностью открытом состоянии.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют дроссельным клапаном, расположенным во впускном канале двигателя.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, чем ниже нагрузка, тем больше устанавливают соотношение топливовоздушной смеси.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, момент закрывания впускного клапана остается на уровне предельного момента закрывания.
Предпочтительно, механическую степень сжатия увеличивают, когда нагрузка на двигатель становится ниже, до предельной механической степени сжатия.
Предпочтительно, в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда механическая степень сжатия достигает предельной механической степени сжатия, механическая степень сжатия сохраняется на уровне предельной механической степени сжатия.
Далее настоящее изобретение будет описано более подробно со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых:
Фиг.1 - общее представление двигателя внутреннего сгорания с зажиганием искрового типа.
Фиг.2 - вид в перспективе с пространственным разнесением деталей механизма переменной степени сжатия.
Фиг.3 - вид сбоку в сечении показанного двигателя внутреннего сгорания.
Фиг.4 - вид механизма переменного момента срабатывания клапана.
Фиг.5 - вид, показывающий величины подъема впускного клапана и выпускного клапана.
Фиг.6 - вид для описания степени сжатия двигателя, фактической степени сжатия и степени расширения.
Фиг.7 - вид, показывающий зависимость между теоретическим термическим к.п.д. и степенью расширения.
Фиг.8 - вид для описания обычного цикла и цикла сверхвысокой степени расширения.
Фиг.9 - вид, показывающий изменение механической степени сжатия и т.д. в соответствии с нагрузкой на двигатель.
Фиг.10 - блок-схема последовательности операций рабочего управления.
Фиг.11 - вид, показывающий целевую фактическую степень сжатия и т.д.
На фиг.1 показан вид сбоку в сечении двигателя внутреннего сгорания с зажиганием искрового типа.
На фиг.1 ссылочной позицией 1 обозначен картер двигателя, ссылочной позицией 2 обозначен блок цилиндров, ссылочной позицией 3 обозначена головка цилиндра, ссылочной позицией 4 обозначен поршень, ссылочной позицией 5 обозначена камера сгорания, ссылочной позицией 6 обозначена свеча зажигания, расположенная в верхней центральной части камеры 5 сгорания, ссылочной позицией 7 обозначен впускной клапан, ссылочной позицией 8 обозначен впускной канал, ссылочной позицией 9 обозначен выпускной клапан и ссылочной позицией 10 обозначен выпускной канал. Впускной канал 8 соединен через впускной патрубок 11 со сглаживающим ресивером 12, в то время как каждый впускной патрубок 11 снабжен топливной форсункой 13 для впрыскивания топлива в соответствующий впускной канал 8. Следует отметить, что каждая топливная форсунка 13 может быть расположена в каждой камере 5 сгорания вместо присоединения к каждому впускному патрубку 11.
Сглаживающий ресивер 12 соединен через впускной канал 14 с воздушным фильтром 15, в то время как впускной канал 14 снабжен расположенным в нем дроссельным клапаном 17, приводимым в действие приводом 16, и детектором 18 количества всасываемого воздуха с использованием, например, нити накала. С другой стороны, выпускной канал 10 соединен через выпускной коллектор 19 с каталитическим дожигателем 20 выхлопных газов, содержащим, например, трехходовой катализатор, в то время как выпускной коллектор 19 снабжен расположенным внутри него датчиком 21 соотношения топливовоздушной смеси.
С другой стороны, в варианте осуществления изобретения, показанном на фиг.1, применена соединительная часть картера 1 двигателя и блока 2 цилиндров с механизмом А переменной степени сжатия, способным изменять относительные положения картера 1 двигателя и блока 2 цилиндров в осевом направлении цилиндра таким образом, чтобы изменять объем камеры 5 сгорания, когда поршень 4 находится в верхней мертвой точке сжатия, и, кроме того, применен механизм В изменения момента начала действия фактического сжатия, способный изменять момент начала действия фактического сжатия. Следует отметить, что в варианте осуществления изобретения, показанном на фиг.1, этот механизм В изменения момента начала действия фактического сжатия состоит из механизма переменного момента срабатывания клапана, способного регулировать момент закрывания впускного клапана 7.
Электронный блок 30 управления состоит из цифрового компьютера, снабженного компонентами, соединенными друг с другом через двунаправленную шину 31, такими как постоянное запоминающее устройство 32, оперативное запоминающее устройство 33, центральный процессор (микропроцессор) 34, порт 35 ввода и порт 36 вывода. Выходной сигнал детектора 18 количества впускаемого воздуха и выходной сигнал датчика 21 соотношения топливовоздушной смеси поступают через соответствующие аналого-цифровые преобразователи 37 в порт 35 ввода. Кроме того, педаль 40 акселератора соединена с датчиком 41 нагрузки, генерирующим выходное напряжение, пропорциональное величине L нажатия на педаль 40 акселератора. Выходное напряжение датчика 41 нагрузки поступает через соответствующий аналого-цифровой преобразователь 37 в порт 35 ввода. Кроме того, порт 35 ввода соединен с датчиком 42 угла поворота коленчатого вала, генерирующим выходной импульс каждый раз, когда коленчатый вал поворачивается, например, на 30°. С другой стороны, порт 36 вывода соединен через схему 38 возбуждения со свечой 6 зажигания, топливной форсункой 13, приводом 16 дроссельного клапана, механизмом А переменной степени сжатия и механизмом В переменного момента срабатывания клапана.
На фиг.2 показан вид в перспективе с пространственным разнесением деталей механизма переменной степени сжатия, показанного на фиг.1, в то время как на фиг.3 показан вид сбоку в сечении показанного двигателя внутреннего сгорания. Как показано на фиг.2, у основания двух боковых стенок блока 2 цилиндров сформировано множество выступающих частей 50, отнесенных друг от друга на некоторое расстояние. Каждая выступающая часть 50 сформирована с отверстием 51 круглого сечения для вставки кулачкового вала. С другой стороны, верхняя поверхность картера 1 двигателя сформирована с множеством выступающих частей 52, отнесенных друг от друга на некоторое расстояние и вставляемых между соответствующими выступающими частями 50. Эти выступающие части 52 также сформированы с отверстиями 53 круглого сечения для вставки кулачкового вала.
Как показано на фиг.2, применяется пара кулачковых валов 54, 55. Каждый из кулачковых валов 54, 55 имеет зафиксированные на нем круглые кулачки 56, способные вставляться с возможностью вращения в отверстия 51 для вставки кулачкового вала в чередующемся положении. Эти круглые кулачки 56 соосны с осями вращения кулачковых валов 54, 55. С другой стороны, между круглыми кулачками 56, как показано штриховыми линиями на фиг.3, проходят валы 57 эксцентрика, расположенные эксцентрично относительно осей вращения кулачковых валов 54, 55. Каждый вал 57 эксцентрика имеет другие круглые кулачки 58, с возможностью вращения эксцентрично прикрепленные к нему. Как показано на фиг.2, эти круглые кулачки 58 расположены между круглыми кулачками 56. Эти круглые кулачки 58 с возможностью вращения вставлены в соответствующие отверстия 53 для вставки кулачкового вала.
Когда круглые кулачки 56, прикрепленные к кулачковым валам 54, 55, вращаются в противоположных направлениях, как показано стрелками со сплошной линией на фиг.3(А), из состояния, показанного на фиг.3(А), валы 57 эксцентрика перемещаются в нижнее центральное положение таким образом, что круглые кулачки 58 вращаются в противоположных направлениях относительно круглых кулачков 56 в отверстиях 53 для вставки кулачкового вала, как показано стрелками с прерывистой линией на фиг.3(А). Как показано на фиг.3(В), когда валы 57 эксцентрика перемещаются в нижнее центральное положение, центры круглых кулачков 58 перемещаются ниже валов 57 эксцентрика.
Как будет понятно при сравнении фиг.3(А) и фиг.3(В), относительные положения картера 1 двигателя и блока 2 цилиндров определены расстоянием между центрами круглых кулачков 56 и центрами круглых кулачков 58. Чем больше расстояние между центрами круглых кулачков 56 и центрами круглых кулачков 58, тем дальше блок 2 цилиндров от картера 1 двигателя. Если блок 2 цилиндров перемещается от картера 1 двигателя, объем камеры 5 сгорания, когда поршень 4 расположен так, что верхняя мертвая точка сжатия повышается, и, таким образом, при вращении кулачковых валов 54, 55, объем камеры 5 сгорания, когда поршень 4 находится в верхней мертвой точке сжатия, может изменяться.
Как показано на фиг.2, чтобы кулачковые валы 54, 55 вращались в противоположных направлениях, вал приводного электродвигателя 59 снабжен парой червячных передач 61, 62 с противоположными направлениями резьбы. Зубчатые колеса 63, 64, входящие в зацепление с этими червячными передачами 61, 62, прикреплены к концам кулачковых валов 54, 55. В этом варианте осуществления изобретения приводной электродвигатель 59 может приводиться в действие для изменения объема камеры 5 сгорания, когда поршень 4 находится в верхней мертвой точке сжатия в широком диапазоне. Следует отметить, что механизм А переменной степени сжатия, показанный на фиг.1-3, показан как пример. Может использоваться любой тип механизма переменной степени сжатия.
С другой стороны, на фиг.4 показан механизм В переменного момента срабатывания клапана, соединенный с концом кулачкового вала 70 для приведения в действие впускного клапана 7, показанного на фиг.1. Как показано на фиг.4, этот механизм В переменного момента срабатывания клапана снабжен зубчатым шкивом 71, вращаемым коленчатым валом двигателя при помощи зубчатого ремня в направлении, показанном стрелкой, цилиндрическим корпусом 72, который вращается вместе с зубчатым шкивом 71, валом 73, способным вращаться вместе с кулачковым валом 70 привода впускного клапана и вращаться относительно цилиндрического корпуса 72, множеством перегородок 74, проходящих от внутренней окружности цилиндрического корпуса 72 к внешней окружности вала 73, и лопастями 75, проходящими между перегородками 74 от внешней окружности вала 73 к внутренней окружности цилиндрического корпуса 72, причем две стороны лопастей 75 сформированы с гидравлическими камерами 76 для опережения и гидравлическими камерами 77 для задержки.
Подача рабочей жидкости к гидравлическим камерам 76, 77 регулируется клапаном 85 регулирования подачи рабочей жидкости. Этот клапан 85 регулирования подачи рабочей жидкости снабжен гидравлическими каналами 78, 79, соединенными с гидравлическими камерами 76, 77 питающим каналом 81 для рабочей жидкости, выходящей из гидравлического насоса 80, парой дренажных каналов 82, 83 и золотниковым клапаном 84 для управления соединением и разъединением каналов 78, 79, 81, 82, 83.
Для опережения фазы кулачков кулачкового вала 70 привода впускного клапана 70, как показано на фиг.4, золотниковый клапан 84 перемещается вправо, рабочая жидкость, подаваемая из питающего канала 81, поступает через гидравлический канал 78 в гидравлические камеры 76 для опережения, и рабочая жидкость в гидравлических камерах 77 для задержки сливается через дренажный канал 83. В это время вал 73 вращается относительно цилиндрического корпуса 72 в направлении, показанном стрелкой.
В противоположность этому, для задержки фазы кулачков кулачкового вала 70 привода впускного клапана, как показано на фиг.4, золотниковый клапан 84 перемещается влево, рабочая жидкость, подаваемая из питающего канала 81, поступает через гидравлический канал 79 в гидравлические камеры 77 для задержки, и рабочая жидкость в гидравлических камерах 76 для опережения сливается через дренажный канал 82. В это время вал 73 вращается относительно цилиндрического корпуса 72 в направлении против стрелок.
Когда вал 73 вращается относительно цилиндрического корпуса 72, если золотниковый клапан 84 возвращен в нейтральное положение, показанное на фиг.4, действие для относительного вращения вала 73 закончено, и вал 73 в этот момент удерживается в относительном вращательном положении. Таким образом, можно использовать механизм В переменного момента срабатывания клапана для того, чтобы вызывать опережение или задержку фазы кулачков кулачкового вала 70 привода впускного клапана на точно желательную величину.
На фиг.5 сплошной линией показано, когда механизм В переменного момента срабатывания клапана используется для максимального опережения фазы кулачков кулачкового вала 70 привода впускного клапана, в то время как прерывистая линия показывает, когда он используется для максимальной задержки фазы кулачков кулачкового вала 70 привода впускного клапана. Таким образом, время открывания впускного клапана 7 может быть свободно задано между диапазоном, показанным сплошной линией на фиг.5, и диапазоном, показанным прерывистой линией, в результате чего момент закрывания впускного клапана 7 может быть задан на любой угол поворота коленчатого вала в диапазоне, показанном стрелкой С на фиг.5.
Механизм В переменного момента срабатывания клапана, показанный на фиг.1 и 4, является одним примером. Например, может использоваться механизм переменного момента срабатывания клапана или другие различные типы механизмов переменного момента срабатывания клапана, способные изменять только момент закрывания впускного клапана при поддержании постоянного момента открывания впускного клапана. Кроме того, согласно настоящему изобретению механизм В переменного момента срабатывания клапана используется для изменения момента начала действия фактического сжатия таким образом, что даже если не механизм переменного момента срабатывания клапана, может использоваться любая форма механизма изменения момента начала действия фактического сжатия, если механизм изменения момента начала действия фактического сжатия способен изменять момент начала действия фактического сжатия.
Далее со ссылками на фиг.6 будет описано значение терминов, использованных в данной заявке. Следует отметить, что на фиг.6 (А), (В) и (С) с целью пояснения показан двигатель с объемом камер сгорания 50 мл и объемом хода поршня 500 мл. На фиг.6(А), (В) и (С) объем камеры сгорания показывает объем камеры сгорания, когда поршень находится в верхней мертвой точке сжатия.
На фиг.6(А) показана механическая степень сжатия. Механическая степень сжатия - это величина, определенная механически по объему хода поршня и объему камеры сгорания во время такта сжатия. Механическая степень сжатия выражена как (объем камеры сгорания + объем хода)/объем камеры сгорания. В примере, показанном на фиг.6(А), механическая степень сжатия составляет (50 мл+500 мл)/50 мл = 11.
На фиг.6(В) показана фактическая степень сжатия. Фактическая степень сжатия представляет собой величину, определенную по фактическому объему хода поршня от того момента, когда действие сжатия фактически начато, до того момента, когда поршень достигает верхней мертвой точки и объема камеры сгорания. Эта фактическая степень сжатия выражена как (объем камеры сгорания + фактический объем хода)/объем камеры сгорания. То есть, как показано на фиг.6(В), даже если поршень начинает подниматься в такте сжатия, действие сжатия не осуществляется, пока впускной клапан открыт. Фактическое действие сжатия начинается после закрывания впускного клапана. Таким образом, фактическая степень сжатия выражена следующим образом с использованием фактического объема хода. В примере, показанном на фиг.6(В), фактическая степень сжатия становится (50 мл+450 мл)/50 мл = 10.
На фиг.6(С) показана степень расширения. Степень расширения представляет собой величину, определенную по объему хода поршня во время хода расширения и по объему камеры сгорания. Эта степень расширения выражена как (объем камеры сгорания + объем хода)/объем камеры сгорания. В примере, показанном на фиг.6(С), степень расширения составляет (50 мл+500 мл)/50 мл=11.
Далее наиболее базовые признаки настоящего изобретения будут описаны со ссылками на фиг.7 и 8. Следует отметить, что на фиг.7 показана зависимость между теоретическим термическим к.п.д. и степенью расширения, в то время как на фиг.8 показано сравнение между обычным циклом и циклом со сверхвысокой степенью расширения, используемыми выборочно в соответствии с нагрузкой согласно настоящему изобретению.
На фиг.8(А) показан обычный цикл, когда впускной клапан закрывается около нижней мертвой точки и действие сжатия поршнем начинается около по существу нижней мертвой точки сжатия. В примере, показанном в этой фиг.8(А), также, таким же образом, как в примерах, показанных на фиг.6(А), (В) и (С), объем камеры сгорания составляет 50 мл и объем хода поршня составляет 500 мл. Как будет понятно при ознакомлении с фиг.8 (А), в обычном цикле механическая степень сжатия составляет (50 мл+500 мл)/50 мл = 11, фактическая степень сжатия также составляет приблизительно 11, и степень расширения также становится (50 мл+500 мл)/50 мл = 11. То есть в обычном двигателе внутреннего сгорания механическая степень сжатия и фактическая степень сжатия и степень расширения становятся по существу равными.
Сплошная линия на фиг.7 показывает изменение теоретического термического к.п.д. в случае, когда фактическая степень сжатия и степень расширения по существу равны, то есть в обычном цикле. В этом случае известно, что чем больше степень расширения, то есть выше фактическая степень сжатия, тем выше теоретический термический к.п.д. Таким образом, в обычном цикле для повышения теоретического термического к.п.д. фактическая степень сжатия должна быть сделана выше. Однако вследствие ограничений, связанных с возникновением детонации во время работы двигателя с высокой нагрузкой, фактическая степень сжатия может быть повышена только до максимум приблизительно 12 и, соответственно, в обычном цикле теоретический термический к.п.д. не может быть сделан достаточно высоким.
С другой стороны, в этой ситуации, изобретатели строго дифференцировались между механической степенью сжатия и фактической степенью сжатия и известным теоретическим термическим к.п.д. и в результате обнаружили, что в теоретическом термическом к.п.д. степень расширения является доминирующей, и на теоретический термический к.п.д. вообще мало воздействует фактическая степень сжатия. То есть при повышении фактической степени сжатия повышается взрывная сила, но сжатие требует большой энергии, и, соответственно, даже если повышать фактическую степень сжатия, теоретический термический к.п.д. не будет значительно повышаться.
В противоположность этому, при увеличении степени расширения, чем дольше период, в течение которого действует сила, давящая вниз на поршень во время хода расширения, тем дольше время, в течение которого поршень передает вращательное усилие коленчатому валу. Таким образом, чем большая создается степень расширения, тем выше становится теоретический термический к.п.д. Прерывистая линия на фиг.7 показывает теоретический термический к.п.д. в случае фиксации фактической степени сжатия на уровне 10 и повышения степени расширения в этом состоянии. Таким образом, обнаружено, что величина повышения теоретического термического к.п.д. при повышении степени расширения в состоянии, когда фактическая степень сжатия поддерживается на низком уровне, и величина повышения теоретического термического к.п.д. в случае, когда фактическая степень сжатия увеличена наряду со степенью расширения, как показано сплошной линией на фиг.7, не будут значительно отличаться.
Если фактическая степень сжатия поддерживается на низком уровне, то детонация не будет происходить, и, следовательно, при повышении степени расширения в состоянии, когда фактическая степень сжатия поддерживается на низком уровне, возникновение детонации может быть предотвращено, и теоретический термический к.п.д. может быть значительно повышен. На фиг.8(В) показан пример случая с использованием механизма А переменной степени сжатия и механизма В переменного момента срабатывания клапана для сохранения фактической степени сжатия на низком уровне и повышения степени расширения.
Как показано на фиг.8(В), в этом примере механизм А переменной степени сжатия используется для снижения объема камеры сгорания от 50 мл до 20 мл. С другой стороны, используется механизм В переменного момента срабатывания клапана для задержки момента закрывания впускного клапана, пока фактический объем хода поршня не изменится от 500 мл до 200 мл. В результате в этом примере фактическая степень сжатия становится (20 мл+200 мл)/20 мл = 11, и степень расширения становится (20 мл+500 мл)/20 мл=26. В обычном цикле, показанном на фиг.8(А), как описано выше, фактическая степень сжатия составляет приблизительно 11, и степень расширения составляет 11. По сравнению с этим случаем, в случае, показанном на фиг.8 (В), обнаружено, что только степень расширения повысилась до 26. Это является причиной того, что названо "циклом сверхвысокой степени расширения".
Как описано выше, говоря в целом, в двигателе внутреннего сгорания, чем ниже нагрузка на двигатель, тем хуже термический к.п.д., и таким образом, для улучшения термического к.п.д. во время работы транспортного средства, то есть для улучшения расхода топлива, становится необходимо улучшить термический к.п.д. во время работы двигателя с низкой нагрузкой. С другой стороны, в цикле сверхвысокой степени расширения, показанном на фиг.8(В), фактический объем хода поршня во время такта сжатия сделан меньшим таким образом, что количество всасываемого воздуха, который может всасываться в камеру 5 сгорания, становится меньшим, в результате чего этот цикл со сверхвысокой степенью расширения может использоваться, только когда нагрузка на двигатель относительно низка. Таким образом, согласно настоящему изобретению, во время работы двигателя с низкой нагрузкой задан цикл сверхвысокой степени расширения, показанный на фиг.8(В), в то время как при работе двигателя с высокой нагрузкой задается обычный цикл, показанный на фиг.8(А). Это представляет собой основной признак настоящего изобретения.
Далее со ссылками на фиг.9 будет описано управление в целом.
На фиг.9 показаны изменения механической степени сжатия, степени расширения, момента закрывания впускного клапана 7, фактической степени сжатия, количества всасываемого воздуха, степени открывания дроссельного клапана 17 и насосные потери наряду с нагрузкой на двигатель. Следует отметить, что в варианте осуществления изобретения обычно среднее соотношение топливовоздушной смеси в камере 5 сгорания регулируется с обратной связью относительно стехиометрического соотношения топливовоздушной смеси на основе выходного сигнала датчика 21 соотношения топливовоздушной смеси таким образом, что трехпутный катализатор в каталитическом преобразователе 20 может одновременно снижать уровень несгоревших углеводородов, СО и NOx в отработанном газе.
Теперь, как описано выше, во время работы двигателя с высокой нагрузкой выполняется обычный цикл, показанный на фиг.8(А). Таким образом, как показано на фиг.9, в это время, так как механическая степень сжатия сделана низкой, степень расширения становится низкой. Как показано сплошной линией на фиг.9, момент закрывания впускного клапана 7 опережает, как показано сплошной линией на фиг.5. Кроме того, в это время количество всасываемого воздуха является большим. В это время степень открывания дроссельного клапана 17 поддерживается на уровне полностью открытого или по существу полностью открытого, таким образом, что насосные потери становятся нулевыми.
С другой стороны, как показано на фиг.9, с понижением нагрузки на двигатель механическая степень сжатия увеличивается, в результате чего степень расширения также увеличивается. Кроме того, в это время момент закрывания впускного клапана 7 задерживается, когда нагрузка на двигатель становится ниже, как показано сплошной линией на фиг.9, так что фактическая степень сжатия сохраняется по существу постоянной. Следует отметить, что в это же время дроссельный клапан 17 остается в полностью открытом или по существу полностью открытом состоянии. Таким образом, количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру 5 сгорания, регулируется не дроссельным клапаном 17, а изменением момента закрывания впускного клапана 7. В это же время насосные потери становятся нулевыми.
Таким образом, когда нагрузка на двигатель становится ниже относительно состояния работы двигателя с высокой нагрузкой, механическая степень сжатия увеличивается наряду с падением количества всасываемого воздуха при по существу постоянной фактической степени сжатия. То есть объем камеры 5 сгорания, когда поршень 4 достигает верхней мертвой точки сжатия, уменьшается пропорционально уменьшению количества всасываемого воздуха. Таким образом, объем камеры 5 сгорания, когда поршень 4 достигает верхней мертвой точки сжатия, изменяется пропорционально количеству всасываемого воздуха. Следует отметить, что в это время соотношение топливовоздушной смеси в камере 5 сгорания становится стехиометрическим соотношением топливовоздушной смеси, так что объем камеры 5 сгорания, когда поршень 4 достигает верхней мертвой точки сжатия, изменяется пропорционально количеству топлива.
Если нагрузка на двигатель становится еще ниже, механическая степень сжатия дополнительно увеличивается. Когда механическая степень сжатия достигает предельной механической степени сжатия, формирующей структурный предел для камеры 5 сгорания, в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка L1 на двигатель, когда механическая степень сжатия достигает предельной механической степени сжатия, механическая степень сжатия сохраняется на уровне предельной степени сжатия двигателя. Таким образом, во время работы двигателя с низкой нагрузкой механическая степень сжатия становится максимальной, и степень расширения также становится максимальной. Иначе, согласно настоящему изобретению, для получения максимальной степени расширения во время работы двигателя с низкой нагрузкой механическая степень сжатия сделана максимальной. Кроме того, в это время фактическая степень сжатия поддерживается на уровне фактической степени сжатия, по существу аналогичной той, которая существует во время работы двигателя со средней и высокой нагрузкой.
С другой стороны, как показано сплошной линией на фиг.9, момент закрывания впускного клапана 7 задерживается до предельного момента закрывания, позволяющего регулировать количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру 5 сгорания, поскольку нагрузка на двигатель становится ниже. В области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка L2 на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана 7 достигает предельного момента закрывания, момент закрывания впускного клапана 7 сохраняется на уровне предельного момента закрывания. Если момент закрывания впускного клапана 7 сохраняется на уровне предельного момента закрывания, количество всасываемого воздуха больше не будет способно регулироваться посредством изменения момента закрывания впускного клапана 7. Таким образом, количество всасываемого воздуха должно регулироваться некоторым другим способом.
В варианте осуществления изобретения, показанном на фиг.9, в это время, то есть в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка L2 на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана 7 достигает предельного момента закрывания, дроссельный клапан 17 используется для регулирования количества всасываемого воздуха, подаваемого в камеру 5 сгорания. Однако при использовании дроссельного клапана 17 для регулирования количества всасываемого воздуха, как показано на фиг.9, увеличиваются насосные потери.
Следует отметить, что для предотвращения этих насосных потерь, в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка L2 на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана 7 достигает предельного момента закрывания, дроссельный клапан 17 остается полностью открытым или по существу полностью открытым. В этом состоянии чем ниже нагрузка на двигатель, тем больше может быть сделано соотношение топливовоздушной смеси. В этом случае топливная форсунка 13, предпочтительно, расположена в камере 5 сгорания для осуществления расслоенного сгорания.
Как показано на фиг.9, во время работы двигателя с низкой скоростью независимо от нагрузки на двигатель фактическая степень сжатия сохраняется по существу постоянной. Фактическая степень сжатия в это время задана в диапазоне фактической степени сжатия во время работы двигателя со средней и высокой нагрузкой ±10 процентов, предпочтительно ±5 процентов. Следует отметить, что в варианте, соответствующем настоящему изобретению, фактическая степень сжатия во время работы двигателя с низкой скоростью задана около 10±1, то есть от 9 до 11. Однако если скорость двигателя становится более высокой, топливовоздушная смесь в камере сгорания 5 нарушается, таким образом, детонация затрудняется, в результате чего в варианте осуществления изобретения, соответствующем настоящему изобретению, чем выше скорость двигателя, тем выше фактическая степень сжатия.
С другой стороны, как описано выше, в цикле сверхвысокой степени расширения, показанном на фиг.8(В), степень расширения задана на уровне 26. Чем выше эта степень расширения, тем лучше, но если она составляет 20 или больше, может быть получен значительно более высокий теоретический термический к.п.д. Таким образом, согласно настоящему изобретению механизм А переменной степени сжатия сформирован так, что степень расширения становится 20 или более.
Кроме того, в примере, показанном на фиг.9, механическая степень сжатия изменяется непрерывно в соответствии с нагрузкой на двигатель. Однако механическая степень сжатия также может изменяться постепенно в соответствии с нагрузкой на двигатель.
С другой стороны, как показано прерывистой линией на фиг.9, когда нагрузка на двигатель становится ниже, также посредством опережения момента закрывания впускного клапана 7 можно регулировать количество всасываемого воздуха без зависимости от дроссельного клапана 17. Таким образом, как показано на фиг.9, если всесторонне выражать как случай, показанный сплошной линией, так и случай, показанный прерывистой линией, в варианте, соответствующем настоящему изобретению, момент закрывания впускного клапана 7 смещается, когда нагрузка на двигатель становится ниже в направлении от нижней мертвой точки сжатия до достижения предельного момента L2 закрывания, допускающего регулирование количества всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания.
На фиг.10 показана программа управления работой. Как показано на фиг.10, сначала в ходе этапа 100 используется карта, показанная на фиг.11(А), для вычисления целевой фактической степени сжатия. Как показано на фиг.11(А), эта целевая фактическая степень сжатия становится тем выше, чем выше скорость N двигателя. Затем, в ходе этапа 101, карта, показанная на фиг.11(В), используется для вычисления программной карты момента закрывания впускного клапана 7. То есть программная карта момента закрывания впускного клапана 7, требуемая для подачи заданного количества всасываемого воздуха в камеру 5 сгорания, предварительно сохраняется как функция нагрузки L на двигатель и скорости N двигателя в форме карты, как показано на фиг.11(В), в постоянном запоминающем устройстве 32. Эта карта используется для вычисления программной карты момента закрывания впускного клапана 7.
Кроме того, механическая степень сжатия, требуемая для получения фактической степени сжатия на уровне целевой фактической степени сжатия, предварительно хранится в постоянном запоминающем устройстве 32, как функция нагрузки L на двигатель и скорости N двигателя в форме карты, как показано на фиг.11(В). В ходе этапа 102 эта карта используется для вычисления механической степени сжатия. Затем в ходе этапа 103 механическая степень сжатия делается механической степенью сжатия посредством управления механизмом А переменной степени сжатия, и момент закрывания впускного клапана 7 делается соответствующим программной карте момента закрывания посредством управления механизмом В переменного момента срабатывания клапана.

Claims (24)

1. Способ регулирования механической степени сжатия при помощи механизма переменной степени сжатия и регулирования момента начала действия фактического сжатия при помощи механизма изменения начала действия фактического сжатия в двигателе внутреннего сгорания с зажиганием искрового типа, отличающийся тем, что степень расширения устанавливают на уровне максимальной степени расширения, составляющей 20 или более посредством создания максимальной механической степени сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой и во время работы двигателя с малой скоростью, причем фактическую степень сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой задают в диапазоне ±10% относительно фактической степени сжатия во время работы двигателя со средней и высокой нагрузкой.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что чем выше скорость двигателя, тем выше фактическая степень сжатия.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что механизм изменения момента начала действия фактического сжатия состоит из механизма переменного момента срабатывания клапана, выполненного с возможностью регулирования момента закрывания впускного клапана.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют посредством изменения момента закрывания впускного клапана.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что момент закрывания впускного клапана смещается, когда нагрузка на двигатель становится ниже в направлении от нижней мертвой точки сжатия до предельного момента закрывания, допуская регулирование количества всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая выше, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют посредством изменения момента закрывания впускного клапана без зависимости от дроссельного клапана, расположенного во впускном канале двигателя.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая выше, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, дроссельный клапан остается в полностью открытом состоянии.
8. Способ по п.5, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют дроссельным клапаном, расположенным во впускном канале двигателя.
9. Способ по п.5, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, чем ниже нагрузка, тем больше устанавливается соотношение топливовоздушной смеси.
10. Способ по п.5, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, момент закрывания впускного клапана сохраняется на уровне предельного момента закрывания.
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что механическую степень сжатия увеличивают, когда нагрузка на двигатель становится ниже, до предельной механической степени сжатия.
12. Способ по п.11, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда механическая степень сжатия достигает предельной механической степени сжатия, механическая степень сжатия сохраняется на уровне предельной механической степени сжатия.
13. Способ регулирования механической степени сжатия при помощи механизма переменной степени сжатия и регулирования момента закрывания впускного клапана при помощи механизма переменного момента срабатывания клапана в двигателе внутреннего сгорания с зажиганием искрового типа, отличающийся тем, что степень расширения устанавливают на уровне максимальной степени расширения, составляющей 20 или более, посредством создания максимальной механической степени сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой, и количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют главным образом посредством изменения момента закрывания впускного клапана.
14. Способ по п.13, отличающийся тем, что дроссельный клапан остается в, по существу, полностью открытом состоянии, когда количество всасываемого воздуха регулируют главным образом посредством изменения момента закрывания впускного клапана.
15. Способ по п.13, отличающийся тем, что фактическую степень сжатия во время работы двигателя с низкой нагрузкой задают на уровне фактической степени сжатия, по существу, такой же, как во время работы двигателя со средней и высокой нагрузкой.
16. Способ по п.13, отличающийся тем, что чем выше скорость двигателя, тем выше фактическая степень сжатия.
17. Способ по п.13, отличающийся тем, что момент закрывания впускного клапана смещается, когда нагрузка на двигатель становится ниже, в направлении от нижней мертвой точки сжатия, пока не будет достигнут предельный момент закрывания, допускающий регулирование количества всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания.
18. Способ по п.17, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая выше, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют посредством изменения момента закрывания впускного клапана без зависимости от дроссельного клапана, расположенного во впускном канале двигателя.
19. Способ по п.18, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая выше, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, дроссельный клапан остается в полностью открытом состоянии.
20. Способ по п.17, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, количество всасываемого воздуха, подаваемого в камеру сгорания, регулируют дроссельным клапаном, расположенным во впускном канале двигателя.
21. Способ по п.17, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, чем ниже нагрузка, тем больше устанавливают соотношение топливовоздушной смеси.
22. Способ по п.17, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда момент закрывания впускного клапана достигает предельного момента закрывания, момент закрывания впускного клапана остается на уровне предельного момента закрывания.
23. Способ по п.13, отличающийся тем, что механическую степень сжатия увеличивают, когда нагрузка на двигатель становится ниже, до предельной механической степени сжатия.
24. Способ по п.23, отличающийся тем, что в области нагрузки, которая ниже, чем нагрузка на двигатель, когда механическая степень сжатия достигает предельной механической степени сжатия, механическая степень сжатия сохраняется на уровне предельной механической степени сжатия.
RU2008148953/06A 2006-05-12 2007-04-09 Способ регулирования механической степени сжатия и момента начала действия фактического сжатия (варианты) RU2407904C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006134073A JP2007303423A (ja) 2006-05-12 2006-05-12 火花点火式内燃機関
JP2006-134073 2006-05-12

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008148953A RU2008148953A (ru) 2010-06-20
RU2407904C2 true RU2407904C2 (ru) 2010-12-27

Family

ID=38323166

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008148953/06A RU2407904C2 (ru) 2006-05-12 2007-04-09 Способ регулирования механической степени сжатия и момента начала действия фактического сжатия (варианты)

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20090187329A1 (ru)
EP (1) EP2021603B1 (ru)
JP (1) JP2007303423A (ru)
KR (1) KR101020495B1 (ru)
CN (1) CN101443538B (ru)
BR (1) BRPI0711640B1 (ru)
DE (1) DE602007008880D1 (ru)
RU (1) RU2407904C2 (ru)
WO (1) WO2007132613A2 (ru)

Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BRPI0820340B1 (pt) 2007-11-07 2020-04-14 Toyota Motor Co Ltd dispositivo de controle
JP4428442B2 (ja) * 2007-11-08 2010-03-10 トヨタ自動車株式会社 火花点火式内燃機関
US8150597B2 (en) 2008-02-26 2012-04-03 Mazda Motor Corporation Method and system for controlling an internal combustion engine
JP4915370B2 (ja) * 2008-03-13 2012-04-11 トヨタ自動車株式会社 可変圧縮比内燃機関の空燃比制御装置
CN102239318B (zh) 2008-12-03 2014-03-26 丰田自动车株式会社 发动机系统控制装置
CN102265014B (zh) 2008-12-25 2014-01-22 丰田自动车株式会社 内燃机控制装置
CN102272430B (zh) 2009-01-06 2015-05-27 丰田自动车株式会社 火花点火式内燃机
US20110005497A1 (en) * 2009-01-07 2011-01-13 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Engine control system
WO2010086987A1 (ja) * 2009-01-29 2010-08-05 トヨタ自動車株式会社 高膨張比内燃機関
DE112009004382B4 (de) 2009-01-30 2015-01-08 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Luft-Kraftstoff-Verhältnis-Steuervorrichtung einer Mehrfachzylinderbrennkraftmaschine
RU2496019C2 (ru) * 2009-02-12 2013-10-20 Тойота Дзидося Кабусики Кайся Двигатель внутреннего сгорания с зажиганием искрового типа
JP5126410B2 (ja) * 2009-02-20 2013-01-23 トヨタ自動車株式会社 火花点火式内燃機関
DE112009004712B4 (de) 2009-04-28 2017-12-14 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Fremdgezündeter verbrennungsmotor
CN102137993B (zh) * 2009-05-01 2014-06-18 丰田自动车株式会社 火花点火式内燃机
JP5229100B2 (ja) * 2009-05-14 2013-07-03 トヨタ自動車株式会社 高膨張比内燃機関の制御装置
CN101981295B (zh) * 2009-06-15 2013-10-16 丰田自动车株式会社 火花点火式内燃机
US8650943B2 (en) 2009-08-28 2014-02-18 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Apparatus for determining an air-fuel ratio imbalance among cylinders of an internal combustion engine
WO2011067865A1 (ja) 2009-12-04 2011-06-09 トヨタ自動車株式会社 火花点火式内燃機関
DE112009005486B4 (de) 2009-12-28 2018-10-04 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Brennkraftmaschine mit Funkenzündung
JP5333251B2 (ja) * 2010-01-19 2013-11-06 トヨタ自動車株式会社 可変圧縮比式の内燃機関
WO2011092868A1 (ja) * 2010-01-28 2011-08-04 トヨタ自動車株式会社 火花点火式内燃機関
US8573166B2 (en) 2010-01-28 2013-11-05 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Spark ignition type internal combustion engine
JP5549303B2 (ja) * 2010-03-23 2014-07-16 トヨタ自動車株式会社 火花点火式内燃機関
JP5333333B2 (ja) * 2010-04-15 2013-11-06 トヨタ自動車株式会社 火花点火式内燃機関
JP5397305B2 (ja) * 2010-04-20 2014-01-22 トヨタ自動車株式会社 火花点火式内燃機関
EP2578847B1 (en) * 2010-05-24 2017-02-22 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Spark-ignition internal combustion engine
JP5594153B2 (ja) * 2010-07-08 2014-09-24 トヨタ自動車株式会社 火花点火式内燃機関
JP5429136B2 (ja) * 2010-11-04 2014-02-26 トヨタ自動車株式会社 火花点火内燃機関
JP5494553B2 (ja) * 2011-04-15 2014-05-14 トヨタ自動車株式会社 火花点火式内燃機関
JP5472195B2 (ja) * 2011-04-22 2014-04-16 トヨタ自動車株式会社 可変圧縮比機構を備える内燃機関
US8938959B2 (en) 2011-06-10 2015-01-27 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Spark ignition-type internal combustion engine
JP2013130177A (ja) * 2011-12-22 2013-07-04 Toyota Motor Corp 内燃機関
JP5754369B2 (ja) * 2011-12-26 2015-07-29 トヨタ自動車株式会社 可変圧縮比機構を備える内燃機関
US9404428B1 (en) * 2015-04-13 2016-08-02 Michael Moses Schechter Variable-expansion-ratio engine
JP6327263B2 (ja) 2016-02-24 2018-05-23 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置
JP7196408B2 (ja) 2018-03-28 2022-12-27 株式会社Ihi 圧縮比制御装置およびエンジン
JP7348715B2 (ja) 2018-04-26 2023-09-21 株式会社三井E&S Du エンジンシステム

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4174683A (en) * 1978-01-20 1979-11-20 Vivian Howard C High efficiency variable expansion ratio engine
GB8503964D0 (en) * 1985-02-15 1985-03-20 Blackburn A E Piston engines
US6443125B1 (en) * 1995-05-17 2002-09-03 Charles Mendler High efficiency vehicle and engine
US5611300A (en) * 1995-10-11 1997-03-18 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The Environmental Protection Agency Floating piston, piston-valve engine
US6125802A (en) * 1998-05-20 2000-10-03 Pen; Pao Chi Piston engine powertrain
SE521783C2 (sv) * 1998-10-26 2003-12-09 Volvo Ab Sätt att styra förbränningsprocessen i en förbränningsmotor samt motor med organ för att variera cylindrarnas effektiva kompressionsförhållande
US6390054B1 (en) * 2000-08-26 2002-05-21 Ford Global Technologies, Inc. Engine control strategy for a hybrid HCCI engine
JP4035963B2 (ja) * 2001-03-27 2008-01-23 日産自動車株式会社 内燃機関の制御装置
JP2003232233A (ja) * 2001-12-06 2003-08-22 Nissan Motor Co Ltd 内燃機関の制御装置
JP4416377B2 (ja) * 2002-05-16 2010-02-17 日産自動車株式会社 内燃機関の制御装置
JP2004183644A (ja) * 2002-11-20 2004-07-02 Honda Motor Co Ltd ストローク可変エンジン
JP4345307B2 (ja) 2003-01-15 2009-10-14 トヨタ自動車株式会社 可変圧縮比機構を備えた内燃機関の制御装置
JP3885740B2 (ja) 2003-02-06 2007-02-28 トヨタ自動車株式会社 圧縮比および空燃比が異なる２つの運転モードを変更する際の内燃機関の制御
JP4103769B2 (ja) * 2003-10-23 2008-06-18 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置
US20050183693A1 (en) * 2004-02-25 2005-08-25 Ford Global Technologies Llc Method and apparatus for controlling operation of dual mode hcci engines
JP5114046B2 (ja) * 2006-03-13 2013-01-09 日産自動車株式会社 可変膨張比エンジン

Also Published As

Publication number Publication date
JP2007303423A (ja) 2007-11-22
BRPI0711640B1 (pt) 2019-02-12
US20090187329A1 (en) 2009-07-23
EP2021603B1 (en) 2010-09-01
EP2021603A2 (en) 2009-02-11
CN101443538A (zh) 2009-05-27
DE602007008880D1 (de) 2010-10-14
KR20090005170A (ko) 2009-01-12
BRPI0711640A2 (pt) 2012-01-17
WO2007132613A2 (en) 2007-11-22
KR101020495B1 (ko) 2011-03-09
CN101443538B (zh) 2010-12-22
RU2008148953A (ru) 2010-06-20
WO2007132613A3 (en) 2008-02-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2407904C2 (ru) Способ регулирования механической степени сжатия и момента начала действия фактического сжатия (варианты)
RU2404368C2 (ru) Двигатель внутреннего сгорания с зажиганием искрового типа
US7854217B2 (en) Idling control device of spark ignition type internal combustion engine
JP4450024B2 (ja) 火花点火式内燃機関
RU2403421C2 (ru) Двигатель внутреннего сгорания с искровым зажиганием
JP4450025B2 (ja) 火花点火式内燃機関
CA2695694C (en) Spark ignition type internal combustion engine
US8322315B2 (en) Spark ignition type internal combustion engine
US8352157B2 (en) Spark ignition type internal combustion engine
US8413618B2 (en) Spark ignition type internal combustion engine
RU2439351C2 (ru) Двигатель внутреннего сгорания с искровым зажиганием
JP2009008016A (ja) 火花点火式内燃機関
US8276554B2 (en) Spark ignition type internal combustion engine
JP2008274962A (ja) 火花点火式内燃機関
JP4911144B2 (ja) 火花点火式内燃機関
US8596233B2 (en) Spark ignition type internal combustion engine
JP2010024856A (ja) 火花点火式内燃機関

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200410