RU2201993C2 - Способ изготовления стальных механических деталей и сталь для изготовления этих деталей - Google Patents
Способ изготовления стальных механических деталей и сталь для изготовления этих деталей Download PDFInfo
- Publication number
- RU2201993C2 RU2201993C2 RU98113918/02A RU98113918A RU2201993C2 RU 2201993 C2 RU2201993 C2 RU 2201993C2 RU 98113918/02 A RU98113918/02 A RU 98113918/02A RU 98113918 A RU98113918 A RU 98113918A RU 2201993 C2 RU2201993 C2 RU 2201993C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- hrc
- jomini
- cementation
- carbonitriding
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, в частности к изготовлению стальных деталей машин с использованием цементации или карбонитрирования (цианирования). Заявленный способ включает получение стальной заготовки детали и ее обработку путем цементации или карбонитрирования, возможно, высокотемпературного. При этом состав стали включает, вес.%: углерод - 0,15-0,35; кремний - не более 0,6; марганец, хром и молибден - в сумме не более 5,0; алюминий - не более 0,1; медь - не более 0,5; серу - не более 0,15; фосфор - не более 0,03; возможно до 0,02 теллура; до 0,04 селена; до 0,07 свинца; до 0,005 кальция, остальное - железо и примеси. Кривая прокаливаемости по Джомини для этой стали должна удовлетворять условиям 45 HRC≤J3≤50 HRC; 39 HRC≤J11≤47 HRC; 31 HRC≤J25≤40 HRC; и средние значения J3cp, J11cp, J15cp и J25cp пяти проб Джомини должны удовлетворять условиям: | J11cp-J3cp•14/22-J25cp•8/22| ≤2,5 HRC; J3cp-J15cp≤9HRC. Техническим результатом изобретения является получение стальных деталей без деформации или коробления при закалке после высокотемпературной цементации или карбонитрирования. 2 с. и 13 з.п.ф-лы., 4 табл.
Description
Изобретение касается изготовления деталей из стали, по меньшей мере, часть поверхности которых упрочнена путем цементации или карбонитрированием, с последующим масляным или газовым закаливанием.
Многие стальные детали машин, например шестерни, упрочняют с поверхности цементацией и или карбонитрированием. Ради этого детали помещают в атмосферу, богатую углеродом или углеродом и азотом, при температуре выше 900oС на несколько часов для обогащения стали углеродом или углеродом и азотом на определенную глубину от поверхности путем диффузии этих элементов на поверхности, после чего детали погружают в холодное, теплое или горячее масло, или в газ, для повышение твердости поверхности. Цементацию или карбонитрирование можно также проводить при температуре выше 1000oС; в этом случае говорят о высокотемпературной цементации или высокотемпературном карбонитрировании.
Для производства таких деталей используют стали с содержанием углерода от 0,15% до 0,35% в сплаве с хромом или с хромом и молибденом, или с хромом и марганцем. Эта технология, позволяющая получать повышенную твердость поверхности и соседних с ней участков, а также добиваться хороших механических характеристик внутри деталей, имеет недостаток, заключающийся в том, что она может вызвать деформации, которые могут стать причиной выбраковки деталей или необходимости их дополнительной дорогостоящей обработки.
Наиболее близким техническим решением по совокупности существенных признаков и достигаемому результату является способ изготовления деталей из цементированной или карбонитрированной стали и сталь для получения этих деталей, известные из заявки Японии JP 09 053 149 А, опубликованной 25.02.1997.
Известный способ включает получение заготовки детали из стали, затем цементацию или карбонитрирование, возможно высокотемпературное, по меньшей мере, части поверхности заготовки детали.
Известная сталь содержит компоненты в следующем соотношении, вес.%: С - 0,05-0,5; Mn - 0,3-3,0; Al - 0,015-0,06; N - 0,005-0,03; Fe - остальное и неизбежные примеси. Известная сталь может дополнительно содержать один или несколько компонентов, вес.%: Cr - до 3,0; Мо - до 1,0; N - до 3,0; Si - до 0,5; Р - до 0,030; S - до 0,035.
Однако известному способу и известной стали присущи вышеуказанные недостатки.
В основу изобретения положена задача создать способ изготовления деталей и сталь для их изготовления, которые устраняли бы вышеуказанные недостатки.
Поставленная задача решается тем, что в способе изготовления стальных деталей машин, согласно которому получают стальную заготовку детали и проводят обработку путем цементации или карбонитрированием, возможно, высокотемпературным, по меньшей мере части поверхности заготовки детали, согласно изобретению, химический состав стали, из которой состоит деталь, включает, в весовом отношении: 0,15%≤С≤0,35%; 0%≤Si≤0,6%; 0%≤Mn+Cr+Ni+Мо≤5%; 0%≤Al≤0,1%;
0%≤Cu≤0,5%; 0%≤S≤0,15%; Р≤0,03%; возможно до 0,02% теллура, до 0,04% селена, до 0,07% свинца, до 0,005% кальция, при этом остальное представлено железом и примесями от процесса производства; химическую композицию доводят таким образом, чтобы кривая Джомини стали была такой, что 45 HRC≤J3≤50 HRC; 39 HRC≤J11≤47 HRC; 31 HRC≤J25≤40 HRC; и чтобы средние значения J3cp, J11cp, J15cp и J25cp пяти проб Джомини были такими, что |J11cp-J3cp•14/22-J25cp•8/22|≤2,5 HRC; J3cp-J15cp≤9 HRC.
0%≤Cu≤0,5%; 0%≤S≤0,15%; Р≤0,03%; возможно до 0,02% теллура, до 0,04% селена, до 0,07% свинца, до 0,005% кальция, при этом остальное представлено железом и примесями от процесса производства; химическую композицию доводят таким образом, чтобы кривая Джомини стали была такой, что 45 HRC≤J3≤50 HRC; 39 HRC≤J11≤47 HRC; 31 HRC≤J25≤40 HRC; и чтобы средние значения J3cp, J11cp, J15cp и J25cp пяти проб Джомини были такими, что |J11cp-J3cp•14/22-J25cp•8/22|≤2,5 HRC; J3cp-J15cp≤9 HRC.
Сталь может удовлетворять условиям J3cp-J15cp≤8 HRC.
Лучше, если кривая Джомини такая, что удовлетворяет, по меньшей мере, одному из следующих условий - средние значения J7cp, J11cp, J15cp и J25cp пяти проб Джомини такие, что 10•(J7cp-J11cp)/(4•(J15cp-J25cp)≤2,15; 10•(J7cp-J15cp)/(8•(J15cp-J25cp))<2.
Предпочтительно, химический состав стали такой, что 0,2%≤С≤0,26%; 0,05%≤Si≤0,5%; 1%≤Mn≤1,6%; 0,4%≤Cr≤1,5%; 0,08%≤Мо≤0,27%; 0%≤Ni≤0,6%; 0,003%≤Al≤0,06%; 0%≤Cu≤0,3%; 0%≤S≤0,1%; Р≤0,03%.
Кроме того, и еще лучше, если этот химический состав стали: 0,21%≤С≤0,25%; 0,1%≤Si≤0,45%; 1,1%≤Mn≤1,5%; 0,9%≤Cr≤1,4%; 0,09%≤Мо≤0,26%; 0%≤Ni≤0,6%; 0,005%≤Al≤0,05%; 0%≤Cu≤0,3; 0,02%≤S≤0,09%; P≤0,03%.
Предпочтительно, содержание титана в стали составляет от 0 до 0,05%, а азота - от 0,004 до 0,02%.
Изобретение касается также стали, подвергнутой цементации или карбонитрированию, химический состав которой в весовом отношении следующий: 0,2%≤С≤0,26%; 0,05%≤Si≤0,5%; 1%≤Mn≤1,6%; 0,4%≤Cr≤1,5%; 0,08%≤Мо≤0,27%; 0%≤Ni≤0,6%; 0,003%≤Al≤0,06%; 0%≤Cu≤0,3%; 0%≤S≤0,1%; P≤0,03%, возможно до 0,02% теллура, до 0,04% селена, до 0,07% свинца, до 0,005% кальция, при этом остальное представлено железом и примесями от процесса производства; химическую композицию доводят таким образом, чтобы кривая Джомини стали была такой, что 45 HRC≤J3≤50 HRC; 39 HRC≤J11≤47 HRC; 31 HRC≤J25≤40 HRC, при этом средние значения J3cp, J11cp, J15cp и J25cp по пяти пробам Джомини такие, что |J11cp-J3cp•13/22-J25cp•8/22|≤2,5 HRC и J3cp-J15cp≤9 HRC, предпочтительно ≤8HRC.
Предпочтительно, чтобы сталь после цементации или карбонитрирования имела химический состав такой, что 0.21%≤С≤0,25%; 0,1%≤Si≤0,45%; 1,1%≤Mn≤1,5%; 0,9%≤Cr≤1,4%; 0,09%≤Мо≤0,26%; 0%≤Ni≤0,6%; 0,005%≤Al≤0,05%; 0%≤Cu≤0,3%; 0,02%≤S≤0,09%; Р≤0,03%.
Предпочтительно, средние значения J7cp, J11cp, J15cp и J25cp пяти проб Джомини такие, чтобы удовлетворять, по меньшей мере, одному из следующих условий: 10•(J7cp-J11cp)/(8•(J15cp-J25cp))<2; 10•(J7cp-J11cp)/(8•(J15cp-J25cp))<2,15.
Далее будет дано более детальное, но не ограничивающее описание изобретения, подкрепленное примерами.
Изобретатели неожиданно установили, что деформации, вызванные закаливанием в конце обработки путем цементации или в конце карбонитрирования, могут быть существенно уменьшены, даже ликвидированы, если использовать для производства деталей сталь, кривая Джомини которой практически не имеет точек изгиба в отличие от кривых Джомини, обычно используемых для этих сталей. Точнее, было установлено, что желательно использование стали, содержащей
- от 0,15% до 0,35% углерода, чтобы сталь можно было легко обрабатывать и чтобы добиться достаточной вязкости в ненауглероженных или некарбонитрированных частях детали;
- до 0,6% кремния, чтобы обеспечить достаточную дезоксидацию стали;
- легирующие элементы, такие как марганец, хром, молибден и никель, в таких количествах, чтобы их сумма была меньше 5% для придания достаточной закаливаемости, выравнивания формы кривой Джомини и выравнивания механических свойств детали как внутри ее, так и в науглероженных или карбонитрированных зонах;
- до 0,1% алюминия для более полной дезоксидации и контроля зернистости;
- менее 0,5% меди, считающейся примесью, уменьшающей пластичность и вязкость ненауглероженных или некарбонитрированных зон;
- возможно, от 0% до 0,05% титана для образования укрепляющих нитридов;
- предпочтительно, содержание азота, элемента, который всегда присутствует и который реагирует с алюминием или с титаном с образованием нитридов, должно составлять от 0,004% до 0,02%;
- до 0,15% серы для улучшения обрабатываемости;
- менее 0,03% фосфора, представляющего собой примесь, неблагоприятную для пластичности и вязкости.
- от 0,15% до 0,35% углерода, чтобы сталь можно было легко обрабатывать и чтобы добиться достаточной вязкости в ненауглероженных или некарбонитрированных частях детали;
- до 0,6% кремния, чтобы обеспечить достаточную дезоксидацию стали;
- легирующие элементы, такие как марганец, хром, молибден и никель, в таких количествах, чтобы их сумма была меньше 5% для придания достаточной закаливаемости, выравнивания формы кривой Джомини и выравнивания механических свойств детали как внутри ее, так и в науглероженных или карбонитрированных зонах;
- до 0,1% алюминия для более полной дезоксидации и контроля зернистости;
- менее 0,5% меди, считающейся примесью, уменьшающей пластичность и вязкость ненауглероженных или некарбонитрированных зон;
- возможно, от 0% до 0,05% титана для образования укрепляющих нитридов;
- предпочтительно, содержание азота, элемента, который всегда присутствует и который реагирует с алюминием или с титаном с образованием нитридов, должно составлять от 0,004% до 0,02%;
- до 0,15% серы для улучшения обрабатываемости;
- менее 0,03% фосфора, представляющего собой примесь, неблагоприятную для пластичности и вязкости.
Кроме этого, сталь может содержать до 0,02% теллура, до 0,04% селена, до 0,07% свинца, до 0,005% кальция для улучшения обрабатываемости. Остальное в композиции представлено железом и примесями от процесса производства.
Химическую композицию выверяют, чтобы кривая Джомини стали была такой, что 45 HRC≤J3≤50 HRC; 39 HRC≤J11≤47 HRC; 31 HRC≤J25≤40 HRC,
и чтобы средние значения J3cp, J7cp, J11cp, J15cp и J25cp пяти проб Джомини были такими, что |J11cp-J3cp•14/22-J25cp•8/22|≤2,5 HRC; J3cp-J15cp≤9 HRC, предпочтительно ≤8 HRC.
и чтобы средние значения J3cp, J7cp, J11cp, J15cp и J25cp пяти проб Джомини были такими, что |J11cp-J3cp•14/22-J25cp•8/22|≤2,5 HRC; J3cp-J15cp≤9 HRC, предпочтительно ≤8 HRC.
Кривая Джомини является кривой, характеризующей закаливаемость стали. Ее получают измерением твердости по длине образующей цилиндрического образца, закаливаемого струей воды, направленной на один из его концов. Твердость, измеренную на расстоянии х мм от конца, на который направлена струя воды, называют Jx. Технологам хорошо знаком этот тест. Однако, его характеристики естественным образом разбросаны. Именно поэтому форма кривой Джомини характеризуется здесь, с одной стороны, разбросами значений для точек J3, J11 и J25 и отношением: |J11-J3cp•14/22-J25cp•8/22|≤2,5 HRC, которое вводит средние пять различных проб, взятых с одной и той же стали. Точнее, проводят последовательно 5 одинаковых измерений; для каждой пробы измеряют, по меньшей мере, значения J3, J7, J11, J15 и J25, таким образом получают пять величин для J3, J7, J11, J15 и J25 рассчитывают для каждой точки Jx среднее Jxcp пяти значений. В этом отношении вертикальные штрихи являются известным самим по себе символом абсолютной величины. Само отношение вместе с отношением J3cp-J15cp≤9 ZRC или ≤8 HRC означает, что кривая Джомини не имеет выраженных изгибов.
Желаемая форма кривой Джомини может быть уточнена таким образом, чтобы она удовлетворяла, по меньшей мере, одному из следующих отношений: 10•(J7cp-J11cp)/(4•(J15cp-J25cp))≤2,15; 10•(J7cp-J11cp)/(8•(J15cp-J25cp))≤2. Такие кривые Джомини могут быть получены, в частности, со сталью, соответствующей тому, что только что было определено, но химическая композиция которой включает в более точном весовом выражении:
- от 0,2% до 0,26%, предпочтительно от 0,21% до 0,25% углерода, чтобы обеспечить не слишком высокую твердость деталей до цементации или карбонитрирования и чтобы добиться хорошей способности к цементации или к карбонитрированию;
- от 1% до 1,6%, предпочтительно от 1,1% до 1,5% марганца для обеспечения хорошего внутреннего состояния для фиксирования серы и в сочетании с хромом и молибденом для доведения закаливаемости таким образом, чтобы получить удовлетворительную кривую Джомини;
- от 0,05% до 0,5%, предпочтительно от 0,1% до 0,45% кремния;
- от 0,4% до 1,5% хрома, предпочтительно от 0,9% до 1,4%, для затвердевания цементированного или карбонитрированного слоя и в сочетании с марганцем и молибденом для доведения закаливаемости таким образом, чтобы получить удовлетворительную кривую Джомини;
- от 0,08% до 0,27%, предпочтительно от 0,09% до 0,26% молибдена для затвердевания науглероженного или карбонитрированного слоя, увеличения устойчивости к окислению и в сочетании с марганцем и хромом для доведения закаливаемости таким образом, чтобы получить удовлетворительную кривую Джомини, нижняя граница соответствует минимальному значению содержания молибдена, необходимому, чтобы этот элемент оказывал значимое действие;
- от 0% до 0,6% никеля для улучшения ударопрочности детали.
- от 0,2% до 0,26%, предпочтительно от 0,21% до 0,25% углерода, чтобы обеспечить не слишком высокую твердость деталей до цементации или карбонитрирования и чтобы добиться хорошей способности к цементации или к карбонитрированию;
- от 1% до 1,6%, предпочтительно от 1,1% до 1,5% марганца для обеспечения хорошего внутреннего состояния для фиксирования серы и в сочетании с хромом и молибденом для доведения закаливаемости таким образом, чтобы получить удовлетворительную кривую Джомини;
- от 0,05% до 0,5%, предпочтительно от 0,1% до 0,45% кремния;
- от 0,4% до 1,5% хрома, предпочтительно от 0,9% до 1,4%, для затвердевания цементированного или карбонитрированного слоя и в сочетании с марганцем и молибденом для доведения закаливаемости таким образом, чтобы получить удовлетворительную кривую Джомини;
- от 0,08% до 0,27%, предпочтительно от 0,09% до 0,26% молибдена для затвердевания науглероженного или карбонитрированного слоя, увеличения устойчивости к окислению и в сочетании с марганцем и хромом для доведения закаливаемости таким образом, чтобы получить удовлетворительную кривую Джомини, нижняя граница соответствует минимальному значению содержания молибдена, необходимому, чтобы этот элемент оказывал значимое действие;
- от 0% до 0,6% никеля для улучшения ударопрочности детали.
Предпочтительно, содержание меди остается ниже 0,3%, содержание серы составляет от 0,02% до 0,1%, лучше, если оно меньше 0,09%, содержание алюминия составляет от 0,003% до 0,06%, предпочтительно от 0,005% до 0,05%.
Как указано выше, сталь может содержать, кроме этого, один или несколько элементов, включающих теллур, селен, свинец и кальций.
Для изготовления детали, согласно изобретению, получают из стали по изобретению заготовку детали, которую подвергают цементации или карбонитрируют при высокой температуре и закаливают в масле или в газе, причем масло может быть холодным, теплым или горячим. Заготовка детали может быть создана, например, ковкой или вытачиванием.
В качестве примеров были созданы детали из шести видов стали, согласно изобретению, со следующими химическими составами. (См. табл. 1).
Кривые Джомини этих сталей были такими, как указано в табл. 2.
После цементации при 995oС в течение 10 часов и закаливания в теплом масле при 98oС детали не имели деформации, которая требовала дополнительной обработки. К тому же, цементация отличалась содержанием углерода 0,94% на 0,1 мм под поверхностью.
Для сравнения были изготовлены, в тех же условиях, идентичные детали из стали типов 27МС5, 29МС5, 27МС5и, 27MC5r, 27CD4u, 30M5 и 20CD4, соответствующих старым технологиям.
После цементации детали требуют новой обработки. К тому же, содержание углерода в науглероженном слое, 0,1 мм под поверхностью, составляет только 0,8%. Этот последний результат показывает, что, кроме более слабой чувствительности к деформациям, сталь, согласно изобретению, науглероживается лучше, чем сталь, соответствующая старым технологиям.
Claims (15)
1. Способ изготовления стальных деталей машин, согласно которому получают стальную заготовку детали и проводят обработку путем цементации или карбонитрированием, возможно, высокотемпературным по меньшей мере части поверхности заготовки детали, отличающийся тем, что химический состав стали, из которой состоит деталь, включает, вес.%: 0,15≤С≤0,35; 0≤Si≤0,6; 0≤Mn+Cr+Ni+Mo≤5; 0%≤Al≤0,1 0%≤Cu≤0,5; 0%≤S≤0,15; Р≤0,03; возможно до 0,02% теллура, до 0,04% селена, до 0,07% свинца, до 0,005% кальция, при этом остальное представлено железом и примесями от процесса производства; химический состав доводят таким образом, чтобы кривая Джомини стали была такой, что 45 HRC≤J3≤50 HRC; 39 HRC≤J11≤47 HRC; 31 HRC≤J25≤40 HRC и чтобы средние значения J3cp, J11cp, J15cp и J25cp пяти проб Джомини были такими, что |J11cp-J3cp•14/22-J25cp•8/22|≤2,5 HRC; J3cp-J15cp≤9 HRC.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что сталь такая, что J3cp-J15cp≤8 HRC.
3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что средние значения J7cp, J11cp, J15cp и J25cp пяти проб Джомини такие, что 10•(J7cp-J11cp)/(4•(J15cp-J25cp))≤ 2,15.
4. Способ по одному из пп.1, 2 или 3, отличающийся тем, что средние значения J7cp, J11cp, J15cp и J25cp пяти проб Джомини такие, что 10•(J7cp-J11cp)/(8•(J15cp-J25cp))≤ 2.
5. Способ по одному из пп.1-4, отличающийся тем, что химический состав стали такой, что 0,2%≤С≤0,26%; 0,05%≤Si≤0,5%; 1%≤Mn≤1,6%; 0,4%≤Cr≤1,5%; 0,08%≤Мо≤0,27%; 0%≤Ni≤0,6%; 0,003%≤Al≤0,06%; 0%≤Cu≤0,3%; 0%≤S≤0,1%; Р≤0,03%; Fe - остальное.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что химический состав стали такой, что 0,21%≤С≤0,25%; 0,1%≤Si≤0,45%; 1,1%≤Mn≤1,5%; 0,9%≤Cr≤1,4%; 0,09%≤Мо≤0,26%; 0%≤Ni≤0,6%; 0,005%≤Al≤0,05%; 0%≤Cu≤0,3%; 0,02%≤S≤0,09%; Р≤0,03%; Fe - остальное.
7. Способ по одному из пп.1-6, отличающийся тем, что сталь содержит также от 0 до 0,05% титана.
8. Способ по одному из пп.1-7, отличающийся тем, что содержание азота в стали составляет от 0,004 до 0,02%.
9. Сталь после цементации или карбонитрирования, отличающаяся тем, что ее химический состав включает вес.%: 0,2≤С≤0,26 0,05%≤Si≤0,5; 1%≤Mn≤1,6; 0,4%≤Cr≤1,5; 0,08%≤Mo≤0,27; 0%≤Ni≤0,6; 0,003%≤Al≤0,06; 0%≤Cu≤0,3; 0%≤S≤0,1; Р≤0,03; возможно до 0,02% теллура, до 0,04% селена, до 0,07% свинца, до 0,005% кальция, при этом остальное представлено железом и примесями от процесса производства, и тем, что кривая Джомини такая, что 45 HRC≤J3≤50 HRC; 39 HRC≤J11≤47 HRC; 31 HRC≤J25≤40 HRC; при этом средние значения J3cp, J11cp, J15cp и J25cp по пяти пробам Джомини такие, что |J11cp-J3cp•13/22-J25cp•8/22|≤2,5 HRC; J3cp-J15cp≤9 HRC.
10. Сталь после цементации или карбонитрирования по п.9, отличающаяся тем, что ее химический состав таков, что 0,21%≤С≤0,25%; 0,1%≤Si≤0,45%; 1,1%≤Mn≤1,5%; 0,9%≤Cr≤1,4%; 0,09%≤Мо≤0,26%; 0%≤Ni≤0,6%; 0,005%≤Al≤0,05%; 0%≤Cu≤0,3%; 0,02%≤S≤0,09%; Р≤0,03%; Fe - остальное.
11. Сталь после цементации или карбонитрирования по любому из п.9 или 10, отличающаяся тем, что J3cp-J15cp≤8HRC.
12. Сталь после цементации или карбонитрирования по любому из пп.9-11, отличающаяся тем, что средние значения J7cp, J11cp, J15cp и J25cp по пяти пробам Джомини такие, что 10•(J7cp-J11cp)/(8•(J15cp-J25cp))≤ 2,15.
13. Сталь после цементации или карбонитрирования по одному из пп.9-12, отличающаяся тем, что средние значения J7cp, J11cp, J15cp и J25cp по пяти пробам Джомини такие, что 10•(J7cp-J11cp)/(8•(J15cp-J25cp))≤ 2.
14. Сталь по любому из пп.9-13, отличающаяся тем, что она содержит также от 0 до 0,05% титана.
15. Сталь по любому из пп.9-14, отличающаяся тем, что содержание азота в ней составляет от 0,004 до 0,02%.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9708770A FR2765890B1 (fr) | 1997-07-10 | 1997-07-10 | Procede de fabrication d'une piece mecanique en acier cementee ou carbonitruree et acier pour la fabrication de cette piece |
FR9708770 | 1997-07-10 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU98113918A RU98113918A (ru) | 2000-05-10 |
RU2201993C2 true RU2201993C2 (ru) | 2003-04-10 |
Family
ID=9509091
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU98113918/02A RU2201993C2 (ru) | 1997-07-10 | 1998-07-09 | Способ изготовления стальных механических деталей и сталь для изготовления этих деталей |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6090225A (ru) |
EP (1) | EP0890653B1 (ru) |
JP (1) | JP3656706B2 (ru) |
CN (1) | CN1079446C (ru) |
AR (1) | AR013198A1 (ru) |
AT (1) | ATE247179T1 (ru) |
AU (1) | AU744729B2 (ru) |
BR (1) | BR9802358A (ru) |
CA (1) | CA2243101C (ru) |
CZ (1) | CZ297683B6 (ru) |
DE (2) | DE69817098T2 (ru) |
DK (1) | DK0890653T3 (ru) |
ES (1) | ES2126546T3 (ru) |
FR (1) | FR2765890B1 (ru) |
HU (1) | HUP9801540A1 (ru) |
PL (1) | PL190892B1 (ru) |
PT (1) | PT890653E (ru) |
RO (1) | RO118457B1 (ru) |
RU (1) | RU2201993C2 (ru) |
SI (1) | SI9800193A (ru) |
TR (1) | TR199801347A3 (ru) |
TW (1) | TW460593B (ru) |
UA (1) | UA58499C2 (ru) |
ZA (1) | ZA986061B (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2579854C2 (ru) * | 2011-10-26 | 2016-04-10 | Руд Кеттен Ригер Унд Дитц Гмбх У. Ко. Кг | Упрочняемая сталь для подъемных, крепежных, зажимных и/или связывающих средств и соединительных элементов, компонент для техники подъема, крепления, зажима и/или связывания, соединительный элемент и способ его производства |
RU2704049C1 (ru) * | 2018-10-03 | 2019-10-23 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "БУРИНТЕХ" (ООО НПП "БУРИНТЕХ") | Долотная сталь |
Families Citing this family (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1167561A3 (en) * | 2000-06-28 | 2009-03-04 | Mitsubishi Steel Muroran Inc. | Carburizing and carbonitriding steel |
JP2003148294A (ja) * | 2001-11-12 | 2003-05-21 | Hitachi Ltd | 燃料ポンプ及び筒内噴射エンジン |
DE10315416A1 (de) * | 2002-06-27 | 2004-01-22 | Ina-Schaeffler Kg | Lagefixierung eines Bolzens |
JP2005273000A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-10-06 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
FR2868083B1 (fr) * | 2004-03-24 | 2006-07-21 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques, procede de fabrication de pieces mecaniques l'utilisant et pieces mecaniques ainsi realisees |
JP5121123B2 (ja) * | 2005-03-14 | 2013-01-16 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法 |
EP1876255B1 (en) | 2005-04-26 | 2012-06-06 | Sidenor Investigacion y Desarrollo, S.A. | Carbonitriding or cementation steel and method of producing parts with said steel |
DE102005023952B9 (de) * | 2005-05-20 | 2007-07-26 | Carl Aug. Picard Gmbh & Co. Kg | Sicherheitspanzerung zum Schutz gegen Beschuss sowie Verfahren zu ihrer Herstellung |
US8580050B2 (en) * | 2005-08-24 | 2013-11-12 | Daido Steel Co., Ltd. | Carburized machine parts |
DE102007041519A1 (de) | 2007-08-31 | 2009-03-05 | Mahle International Gmbh | Zylinderlaufbuchse und Verfahren zu ihrer Herstellung |
FR2935988B1 (fr) * | 2008-09-12 | 2010-10-08 | Ascometal Sa | Acier, notamment pour roulements et pieces mecaniques aptes a la cementation ou a la carbonitruration, et pieces realisees avec cet acier. |
JP5241455B2 (ja) * | 2008-12-02 | 2013-07-17 | 新日鐵住金株式会社 | 浸炭窒化部材および浸炭窒化部材の製造方法 |
CA2757393C (en) * | 2009-04-06 | 2015-10-06 | Nippon Steel Corporation | Case-hardened steel superior in cold workability, machinability, and fatigue characteristics after carburized quenching and method of production of same |
CN101892450B (zh) * | 2010-05-11 | 2012-07-04 | 青岛征和工业有限公司 | 发动机齿形链的销轴氮碳共渗处理方法 |
FR2978969B1 (fr) | 2011-08-09 | 2013-09-13 | Ascometal Sa | Acier pour la fabrication de pieces cementees, piece cementee realisee avec cet acier et son procede de fabrication |
JP6237277B2 (ja) | 2014-01-30 | 2017-11-29 | 大同特殊鋼株式会社 | 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品 |
JP6265048B2 (ja) * | 2014-05-26 | 2018-01-24 | 新日鐵住金株式会社 | 肌焼鋼 |
CN107604253A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-19 | 东风商用车有限公司 | 一种高淬透性Mn‑Cr系列渗碳钢 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6191348A (ja) * | 1984-10-08 | 1986-05-09 | Kobe Steel Ltd | 高強度非調質圧延棒鋼用鋳片 |
JPS62214157A (ja) * | 1986-03-14 | 1987-09-19 | Kobe Steel Ltd | 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法 |
JPS62214158A (ja) * | 1986-03-14 | 1987-09-19 | Kobe Steel Ltd | ジヨミニ−焼入れ端硬さを保証したCr鋼材の製造方法 |
JPS63270444A (ja) * | 1986-12-16 | 1988-11-08 | Kawasaki Steel Corp | 耐サワ−性に優れたラインパイプ用鋼 |
JPH0830243B2 (ja) * | 1994-05-06 | 1996-03-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 低歪浸炭用鋼 |
JP3094856B2 (ja) * | 1995-08-11 | 2000-10-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度高靭性肌焼き用鋼 |
-
1997
- 1997-07-10 FR FR9708770A patent/FR2765890B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-02-25 ES ES98400447T patent/ES2126546T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-25 EP EP98400447A patent/EP0890653B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-25 DE DE69817098T patent/DE69817098T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-25 DK DK98400447T patent/DK0890653T3/da active
- 1998-02-25 PT PT98400447T patent/PT890653E/pt unknown
- 1998-02-25 DE DE0890653T patent/DE890653T1/de active Pending
- 1998-02-25 AT AT98400447T patent/ATE247179T1/de active
- 1998-06-29 TW TW087110443A patent/TW460593B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-06-30 AU AU73943/98A patent/AU744729B2/en not_active Ceased
- 1998-07-03 CZ CZ0213898A patent/CZ297683B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-07-07 UA UA98073600A patent/UA58499C2/ru unknown
- 1998-07-08 BR BR9802358-6A patent/BR9802358A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-07-09 RO RO98-01160A patent/RO118457B1/ro unknown
- 1998-07-09 CA CA002243101A patent/CA2243101C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-09 HU HU9801540A patent/HUP9801540A1/hu unknown
- 1998-07-09 CN CN98117414A patent/CN1079446C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-09 ZA ZA986061A patent/ZA986061B/xx unknown
- 1998-07-09 US US09/112,057 patent/US6090225A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-07-09 RU RU98113918/02A patent/RU2201993C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-07-10 TR TR1998/01347A patent/TR199801347A3/tr unknown
- 1998-07-10 PL PL327388A patent/PL190892B1/pl unknown
- 1998-07-10 SI SI9800193A patent/SI9800193A/sl not_active IP Right Cessation
- 1998-07-10 JP JP19562998A patent/JP3656706B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-10 AR ARP980103368A patent/AR013198A1/es active IP Right Grant
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2579854C2 (ru) * | 2011-10-26 | 2016-04-10 | Руд Кеттен Ригер Унд Дитц Гмбх У. Ко. Кг | Упрочняемая сталь для подъемных, крепежных, зажимных и/или связывающих средств и соединительных элементов, компонент для техники подъема, крепления, зажима и/или связывания, соединительный элемент и способ его производства |
RU2704049C1 (ru) * | 2018-10-03 | 2019-10-23 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "БУРИНТЕХ" (ООО НПП "БУРИНТЕХ") | Долотная сталь |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2201993C2 (ru) | Способ изготовления стальных механических деталей и сталь для изготовления этих деталей | |
JP5123335B2 (ja) | クランクシャフトおよびその製造方法 | |
US20180066344A1 (en) | Wire rod for use in bolts that has excellent acid pickling properties and resistance to delayed fracture after quenching and tempering, and bolt | |
JP5767594B2 (ja) | 窒化用鋼材およびこれを用いた窒化部材 | |
JP6225965B2 (ja) | 軟窒化用鋼および部品ならびにこれらの製造方法 | |
JP6477904B2 (ja) | クランク軸粗形材、窒化クランク軸及びその製造方法 | |
JP2020029608A (ja) | 浸炭窒化用鋼 | |
JPH07286257A (ja) | 冷間鍛造成及び疲労特性に優れた窒化鋼部材の製造方法 | |
JP7006052B2 (ja) | 浸窒処理用鋼材 | |
CN113260717B (zh) | 钢材 | |
JP2007107046A (ja) | 高周波焼入れ用鋼材 | |
JPH11229032A (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法及びその鋼材を用いた軟窒化部品 | |
JPH10226818A (ja) | 軟窒化用鋼材の製造方法及びその鋼材を用いた軟窒化部品 | |
JPH09279296A (ja) | 冷間鍛造性に優れた軟窒化用鋼 | |
JP7275665B2 (ja) | 浸炭浸窒処理用鋼材 | |
JP2019218585A (ja) | 浸炭用鋼及び部品 | |
JP7436826B2 (ja) | 窒化部品及び窒化部品の製造方法 | |
JP2019183211A (ja) | 浸炭部品 | |
JP7196707B2 (ja) | 窒化用鍛造部材及びその製造方法、並びに表面硬化鍛造部材及びその製造方法 | |
JP2018199838A (ja) | 浸炭部品 | |
JP2007177309A (ja) | クランクシャフト及びその製造方法 | |
CN115491585A (zh) | 马氏体不锈钢、以及马氏体不锈钢部件及其制造方法 | |
MXPA98005527A (en) | Procedure for the manufacture of a piece of cemented or carbonitrated steel and steel for the manufacture of this pi | |
JP2023163967A (ja) | 棒鋼及び浸炭焼入れ部品 | |
RU2082813C1 (ru) | Конструкционная легированная сталь |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20160329 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160710 |