CZ297683B6 - Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli a cementovaná nebo nitracne cementovaná ocel - Google Patents

Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli a cementovaná nebo nitracne cementovaná ocel Download PDF

Info

Publication number
CZ297683B6
CZ297683B6 CZ0213898A CZ213898A CZ297683B6 CZ 297683 B6 CZ297683 B6 CZ 297683B6 CZ 0213898 A CZ0213898 A CZ 0213898A CZ 213898 A CZ213898 A CZ 213898A CZ 297683 B6 CZ297683 B6 CZ 297683B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
hrc
steel
percent
weight
cemented
Prior art date
Application number
CZ0213898A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ213898A3 (cs
Inventor
Pichard@Claude
Original Assignee
Ascometal
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9509091&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ297683(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Ascometal filed Critical Ascometal
Publication of CZ213898A3 publication Critical patent/CZ213898A3/cs
Publication of CZ297683B6 publication Critical patent/CZ297683B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys

Abstract

Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli, pri kterém se vyrobí polotovar z oceli, kde chemické slození oceli, uvedeno hmotnostne, je: 0,2 % .<=. C .<=. 0,26 %, 0,05 % .<=. Si .<=. 0,5 %,1 % .<=. Mn < 1,6 %, 0,4 % .<=. Cr .<=. 1,5 %, 0,08 % .<=. Mo .<=. 0,27 %, 0 % .<=. Ni .<=. 0,6 %, 0,003 % .<=. Al .<=.0,06 %, 0 % .<=. Cu .<=. 0,3 %, 0 % .<=.S .<=. 0,1 %, P .<=. 0,03 %, 0 % .<=. Ti.<=. 0,06 %, poprípade az do 0,02 % telluru, az do 0,04 % selenu, az do 0,07 % olova, az do 0,005 % vápníku, pricemz zbytek je zelezo a necistotypocházející z výrobního procesu, chemické slozeníse upraví tak, ze krivka pri Jominiho testu odpovídá 45 HRC .<=. J.sub.3 .n..<=. 50 HRC, 39 HRC .<=. J.sub.11 .n..<=. 47 HRC, 31 HRC .<=. J.sub.25 .n..<=. 40 HRC, a prumerné hodnotyJ.sub.3m.n., J.sub.11m.n., J.sub.15m.n. a J.sub.25m.n. z peti Jominiho testu odpovídají |J.sub.11m .n.- J.sub.3m .n.X 14/22 - J.sub.25m .n.X 8/22| .<=. 2,5 HRC a J.sub.3m .n.- J.sub.15m .n..<=.9 HRC, a provede se nauhlicování nebo karbonitridace alespon cásti povrchu polotovaru. Jsou také popsány takto získané oceli.

Description

Oblast techniky
Tento vynález se týká způsobu výroby mechanické součásti z oceli a cementované nebo nitračně cementované oceli.
Dosavadní stav techniky
Mnoho mechanických součástí zhotovených z oceli, jako jsou například ozubená kola, má povrch vytvrzen cementováním nebo nitračním cementováním. Za tímto účelem jsou součásti udržovány v atmosféře bohaté na uhlík nebo dusík při teplotě vyšší než 900 °C po dobu několika hodin tak, že dochází k nasycení oceli uhlíkem nebo uhlíkem a dusíkem do určité hloubky pod povrchem difúzí těchto prvků pod povrch a poté jsou součásti kaleny ve studeném, teplém nebo horkém oleji nebo plynu tak, že povrch ztuhne. Cementační nebo nitračně cementační postup může být rovněž prováděn při teplotách vyšších než 1000 °C - v tomto případě jde o cementační nebo nitrační cementační postup.
Při výrobě takových součástí jsou užívány oceli obsahující od 0,15 do 0,35 % hmotnostních uhlíku, legované chromém nebo molybdenem, nebo legované chromém a molybdenem. Tato technologie, která vytváří možnost pro získání vysoké tvrdosti na povrchu a v jeho blízkosti a která rovněž umožňuje dosažení dobrých mechanických vlastností v jádru má nevýhodu v tom, že vytváří napětí, která mohou vést k vyřazení součásti před dalším zpracováním nebo jejímu postoupení drahému strojnímu zpracování.
Nyní bylo nalezeno odstranění výše popsaných nevýhod zhotovením prostředků pro výrobu ocelových součástí, u kterých alespoň část povrchu je vytvrzena cementováním nebo nitračním cementováním (neboli nauhličováním nebo karbonitridací), zejména za vysoké teploty.
Podstata vynálezu
Způsob výroby mechanické součásti z oceli nauhličováním nebo karbonitridací, jehož podstata spočívá v tom že se vyrobí polotovar z oceli o chemickém složení, dále uvedeném v procentech hmotnostních:
0,2 % < C < 0,26 %
0,05 % < Si < 0,5 % % < Mn < 1,6%
0,4%<Cr< 1,5%
0,08 % < Mo < 0,27 % % < Ni < 0,6 %
0,003 % < Al < 0,06 % % < Cu < 0,3 % % < S < 0,1 %
P < 0,03 % % < Ti < 0,06 %
-1 CZ 297683 B6 popřípadě až do 0,02 % telluru, až do 0,04 % selenu, až do 0,07 % olova, až do 0,005 % vápníku, přičemž zbytek je železo a nečistoty pocházející z výrobního procesu, kde chemické složení se upraví tak, že křivka při Jominiho testu oceli je taková, že:
HRC < J3 < 50 HRC
HRC<Jn <47 HRC
HRC<J25<40 HRC a taková, že průměrné hodnoty J3m, Jnm, Ji5m a J2sm z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
|Ji lm - J3m X 14/22 - J25ra X 8/22| < 2,5 HRC a
J3m- J15m< 9 HRC a provede se zpracování nauhličováním nebo karbonítridací alespoň části povrchu polotovaru.
Výhodné provedení tohoto vynálezu spočívá ve způsobu, při kterém ocel je taková, že
Jím ~ J15m 8 HRC.
Jiné výhodné provedení vynálezu spočívá ve způsobu, při kterém průměrné hodnoty J7m, J))m, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
x (Tm ~ Jllm)/(4 X (J]5m — Tím)) ^2,15, a při zvláště výhodném provedení průměrné hodnoty J7m, Jilm, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
X (J7m - Jnm)/(8 x (j|5m — J25m)) 2.
Výhodným ztělesněním předmětu podle tohoto vynálezu je svrchu uvedený způsob výroby mechanické součásti z oceli, při kterém se vyrobí polotovar a provede se zpracování nauhličováním nebo karbonítridací, popřípadě za vysoké teploty, alespoň části povrchu polotovaru, jehož podstata spočívá v tom, že chemické složení oceli,ze které je součást zhotovena, je v procentech hmotnostních:
0,21 %<C<0,26%
0,1 % < Si < 0,45 %
1,1 % < Mn < 1,5%
0,9%<Cr< 1,4%
0,09 % < Mo < 0,26 % % < Ni < 0,6 %
0,005 % < Al < 0,05 % % < Cu < 0,3 %
0,02 % < S < 0,09 %
-2CZ 297683 B6
P < 0,03 % % < Ti < 0,05 %.
Při výhodném provedení způsobu podle tohoto vynálezu je obsah dusíku v oceli mezi 0,004 a 0,02 %.
Předmětem tohoto vynálezu je dále cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel, jejíž podstata spočívá v tom že chemické složení oceli, v procentech hmotnostních, odpovídá:
0,2 % < C < 0,26 %
0,05 % < Si < 0,5 % % < Mn < 1,6 %
0,4%<Cr< 1,5%
0,08 % < Mo < 0,27 % % < Ni < 0,6 %
0,003 % < Al < 0,06 % % < Cu < 0,3 % % < S < 0,1 %
P < 0,03 % % < Ti < 0,05 % popřípadě až do 0,02 % telluru, až do 0,04 % selenu, až do 0,07 % olova, až do 0,005 % vápníku, přičemž zbytek je železo a nečistoty pocházející z výrobního procesu.
Výhodné provedení cementované nebo nitračně cementované oceli spočívá v chemickém složení, které v procentech hmotnostních, je:
0,21 % < C < 0,26 %
0,1 % < Si < 0,45 %
1,1 % < Mn < 1,5%
0,9%<Cr< 1,4%
0,09 % < Mo < 0,26 % % < Ni < 0,6 %
0,005 % < Al < 0,05 % % < Cu < 0,3 %
0,02 % < S < 0,09 %
P < 0,03 % % < Ti < 0,05 %.
Podle jiného výhodného ztělesnění cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel spočívá v tom, že křivka při Jominiho testuje taková, že:
HRC < J3 < 50 HRC
39HRC<Jn <47 HRC
HRC < J25 < 40 HRC, přičemž průměrné hodnoty J3m, Jnm, Ji5m a J2sm z pěti Jominiho testů jsou takové, že |Jnm - J5m X 14/22 - J25m X 8/22| < 2,5 HRC a
J3m - J|5m 9 HRC, přičemž je obzvláště výhodné, pokud cementová nebo nitračně cementová ocel má
J.3m — J15m á 8 HRC.
Podle ještě jiného výhodného ztělesnění tohoto vynálezu cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel spočívá v tom, že průměrné hodnoty J7m, Jnm, Jl5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
x (Tm “ Jllm)/(4 X (J15m ~ T5m)) ^2,15, přičemž je obzvláště výhodné, pokud cementovaná nebo nitračně cementová ocel má průměrné hodnoty J7m, J|lm, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů takové, že:
X (J7m — Jllm)/(8 X (J15m — J25m)) - 2.
Předmětem tohoto vynálezu je konečně ocel, která má obsah dusíku mezi 0,004 a 0,02 %.
Způsob výroby mechanické součásti z oceli nauhličováním nebo karbonitridací se popřípadě provádí za vysoké teploty. Při běžných procesech se používá teploty do 850 do 930 °C, přičemž při způsobu podle tohoto vynálezu se může použít též vysoké teploty, které je v rozmezí od 950 do 1050 °C. Pro způsob podle předmětného vynálezu vyhovují teploty v celém rozmezí od 850 do 1050 °C.
V dále uvedených příkladech provedení vynálezu jsou procentuální hodnoty uvedeny v procentech hmotnostních.
Příklady provedení vynálezu
Vynález bude dále podrobněji popsán neomezujícím způsobem a objasněn na příkladu provedení.
Vynálezci nedávno a nečekaně zjistili, že zkruty vzniklé kalením, které se objevují po zpracování cementováním nebo po zpracování nitračním cementováním mohou být značně zredukovány nebo zcela eliminovány po celou výrobu součásti. Užitá ocel nemá u Jominiho křivky v podstatě žádný inflexní bod na rozdíl od Jominiho křivek u ocelí běžně užívaných. Podrobněji je popsáno vhodné užití oceli obsahující:
- od 0,15 do 0,35 % uhlíku umožňujíc snadnější opracování a získání dostatečné houževnatosti v necementovaných nebo ne nitračně cementovaných částech součásti,
- do 0,6 % křemíku pro zajištění dostatečného odkysličení oceli,
-4CZ 297683 B6
- legující prvky, jako je mangan, chróm, molybden a nikl, v celkovém množství nepřesahující 5 %, pro získání dostatečné tvrdosti, pro upravení tvaru výsledků Jominiho zkoušky a získání mechanických vlastností součásti jak v jejím jádru, tak v cementovaných nebo nitračně cementovaných oblastech,
- do 0,1 % hliníku pro úplné odkysličení a ovládání tvorby a velikosti zrn,
- do 0,5 % mědi, která je považována za příměs působení na zvýšení tažnosti a houževnatosti necementovaných nebo ne nitračně cementovaných oblastech,
- s výhodou od 0,0 do 0,05 % titanu pro tvorbu tvrdých nitridů,
- s výhodou dusík v množství, které musí být mezi 0,004 a 0,02 %, které je vždy přítomno, který reaguje s hliníkem nebo titanem pro tvorbu nitridů,
- do 0,15 % síry pro zvýšení obrobitelnosti a
- méně než 0,03 % fosforu, který je příměsí mající nepříznivý vliv na tažnost a houževnatost.
Ocel může dále obsahovat do 0,02 % teluru, do 0,04 % selenu, do 0,07 % olova a do 0,005 % vápníku pro zvýšení obrobitelnosti. Zbytek tvoří železo a nečistoty pocházející z taveniny.
Chemické složení je upraveno tak, že výsledky Jominiho křivky jsou následující:
HRC<J3<50 HRC
HRC<Jn <47 HRC
HRC<J25<40 HRC a takto jsou průměrné hodnoty J3m, Jllin, J]5m a J25m pěti Jominiho testů následující:
|Jiim — -Em x 14/22 — J25m x 8/22 | < 2,5 HRC a
Tím J15m — 9 HRC, a s výhodou < 8 HRC.
Jominiho křivka je zkouška, kterou je dána tvrdost oceli. Je získána měřením tvrdosti podél přímky na válci kaleném vodou stříkanou najeden jeho konec. Tvrdost měřená ve vzdálenosti x mm od ochlazovaného konce je označována Jx. Tato zkouška je dobře známa odborníkům v dané oblasti techniky. Přičemž je dostatečně přesný rozptyl této zkoušky. To je důvod proč je tvar Jominiho křivky charakterizován na jednu stranu rozsahem hodnot v bodech J3, Jn a J25 a vztahem:
|Jilm - J3m X 14/22 - J25m x 8/22 | < 2,5 HRC, který se týká průměr z pěti různých zkoušek provedených na stejné oceli.
Konkrétněji, bylo provedeno v řadě pěti identických zkoušek, u všech zkoušek byly měřeny alespoň hodnoty J3, J7, Jn, Jt5 a J25, takto byla získána průměrná hodnota Jxm z pěti hodnot J3, J7, Jii, Jíš a J25 vypočítaná pro každý bod Jx. V této relaci odpovídají údaje na vertikále známé absolutní hodnotě. Vlastní relace kombinovaná se vztahem J3m - J15m < 9 HRC nebo < 8 HRC, vyjadřuje tu skutečnost, že Jominiho křivka nemá žádný inflexní bod.
-5 CZ 297683 B6
Požadovaný tvar Jominiho křivky může být upraven požadavkem vyhovujícím alespoň jednoho z následujících vztahů:
x Cbm - Jlltn)/(4 x (j|5m “ J25m)) < 2,1 5 a
X (J7m - J15m)/(8 X (J15m ~ Jjím)) 2.
Takovéto Jominiho křivky mohou být získány zejména u oceli, která byla právě popsána, ale jejíž chemické složení je v procentech hmotnostních následující:
- od 0,20 do 0,26 % a s výhodou od 0,21 do 0,25 % uhlíku umožňující nedosahovat nadměrné tvrdosti součásti před cementováním nebo nitračním cementováním a dosažení dobré cementovatelnosti nebo nitrační cementovatelnosti,
- od 1 do 1,6 % a s výhodou od 1,1 do 1,5 % manganu pro získání dobré vnitřní kvality, dále pro fixaci síry a v kombinaci s chromém a molybdenem upravení tvrdosti tak, zeje získána požadovaná Jominiho křivka,
- od 0,05 do 0,5 % a s výhodou od 0,1 do 0,45 % křemíku,
- od 0,4 do 1,5 % a s výhodou od 0,9 do 1,4 % chrómu pro zvýšení tvrdosti cementované nebo nitračně cementované vrstvy a v kombinaci s manganem a molybdenem upravení tvrdosti tak, že je získaná požadovaná Jominiho křivka,
- od 0,8 do 0,27 % a s výhodou od 0,09 do 0,26 % molybdenu pro zvýšení tvrdosti cementované nebo nitračně cementované vrstvy, přispění ke zvýšení odolnosti oxidaci a v kombinaci s manganem a chromém upravení tvrdosti tak, že je získána požadovaná Jominiho křivka, spodní hodnota odpovídající minimální hodnotě obsahu molybdenu má u tohoto prvku největší účinek, a
- od 0 do 1,6 % niklu pro zlepšení vrubové houževnatosti součásti.
Ocel může dále obsahovat od 0,3 % mědi, obsah síry je mezi 0,02 až 0,1 % a nejlépe méně než 0,09 %, a obsah hliníku je mezi 0,03 až 0,06 % a s výhodou se nachází mezi 0,005 až 0,05 %.
Jak je uvedeno výše, může ocel dále obsahovat jeden nebo více prvků z následujících prvků: telur, selen, olovo a vápník.
Při výrobě součásti podle tohoto vynálezu je polotovar součásti vyroben z oceli podle tohoto vynález, přičemž polotovar je cementován nebo nitračně cementován při vysoké teplotě a kalen v oleji nebo plynu. Je možné, aby olej byl studený, teplý nebo horký. Polotovar součásti může být opracován například kováním nebo obráběním.
V příkladném provedení byly součásti vyráběny ze šesti ocelí podle tohoto vynálezu, jejichž chemické složení bylo následující:
-6CZ 297683 B6
C Mn Si S P Ni Cr Mo CU Al
A 0,23 1,25 0,27 0,028 0,018 0,200 1,15 0,100 0,140 0,028
B 0,24 1,40 0,40 0,050 0,020 0,250 1,00 0,240 0,250 0,040
C 0 2 X 1,35 0,15 0,070 0,025 0,350 1,25 0,180 0,200 0,010
D 0,21 1,27 0,25 0,030 0,020 0,210 1,12 0,200 0,140 0,005
E 0,23 1,27 0,27 0,031 0,014 0,197 1,10 0,214 0,137 0,016
F O, 23 1,10 0^25 0,030 0,015 0,150 1,30 0,150 0, 120 0,016
Výsledné Jominiho křivky těchto ocelí jsou následující:
Tvrdost v HRC A B C D E F
J3 47,80 49,40 46,50 45,70 46,80 47,90
J7 45,50 48,50 45,40 45,00 45,80 45,50
J11 41,60 45,60 41,80 45,00 43,10 41,60
J15 39,10 43,30 39,40 43,10 39,40 9,00
J25 34,30 39,20 34,90 37,80- 34,20 4,10
lJllm ” ^3m x i 14722 - J25m X 8/22| 1,29 0,09 0,48 2,17 0,88 1,28
J3m J15m 8,70 6,10 7,10 2,60 7,40 8,90
10 X (J7„ - Jp,,) / (4 X (J15b - *25B) 2,02 1,75 2,00 0,00 1,30 1,97
10 X (J7a| - Ji5m) / (8 X (J15jn - *25m) 1,66 1,59 1,66 0,45 1,54 1,65
Po cementování při teplotě 995 °C po dobu 10 hodin a kalení v oleji teplém 98 °C, nevykazovaly součásti deformace bránící delšímu zpracování. Navíc, cementování se vyznačovalo obsahem uhlíku 0,94 % v 0,1 mm pod povrchem.
Pro srovnání, totožné součásti jsou vyráběny za stejných podmínek zocelí 27MC5, 29MC5, 27MC5u, 27MC5r, 27CD4u, 30M5 a 20CD4 podle dosavadního stavu techniky. Složení těchto ocelí bylo následující:
C Mn Si S P Ni Cr Mo Cu Al
27MC5 0,23 1,18 0,24 0,033 0,015 0,13 1,08 0,04 0,16 0,024
29MC5 0,23 1,22 0,24 0,033 0,014 0,14 1,12 0,05 0,16 0,024
27MC5U 0,26 !,19 0,25 0,033 0,015 0,09 1,09 O O 0,13 0,025
27MC5r 0,26 1,31 0,24 0,072 0,016 0,12 1,11 0,05 0,16 0,025
27CD4U 0,27 1,74 0,25 0,032 0,012 0,15 1,08 0,22 o 0,028
30M5 0,30 1,41 0,24 0,072 0,015 0,13 0,43 0,06 0,16 0,025
20CD4 0,20 0,82 0,23 0,029 0,013 0,14 1,05 0,27 0,17 0,029
Výsledné Jominiho křivky těchto ocelí jsou následující:
Tvrdost v HRC 27MC5 29MC5 27MC5U 27MC5r 27CD4U 30M5 20CD4
J3 48,8 49,7 49,0 48,5 48,9 50,0 45,3
J7 45,8 47,3 45,6 45,9 46,1 40,3 40,8
J11 40,3 43,2 40,4 41,0 39,8 31,9 34,4
J15 36,6 39,6 36,8 37,6 35,6 28,4 31,2
J25 32,7 35,1 33,0 33,7 31,6 24,4 27,8
lJllm “ x 14/22 - J25m X 8/22 2,6 1,19 2,7 2»1 2,8 8,8 4,53
J3m “ J15m 12,2 10,1 12,2 10,9 9,0 21,6 14,1
10 x (J7O “ j11hi) / « X (J15» - *25O> 3,52 2,27 3,42 3,14 3,94 5,25 8,0
10 X (J7o ~ / X (J15m ~ ^25nP 5Í9 2,13 2,89 2,66 3,28 3,72 3,87
Po cementování je potřeba součásti mechanicky opracovat. Obsah uhlíku v cementované vrstvě v 0,1 mm pod povrchem byl pouze 0,8 %. Další výsledky ukazují, že náchylnost k deformaci je u cementované oceli podle tohoto vynálezu lepší než u stávajících ocelí.

Claims (13)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby mechanické součásti z oceli nauhličováním nebo karbonitridací, vyznačující se tím, že se vyrobí polotovar z oceli o chemickém složení, dále uvedeném v procentech hmotnostních:
    0,2 % < C < 0,26 %
    0,05 % < Si < 0,5 %
    1 % < Mn < 1,6 %
    0,4%<Cr< 1,5%
    0,08 % < Mo < 0,27 %
    0 % < Ni < 0,6 %
    0,003 % < Al < 0,06 %
    0 % < Cu < 0,3 %
    0 % < S < 0,1 %
    P < 0,03 %
    0 % < Ti < 0,06 % popřípadě až do 0,02 % telluru, až do 0,04 % selenu, až do 0,07 % olova, až do 0,005 % vápníku, přičemž zbytek je železo a nečistoty pocházející z výrobního procesu, kde chemické složení se upraví tak, že křivka při Jominiho testu oceli je taková, že:
    45 HRC < J3 < 50 HRC
    39 HRC < Jn < 47 HRC
    31 HRC<J25<40 HRC a taková, že průměrné hodnoty J3m, Jnm, Ji5in a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
    i Ji im - J3m X 14/22 - J25m X 8/22| < 2,5 HRC a
    J3m~ J15m—9 HRC a provede se zpracování nauhličováním nebo karbonitridací alespoň části povrchu polotovaru.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že ocel je taková, že
    J3m - J15m 8 HRC.
  3. 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že průměrné hodnoty J7m, Jiim, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
    10 x (J7m - Jllm)/(4 X (Ji5m - J25m)) < 2,1 5.
    -9CZ 297683 B6
  4. 4. Způsob podle nároku 1, 2 nebo 3, vyznačující se tím, že průměrné hodnoty J7m, Jiim, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
    10 X (J7m - JI lm)/(8 X (J15m ~ J25m)) - 2.
  5. 5. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 4, v y z n a č u j í c í se t í m , že chemické složení, ze které je součást zhotovena, je v procentech hmotnostních:
    0,21 %<C<0,26%
    0,1 % < Si < 0,45 %
    1,1 %<Mn< 1,5%
    0,9%<Cr< 1,4%
    0,09 % < Mo < 0,26 %
    0 % < Ni < 0,6 %
    0,005 % < Al < 0,05 %
    0 % < Cu < 0,3 %
    0,02 % < S < 0,09 %
    P < 0,03 %
    0 % < Ti < 0,05 %.
  6. 6. Způsob podle jakéhokoli z nároků laž5, vyznačující se tím, že obsah dusíku v oceli je mezi 0,004 % a 0,02 %.
  7. 7. Cementované nebo nitračně cementovaná ocel, vyznačující se tím, že chemické složení oceli, v procentech hmotnostních, je:
    0,2 % < C < 0,26 %
    0,05 < Si < 0,5 %
    1 % < Mn < 1,6 %
    0,4%<Cr< 1,5%
    0,08 % < Mo < 0,27 %
    0 % < Ni < 0,6 %
    0,003 % < Al < 0,06 %
    0 % < Cu < 0,3 %
    0%<S<0,l %
    P < 0,03 %
    0 % < Ti < 0,05 % popřípadě až do 0,02 % telluru, až do 0,04 % selenu, až do 0,07 % olova, až do 0,005 % vápníku, přičemž zbytek je železo a nečistoty pocházející z výrobního procesu.
    - 10CZ 297683 B6
  8. 8. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 7, vyznačující se tím, že chemické složení, v procentech hmotnostních, je:
    0,21 % < C < 0,26 %
    0,1 % < Si < 0,45%
    1,1%<Μη<1,5%
    0,9%<Cr<l,4%
    0,09 < Mo < 0,26 %j
    0%<Ni<0,6%<
    i
    0,005 % < Al < 0,05 %I
    0 % < Cu < 0,3 %!
    0,02 % < S < 0,09 %j
    P < 0,03 %
    0 % < Ti < 0,05 %.
  9. 9. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 7 nebo 8, vyznačující se t í m , že křivka při Jominiho testu je taková, že
    45 HRC < J3 < 50 HRC
    39 HRC<J,, <47 HRC
    31 HRC < J25 < 40 HRC, přičemž průměrné hodnoty J3m, Jnm, Ji5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
    |Jiim - Jam X 14/22 - J25m X 8/22| < 2,5 HRC a
    J3m - J15m 9 HRC.
  10. 10. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 9, vyznačující se tím, že j3m - J|5m— 8 HRC.
  11. 11. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 9 nebo 10, vyznačující se t í m , že průměrné hodnoty J7m, J|tm, J l5m a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
    10 X (J7m ~ J|lm)/(4 X (J 15m - J25m)) 2,15.
    - 11 CZ 297683 B6
  12. 12. Cementovaná nebo nitračně cementovaná ocel podle nároku 9, 10 nebo 11, vyznačující se t í m , že průměrné hodnoty J7m, Jnm, J i s™ a J25m z pěti Jominiho testů jsou takové, že:
    5 10 X (J7m - Jilm)/(8 X (J15m ~ J25m)) 2.
  13. 13. Ocel podle jakéhokoli z nároků 7 až 12, vyznačující se tím, že obsah dusíku je mezi 0,004 % a 0,02 %.
CZ0213898A 1997-07-10 1998-07-03 Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli a cementovaná nebo nitracne cementovaná ocel CZ297683B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9708770A FR2765890B1 (fr) 1997-07-10 1997-07-10 Procede de fabrication d'une piece mecanique en acier cementee ou carbonitruree et acier pour la fabrication de cette piece

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ213898A3 CZ213898A3 (cs) 1999-01-13
CZ297683B6 true CZ297683B6 (cs) 2007-03-07

Family

ID=9509091

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ0213898A CZ297683B6 (cs) 1997-07-10 1998-07-03 Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli a cementovaná nebo nitracne cementovaná ocel

Country Status (24)

Country Link
US (1) US6090225A (cs)
EP (1) EP0890653B1 (cs)
JP (1) JP3656706B2 (cs)
CN (1) CN1079446C (cs)
AR (1) AR013198A1 (cs)
AT (1) ATE247179T1 (cs)
AU (1) AU744729B2 (cs)
BR (1) BR9802358A (cs)
CA (1) CA2243101C (cs)
CZ (1) CZ297683B6 (cs)
DE (2) DE890653T1 (cs)
DK (1) DK0890653T3 (cs)
ES (1) ES2126546T3 (cs)
FR (1) FR2765890B1 (cs)
HU (1) HUP9801540A1 (cs)
PL (1) PL190892B1 (cs)
PT (1) PT890653E (cs)
RO (1) RO118457B1 (cs)
RU (1) RU2201993C2 (cs)
SI (1) SI9800193A (cs)
TR (1) TR199801347A3 (cs)
TW (1) TW460593B (cs)
UA (1) UA58499C2 (cs)
ZA (1) ZA986061B (cs)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1167561A3 (en) * 2000-06-28 2009-03-04 Mitsubishi Steel Muroran Inc. Carburizing and carbonitriding steel
JP2003148294A (ja) * 2001-11-12 2003-05-21 Hitachi Ltd 燃料ポンプ及び筒内噴射エンジン
DE10315416A1 (de) * 2002-06-27 2004-01-22 Ina-Schaeffler Kg Lagefixierung eines Bolzens
JP2005273000A (ja) * 2004-02-26 2005-10-06 Sanyo Special Steel Co Ltd 被削性に優れた機械構造用鋼
FR2868083B1 (fr) * 2004-03-24 2006-07-21 Ascometal Sa Acier pour pieces mecaniques, procede de fabrication de pieces mecaniques l'utilisant et pieces mecaniques ainsi realisees
JP5121123B2 (ja) * 2005-03-14 2013-01-16 山陽特殊製鋼株式会社 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法
WO2006114453A1 (es) 2005-04-26 2006-11-02 Sidenor Investigacion Y Desarrollo, S.A. Acero de cementación o carbonitruración y procedimiento de fabricación de piezas a partir de ese acero
DE102005023952B9 (de) * 2005-05-20 2007-07-26 Carl Aug. Picard Gmbh & Co. Kg Sicherheitspanzerung zum Schutz gegen Beschuss sowie Verfahren zu ihrer Herstellung
US8580050B2 (en) * 2005-08-24 2013-11-12 Daido Steel Co., Ltd. Carburized machine parts
DE102007041519A1 (de) 2007-08-31 2009-03-05 Mahle International Gmbh Zylinderlaufbuchse und Verfahren zu ihrer Herstellung
FR2935988B1 (fr) * 2008-09-12 2010-10-08 Ascometal Sa Acier, notamment pour roulements et pieces mecaniques aptes a la cementation ou a la carbonitruration, et pieces realisees avec cet acier.
JP5241455B2 (ja) * 2008-12-02 2013-07-17 新日鐵住金株式会社 浸炭窒化部材および浸炭窒化部材の製造方法
US20120018063A1 (en) * 2009-04-06 2012-01-26 Masayuki Hashimura Case-hardened steel superiorin cold workability, machinability, and fatigue characteristics after carburized quenching and method of production of same
CN101892450B (zh) * 2010-05-11 2012-07-04 青岛征和工业有限公司 发动机齿形链的销轴氮碳共渗处理方法
FR2978969B1 (fr) 2011-08-09 2013-09-13 Ascometal Sa Acier pour la fabrication de pieces cementees, piece cementee realisee avec cet acier et son procede de fabrication
DE102011054840A1 (de) * 2011-10-26 2013-05-02 Rud Ketten Rieger & Dietz Gmbh U. Co. Kg Härtbarer Stahl für Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrmittel der Güteklasse 8 und darüber, Bauelement der Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrtechnik sowie Verfahren zur Herstellung eines solchen Bauelements
JP6237277B2 (ja) 2014-01-30 2017-11-29 大同特殊鋼株式会社 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品
JP6265048B2 (ja) * 2014-05-26 2018-01-24 新日鐵住金株式会社 肌焼鋼
CN107604253A (zh) * 2017-08-30 2018-01-19 东风商用车有限公司 一种高淬透性Mn‑Cr系列渗碳钢
RU2704049C1 (ru) * 2018-10-03 2019-10-23 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "БУРИНТЕХ" (ООО НПП "БУРИНТЕХ") Долотная сталь

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0797660A (ja) * 1994-05-06 1995-04-11 Kobe Steel Ltd 低歪浸炭用鋼
JPH0953149A (ja) * 1995-08-11 1997-02-25 Kobe Steel Ltd 高強度高靭性肌焼き用鋼

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6191348A (ja) * 1984-10-08 1986-05-09 Kobe Steel Ltd 高強度非調質圧延棒鋼用鋳片
JPS62214158A (ja) * 1986-03-14 1987-09-19 Kobe Steel Ltd ジヨミニ−焼入れ端硬さを保証したＣｒ鋼材の製造方法
JPS62214157A (ja) * 1986-03-14 1987-09-19 Kobe Steel Ltd 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法
JPS63270444A (ja) * 1986-12-16 1988-11-08 Kawasaki Steel Corp 耐サワ−性に優れたラインパイプ用鋼

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0797660A (ja) * 1994-05-06 1995-04-11 Kobe Steel Ltd 低歪浸炭用鋼
JPH0953149A (ja) * 1995-08-11 1997-02-25 Kobe Steel Ltd 高強度高靭性肌焼き用鋼

Also Published As

Publication number Publication date
BR9802358A (pt) 2000-10-17
CZ213898A3 (cs) 1999-01-13
JPH1171613A (ja) 1999-03-16
DE890653T1 (de) 1999-06-02
TR199801347A2 (xx) 1999-10-21
RO118457B1 (ro) 2003-05-30
PL327388A1 (en) 1999-01-18
HUP9801540A1 (hu) 1999-05-28
EP0890653A1 (fr) 1999-01-13
DE69817098D1 (de) 2003-09-18
TR199801347A3 (tr) 1999-10-21
DK0890653T3 (da) 2003-12-01
TW460593B (en) 2001-10-21
CN1211632A (zh) 1999-03-24
AU7394398A (en) 1999-01-21
ZA986061B (en) 1999-02-01
CN1079446C (zh) 2002-02-20
UA58499C2 (uk) 2003-08-15
ES2126546T3 (es) 2004-05-01
SI9800193A (sl) 1999-04-30
ES2126546T1 (es) 1999-04-01
DE69817098T2 (de) 2004-04-01
EP0890653B1 (fr) 2003-08-13
PT890653E (pt) 2003-12-31
CA2243101C (fr) 2009-03-24
AR013198A1 (es) 2000-12-13
CA2243101A1 (fr) 1999-01-10
AU744729B2 (en) 2002-02-28
HU9801540D0 (en) 1998-09-28
FR2765890B1 (fr) 1999-08-20
RU2201993C2 (ru) 2003-04-10
US6090225A (en) 2000-07-18
FR2765890A1 (fr) 1999-01-15
JP3656706B2 (ja) 2005-06-08
PL190892B1 (pl) 2006-02-28
ATE247179T1 (de) 2003-08-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ297683B6 (cs) Zpusob výroby mechanické soucásti z oceli a cementovaná nebo nitracne cementovaná ocel
JP6737387B2 (ja) 軟窒化用鋼および部品
EP3088550B1 (en) Production method of carburized steel component and carburized steel component
EP2548986B1 (en) Steel for nitrocarburization and production method of a nitrocarburized steel part
KR101726251B1 (ko) 연질화용 강 및 연질화 부품 그리고 이들의 제조 방법
WO2013121794A1 (ja) 軟窒化用鋼およびこの鋼を素材とする軟窒化部品
KR102009635B1 (ko) 연질화용 강 및 부품 그리고 이들의 제조 방법
JP2006291335A (ja) 高温浸炭特性と加工性に優れた肌焼用鋼
JP6721141B1 (ja) 軟窒化用鋼および軟窒化部品並びにこれらの製造方法
JP7263796B2 (ja) 自動車変速機用リングギアおよびその製造方法
JP6477614B2 (ja) 軟窒化用鋼および部品ならびにこれらの製造方法
EP4151761A1 (en) Steel and steel component
JP7275665B2 (ja) 浸炭浸窒処理用鋼材
WO2022224849A1 (ja) 浸炭窒化処理用鋼材および浸炭窒化鋼材
JP2000345292A (ja) 軟窒化用鋼および軟窒化部品の製造方法
JP2023089730A (ja) 鋼材、鋼部品、および鋼部品の製造方法
CN112888796A (zh) 氮化部件粗形材及氮化部件
JPH0617540B2 (ja) 窒化鋼製品
MXPA98005527A (en) Procedure for the manufacture of a piece of cemented or carbonitrated steel and steel for the manufacture of this pi

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20160703