ES2126546T3 - Procedimiento para la aplicacion de una pieza de acero, cementada o carbonitrurada, y acero para la fabricacion de esta pieza. - Google Patents
Procedimiento para la aplicacion de una pieza de acero, cementada o carbonitrurada, y acero para la fabricacion de esta pieza.Info
- Publication number
- ES2126546T3 ES2126546T3 ES98400447T ES98400447T ES2126546T3 ES 2126546 T3 ES2126546 T3 ES 2126546T3 ES 98400447 T ES98400447 T ES 98400447T ES 98400447 T ES98400447 T ES 98400447T ES 2126546 T3 ES2126546 T3 ES 2126546T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- leq
- hrc
- steel
- piece
- jominy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
LA INVENCION SE REFIERE A UN PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE UNA PIEZA MECANICA EN ACERO. CONSISTE EN FABRICAR UNA PIEZA BRUTA DE ACERO Y EFECTUAR UN TRATAMIENTO DE CEMENTACION O DE CARBONITRURACION A ALTA TEMPERATURA DE AL MENOS UNA PARTE DE SU SUPERFICIE. LA COMPOSICION QUIMICA DEL ACERO CONSTITUTIVO DE LA PIEZA ES, EN PESO: 0,15 % C 0,35 %; 0 % SI 0,6 %; 0% MN + CR + NI + MO < 5 %; 0 % AL 0,1 %; 0 % CU 0,5 %; 0 % TI 0,05 %; 0,004 % N 0,02 %; 0 % S 0,15 %; P 0,03 %; EN SU CASO, HASTA 0,02 % DE TELURIO, HASTA 0,04 % DE SELENIO, HASTA 0,07 % DE PLOMO, HASTA 0,005 % DE CALCIO, SIENDO EL RESTO HIERRO E IMPUREZAS RESULTANTES DE LA ELABORACION; LA COMPOSICION QUIMICA DEBE AJUSTARSE PARA QUE LA CURVA JOMINY DEL ACERO SEA TAL QUE: 45 HRC J SUB,3 50 HRC; 39 HRC J 11 47 HRC; 31 HRC J 25 40 HR C; LOS VALORES MEDIOS J 3M , J 11M Y J 25M DE CINCO ENSAYOS JOMINY SON TALES QUE: J 11M - J 3M X 14/ 22 - J 25 X 8/221 2,5 HRC Y J 3M - J 15M ) HRC. LA INVENCION SE REFIERE ASIMISMO AL ACERO DE CEMENTACION O DE CARBONITRURACION PARA FABRICAR LA PIEZA.
Description
Procedimiento para la aplicación de una pieza de
acero, cementada o carbonitrurada, y acero para la fabricación de
esta pieza.
La presente invención se refiere a la fabricación
de piezas de acero, en la que al menos una parte de la superficie
está endurecida por cementación y carbonitruración, seguido de un
temple al aceite o con gas.
Numerosas piezas mecánicas de acero tales como,
por ejemplo, los engranajes, se endurecen superficialmente por
cementación o carbonitruración. Para ello, las piezas se mantienen
en una atmósfera rica en carbono o en carbono y en nitrógeno a una
temperatura mayor que 900ºC durante algunas horas, con el fin de
enriquecer el acero en carbono o en carbono y en nitrógeno a través
de una cierta profundidad por debajo de la superficie, por difusión
de estos elementos a partir de la superficie y a continuación las
piezas son templadas al aceite frío, templado o caliente, o con gas,
con el fin de endurecer la superficie. La cementación o la
carbonitruración puede efectuarse igualmente a una temperatura mayor
que 1.000ºC, diciéndose entonces que se trata de una cementación o
de una carbonitruración a alta temperatura.
Para fabricar tales piezas se utilizan aceros que
contienen desde un 0,15% hasta un 0,35% de carbono, aleadas con
cromo, o aleadas con cromo y con molibdeno, o también aleadas con
cromo y con manganeso. Esta técnica, que permite obtener una dureza
elevada en la superficie y en las proximidades de la misma, y que
permite, igualmente, obtener buenas características mecánicas en el
núcleo de las piezas, presenta, sin embargo, el inconveniente de
engendrar deformaciones que pueden conducir al rechazo de las piezas
o que necesitan mecanizados suplementarios, costosos.
El objeto de la presente invención consiste en
remediar este inconveniente mediante la proposición de un medio para
fabricar piezas de acero, en las que al menos una parte de la
superficie está endurecida por cementación o por carbonitruración,
principalmente a elevada temperatura.
Con esta finalidad, la invención tiene por objeto
un procedimiento para la fabricación de una pieza mecánica de acero
según el cual se fabrica un desbaste de pieza de acero y se efectúa
un tratamiento de cementación o de carbonitruración principalmente a
alta temperatura de al menos una parte de la superficie del desbaste
de la pieza. Según este procedimiento, la composición química del
acero, del que está constituida la pieza, comprende, en peso:
0,2% \leq C \leq 0,26%
0,05% \leq Si \leq 0,5%
1% \leq Mn \leq 1,6%.
0,4% \leq Cr \leq 1,5%
0,08% \leq Mo \leq 0,27%
0% \leq Ni \leq 0,6%
0,003% \leq Al \leq 0,06%
0% \leq Cu \leq 0,3%
0% \leq S \leq 0,1%
P \leq 0,03%
0% \leq Ti \leq 0,05%,
eventualmente hasta un 0,02% de teluro, hasta un
0,04% de selenio, hasta un 0,07% de plomo, hasta un 0,005% de
calcio, siendo el resto hierro e impurezas resultantes de la
elaboración. Además, la composición química del acero está ajustada
para que la curva JOMINY del acero sea tal que:
45 HRC \leq J3 \leq 50 HRC
39 HRC \leq J11 \leq 47 HRC
31 HRC \leq J25 \leq 40 HRC
y para que los valores medios J_{3m},
J_{11m}, J_{15m} y J_{25m} de cinco ensayos JOMINY sea tal
que:
|J11m - J3m x 14 /22 - J25m x 8 / 22| \leq 2,5
HRC
y,
J3m - J15m \leq 9 HRC, y preferentemente,
\leq 8 HRC.
Preferentemente, la curva JOMINY es tal que se
satisfaga al menos una de las condiciones siguientes:
10 x (J7m - J11m) / (4 x (J15m - J25m)) \leq
2,15
y,
10 x (J7m - J15m) / (8 x (J15m - J25m)) \leq
2.
Preferentemente la composición química del acero
es tal que:
0,21% \leq C \leq 0,25%
0,1% \leq Si \leq 0,45%
1,1% \leq Mn \leq 1,5%
0,9% \leq Cr \leq 1,4%
0,09% \leq Mo \leq 0,26%
0% \leq Ni \leq 0,6%
0,005% \leq Al \leq 0,05%
0% \leq Cu \leq 0,3%
0% \leq Ti \leq 0,05%
P \leq 0,03%.
Preferentemente, el contenido en nitrógeno del
acero está comprendido entre 0,004% y 0,02%.
La invención se refiere, igualmente, a un acero
de cementación, cuya composición química es la que acaba de ser
indicada; este acero de cementación tiene una curva JOMINY tal
que:
45 HRC \leq J3 \leq 50 HRC
39 HRC \leq J11 \leq 47 HRC
31 HRC \leq J25 \leq 40 HRC
y los valores medios J_{3m}, J_{11m},
J_{15m} y J_{25m} de cinco ensayos JOMINY son tales que
|J11m - J3m x 14 /22 - J25m x 8 / 22| \leq 2,5
HRC
y,
J3m - J15m \leq 9 HRC, y preferentemente,
\leq 8 HRC.
Preferentemente, los valores medios J_{7m},
J_{11m}, J_{15m} y J_{25m} de cinco ensayos JOMINY son tales
que se satisfaga al menos una de las condiciones siguientes:
10 x (J7m - J11m) / (4 x (J15m - J25m)) \leq
2,15
y:
10 x (J7m - J15m) / (8 x (J15m - J25m)) \leq
2.
La invención se describirá ahora, con mayor
detalle, pero de forma no limitativa, e ilustrada por ejemplos.
Los inventores han comprobado de manera nueva e
inesperada que las deformaciones engendradas por el temple que es
efectuado al final del tratamiento de cementación o al final de la
carbonitruración, podían atenuarse considerablemente, incluso
suprimirse, a condición de que se utilice, para fabricar la pieza,
un acero cuya curva JOMINY no presente prácticamente puntos de
inflexión, contrariamente a lo que ocurre con las curvas JOMINY de
los aceros utilizados habitualmente para este uso. De una manera mas
precisa, se ha comprobado que debe utilizarse un acero que
contenga
- -
- desde 0,2% hasta 0,26% de carbono para que el acero sea fácilmente mecanizable, y para obtener la tenacidad suficiente en las partes no cementadas o no carbonitruradas de la pieza;
- -
- desde 0,05% hasta 0,5% de silicio para asegurar una desoxidación suficiente del acero;
- -
- elementos de aleación tales como manganeso, cromo, molibdeno y níquel, en contenidos tales como los que se han descrito en la reivindicación 1, con el fin de aportar una aptitud al temple suficiente, ajustar la forma de la curva JOMINY y ajustar las propiedades mecánicas de la pieza tanto en el núcleo como en las zonas cementadas o carbonitruradas;
- -
- desde 0,003 hasta 0,06% de aluminio para completar la desoxidación y controlar el grano;
- -
- menos de un 0,3% de cobre, que es considerado como una impureza que tiende a disminuir la ductilidad y la tenacidad de las zonas no cementadas o no carbonitruradas;
- -
- eventualmente, desde 0% hasta 0,05% de titanio para formar nitruros endurecedores;
- -
- preferentemente, el contenido en nitrógeno, elemento siempre presente y que reacciona con el aluminio o con el titanio para formar nitruros, debe estar comprendido entre 0,04% y 0,02%;
- -
- hasta 0,1% de azufre para mejorar la aptitud al mecanizado;
- -
- menos de 0,03% de fósforo, que es una impureza desfavorable para la ductilidad y para la tenacidad.
El acero puede contener, además, hasta un 0,02%
de teluro, hasta un 0,04% de selenio, hasta un 0,07% de plomo, hasta
un 0,005% de calcio, para mejorar la aptitud al mecanizado. El resto
de la composición es hierro e impurezas que resultan de la
elaboración.
La composición química se ajusta para que la
curva JOMINY del acero sea tal que:
45 HRC \leq J3 \leq 50 HRC
39 HRC \leq J11 \leq 47 HRC
31 HRC \leq J25 \leq 40 HRC
y para que los valores medios J_{3m}, J_{7m},
J_{11m}, J_{15m} y J_{25m}, de cinco ensayos JOMINY sea tal
que:
|J11m - J3m x 14/22 - J25m x 8/22| \leq 2,5
HRC
y,
J3m - J15m \leq 9 HRC, y preferentemente,
\leq 8 HRC.
La curva JOMINY es una curva que caracteriza la
aptitud al temple del acero. Esta se obtiene midiéndose la dureza a
lo largo de una generatriz de una probeta cilíndrica templada por un
chorro de agua que rocía una de las extremidades. La dureza medida a
una distancia de x mm desde la extremidad rociada se denomina
J_{x}. Este ensayo es perfectamente conocido por el técnico en la
materia. Sin embargo presenta la característica de ser,
naturalmente, bastante disperso. Por este motivo la forma de la
curva JOMINY se caracteriza, en este caso, por una parte, por
horquillas de valor para los puntos J_{3}, J_{11} y J_{25}, y
por la relación: |J_{11m} - J_{3m} x 14 /22 – J_{25m} x 8 /
22| \leq 2,5 HRC, que hace intervenir las medias de cinco ensayos
diferentes, efectuados con el mismo acero. De una manera mas
precisa, se efectúan, sucesivamente, 5 ensayos idénticos; para cada
ensayo se miden, al menos, los valores J_{3}, J_{7}, J_{11},
J_{15} y J_{25}, obteniéndose así cinco valores para J_{3},
J_{7}, J_{11}, J_{15} y J_{25}, y se calcula para cada punto
J_{x}, la media J_{xm} de los cinco valores. En esta relación,
las barras verticales son el símbolo conocido en sí del valor
absoluto. La relación, combinada a su vez con la relación
J_{3m}-J_{15m} \leq 9 HRC o \leq 8 HRC,
expresa la curva JOMINY que no presenta inflexión marcada.
La forma deseada para la curva JOMINY puede
afinarse si se hace que esta satisfaga al menos una de las
relaciones siguientes:
10 x (J7m - J11m) / (4 x (J15m - J25m)) \leq
2,15
y:
10 x (J7m - J15m) / (8 x (J15m - J25m)) \leq
2.
Tales curvas JOMINY pueden obtenerse
principalmente con un acero de acuerdo con lo que acaba de ser
definido, cuya composición química comprenda, en peso:
- -
- desde 0,2% hasta 0,26% y, preferentemente, desde 0,21% hasta 0,25% de carbono para tener una dureza que no sea demasiado grande en las piezas antes de la cementación o de la carbonitruración, y para obtener una buena aptitud a la cementación o a la carbonitruración;
- -
- desde 1% hasta 1,6% y, preferentemente, desde 1,1% hasta 1,5% de manganeso, para obtener una buena salud interna, para fijar el azufre y para ajustar, en combinación con el cromo y con el molibdeno, la aptitud al temple con el fin de obtener una curva JOMINY satisfactoria;
- -
- desde 0,05% hasta 0,5% y, preferentemente, desde 0,1% hasta 0,45% de silicio;
- -
- desde 0,04% hasta 1,5% de cromo y, preferentemente, desde 0,9% hasta 1,4% para endurecer la capa cementada o carbonitrurada y, en combinación con el manganeso y con el molibdeno, ajustar la aptitud al temple con el fin de obtener una curva JOMINY satisfactoria;
- -
- desde 0,08 hasta 0,27% y, preferentemente, desde 0,09% hasta 0,26% de molibdeno, para endurecer la capa cementada o carbonitrurada, contribuyendo al aumento de la resistencia a la oxidación y, en combinación con el manganeso y con el cromo, ajustar la aptitud al temple con el fin de obtener una curva JOMINY satisfactoria; el límite inferior corresponde al valor mínimo del contenido en molibdeno para que este elemento tenga un efecto significativo;
- -
- desde 0% hasta 0,6% de níquel para mejorar el comportamiento al choque de la pieza.
El contenido en cobre es menor que el 0,3%, el
contenido en azufre está comprendido, preferentemente entre el 0,02%
y el 0,1%, y es mejor que este permanezca menor que el 0,09% el
contenido en aluminio está comprendido entre el 0,003% y el 0,06%, y
es preferible que esté comprendido entre el 0,005% y el 0,05%.
Como se ha indicado anteriormente, el acero puede
contener, además, uno o varios elementos tomados entre el teluro,
el selenio, el plomo y el calcio.
Para fabricar una pieza según la invención, se
fabrica con un acero según la invención un desbaste de pieza que se
cementa o que se carbonitrura a alta temperatura y que se templa al
aceite o con gas, pudiendo estar el aceite frío, tibio o caliente.
El desbaste de pieza puede fabricarse por ejemplo por forjado y por
mecanizado.
A título de ejemplo, se han realizado piezas con
seis aceros según la invención, cuyas composiciones químicas
eran:
\newpage
Las curvas JOMINY de estos aceros eran tales
que:
Tras cementación a 995ºC durante 10 horas y
temple al aceite tibio a 98ºC, las piezas no presentaban
deformaciones que necesitasen un mecanizado suplementario. Además,
la cementación se caracterizaba por un contenido en carbono del
0,94% a 0,1 mm por debajo de la superficie.
A título comparativo, se han realizado, en las
mismas condiciones, piezas idénticas de acero del tipo 27MC5, 29MC5,
27MC5u, 27MC5r, 27CD4u, 30M5 y 20CD4 de acuerdo con el arte
anterior. Las composiciones de estos aceros eran:
\newpage
y las curvas JOMINY eran tales que:
Tras cementación, las piezas han necesitado un
repaso por mecanizado. Además, el contenido en carbono en la capa
cementada, a 0,1 mm por debajo de la superficie, no era mas que del
0,8%. Este último resultado muestra que, además de la baja
sensibilidad a las deformaciones, el acero según la invención se
cementa mejor que el acero según el arte anterior.
Claims (13)
1. Procedimiento para la fabricación de una pieza
mecánica de acero según la cual se fabrica un desbaste de pieza de
acero y se efectúa un tratamiento de cimentación o de
carbonitruración eventualmente a alta temperatura de al menos una
parte de la superficie del desbaste de la pieza,
caracterizado porque la composición química del acero, con el
que está constituida la pieza, comprende, en peso:
0,2% \leq C \leq 0,26%
0,05% \leq Si \leq 0,5%
1% \leq Mn \leq 1,6%.
0,4% \leq Cr \leq 1,5%
0,08% \leq Mo \leq 0,27%
0% \leq Ni \leq 0,6%
0,003% \leq Al \leq 0,06%
0% \leq Cu \leq 0,3%
0% \leq S \leq 0,1%
P \leq 0,03%
0% \leq Ti \leq 0,05%,
eventualmente hasta 0,02% de teluro, hasta un
0,04% de selenio, hasta un 0,07% de plomo, hasta un 0,005% de
calcio, siendo el resto hierro e impurezas que resultan de la
elaboración, ajustándose la composición química para que la curva
JOMINY del acero sea tal que:
45 HRC \leq J3 \leq 50 HRC
39 HRC \leq J11 \leq 47 HRC
31 HRC \leq J25 \leq 40 HRC
y para que los valores medios J_{3m},
J_{11m}, J_{15m} y J_{25m} de cinco ensayos JOMINY sean tales
que:
|J11m - J3m x 14 /22 - J25m x 8 / 22| \leq 2,5
HRC
y,
J3m - J15m \leq 9 HRC.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque el acero es tal que: J3m - J15m \leq
8 HRC.
3. Procedimiento según la reivindicación 1, o la
reivindicación 2, caracterizado porque los valores medios
J_{7m}, J_{11m}, J_{15m} y J_{25m} de cinco ensayos JOMINY
son tales que:
10 x (J7m - J11m) / (4 x (J15m - J25m)) \leq
2,15.
4. Procedimiento según la reivindicación 1, o la
reivindicación 2, o la reivindicación 3, caracterizado porque
los valores medios J_{7m}, J_{11m}, J_{15m} y J_{25m} de
cinco ensayos JOMINY son tales que:
10 x (J7m - J15m) / (8 x (J15m - J25m)) \leq
2.
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque:
0,21% \leq C \leq 0,25%
0,1% \leq Si \leq 0,45%
1,1% \leq Mn \leq 1,5%
0,9% \leq Cr \leq 1,4%
0,09% \leq Mo \leq 0,26%
0% \leq Ni \leq 0,6%
0,005% \leq Al \leq 0,05%
0% \leq Cu \leq 0,3%
0,02% \leq S \leq 0,09%
P \leq 0,03%
0% \leq Ti \leq 0,05%.
6. Procedimiento según una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque el contenido en
nitrógeno del acero está comprendido entre 0,004% y 0,02%.
7. Acero de cementación o de carbonitruración
caracterizado porque su composición química comprende, en
peso:
0,2% \leq C \leq 0,26%
0,05% \leq Si \leq 0,5%
1% \leq Mn \leq 1,6%.
0,4% \leq Cr \leq 1,5%
0,08% \leq Mo \leq 0,27%
0% \leq Ni \leq 0,6%
0,003% \leq Al \leq 0,06%
0% \leq Cu \leq 0,3%
0% \leq S \leq 0,1%
P \leq 0,03%
0% \leq Ti \leq 0,05%,
eventualmente hasta un 0,02% de teluro, hasta un
0,04% de selenio, hasta un 0,07% de plomo, hasta un 0,005% de
calcio, siendo el resto hierro e impurezas que resultan de la
elaboración.
8. Acero de cementación o de carbonitruración
según la reivindicación 7, caracterizado porque su
composición química es tal que:
0,21% \leq C \leq 0,25%
0,1% \leq Si \leq 0,45%
1,1% \leq Mn \leq 1,5%
0,9% \leq Cr \leq 1,4%
0,09% \leq Mo \leq 0,26%
0% \leq Ni \leq 0,6%
0,005% \leq Al \leq 0,05%
0% \leq Cu \leq 0,3%
0,02% \leq S \leq 0,09%
P \leq 0,03%
0% \leq Ti \leq 0,05%.
9. Acero de cementación o de carbonitruración
según la reivindicación 7 o la reivindicación 8,
caracterizado porque su curva JOMINY es tal que:
45 HRC \leq J3 \leq 50 HRC
39 HRC \leq J11 \leq 47 HRC
31 HRC \leq J25 \leq 40 HRC
siendo los valores medios J_{3m}, J_{11m},
J_{15m} y J_{25m} de cinco ensayos JOMINY sean tales que:
|J11m - J3m x 14 /22 - J25m x 8 / 22| \leq 2,5
HRC
y,
J3m - J15m \leq 9 HRC.
10. Acero de cementación o de carbonitruración
según la reivindicación 9, caracterizado porque: J3m - J15m
\leq 8 HRC.
11. Acero de cementación o de carbonitruración
según la reivindicación 9, o la reivindicación 10
caracterizado porque los valores medios J_{7m}, J_{11m},
J_{15m} y J_{25m} de cinco ensayos JOMINY son tales que:
(10 x (J7m - J11m) / (4 x (J15m - J25m)) \leq
2,15.
12. Acero de cementación o de carbonitruración
según la reivindicación 9, la reivindicación 10 o la reivindicación
11, caracterizado porque los valores medios J_{7m},
J_{11m}, J_{15m} y J_{25m} de cinco ensayos JOMINY son tales
que:
10 x (J7m - J15m) / (8 x (J15m - J25m)) \leq
2.
13. Acero según una cualquiera de las
reivindicaciones 7 a 12, caracterizado porque su contenido en
nitrógeno está comprendido entre 0,004% y 0,02%.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9708770 | 1997-07-10 | ||
FR9708770A FR2765890B1 (fr) | 1997-07-10 | 1997-07-10 | Procede de fabrication d'une piece mecanique en acier cementee ou carbonitruree et acier pour la fabrication de cette piece |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2126546T1 ES2126546T1 (es) | 1999-04-01 |
ES2126546T3 true ES2126546T3 (es) | 2004-05-01 |
Family
ID=9509091
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES98400447T Expired - Lifetime ES2126546T3 (es) | 1997-07-10 | 1998-02-25 | Procedimiento para la aplicacion de una pieza de acero, cementada o carbonitrurada, y acero para la fabricacion de esta pieza. |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6090225A (es) |
EP (1) | EP0890653B1 (es) |
JP (1) | JP3656706B2 (es) |
CN (1) | CN1079446C (es) |
AR (1) | AR013198A1 (es) |
AT (1) | ATE247179T1 (es) |
AU (1) | AU744729B2 (es) |
BR (1) | BR9802358A (es) |
CA (1) | CA2243101C (es) |
CZ (1) | CZ297683B6 (es) |
DE (2) | DE890653T1 (es) |
DK (1) | DK0890653T3 (es) |
ES (1) | ES2126546T3 (es) |
FR (1) | FR2765890B1 (es) |
HU (1) | HUP9801540A1 (es) |
PL (1) | PL190892B1 (es) |
PT (1) | PT890653E (es) |
RO (1) | RO118457B1 (es) |
RU (1) | RU2201993C2 (es) |
SI (1) | SI9800193A (es) |
TR (1) | TR199801347A3 (es) |
TW (1) | TW460593B (es) |
UA (1) | UA58499C2 (es) |
ZA (1) | ZA986061B (es) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1167561A3 (en) * | 2000-06-28 | 2009-03-04 | Mitsubishi Steel Muroran Inc. | Carburizing and carbonitriding steel |
JP2003148294A (ja) * | 2001-11-12 | 2003-05-21 | Hitachi Ltd | 燃料ポンプ及び筒内噴射エンジン |
DE10315416A1 (de) * | 2002-06-27 | 2004-01-22 | Ina-Schaeffler Kg | Lagefixierung eines Bolzens |
JP2005273000A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-10-06 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
FR2868083B1 (fr) * | 2004-03-24 | 2006-07-21 | Ascometal Sa | Acier pour pieces mecaniques, procede de fabrication de pieces mecaniques l'utilisant et pieces mecaniques ainsi realisees |
JP5121123B2 (ja) * | 2005-03-14 | 2013-01-16 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法 |
WO2006114453A1 (es) | 2005-04-26 | 2006-11-02 | Sidenor Investigacion Y Desarrollo, S.A. | Acero de cementación o carbonitruración y procedimiento de fabricación de piezas a partir de ese acero |
DE102005023952B9 (de) * | 2005-05-20 | 2007-07-26 | Carl Aug. Picard Gmbh & Co. Kg | Sicherheitspanzerung zum Schutz gegen Beschuss sowie Verfahren zu ihrer Herstellung |
US8580050B2 (en) * | 2005-08-24 | 2013-11-12 | Daido Steel Co., Ltd. | Carburized machine parts |
DE102007041519A1 (de) | 2007-08-31 | 2009-03-05 | Mahle International Gmbh | Zylinderlaufbuchse und Verfahren zu ihrer Herstellung |
FR2935988B1 (fr) * | 2008-09-12 | 2010-10-08 | Ascometal Sa | Acier, notamment pour roulements et pieces mecaniques aptes a la cementation ou a la carbonitruration, et pieces realisees avec cet acier. |
JP5241455B2 (ja) * | 2008-12-02 | 2013-07-17 | 新日鐵住金株式会社 | 浸炭窒化部材および浸炭窒化部材の製造方法 |
US20120018063A1 (en) * | 2009-04-06 | 2012-01-26 | Masayuki Hashimura | Case-hardened steel superiorin cold workability, machinability, and fatigue characteristics after carburized quenching and method of production of same |
CN101892450B (zh) * | 2010-05-11 | 2012-07-04 | 青岛征和工业有限公司 | 发动机齿形链的销轴氮碳共渗处理方法 |
FR2978969B1 (fr) | 2011-08-09 | 2013-09-13 | Ascometal Sa | Acier pour la fabrication de pieces cementees, piece cementee realisee avec cet acier et son procede de fabrication |
DE102011054840A1 (de) * | 2011-10-26 | 2013-05-02 | Rud Ketten Rieger & Dietz Gmbh U. Co. Kg | Härtbarer Stahl für Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrmittel der Güteklasse 8 und darüber, Bauelement der Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrtechnik sowie Verfahren zur Herstellung eines solchen Bauelements |
JP6237277B2 (ja) | 2014-01-30 | 2017-11-29 | 大同特殊鋼株式会社 | 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品 |
JP6265048B2 (ja) * | 2014-05-26 | 2018-01-24 | 新日鐵住金株式会社 | 肌焼鋼 |
CN107604253A (zh) * | 2017-08-30 | 2018-01-19 | 东风商用车有限公司 | 一种高淬透性Mn‑Cr系列渗碳钢 |
RU2704049C1 (ru) * | 2018-10-03 | 2019-10-23 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "БУРИНТЕХ" (ООО НПП "БУРИНТЕХ") | Долотная сталь |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6191348A (ja) * | 1984-10-08 | 1986-05-09 | Kobe Steel Ltd | 高強度非調質圧延棒鋼用鋳片 |
JPS62214158A (ja) * | 1986-03-14 | 1987-09-19 | Kobe Steel Ltd | ジヨミニ−焼入れ端硬さを保証したCr鋼材の製造方法 |
JPS62214157A (ja) * | 1986-03-14 | 1987-09-19 | Kobe Steel Ltd | 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法 |
JPS63270444A (ja) * | 1986-12-16 | 1988-11-08 | Kawasaki Steel Corp | 耐サワ−性に優れたラインパイプ用鋼 |
JPH0830243B2 (ja) * | 1994-05-06 | 1996-03-27 | 株式会社神戸製鋼所 | 低歪浸炭用鋼 |
JP3094856B2 (ja) * | 1995-08-11 | 2000-10-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度高靭性肌焼き用鋼 |
-
1997
- 1997-07-10 FR FR9708770A patent/FR2765890B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-02-25 DK DK98400447T patent/DK0890653T3/da active
- 1998-02-25 PT PT98400447T patent/PT890653E/pt unknown
- 1998-02-25 DE DE0890653T patent/DE890653T1/de active Pending
- 1998-02-25 AT AT98400447T patent/ATE247179T1/de active
- 1998-02-25 DE DE69817098T patent/DE69817098T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-25 ES ES98400447T patent/ES2126546T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-02-25 EP EP98400447A patent/EP0890653B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1998-06-29 TW TW087110443A patent/TW460593B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-06-30 AU AU73943/98A patent/AU744729B2/en not_active Ceased
- 1998-07-03 CZ CZ0213898A patent/CZ297683B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-07-07 UA UA98073600A patent/UA58499C2/uk unknown
- 1998-07-08 BR BR9802358-6A patent/BR9802358A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-07-09 CN CN98117414A patent/CN1079446C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-09 US US09/112,057 patent/US6090225A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-07-09 CA CA002243101A patent/CA2243101C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-09 RU RU98113918/02A patent/RU2201993C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-07-09 HU HU9801540A patent/HUP9801540A1/hu unknown
- 1998-07-09 ZA ZA986061A patent/ZA986061B/xx unknown
- 1998-07-09 RO RO98-01160A patent/RO118457B1/ro unknown
- 1998-07-10 AR ARP980103368A patent/AR013198A1/es active IP Right Grant
- 1998-07-10 TR TR1998/01347A patent/TR199801347A3/tr unknown
- 1998-07-10 PL PL327388A patent/PL190892B1/pl unknown
- 1998-07-10 SI SI9800193A patent/SI9800193A/sl not_active IP Right Cessation
- 1998-07-10 JP JP19562998A patent/JP3656706B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2126546T3 (es) | Procedimiento para la aplicacion de una pieza de acero, cementada o carbonitrurada, y acero para la fabricacion de esta pieza. | |
ES2349785T3 (es) | Composición de acero inoxidable mertensítico, procedimiento para la fabricación de una pieza mecánica a partir de este acero y pieza obtenida de este modo. | |
ES2352788T3 (es) | Acero martensítico endurecido con bajo o nulo contenido de cobalto, procedimiento de fabricación de una pieza a partir de este acero y pieza así obtenida. | |
ES2624912T3 (es) | Acero martensítico endurecido con bajo contenido de cobalto, procedimiento de fabricación de una pieza a partir de este acero y pieza así obtenida | |
ES2658770T3 (es) | Método para la fabricación de tubos de acero inoxidable de dos fases | |
CN105899704B (zh) | 轴承部件 | |
ES2245821T3 (es) | Acero carburizado por fuera. | |
US6162390A (en) | Steel for bearings | |
JP4688727B2 (ja) | 浸炭部品およびその製造方法 | |
ES2759002T3 (es) | Barra de acero laminada o alambrón laminado para componente forjado en frío | |
US20060225814A1 (en) | Crankshaft and method for manufacturing same | |
ES2600754T3 (es) | Material de acero inoxidable de alta resistencia y procedimiento de producción del mismo | |
ES2796354T3 (es) | Acero inoxidable martensítico, procedimiento de fabricación de un semiproducto de este acero y herramienta de corte realizada a partir de este semiproducto | |
ES2411382T3 (es) | Acero de decoletaje exento de plomo, y su uso | |
ES2270918T3 (es) | Acero inoxidable austenitico excelente en la capacidad de troquelado fino. | |
ES2797553T3 (es) | Material de acero y tubería de acero para pozos petrolíferos | |
CN104583438B (zh) | 渗碳部件 | |
JP2002235153A (ja) | 高強度高耐食非磁性ステンレス鋼 | |
CN109689911A (zh) | 表面硬化钢及其制造方法以及齿轮部件的制造方法 | |
PT1051531E (pt) | Aco e processo para o fabrico de pecas mecanicas clivaveis | |
JP2019183215A (ja) | 浸炭機械部品及びその製造方法 | |
KR930003604B1 (ko) | 단조품 제조용 강 및 강의 열처리방법 | |
JP7404792B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼部品およびその製造方法 | |
CN113260717B (zh) | 钢材 | |
JP7246684B2 (ja) | 低熱膨張合金 |