SI9800193A - Postopek za izdelovanje naogljičene ali karbonitrirane jeklene komponente in jeklo za izdelovanje te komponente - Google Patents

Postopek za izdelovanje naogljičene ali karbonitrirane jeklene komponente in jeklo za izdelovanje te komponente Download PDF

Info

Publication number
SI9800193A
SI9800193A SI9800193A SI9800193A SI9800193A SI 9800193 A SI9800193 A SI 9800193A SI 9800193 A SI9800193 A SI 9800193A SI 9800193 A SI9800193 A SI 9800193A SI 9800193 A SI9800193 A SI 9800193A
Authority
SI
Slovenia
Prior art keywords
hrc
steel
component
jominy
carbonitrided
Prior art date
Application number
SI9800193A
Other languages
English (en)
Inventor
Claude Pichard
Original Assignee
Ascometal Immeuble "La Pacific"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9509091&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SI9800193(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Ascometal Immeuble "La Pacific" filed Critical Ascometal Immeuble "La Pacific"
Publication of SI9800193A publication Critical patent/SI9800193A/sl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys

Abstract

Postopek za izdelavo mehanske komponente, izdelane iz jekla, pri katerem proizvedemo surovec jeklene komponente in izvedemo visoko temperaturno naogljičenje ali karbonitriranje vsaj dela površine surovca komponente, pri čemer obsega kemijska sestava jekla, iz katerega je sestavljena komponenta, masno: 0,15% manjše ali enako C manjše ali enako 0,35%; 0% manjše ali enako Si manjše ali enako 0,6%; 0% manjše ali enako Mn+Cr+Ni+Mo manjše ali enako 5%; 0% manjše ali enako Al manjše ali enako 0,1%; 0% manjše ali enako Cu manjše ali enako 0,5%; 0% manjše ali enako Ti manjše ali enako 0,05%; 0,004% manjše ali enako N manjše ali enako 0,02%; 0% manjše ali enako S manjše ali enako 0,15%; P manjše ali enako 0,03%; po izbiri do 0,02% telurja, do 0,04% selena, do 0,07% svinca, do 0,005% kalcija, preostanek pa je železo in nečistote, ki nastanejo pri taljenju; pri čemer je kemijska sestava naravnana tako, da je Jominyjeva krivulja jekla takšna, da je: 45 HRC manjše ali enako J3 manjše ali enako 50 HRC; 39 HRC manjše ali enako J11 manjše ali enako 47 HRC; 31 HRC manjše ali enako J25manjše ali enako 40 HRC; povprečne vrednosti J3m, J11m in J25m petih Jominyjevih testov so takšne, da je: I J11m - J3m x 14/22 - J25m x 8/22 I manjše ali enako 2,5 HRC in J3m - J15m manjše ali enako 9 HRC. Naogljičeno ali karbonitrirano jeklo za izdelavo te komponente.ŕ

Description

Postopek za izdelovanje naogljičene ali karbonitrirane jeklene komponente in jeklo za izdelavo te komponente
Predloženi izum se nanaša na izdelovanje jeklenih komponent, ki imajo vsaj del svoje površine utrjene z naogljičenjem ali karbonitriranjem, kateremu sledi kaljenje v olju ali plinu.
Mnogo iz jekla izdelanih mehanskih komponent, kot so zobniki, je površinsko utrjenih z naogljičenjem ali karbonitriranjem. Za izvedbo le-tega vzdržujemo komponente več ur v atmosferi, ki je bogata z ogljikom ali z ogljikom in dušikom, pri temperaturi večji od 900 °C, tako da obogatimo jeklo z ogljikom ali z ogljikom in dušikom z difuzijo teh elementov iz površine preko določene globine pod površino, nakar komponente kalimo v hladnem, toplem ali vročem olju ali v plinu, da utrdimo površino. Operacijo naogljičenja ali karbonitriranja lahko izvedemo tudi pri temperaturi višji od 1000 °C potem pravimo, da je to operacija visokotemperatumega naogljičenja ali karbonitriranja.
Za izdelavo takšnih komponent uporabljamo jekla z vsebnostjo od 0,15 % do 0,35 % ogljika, ki so legirana s kromom ali s kromom in molibdenom, ali pa legirana s kromom in manganom. Ta tehnika, ki omogoča doseganje visoke trdote na površini in blizu površine ter ki tudi omogoča pridobiti dobre mehanske lastnosti jedra komponent, pa ima to pomanjkljivost, da generira popačenja, ki lahko vodijo do tega, da so komponente spraskane ali da jih je potrebno obdelati z dragimi dodatnimi strojnimi operacijami.
Predmet predloženega izuma je odprava te pomanjkljivosti z zagotovitvijo načina za izdelavo jeklenih komponent, ki imajo vsaj del površine utrjene z naogljičenjem ali s karbonitriranjem, še zlasti pri visoki temperaturi.
Tako je predmet izuma postopek za izdelovanje mehanske komponente, izdelane iz jekla, pri katerem izdelamo surovec jeklene komponente in izvedemo obdelavo naogljičenja ali karbonitriranja, še zlasti pri visoki temperaturi, vsaj dela površine surovca komponente. Po tem postopku vsebuje kemijska sestava jekla, iz katerega je zgrajena komponenta, masno:
0,15 %< C <0,35%
0%<Si<0,6% % < Mn + Cr + Ni + Mo < 5 %
0%<Al<0,l%
0%<Cu<0,5%
0%< S <0,15%
P < 0,03 % po izbiri do 0,02 % telurja, do 0,04 % selena, do 0,07 % svinca, do 0,005 % kalcija, preostanek pa je železo in nečistote, ki nastanejo pri taljenju. Poleg tega je kemijska sestava jekla naravnana tako, daje Jominyjeva krivulja jekla takšna, daje:
HRC < J3 <50 HRC 39 HRC < Ju < 47 HRC 31HRC< J25 < 40 HRC in tako, da so povprečne vrednosti J3m, Jnm, Ji5m in J25m petih Jominyjevih testov takšne, daje:
I Jnm -hm* 14/22 -J25mx 8/22 | < 2,5 HRC in hm - h 5m — 9 HRC, in prednostno < 8 HRC.
Prednostno je Jominyjeva krivulja takšna, da je zadoščen vsaj eden izmed naslednjih pogojev:
X (hm - hlm) / (4 X (Jl5m h5m)) - 2,15 in x (J7m - J15m) / (8 x (Ji5m - J25m)) < 2.
Prednostno je kemijska sestava jekla takšna, da je:
0,2 % < C < 0,26 %
0,05 % < Si < 0,5 % % < Mn < 1,6 %
0,4 % < Cr < 1,5 %
0,08 % < Mo < 0,27 % % < Ni < 0,6 %
0,003 % < Al < 0,06 % % < Cu < 0,3 %
0% < S < 0,1%
P < 0,03 %.
Še bolje je ta kemijska sestava takšna, daje:
0,21 % < C < 0,25 %
0,1% < Si < 0,45%
1,1% < Mn< 1,5%
0,9 % < Cr < 1,4 %
0,09 % < Mo < 0,26 % % < Ni < 0,6 %
0,005 % < Al < 0,05 % % < Cu < 0,3 % % < Ti < 0,05 %
P < 0,03 %.
Prednostno je vsebnost dušika v jeklu med 0,004 % in 0,02 %, jeklo pa lahko vsebuje od 0 % do 0,05 % titana.
Izum se nanaša tudi na naogljičeno jeklo, katerega kemijska sestava je takšna, kot smo jo pravkar opisali; to naogljičeno jeklo ima takšno Jominyjevo krivuljo, daje:
HRC < J3 < 50 HRC
HRC < Ju <47 HRC
31HRC<J25 <40 HRC pri čemer so povprečne vrednosti J3m, Ju«, Ji5m in H2sm petih Jominyjevih testov takšne, daje:
I Ji lm - J3m X 14/22 - J25m x 8 /22 | < 2,5 HRC in
J3m - Ji5m - 9 HRC, in prednostno < 8 HRC.
Prednostno so povprečne vrednosti Um, Jiim, Jism in J2sm petih Jominyjevih testov takšne, daje zadoščen vsaj eden izmed naslednjih pogojev:
X (J7m - Jllm) / (4 X (Jl5m - J25m) 2,15 in
X (Um - Ji5m) / (8 X (Ji5m ~ J25m) ) 2.
Izum bomo natančneje opisali, toda na neomejujoč način, in ponazorili s primeri.
Izumitelji so nedavno in nepričakovano odkrili, da lahko popačenja, ki nastanejo s kaljenjem, katerega izvedemo po naogljičenju ali karbonitriranju, znatno zmanjšamo ali celo odstranimo, v kolikor za proizvodnjo komponente uporabimo jeklo, čigar Jominyjeva krivulja, za razliko od Jominyjevih krivulj jekel, ki se običajno uporabljajo za ta namen, praktično nima prevojnih točk. Natančneje so odkrili, da je koristno uporabiti jeklo, ki vsebuje:
- od 0,15 % do 0,35 % ogljika, da je jeklo lažje obdelovati in da dobimo dovoljšnjo žilavost v ne-naogljičenih in ne-karbonitriranih delih komponente;
- do 0,6 % silicija, da zagotovimo dovoljšnjo deoksidacijo jekla;
- legime elemente, kot so mangan, krom, molibden in nikelj v takih količinah, da ostane njihova vsota manjša od 5 %, tako da zagotovimo dovoljšnjo kaljivost, da prilagodimo obliko Jominyjeve krivulje in da prilagodimo mehanske lastnosti komponente tako v jedru, kot v naogljičenih in karbonitriranih področjih;
- do 0,1 % aluminija, da dokončamo deoksidacijo in da kontroliramo velikost zrn;
- manj kot 0,5 % bakra, katerega smatramo kot nečistoto, ki ima tendenco, da zmanjša duktilnost in žilavost ne-naogljičenih ali ne-karbonitriranih področij;
- po izbiri od 0 % do 0,05 % titana, da se tvorijo kalilni nitridi;
- prednostno mora biti vsebnost dušika, ki je vedno prisoten element in ki reagira z aluminijem ali titanom, da se tvorijo nitridi, med 0,004 % in 0,02 %;
- do 0,15 % žvepla, da se izboljša obdelovalnost; in
- manj kot 0,03 % fosforja, ki je nečistota z neugodnim učinkom na kovnost in žilavost.
Jeklo lahko za izboljšanje obdelovalnosti nadalje vsebuje do 0,02 % telurja, do 0,04 % selena, do 0,07 % svinca in do 0,005 % kalcija. Ostanek sestave je železo in nečistote, ki nastanejo pri taljenju.
Kemijsko sestavo naravnamo tako, daje Jominyjeva krivulja jekla takšna, daje:
HRC < J3 < 50 HRC 39 HRC < Ju < 47 HRC 31 HRC < J25 < 40 HRC in tako, da so povprečne vrednosti J3m, J7m, Jllm, J15m in J25m petih Jominyjevih testov, takšne, daje:
I Jiim - J3m x 14/22 - J23m x 8/22 | < 2,5 HRC in
J3m - Ji5m < 9 HRC, in prednostno < 8 HRC.
Jominyjeva krivulja je krivulja, ki karakterizira kaljivost jekla. Dobimo jo z merjenjem trdote vzdolž generatriksa cilindričnega testnega kosa, ki se ga kali z vodnim curkom naprševanim na enega izmed njegovih koncev. Izmerjena trdota na oddaljenosti x mm od napršenega konca, imenujemo Jx. Ta test je strokovnjakom dobro znan. Seveda pa je navadno v taki krivulji precej stresanja. To je razlog, zakaj je tukaj Jominyjeva krivulja okarakterizirana po eni strani z območji vrednosti za točke J3, Ju in J25 ter razmerjem: | Jnm - J3m x 14/22 - J25m x 8/22 | < 2,5 HRC, ki vključuje povprečja petih različnih testov izvedenih na istem jeklu. Natančneje, zaporedoma je izvedeno pet identičnih testov; za vsak test so izmerjene vsaj vrednosti J3, J7, J11? J15 in J25, s čimer dobimo pet vrednosti za J3, J?, Ju, Ji5 in J25 in za vsako točko Jx izračunamo povprečje J^ petih vrednosti. V tem razmerju so navpične črte znan simbol za absolutno vrednost. Samo razmerje, v povezavi z razmerjem J3m - Ji5m < 9 HRC ali < 8 HRC, izraža dejstvo, da Jominyjeva krivulja nima poudarjenih prevojnih točk.
v
Zelena oblika Jominyjeve krivulje je lahko prečiščena z zahtevo, da zadošča vsaj enemu izmed naslednjih razmerij:
X CEm - Jllm) / (4 X (Ji5m - J25m)) - 2,15 in x (J7m Jl5m) / (8 X (Jl5m ’ Εδπι)) - 2.
Takšne Jominyjeve krivulje lahko dobimo še zlasti z jeklom, ki je skladno s tem, kar smo pravkar definirali, toda kemijska sestava katerega natančneje obsega masno:
- od 0,2 % do 0,26 % in prednostno od 0,21 % do 0,25 % ogljika, zato da v komponentah nimamo prekomerno visoke trdote pred naogljičenjem ali karbonitriranjem in da dosežemo dobro sposobnost naogljičenja ali karbonitriranja;
- od 1 % do 1,6 % in prednostno od 1,1 % do 1,5 % mangana, da dobimo dobro notranjo trdnost, da fiksiramo žveplo in da, v kombinaciji s kromom in molibdenom, naravnamo kaljivost, tako da dobimo zadovoljivo Jominyjevo krivuljo;
- od 0,05 % do 0,5 % in prednostno od 0,1 % do 0,45 % silicija;
- r - od 0,4 % do 1,5 % kroma in prednostno od 0,9 % do 1,4 %, da utrdimo naogljičeno ali karbonitrirano plast in, v kombinaciji z manganom in molibdenom, da prilagodimo kaljivost tako, da dobimo zadovoljivo Jominyjevo krivuljo;
- od 0,08 % do 0,27 % in prednostno od 0,09 % do 0,26 % molibdena, da utrdimo naogljičeno ali karbonitrirano plast, s čimer prispevamo k povečanju odpornosti za oksidacijo in da, v kombinaciji z manganom in kromom, prilagodimo kaljivost tako, da dobimo zadovoljivo Jominyjevo krivuljo; spodnja meja ustreza minimalni vrednosti vsebnosti molibdena, tako da ima ta element pomemben učinek; in
- od 0 % do 0,6 % niklja, da izboljšamo udarno trdnost komponente.
Prednostno ostaja vsebnost bakra manj kot 0,3 %, vsebnost žvepla je med 0,02 % in 0,1 % in še bolje, ostane manj kot 0,09 % in vsebnost aluminija je med 0,003 % in 0,06 %, prednostno pa leži med 0,005 % in 0,05 %.
Kot je navedeno zgoraj, lahko jeklo nadalje vsebuje enega ali več elementov izbranih izmed telurja, selena, svinca in kalcija.
Za izdelavo komponente v smislu izuma izdelamo komponentni surovec iz jekla v smislu izuma, pri čemer je surovec naogljičen ali karbonitriran pri visoki temperaturi in kaljen v olju ali plinu, pri čemer je lahko olje hladno, toplo ali vroče. Komponentni surovec je lahko izdelan npr. s kovanjem in obdelovanjem.
Za primer smo izdelali komponente iz šestih jekel v smislu izuma, kemijska sestava katerih je bila:
<-4 < 0.028 0.04 ι-4 ο ο 0.005 0.016 0.016
□ 14 25 04 14 θ' η 12
υ ο ο Ο ο ο ο
Mo 0.1 0.24 00 1-4 ο 0.2 0.214 0.15
Μ 15 ο 25 12 τ-4 η
υ • • • ι-4
r-4 ι-4 ι—Ι
•Η 04 25 35 21 197 15
ζ Ο ο ο ο ο ο
18 04 25 04 14 ιΓ) τ-4
Cu ο ο ο ο
ο Ο ο Ο ο ο
CZ5 028 .05 .07 .03 031 .03
ο ο ο ο ο ο
r- ιΛ m Γ* ιη
•Η 04 1-4 04 04 04
σι Ο ο ο ο Ο Ο
ιΓ) m r* Γ* Ο
c 04 m 04 04 c4
Σ • • • •
ι-4 ι-4 ι-4 1-4 ι-4
η ’Τ ι—1 ι—Ι Γ0 η
υ 04 04 04 04 04 04
ο Ο ο Ο Ο ο
< 00 ο Ο ω tu
bi σ» r~ 45.5 41.6 39 ι-4 m 1.28 8.9 1.97 1.65
00 00 i-4 sr 04 m Τ ο ST
u • • • • • 00 ΓΟ ιη
co in 00 σ ST • * • •
sr ST m 00 ο ο* ΐ“4 r-4
r- 1-4 00 r- ΙΟ m
Q • m m • • r-4 _
iD ST 00 θ' • 04 Ο ,
sr Γ0 04 ο
iD sr σ σ 00 ο ΙΟ
u • • • • • sr ο ΙΟ
co m 1-4 σ ST • • •
σ ΓΟ ο θ' 04 ι-4
m CO 00 04 σ m σ
co ♦ • • • • ο θ' m
σι CD m 00 σ • ΙΟ • •
00 ο γ—1 ι-4
00 in co i-4 οο σ 04 co
< • • • • • 04 ι Ο co
r* in t-4 σ • eo • .
«T ST σ σ ι-4 04 1-4
~6 e
m ΙΛ
04 Ο»
»-5
ČT 1 ε 1 ε
04 ιΛ cn
\ ►ο »3
00
X X X
e m 00
η -. -
Γ3 1
_
04 ε ε
04 ιΖ)
’Τ Ό> ra
u 1-4
&
E X ε m ε Γ* ε θ'
> ε r> Ό>
ed ** **'
do I ε I X X
ta o r- •H rH υ*> m οι g η ο ο
Γ3 •-0 •J ι-4 »-4
Po naogljičenju pri 995 °C 10 ur in kaljenju v toplem olju pri 98 °C komponente ne kažejo popačenj, ki bi zahtevala dodatno obdelovanje. Poleg tega je za operacijo naogljičenja značilna vsebnost ogljika 0,94 % pri 0,1 mm pod površino.
Za primerjavo smo proizvedli identične komponente pod enakimi pogoji iz jekel tipa 27MC5, 29MC5, 27MC5u, 27MC5r, 27CD4u, 30M5 in 20CD4 iz stanja tehnike. Sestave teh jekel so bile:
Al 0.024 0.024 0.025 0.025 0.028 0.025 0.029
ID ID co ID n· ID r-
3 i—4 rH r-4 i—4 r—4 r—1 t-4
U o o o o o o o
TT lD in CM MO r*
0 o o o o CM O CM
Σ o o o o O • o O
00 CM σ t—4 00 co in
M o <—1 o t—4 o •«τ o
U • • • • • • •
1“1 1—4 t—4 t-4 o i—4
m ’Τ σ CM uo co
•H i—4 t-4 o i—4 i—4 r—1 t-4
z •
o o o o o o o
40 in tD CM in CO
1-H i-H r-4 t-4 i—4 i—4
Qj o o o o o o o
o o o o o o o
co co co CM CM CM σ
o m co r- CO p* CM
to o o o o o o o
o o o o o o o
•<r in m co
Ή CM CM CM CM CM CM CM
co • • • • • • •
o o o o o o o
00 CM σ t—4 1—4 CM
c t—1 CM t—4 CO r- CO
Σ • •
1—4 t—4 i—l r—1 o i—4 O
co co ID ID r* o O
U CM CM CM CM CM co CM
k O O O o O o O
3 M 3
in in in in TT
(J U U U Q in Q
Σ Σ Σ Σ U Σ U
r~ <n r* r* P* o σ
CM CM CM CM CM co CM
cd σ
ω ε
>ΙΛ cd α>
ο t/l ΰ
ο •—Ο
4=
4)
Ž £
ω >
ο ο -> C
20CD4 45.3 40.8 34.4 31.2 27.8 4.53 i—4 «cr τ—1 00 3.87
in C0 σ «Τ rr 00 ID in CM
Σ o • • 4 4 4 CM C
o in ο ι—4 00 00 i—l • 4
co C0 CM CM CM in CO
3
σ ι—1 00 ΙΟ ΙΟ 2.8 ’Τ 00
CD 00 ΙΟ σ ιη r-4 σ CM
r-~ o* C0 C0 co co CO
CM
u
m m σ ΙΟ Γ* σ «T ID
U 4 • 1—4 • • • r—1 ID
S CO m ’ζΡ Γ* co CM o • •
P* ’Τ η co rH co CM
CM
3
in ΙΟ C0 CM CM σ
o σ • • • co • 00
Σ m ο 10 co CM CM • •
Γ~ ’Τ C0 i—1 co CM
CM
29MC5 Γ~ C0 CM 10 r—4 σ r-4 Γ- CO
c“4 • CM i—4
σ Γ* CO σ m • o •
'M' C0 co i—1 r—1 CM CM
in U 00 00 C0 ιο r~ ID CM CM σ
Σ n- CM 00 tn •’Τ ο 36. 32 . CM 12. U) m in
—
E E
m m
(N «N
•3 C3
Č7 1 E 1 E
CM »n in
/8 >-4 C3 v* C3
*
X X X
S in 00
CN - - ** I-*
Ό 1 \
CM *e Ί:
CM in
►3 C3
u
X e in E r* ε r*
ta v e rn ^4 Co CO
o Ό 1 e 1 X X
h m f* ιη ιΛ CN e o o
<✓ co Ό C3 rj >0 t-4 ^-4
Po naogljičenju je komponente potrebno ponovno obdelati. Poleg tega je vsebnost ogljika v naogljičeni plasti pri 0,1 mm pod površino le 0,8 %. Zadnji rezultat kaže, da se jeklo v smislu izuma, poleg tega da ima najnižjo občutljivost na popačenja, bolje naogljiči kot jeklo iz stanja tehnike,.

Claims (16)

  1. PATENTNI ZAHTEVKI
    1. Postopek za izdelavo mehanskih komponent izdelanih iz jekla, pri katerem izdelamo surovec jeklene komponente in izvedemo naogljičenje ali karbonitriranje, po izbiri pri visoki temperaturi, vsaj dela površine komponente surovca, označen s tem, da kemijska sestava jekla, iz katerega je sestavljena komponenta, obsega masno:
    0,15 %< C <0,35%
    0 % < Si < 0,6 %
    0 % < Mn + Cr + Ni + Mo < 5 %
    0%<Al<0,l%
    0 % < Cu < 0,5 %
    0 % < S < 0,15 %
    P < 0,03 % po izbiri do 0,02 % telurja, do 0,04 % selena, do 0,07 % svinca, do 0,005 % kalcija, preostanek pa je železo in nečistote, ki nastanejo pri taljenju, pri čemer je kemijska sestava naravnana tako, daje Jominyjeva krivulja jekla takšna, daje:
    45 HRC < J3 < 50 HRC 39 HRC < Jn < 47 HRC 31 HRC < J25 < 40 HRC in tako, da so povprečne vrednosti J3m, Jnm, Jism in J25m petih Jominy-jevih testov takšne, da:
    I Jiim -J3mx 14/22 -J25mx 8/22 | <2,5 HRC in
    Um “ Jl5m - 9 HRC.
  2. 2. Postopek po zahtevku 1, označen s tem, da je jeklo takšno, daje:
    Lm Jl5m - 8 HRC.
  3. 3. Postopek po zahtevku 1 ali zahtevku 2, označen s tem, da so povprečne vrednosti Lm, Ji im, Ji5m in J25m petih Jominyjevih testov takšne, daje:
    10 X (J7m - Ji im) / (4 X (Ji5m - J25m)) - 2,15.
  4. 4. Postopek po zahtevku 1, zahtevku 2 ali zahtevku 3, označen s tem, da so povprečne vrednosti J7m, Jnm, Ji5m in J25m petih Jominyjevih testov takšne, daje:
    10 X (J7m - Ji5m)/(8 X (Jl5m ~ fem) - 2.
  5. 5. Postopek po kateremkoli izmed zahtevkov 1 do 4, označen s tem, da je kemijska sestava jekla takšna, daje:
    0,2% < C < 0,26%
    0,05 % < Si < 0,5 %
    1 % < Mn < 1,6 %
    0,4 % < Cr < 1,5 %
    0,08 % < Mo < 0,27 %
    0 % < Ni < 0,6 %
    0,003 % < Al < 0,06 %
    0 % < Cu < 0,3 %
    0%<S <0,1%
    P <0,03%.
  6. 6. Postopek po zahtevku 5, označen s tem, daje:
    0,21 % < C < 0,25 %
    0,1% < Si <0,45%
    1,1 % < Mn < 1,5%
    0,9 % < Cr < 1,4 %
    0,09 % < Mo < 0,26 %
    0% <Ni <0,6%
    0,005 %< Al <0,05%
    0 % < Cu < 0,3 %
    0,02% <S <0,09%
    P <0,03%.
  7. 7. Postopek po kateremkoli od zahtevkov 1 do 6, označen s tem, da jeklo nadalje vsebuje od 0 % do 0,05 % titana.
  8. 8. Postopek po kateremkoli izmed zahtevkov 1 do 7, označen s tem, da je vsebnost dušika v jeklu med 0,004 % in 0,02 %.
  9. 9. Naogljičeno ali karbonitrirano jeklo, označeno s tem, da njegova kemijska sestava obsega masno:
    0,2% <C <0,26%
    0,05 % < Si < 0,5 %
    1 % < Mn < 1,6 %
    0,4% < Cr <1,5%
    0,08 % < Mo < 0,27 %
    0 % < Ni < 0,6 %
    0,003 %< Al <0,06%
    0 % < Cu < 0,3 %
    0%<S <0,1%
    P < 0,03 % po izbiri do 0,02 % telurja, do 0,04 % selena, do 0,07 % svinca, do 0,005 % kalcija, ostanek pa je železo in nečistote, ki nastanejo pri taljenju.
  10. 10. Naogljičeno ali karbonitrirano jeklo po zahtevku 9, označeno s tem, daje njegova kemijska sestava takšna, daje:
    0,21 %< C <0,25%
    0,1% < Si <0,45%
    1,1% < Mn < 1,5%
    0,9 % < Cr < 1,4 %
    0,09 % < Mo < 0,26 %
    0 % < Ni < 0,6 % ι5
    0,005 % < Al < 0,05 %
    0 % < Cu < 0,3 %
    0,02% < S <0,09%
    P < 0,03 %.
  11. 11. Naogljičeno ali karbonitrirano jeklo po zahtevku 9 ali zahtevku 10, označeno s tem, daje njegova Jominyjeva krivulja takšna, daje:
    45 HRC < J3 < 50 HRC 39 HRC < Ju < 47 HRC 31 HRC < J25 < 40 HRC so povprečne vrednosti J3m, Jllm, J15m in J25m petih Jominyjevih testov takšne, daje:
    I Jiim-J3mx 14/22-J25mx 8/22 | <2,5 HRC in
    J3m Jl5m - 9 HRC.
  12. 12. Naogljičeno ali karbonitrirano jeklo po zahtevku 11, označeno s tem, daje:
    J3m - Jl5m 8 HRC.
  13. 13. Naogljičeno ali karbonitrirano jeklo po zahtevku 11 ali zahtevku 12, označeno s tem, da so povprečne vrednosti J7m, Ji im, Jism in J25m petih Jominyjevih testov takšne, daje:
    10 X (J7m - Jllm) / (4 X (Jl5m J25m)) - 2,15.
  14. 14. Naogljičeno ali karbonitrirano jeklo po zahtevku 11, zahtevku 12 ali zahtevku 13, označeno s tem, da so povprečne vrednosti J7m, Jiim, Ji5m in J25m petih Jominyjevih testov takšne, daje:
    10 X (J7m - Ji5m) / (8 X (Ji5m - J25m)) - 2.
  15. 15. Jeklo po kateremkoli od zahtevkov od 9 do 14, označeno s tem, da nadalje vsebuje od 0 % do 0,05 % titana.
  16. 16. Jeklo po kateremkoli od zahtevkov 9 do 15, označeno s tem, da je njegova vsebnost dušika med 0,004 % in 0,02 %.
SI9800193A 1997-07-10 1998-07-10 Postopek za izdelovanje naogljičene ali karbonitrirane jeklene komponente in jeklo za izdelovanje te komponente SI9800193A (sl)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9708770A FR2765890B1 (fr) 1997-07-10 1997-07-10 Procede de fabrication d'une piece mecanique en acier cementee ou carbonitruree et acier pour la fabrication de cette piece

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SI9800193A true SI9800193A (sl) 1999-04-30

Family

ID=9509091

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SI9800193A SI9800193A (sl) 1997-07-10 1998-07-10 Postopek za izdelovanje naogljičene ali karbonitrirane jeklene komponente in jeklo za izdelovanje te komponente

Country Status (24)

Country Link
US (1) US6090225A (sl)
EP (1) EP0890653B1 (sl)
JP (1) JP3656706B2 (sl)
CN (1) CN1079446C (sl)
AR (1) AR013198A1 (sl)
AT (1) ATE247179T1 (sl)
AU (1) AU744729B2 (sl)
BR (1) BR9802358A (sl)
CA (1) CA2243101C (sl)
CZ (1) CZ297683B6 (sl)
DE (2) DE890653T1 (sl)
DK (1) DK0890653T3 (sl)
ES (1) ES2126546T3 (sl)
FR (1) FR2765890B1 (sl)
HU (1) HUP9801540A1 (sl)
PL (1) PL190892B1 (sl)
PT (1) PT890653E (sl)
RO (1) RO118457B1 (sl)
RU (1) RU2201993C2 (sl)
SI (1) SI9800193A (sl)
TR (1) TR199801347A3 (sl)
TW (1) TW460593B (sl)
UA (1) UA58499C2 (sl)
ZA (1) ZA986061B (sl)

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1167561A3 (en) * 2000-06-28 2009-03-04 Mitsubishi Steel Muroran Inc. Carburizing and carbonitriding steel
JP2003148294A (ja) * 2001-11-12 2003-05-21 Hitachi Ltd 燃料ポンプ及び筒内噴射エンジン
DE10315416A1 (de) * 2002-06-27 2004-01-22 Ina-Schaeffler Kg Lagefixierung eines Bolzens
JP2005273000A (ja) * 2004-02-26 2005-10-06 Sanyo Special Steel Co Ltd 被削性に優れた機械構造用鋼
FR2868083B1 (fr) * 2004-03-24 2006-07-21 Ascometal Sa Acier pour pieces mecaniques, procede de fabrication de pieces mecaniques l'utilisant et pieces mecaniques ainsi realisees
JP5121123B2 (ja) * 2005-03-14 2013-01-16 山陽特殊製鋼株式会社 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法
WO2006114453A1 (es) 2005-04-26 2006-11-02 Sidenor Investigacion Y Desarrollo, S.A. Acero de cementación o carbonitruración y procedimiento de fabricación de piezas a partir de ese acero
DE102005023952B9 (de) * 2005-05-20 2007-07-26 Carl Aug. Picard Gmbh & Co. Kg Sicherheitspanzerung zum Schutz gegen Beschuss sowie Verfahren zu ihrer Herstellung
US8580050B2 (en) * 2005-08-24 2013-11-12 Daido Steel Co., Ltd. Carburized machine parts
DE102007041519A1 (de) 2007-08-31 2009-03-05 Mahle International Gmbh Zylinderlaufbuchse und Verfahren zu ihrer Herstellung
FR2935988B1 (fr) * 2008-09-12 2010-10-08 Ascometal Sa Acier, notamment pour roulements et pieces mecaniques aptes a la cementation ou a la carbonitruration, et pieces realisees avec cet acier.
JP5241455B2 (ja) * 2008-12-02 2013-07-17 新日鐵住金株式会社 浸炭窒化部材および浸炭窒化部材の製造方法
US20120018063A1 (en) * 2009-04-06 2012-01-26 Masayuki Hashimura Case-hardened steel superiorin cold workability, machinability, and fatigue characteristics after carburized quenching and method of production of same
CN101892450B (zh) * 2010-05-11 2012-07-04 青岛征和工业有限公司 发动机齿形链的销轴氮碳共渗处理方法
FR2978969B1 (fr) 2011-08-09 2013-09-13 Ascometal Sa Acier pour la fabrication de pieces cementees, piece cementee realisee avec cet acier et son procede de fabrication
DE102011054840A1 (de) * 2011-10-26 2013-05-02 Rud Ketten Rieger & Dietz Gmbh U. Co. Kg Härtbarer Stahl für Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrmittel der Güteklasse 8 und darüber, Bauelement der Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrtechnik sowie Verfahren zur Herstellung eines solchen Bauelements
JP6237277B2 (ja) 2014-01-30 2017-11-29 大同特殊鋼株式会社 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品
JP6265048B2 (ja) * 2014-05-26 2018-01-24 新日鐵住金株式会社 肌焼鋼
CN107604253A (zh) * 2017-08-30 2018-01-19 东风商用车有限公司 一种高淬透性Mn‑Cr系列渗碳钢
RU2704049C1 (ru) * 2018-10-03 2019-10-23 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "БУРИНТЕХ" (ООО НПП "БУРИНТЕХ") Долотная сталь

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6191348A (ja) * 1984-10-08 1986-05-09 Kobe Steel Ltd 高強度非調質圧延棒鋼用鋳片
JPS62214158A (ja) * 1986-03-14 1987-09-19 Kobe Steel Ltd ジヨミニ−焼入れ端硬さを保証したＣｒ鋼材の製造方法
JPS62214157A (ja) * 1986-03-14 1987-09-19 Kobe Steel Ltd 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法
JPS63270444A (ja) * 1986-12-16 1988-11-08 Kawasaki Steel Corp 耐サワ−性に優れたラインパイプ用鋼
JPH0830243B2 (ja) * 1994-05-06 1996-03-27 株式会社神戸製鋼所 低歪浸炭用鋼
JP3094856B2 (ja) * 1995-08-11 2000-10-03 株式会社神戸製鋼所 高強度高靭性肌焼き用鋼

Also Published As

Publication number Publication date
BR9802358A (pt) 2000-10-17
CZ213898A3 (cs) 1999-01-13
JPH1171613A (ja) 1999-03-16
DE890653T1 (de) 1999-06-02
TR199801347A2 (xx) 1999-10-21
RO118457B1 (ro) 2003-05-30
PL327388A1 (en) 1999-01-18
HUP9801540A1 (hu) 1999-05-28
EP0890653A1 (fr) 1999-01-13
DE69817098D1 (de) 2003-09-18
TR199801347A3 (tr) 1999-10-21
DK0890653T3 (da) 2003-12-01
TW460593B (en) 2001-10-21
CN1211632A (zh) 1999-03-24
AU7394398A (en) 1999-01-21
ZA986061B (en) 1999-02-01
CN1079446C (zh) 2002-02-20
UA58499C2 (uk) 2003-08-15
ES2126546T3 (es) 2004-05-01
CZ297683B6 (cs) 2007-03-07
ES2126546T1 (es) 1999-04-01
DE69817098T2 (de) 2004-04-01
EP0890653B1 (fr) 2003-08-13
PT890653E (pt) 2003-12-31
CA2243101C (fr) 2009-03-24
AR013198A1 (es) 2000-12-13
CA2243101A1 (fr) 1999-01-10
AU744729B2 (en) 2002-02-28
HU9801540D0 (en) 1998-09-28
FR2765890B1 (fr) 1999-08-20
RU2201993C2 (ru) 2003-04-10
US6090225A (en) 2000-07-18
FR2765890A1 (fr) 1999-01-15
JP3656706B2 (ja) 2005-06-08
PL190892B1 (pl) 2006-02-28
ATE247179T1 (de) 2003-08-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SI9800193A (sl) Postopek za izdelovanje naogljičene ali karbonitrirane jeklene komponente in jeklo za izdelovanje te komponente
RU2326180C2 (ru) Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист
US5358577A (en) High strength and high toughness martensitic stainless steel and method of manufacturing the same
KR101322748B1 (ko) 침탄부품
JP2007291486A (ja) 浸炭部品
KR102464899B1 (ko) 석출 경화 강(precipitation hardening steel) 및 그의 제조
US4452649A (en) Motorcycle disc braking materials of a low carbon martensitic stainless steel
US20050173026A1 (en) Carburized and quenched member and method for production thereof
EP0498105B1 (en) High strength and high toughness stainless steel and method of manufacturing the same
KR930003604B1 (ko) 단조품 제조용 강 및 강의 열처리방법
JPH07286257A (ja) 冷間鍛造成及び疲労特性に優れた窒化鋼部材の製造方法
EP3395996A1 (en) Lean duplex stainless steel having improved corrosion resistance and machinability, and manufacturing method therefor
DK1445339T3 (en) Alloy and article with high heat resistance and high heat stability
KR20000027040A (ko) 열변형 저감을 위한 강의 표면 열처리 방법
JPH09137266A (ja) 熱処理歪みの少ない肌焼用鋼
JPH05255803A (ja) 機械構造用鋼およびその製造方法
KR920010533B1 (ko) 내마모부싱용 저탄소보론강과 그 제조방법
KR940000822B1 (ko) 내마멸성 강철
JPH108199A (ja) 浸炭硬化性に優れた肌焼鋼
JP2024048190A (ja) 被削性と窒化特性に優れた窒化用鋼
MXPA98005527A (en) Procedure for the manufacture of a piece of cemented or carbonitrated steel and steel for the manufacture of this pi
SU1211333A1 (ru) Конструкционна сталь
JPS565952A (en) Carbonitriding steel
KR101327136B1 (ko) 고강도 변속기기어 및 그 제조방법
SU1044656A1 (ru) Чугун

Legal Events

Date Code Title Description
IF Valid on the event date
KO00 Lapse of patent

Effective date: 20170405