CN1211632A - 制造渗碳或碳氮共渗钢工件的工艺及用于制造此工件的钢 - Google Patents

制造渗碳或碳氮共渗钢工件的工艺及用于制造此工件的钢 Download PDF

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Abstract

制造钢制机械零部件的方法,在该法中,制造钢的零部件毛坯,然后对该零部件毛坯的至少部分表面进行高温渗碳或碳氮共渗,构成该零件的钢的化学成分如说明书中所示。将该化学成分调整得使该钢的Jominy曲线为:45HRC≤J3≤50HRC,39HRC≤J11≤47HRC,31HRC≤J25≤40HRC,使5次Jominy试验的平均值J3m、J7m、J11m和J25m如此:丨J11m－J3m×14/22－J25m×8/22丨≤2.5HRC及J3m－J15m≤9HRC。用于制造该零部件的渗碳或碳氮共渗钢。

Description

制造渗碳或碳氮共渗钢工件 的工艺及用于制造此工件的钢
本发明涉及制造钢工件，其至少部分表面经渗碳或碳氮共渗，再经油淬或气体淬火而硬化。
很多钢制机械零件，如齿轮，是经渗碳或碳氮共渗而表面硬化的。为此，将这类零部件在富碳或富碳和氮的气氛中，在大于900℃的温度下保持数小时，从而经由于这些元素自表面向内扩散，使钢的表面下的一定深度内富集碳或碳和氮，然后将此零部件于冷、温或热油中，或于气体中淬火，从而使表面硬化。这种渗碳或碳氮共渗作业也可在大于1000℃的温度下进行，这种作业被称为高温渗碳或碳氮共渗作业。
为制造这类零部件，采用含碳0.15％-0.35％，用铬，或铬和钼，或铬和锰合金化的钢。但，这种可使另部件表面及靠近表面处得到高硬度，可使其芯部得到良好的机械性能的技术具有产生变形的缺点，这种变形导致该零部件报废，或需要经受昂贵的机加工作业。
本发明的目的在于通过提供一种制造钢工件的方法来弥补这一缺点，所述的钢工件的至少部分表面是经渗碳或碳氮共渗，尤其是高温渗碳或碳氮共渗而硬化的。
为此，本发明的主题是制造钢制零部件的工艺，按此工艺，制造钢制件的毛坯，然后进行至少该件毛坯的部分表面的渗碳或碳氮共渗，尤其是高温渗碳或碳氮共渗处理。按此工艺，构成该工件的钢的化学成份包括(％重量)：
0.15％≤C≤0.35％
0％≤Si≤0.6％
0％≤Mn+Cr+Ni+Mo≤5％
0％≤Al≤0.1％
0％≤Cu≤0.5％
0％≤S≤0.15％
P≤0.03％任选地含最多0.02％的Te、最多0.04％的Se、最多0.07％的Pb、最多0.005％的Ca，余量的Fe及来自冶炼时的杂质。此外，调整该钢的成份，以使其Jominy曲线如下：
45HRC≤J3≤50HRC
39HRC≤J11≤47HRC
31HRC≤J25≤40HRC
及使5次Jominy试验的J3m、J11m、J15m及J25m的平均值如下：
|J11m-J3m×14/22-J25m×8/22|≤2.5HRC及J3m-J15m≤9HRC，而最好是≤8HRC。
Jominy曲线最好这样：至少满足下列条件之一：
10×(J7m-J11m)/(4×(J15m-J25m))×2.15及
10×(J7m-J15m)/(8×(J15m-J25m))≤2。
该钢的化学成份最好如下：
0.2％≤C≤0.26％
0.05％≤Si≤0.5％
1％≤Mn≤1.6％
0.4％≤Cr≤1.5％
0.08％≤Mo≤0.27％
0％≤Ni≤0.6％
0.003％≤Al≤0.06％
0％≤Cu≤0.3％
0％≤S≤0.1％
P≤0.03％
该化学成份更好是：
0.21％≤C≤0.25％
0.1％≤Si≤0.45％
1.1％≤Mn≤1.5％
0.9％≤Cr≤1.4％
0.09％≤Mo≤0.26％
0％≤Ni≤0.6％
0.005％≤Al≤0.05％
0％≤Cu≤0.3％
0％≤Ti≤0.05％
P≤0.03％
较好是，该钢含0.004％-0.02％的N及可含0-0.05％的Ti。
本发明还涉及一种渗碳钢，其化学成份正是上述成份；该渗碳钢的Jominy曲线如下：
45HRC≤J3≤50HRC
39HRC≤J11≤47HRC
31HRC≤J25≤40HRC
5次Jominy试验的平均值J3m、J11m、J15m及J25m为：
|J11m-J3m×14/22-J25m×8/22|≤2.5HRC及J3m-J15m≤9HRC，而较好是≤8HRC。
5次Jominy试验的平均值J7m、J11m、J15m和J25m最好要满足下列条件中的至少一个：
10×(J7m-J11m)/(4×(J15m-J25m))≤2.15及
10×(J7m-J15m)/(8×(J15m-J25m))≤2。
现将详述本发明，但是以非限制性的形式说明，而以实施说明。
本发明人最近意想不到地发现；由于渗碳处理或碳氮共渗处理结束时进行的淬火而产生的变形，只要制造零部件所用的钢，其Jominy曲线不象通常为此目的所用钢的Jominy曲线一样，实际上没有转折点，就能大为减少，甚至消除。特别是，他们已发现：采用含下述成份的钢是合乎要求的：
-含0.15％-0.35％的C，以便使该钢易于机加工，以及为在部件的未渗碳或未碳氮共渗的部位得到足够的韧性；
-为保证钢充分脱氧，含最多0.6％的Si。
-含Mn、Cr、Mo及Ni之类的合金元素，其量，如，使它们之和保持小于5％，以便提供足够的淬透性，以便调整Jominy曲线的形状及调整该零部件芯部和渗碳，或碳氮共渗区的机械性能。
-为完全脱氧及控制晶粒度，含最多0.1％的Al。
-含小于0.5％的Cu，它为被认为是一种倾向于降低未渗碳或未碳氮共渗区的延展性和韧性的杂质。
-为形成硬的氮化物，任选地含0％-0.05％的Ti；
-为形成氮化物，较好是必须含总是存在的，而且与Al或Ti反应的，0.004％-0.02％的N。
-为改善机加工性能，含最多为0.15％的S。
-含小于0.03％的，作为对延展性和韧性具有有害作用杂质的P。
该钢还含最多为0.02％的Te、最多为0.04％的Se，最多为0.07％的Pb及最多为0.005％的Ca，以便改善其机加工性能。该成分中的其余部分为Fe及来源于冶炼的杂质。
调整该化学成份，以便使该钢的Jominy曲线为：
45HRC≤J3≤50HRC
39HRC≤J11≤47HRC
31HRC≤J25≤40HRC而且使5次Jominy试验的J3m、J7m、J11m、J15m及J25m的平均值为：
|J11m-J3m×14/22-J25m×8/22|≤2.5HRC及J3m-J15m≤9HRC，而较好是≤8HRC。
Jominy曲是表征淬透性的曲线。它是通过沿一端经喷水淬火的园柱形试样的母线测量硬度而获得的。在离喷水端xmm处测得的硬度被称为Jx。这种试验是本领域中普通技术人员熟知的。但在这种曲线中自然有相当大的分散。这就是为何Jominy曲线的形状是一方面以各点J3、J11及J25的值的范围，另一方面以关系：|J11m-J3m×14/22-J25m×8/22|≤2.5HRC为特征的原因，这些数值均涉及对同一种钢进行的5次不同试验的平均值。尤其是，顺次进行5次同样试验；而每次试验，至少测了J3、J7、J11、J15及J25的值，这样就得到了5个J3、J7、J11、J15及J25的值，然后算出每个点Jx的5个值的平均Jxm。在这种关系式中，竖杠本身已知是绝对值的符号。与关系式J3m-J15m≤9HRC或≤8HRC结合，该关系式本身表达了这样的事实：Jominy曲线未出现转折点。
Tominy曲线的合乎要求的形状可通过使其满足下列关系：
10×(J7m-J11m)/(4×(J15m-J25m))≤2.15及
10×(J7m-J15m)/(8×(J15m-J25m))≤2。中的至少一个而被修整。
这类Jominy曲线，尤其是可用刚才定义过的符合本发明的钢而获得，但该钢的化学成份尤其要含有(％重量)：
-为使该钢制件在渗碳或碳氮共渗前不具有过高的硬度，及为了达到良好的可渗碳或可共渗碳氮的能力，含0.2％-0.26％，较好是0.21％-0.25％的碳；
-为获得良好的内部致密性，为固定S，及与Cr和Mo结合调整淬透性，从而得到令人满意的Jominy曲线，含1％-1.6％，更好是1.1％-1.5％的Mn；
-含0.05％-0.5％，而更好是0.1％-0.45％的Si；
-为使渗碳或碳氮共渗层硬化，及与Mn和Mo结合来调整淬透性，从而获得令人满意的Jominy曲线，含0.4％-1.5％，而更好是0.9-1.4％的Cr；
-为使渗碳层或碳氮共渗层硬化，为有助提高抗氧化性，及与Mn和Cr结合来调整淬透性，从而得到令人满意的Jominy曲线，含0.08-0.27％，更好是0.09％-0.26％的Mo；该下限相当于为使Mo元素具有明显效果的最小含量值；
-为改善该钢制件的冲击强度，含0％-0.6％的Ni。
最好将Cu含量保持在0.3％以下，S含量为0.02％-0.1％，而更好是保持在0.09％以下，Al含量为0.003-0.06％，较好是0.005％-0.05％。
如上所述，该钢还可含1种或几种选自Te、Se、Pb和Ca的元素。
为制造本发明的钢制件，用本发明的钢制造零部件毛坯，该毛坯经高温渗碳或碳氮共渗及油淬或气体淬火，所述的油可为冷、温或热油。该零部件毛坯，比如可通过锻造或机加工制成。
用实施例的方法，用6种符合本发明的钢生产了零部件，这些钢的化学成份为：
      C      Mn     Si       S       P     Ni     Cr     Mo     Cu     Al
    A     0.23     1.25     0.27     0.028     0.018     0.2     1.15     0.1     0.14     0.028
    B     0.24     1.4     0.4     0.05     0.02     0.25     1.0     0.24     0.25     0.04
    C     0.21     1.35     0.15     0.07     0.025     0.35     1.25     0.18     0.2     0.01
    D     0.21     1.27     0.25     0.03     0.02     0.21     1.12     0.2     0.14     0.005
    E     0.23     1.27     0.27     0.031     0.014     0.197     1.1     0.214     0.137     0.016
    F     0.23     1.10     0.25     0.03     0.015     0.15     1.3     0.15     0.12     0.016
这些钢的Jominy曲线如下：
(硬度单位：HRC)      A      B     C     D       E       F
J3     47.8     49.4     46.5     45.7     46.8     47.9
J7     45.5     48.5     45.4     45     45.8     45.5
J11     41.6     45.6     41.8     45     43.1     41.6
J15     39.1     43.3     39.4     43.1     39.4     39
J25     34.3     39.2     34.9     37.8     34.2     34.1
|J11m-J3m×14/22-J25m×8/22|     1.29     0.09     0.48     2.17     0.88     1.28
J3m-J15m     8.7     6.1     7.1     2.6     7.4     8.9
10×(J7m-J11m)/(4×(J15m-J25m))     2.02     1.75     2.00     0     1.30     1.97
10×(J7m-J15m)/(8×(J15m-J25m))     1.66     1.59     1.66     0.45     1.54     1.65
经995℃、10小时的渗碳及98℃的温油淬火后，该钢件未显示需要作附助机加工的变形。此外，渗碳作业的特征是：表面下0.1m处的c含量为0.94％。
为了对比，在相同的条件下，用符合现有技术类型的钢27MC5、29MC5、27MC5u、27MC5r、27CD4u、30M5及20CD4生产相同的零部件。这些钢的成份如下：
      C      Mn      Si       S       P      Ni      Cr      Mo      Cu       Al
 27MC5     0.23     1.18     0.24     0.033     0.015     0.13     1.08     0.04     0.16     0.024
 29MC5     0.23     1.22     0.24     0.033     0.014     0.14     1.12     0.05     0.16     0.024
 27MC5u     0.26     1.19     0.25     0.033     0.015     0.09     1.09     0.04     0.13     0.025
 27MC5r     0.26     1.31     0.24     0.072     0.016     0.12     1.11     0.05     0.16     0.025
 27CD4u     0.27     0.74     0.25     0.032     0.012     0.15     1.08     0.22     0.17     0.028
 30M5     0.30     1.41     0.24     0.072     0.015     0.13     0.43     0.06     0.16     0.025
 20CD4     0.20     0.82     0.23     0.029     0.013     0.14     1.05     0.27     0.17     0.029
而其Jominy曲线为：
(硬度单位：HRC)     27MC5     29MC5    27MC5u     27MC5r    27CD4u    30M5     20DC4
J3     48.8     49.7     49     48.5     48.9     50     45.3
J7     45.8     47.3     45.6     45.9     46.1     40.3     40.8
J11     40.3     43.2     40.4     41     39.8     31.9     34.4
J15     36.6     39.6     36.8     37.6     35.6     28.4     31.2
J25     32.7     35.1     33     33.7     31.6     24.4     27.8
|J11m-J3m×14/22-J25m×8/22|     2.6     1.19     2.7     2.1     2.8     8.8     4.53
J3m-J15m     12.2     10.1     12.2     10.9     9     21.6     14.1
10×(J7m-J11m)/(4×(J15m-J25m))     3.52     2.27     3.42     3.14     3.94     5.25     8
10×(J7m-J15m)/(8×(J15m-J25m))     5.9     2.13     2.89     2.66     3.28     3.72     3.87
渗碳后，这些零部件需再作机加工。此外表面下0.1mm处的碳含量仅为0.8％。后一结果表明：除最低的变形敏感性外，本发明的钢的渗碳优于现有技术的钢。

Claims (16)

1、制造钢制机械零部件的方法，在该法中，制造该钢制零部件的毛坏，然后，任选地在高温下，对该零部件毛坯的至少部分表面进行渗碳或碳氮共渗处理，其特征在于构成该零部件的钢含有(％重量)：
0.15％≤C≤0.35％
0％≤Si≤0.6％
0％≤Mn+Cr+Ni+Mo≤5％
0％≤Al≤0.1％
0％≤Cu≤0.5％
0％≤S≤0.15％
P≤0.03％任选地含，最多0.02％的Te、最多0.04％的Se、最多0.07％的Pb、最多0.005％的Ca，余量的Fe及来自冶炼的杂质，调整该化学成份，从而使该钢的Jominy曲线为：
45HRC≤J3≤50HRC
39HRC≤J11≤47HRC
31HRC≤J25≤40HRC而且使5次Jominy试验的J3m、J11m、J15m和J25m平均值为：
|J11m-J3m×14/22-J25m×8/22|≤2.5HRC及
J3m-J15m≤9HRC。
2、权利要求1的方法，其特征为，该钢的
J3m-J15m≤8HRC。
3、权利要求1或2的方法，其特征为，要使5次Jominy试验的平均值J7m、J11m、J15m和J25m为
10×(J7m-J11m)/(4×(J15m-J25m))×2.15。
4、权利要求1、2或3的方法，其特征为使5次Jominy试验的平均值J7m、J11m、J15m和J25m为：
10×(J7m-J15m)/(8×(J15m-J25m))≤2。
5、权利要求1-4中之任一项的方法，其特征在于使该钢的化学成份为：
0.2％≤C≤0.26％
0.05％≤Si≤0.5％
1％≤Mn≤1.6％
0.4％≤Cr≤1.5％
0.08％≤Mo≤0.27％
0％≤Ni≤0.6％
0.003％≤Al≤0.06％
0％≤Cu≤0.3％
0％≤S≤0.1％
P≤0.03％。
6、权利要求5的方法，其特征在于
0.21％≤C≤0.25％
0.1％≤Si≤0.45％
1.1％≤Mn≤1.5％
0.9％≤Cr≤1.4％
0.09％≤Mo≤0.26％
0％≤Ni≤0.6％
0.005％≤Al≤0.05％
0％≤Cu≤0.3％
0.02％≤S≤0.09％
P≤0.03％。
7、权利要求1-6中任一项的方法，其特征在于该钢还含0％-0.05％的Ti。
8、权利要求1-7中任一项的方法，其特征在于该钢的含N量为0.004％-0.02％。
9、渗碳或碳氮共渗钢，其特征在于其化学成分包含(％重量)
0.2％≤C≤0.26％
0.05％≤Si≤0.5％
1％≤Mn≤1.6％
0.4％≤Cr≤1.5％
0.08％≤Mo≤0.27％
0％≤Ni≤0.6％
0.003％≤Al≤0.06％
0％≤Cu≤0.3％
0％≤S≤0.1％
P≤0.03％任选地含最多为0.02％的Te，最多为0.04％的Se，最多0.07％的Pb，最多0.005％的Ca，余量的Fe及来自冶炼的杂质。
10、权利要求9的渗碳或碳氮共渗钢，其特征在于其化学成份为：
0.21％≤C≤0.25％
0.1％≤Si≤0.45％
1.1％≤Mn≤1.5％
0.9％≤Cr≤1.4％
0.09％≤Mo≤0.26％
0％≤Ni≤0.6％
0.005％≤Al≤0.05％
0％≤Cu≤0.3％
0.02％≤S≤0.09％
P≤0.03％。
11、权利要求9或10的渗碳或碳氮共渗钢，其特征在于其Jominy曲线为
45HRC≤J3≤50HRC
39HRC≤J11≤47HRC
31HRC≤J25≤40HRC
5次Jominy试验的平均值J3m、J11m、J15m和J25m为：
|J11m-J3m×14/22-J25m×8/22|≤2.5HRC及J3m-J15m≤9HRC。
12、权利要求11的渗碳钢或碳氮共渗钢，其特征在于：J3m-J15m≤8HRC。
13、权利要求11或12的渗碳或碳氮共渗钢，其特征在于5次Jominy试验的平均值J7m、J11m、J15m和J25m为：
10×(J7m-J11m)/(4×(J15m-J25m))≤2.15。
14、权利要求11、12或13的渗碳或碳氮共渗钢，其特征为，5次Jominy试验的平均值J7m、J11m、J15m和J25m为：
10×(J7m-J15m)/(8×(J15m-J25m))≤2。
15、权利要求9-14中任一项的钢，其特征在于它还含0％-0.05％的Ti。
16、权利要求9-15中任一项的钢，其特征为，其N含量为0.004％-0.02％。
CN98117414A 1997-07-10 1998-07-09 制造渗碳或碳氮共渗钢工件的工艺 Expired - Fee Related CN1079446C (zh)

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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101892450A (zh) * 2010-05-11 2010-11-24 青岛征和工业有限公司 发动机齿形链的销轴氮碳共渗处理方法
CN102239273A (zh) * 2008-12-02 2011-11-09 住友金属工业株式会社 碳氮共渗部件及碳氮共渗部件的制造方法
CN107604253A (zh) * 2017-08-30 2018-01-19 东风商用车有限公司 一种高淬透性Mn‑Cr系列渗碳钢

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1167561A3 (en) * 2000-06-28 2009-03-04 Mitsubishi Steel Muroran Inc. Carburizing and carbonitriding steel
JP2003148294A (ja) * 2001-11-12 2003-05-21 Hitachi Ltd 燃料ポンプ及び筒内噴射エンジン
DE10315416A1 (de) * 2002-06-27 2004-01-22 Ina-Schaeffler Kg Lagefixierung eines Bolzens
JP2005273000A (ja) * 2004-02-26 2005-10-06 Sanyo Special Steel Co Ltd 被削性に優れた機械構造用鋼
FR2868083B1 (fr) * 2004-03-24 2006-07-21 Ascometal Sa Acier pour pieces mecaniques, procede de fabrication de pieces mecaniques l'utilisant et pieces mecaniques ainsi realisees
JP5121123B2 (ja) * 2005-03-14 2013-01-16 山陽特殊製鋼株式会社 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法
WO2006114453A1 (es) 2005-04-26 2006-11-02 Sidenor Investigacion Y Desarrollo, S.A. Acero de cementación o carbonitruración y procedimiento de fabricación de piezas a partir de ese acero
DE102005023952B9 (de) * 2005-05-20 2007-07-26 Carl Aug. Picard Gmbh & Co. Kg Sicherheitspanzerung zum Schutz gegen Beschuss sowie Verfahren zu ihrer Herstellung
US8580050B2 (en) * 2005-08-24 2013-11-12 Daido Steel Co., Ltd. Carburized machine parts
DE102007041519A1 (de) 2007-08-31 2009-03-05 Mahle International Gmbh Zylinderlaufbuchse und Verfahren zu ihrer Herstellung
FR2935988B1 (fr) * 2008-09-12 2010-10-08 Ascometal Sa Acier, notamment pour roulements et pieces mecaniques aptes a la cementation ou a la carbonitruration, et pieces realisees avec cet acier.
US20120018063A1 (en) * 2009-04-06 2012-01-26 Masayuki Hashimura Case-hardened steel superiorin cold workability, machinability, and fatigue characteristics after carburized quenching and method of production of same
FR2978969B1 (fr) 2011-08-09 2013-09-13 Ascometal Sa Acier pour la fabrication de pieces cementees, piece cementee realisee avec cet acier et son procede de fabrication
DE102011054840A1 (de) * 2011-10-26 2013-05-02 Rud Ketten Rieger & Dietz Gmbh U. Co. Kg Härtbarer Stahl für Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrmittel der Güteklasse 8 und darüber, Bauelement der Hebe-, Anschlag-, Spann- und/oder Zurrtechnik sowie Verfahren zur Herstellung eines solchen Bauelements
JP6237277B2 (ja) 2014-01-30 2017-11-29 大同特殊鋼株式会社 肌焼鋼及びこれを用いた浸炭部品
JP6265048B2 (ja) * 2014-05-26 2018-01-24 新日鐵住金株式会社 肌焼鋼
RU2704049C1 (ru) * 2018-10-03 2019-10-23 Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "БУРИНТЕХ" (ООО НПП "БУРИНТЕХ") Долотная сталь

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6191348A (ja) * 1984-10-08 1986-05-09 Kobe Steel Ltd 高強度非調質圧延棒鋼用鋳片
JPS62214157A (ja) * 1986-03-14 1987-09-19 Kobe Steel Ltd 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法
JPS62214158A (ja) * 1986-03-14 1987-09-19 Kobe Steel Ltd ジヨミニ−焼入れ端硬さを保証したＣｒ鋼材の製造方法
JPS63270444A (ja) * 1986-12-16 1988-11-08 Kawasaki Steel Corp 耐サワ−性に優れたラインパイプ用鋼
JPH0830243B2 (ja) * 1994-05-06 1996-03-27 株式会社神戸製鋼所 低歪浸炭用鋼
JP3094856B2 (ja) * 1995-08-11 2000-10-03 株式会社神戸製鋼所 高強度高靭性肌焼き用鋼

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102239273A (zh) * 2008-12-02 2011-11-09 住友金属工业株式会社 碳氮共渗部件及碳氮共渗部件的制造方法
CN101892450A (zh) * 2010-05-11 2010-11-24 青岛征和工业有限公司 发动机齿形链的销轴氮碳共渗处理方法
CN107604253A (zh) * 2017-08-30 2018-01-19 东风商用车有限公司 一种高淬透性Mn‑Cr系列渗碳钢

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Publication number Publication date
AU744729B2 (en) 2002-02-28
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EP0890653A1 (fr) 1999-01-13
CN1079446C (zh) 2002-02-20

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