JPS62214157A - 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法 - Google Patents
焼入れ性を保証した鋼材の製造方法Info
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- JPS62214157A JPS62214157A JP5793786A JP5793786A JPS62214157A JP S62214157 A JPS62214157 A JP S62214157A JP 5793786 A JP5793786 A JP 5793786A JP 5793786 A JP5793786 A JP 5793786A JP S62214157 A JPS62214157 A JP S62214157A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、焼入れ性を保証した網材の製造方法に関し、
詳しくは、所定の範囲の化学成分を有する鋼種について
、ジョミニー一端焼入れ試験において、焼入れ端からの
指定された距離におけるジョミニー硬さの範囲が指定さ
れた場合に、かかる指定された焼入れ性を有するように
、鋼材におけるＣ ％ Ｍ ｎ及びＣｒ量を直ちに推定
して、化学成分設計を行ない、かかる化学成分を有する
鋼材を製造する鋼材の製造方法に関する。
詳しくは、所定の範囲の化学成分を有する鋼種について
、ジョミニー一端焼入れ試験において、焼入れ端からの
指定された距離におけるジョミニー硬さの範囲が指定さ
れた場合に、かかる指定された焼入れ性を有するように
、鋼材におけるＣ ％ Ｍ ｎ及びＣｒ量を直ちに推定
して、化学成分設計を行ない、かかる化学成分を有する
鋼材を製造する鋼材の製造方法に関する。
（従来の技術）
構造用合金鋼からなる条鋼は、所定の強度と靭性とを得
るために、殆どの場合、焼入れ処理を施して製造されて
いる。従って、構造用合金鋼からなる条鋼において、焼
入れ性は重要な特性であり、かかる焼入れ性を推定する
ための方法が従来より種々提案されており、また、工業
的にも実用されている。例えば、丸棒の中心まで焼入れ
される限界を推定する方法として、例えば、理想臨界直
径り、に合金元素の焼入れ性倍数を乗じて、臨界直径を
求める方法がよく知られており、また、ジョミニー硬さ
曲線を推定する方法として、例えば、鋼の化学成分に基
づいて、焼入れ端からの各距離における硬さを直接に、
又は上記理想臨界直径から求める方法がよく知られてい
る。
るために、殆どの場合、焼入れ処理を施して製造されて
いる。従って、構造用合金鋼からなる条鋼において、焼
入れ性は重要な特性であり、かかる焼入れ性を推定する
ための方法が従来より種々提案されており、また、工業
的にも実用されている。例えば、丸棒の中心まで焼入れ
される限界を推定する方法として、例えば、理想臨界直
径り、に合金元素の焼入れ性倍数を乗じて、臨界直径を
求める方法がよく知られており、また、ジョミニー硬さ
曲線を推定する方法として、例えば、鋼の化学成分に基
づいて、焼入れ端からの各距離における硬さを直接に、
又は上記理想臨界直径から求める方法がよく知られてい
る。
かかる方法によれば、鋼における化学成分と焼入れ硬さ
との関係をある程度は推定することができ、また、これ
らに基づいて、所要の焼入れ硬さを有するような鋼材の
化学成分を推定することも、ある程度は可能である。し
かし、いずれにしても、上記した方法は、いずれも、所
要の焼入れ硬さが指定された場合に、かかる焼入れ硬さ
を満足する綱の化学成分を直ちに設計し得るものではな
く、また、従来、このように、所要の焼入れ硬さを満足
する化学成分を直接に設計する方法は未だ確立されてい
ない。
との関係をある程度は推定することができ、また、これ
らに基づいて、所要の焼入れ硬さを有するような鋼材の
化学成分を推定することも、ある程度は可能である。し
かし、いずれにしても、上記した方法は、いずれも、所
要の焼入れ硬さが指定された場合に、かかる焼入れ硬さ
を満足する綱の化学成分を直ちに設計し得るものではな
く、また、従来、このように、所要の焼入れ硬さを満足
する化学成分を直接に設計する方法は未だ確立されてい
ない。
（発明の目的）
そこで、本発明者らは、所定の範囲の化学成分を有する
鋼材について、ジョミニー一端焼入れ試験における焼入
れ端からの距離とそのジョミニー硬さとについて広範な
研究を重ねた結果、鋼材の焼入れ端から１．５ｍｍの位
置におけるジョミニー硬さは、予期しないことに、焼入
れ性に実質的な効果を有する元素によって分類される鋼
種、例えば、Ｍｎ網、Ｃｒ鋼、Ｃｒ−Ｍｏ鋼、肌焼鋼等
の範囲内では、はぼＣ量のみによって規定されると共に
、特に、Ｃｒ肌焼鋼については、焼入れ端から５寵、７
ｎ又は９ｍｍの位置におけるジョミニー硬さは、Ｍｎと
Ｃｒとの合計量にてほぼ規定され、その他の元素の影響
を実質的に受けないことを見出した。
鋼材について、ジョミニー一端焼入れ試験における焼入
れ端からの距離とそのジョミニー硬さとについて広範な
研究を重ねた結果、鋼材の焼入れ端から１．５ｍｍの位
置におけるジョミニー硬さは、予期しないことに、焼入
れ性に実質的な効果を有する元素によって分類される鋼
種、例えば、Ｍｎ網、Ｃｒ鋼、Ｃｒ−Ｍｏ鋼、肌焼鋼等
の範囲内では、はぼＣ量のみによって規定されると共に
、特に、Ｃｒ肌焼鋼については、焼入れ端から５寵、７
ｎ又は９ｍｍの位置におけるジョミニー硬さは、Ｍｎと
Ｃｒとの合計量にてほぼ規定され、その他の元素の影響
を実質的に受けないことを見出した。
そこで、本発明者らは、更に詳細且つ広範な研究を行な
った結果、所定の範囲の化学成分を有する鋼種の範囲内
にある鋼材について、ジョミニー一端焼入れ試験におけ
る焼入れ端から指定された距離において、そのジョミニ
ー硬さの範囲が指定された場合、これらに基づいて、指
定された焼入れ硬さを有するように、所要のＣ−、Ｍ
ｎ及びＣｒ量を直ちに設定し得ることを見出して、本発
明に至ったものである。
った結果、所定の範囲の化学成分を有する鋼種の範囲内
にある鋼材について、ジョミニー一端焼入れ試験におけ
る焼入れ端から指定された距離において、そのジョミニ
ー硬さの範囲が指定された場合、これらに基づいて、指
定された焼入れ硬さを有するように、所要のＣ−、Ｍ
ｎ及びＣｒ量を直ちに設定し得ることを見出して、本発
明に至ったものである。
（発明の構成）
本発明による焼入れ性を保証した鋼材の製造方法は、重
量％で Ｃ０．１３〜０．２６％、 Ｓｉ０．１５〜０．５％、 Ｍｎ ０．６７０．９％、 Ｃｒ ０．８５〜１．２０％、 Ａ＃０．０１〜０．０７％、 Ｎ ０．００６〜０．０２０％、 Ｐ ０．０３５％以下、 Ｓ ０．０３５％以下、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼材の製造方法にお
いて、ジョミニー一端焼入れ試験において焼入れ端から
指定された距離におけるＨＲＣ硬さを距離１．５ｍｍに
おける硬さをＨＲＣ（１，５）、距離５ｍｍにおける硬
さをＨｉｅ（５）、距離７ｖＡにおける硬さをＨＲｃ（
７）、及び距離９寵における硬さをＨＲＣ（９） とするとき、指定されたジョミニー硬さＨＲＣ（１，５
）の上下限に基づいて、Ｃ量の上下限を又は のうち、それぞれ多い方にて規定し、且つ、指定された
ジョミニー硬さＨ＋ｔＣ（１，５）とその他の距離にお
けるジョミニー硬さの少なくとも１つに基づいて、１．
６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）（但し、元素記号（％）は当
該元素の鋼材における重量％を意味する。）の上下限を
、 及び／又は ５３．８ １．４Ｈ＋＋ｃ（１，５）＋Ｈｉｃ（７）及
び／又は ５８．６ １．４ ＨＲＣ（１，５） ＋ＨＲＣ（９）
からそれぞれ規定される上下限について重複する範囲と
して規定し、更に、予め定められたＭｎ／Ｃｒ重量比か
らＭｎ及びＣｒ量を規定し、かかるＣ −、Ｍ ｎ及び
Ｃｒ量を有する鋼を溶製することを特徴とする。
量％で Ｃ０．１３〜０．２６％、 Ｓｉ０．１５〜０．５％、 Ｍｎ ０．６７０．９％、 Ｃｒ ０．８５〜１．２０％、 Ａ＃０．０１〜０．０７％、 Ｎ ０．００６〜０．０２０％、 Ｐ ０．０３５％以下、 Ｓ ０．０３５％以下、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼材の製造方法にお
いて、ジョミニー一端焼入れ試験において焼入れ端から
指定された距離におけるＨＲＣ硬さを距離１．５ｍｍに
おける硬さをＨＲＣ（１，５）、距離５ｍｍにおける硬
さをＨｉｅ（５）、距離７ｖＡにおける硬さをＨＲｃ（
７）、及び距離９寵における硬さをＨＲＣ（９） とするとき、指定されたジョミニー硬さＨＲＣ（１，５
）の上下限に基づいて、Ｃ量の上下限を又は のうち、それぞれ多い方にて規定し、且つ、指定された
ジョミニー硬さＨ＋ｔＣ（１，５）とその他の距離にお
けるジョミニー硬さの少なくとも１つに基づいて、１．
６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）（但し、元素記号（％）は当
該元素の鋼材における重量％を意味する。）の上下限を
、 及び／又は ５３．８ １．４Ｈ＋＋ｃ（１，５）＋Ｈｉｃ（７）及
び／又は ５８．６ １．４ ＨＲＣ（１，５） ＋ＨＲＣ（９）
からそれぞれ規定される上下限について重複する範囲と
して規定し、更に、予め定められたＭｎ／Ｃｒ重量比か
らＭｎ及びＣｒ量を規定し、かかるＣ −、Ｍ ｎ及び
Ｃｒ量を有する鋼を溶製することを特徴とする。
先ず、本発明において鋼の化学成分を規定する理由を説
明する。
明する。
本発明の方法は、好ましくはＣｒ肌焼鋼に適用されるも
のであり、従って、Ｃは、所要の強度を確保するために
、少なくとも０．１３％を添加することが必要である。
のであり、従って、Ｃは、所要の強度を確保するために
、少なくとも０．１３％を添加することが必要である。
しかし、０．２６％を越えて過多に添加するときは、焼
入れ焼戻し後に靭性が劣化する。
入れ焼戻し後に靭性が劣化する。
Ｓｔは、脱酸剤として、少なくとも０．１５％が添加さ
れるが、０．５％を越えるときは、靭性の低下を招く。
れるが、０．５％を越えるときは、靭性の低下を招く。
Ｍｎも、鋼強度の確保と共に、脱酸のために少なくとも
０．６％が添加されるが、０．９％を越えて過多に添加
するときは、鋼の焼入れ性がよくなりすぎて、本発明に
おいて規定する式にてＭｎ量を求めることができなくな
る。
０．６％が添加されるが、０．９％を越えて過多に添加
するときは、鋼の焼入れ性がよくなりすぎて、本発明に
おいて規定する式にてＭｎ量を求めることができなくな
る。
Ｃｒは、鋼の焼入れ性を向上させる効果を有し、かかる
効果を有効に得るためには、０．８５％以上を添加する
ことが必要である。しかし、１．２０％よりも多量に添
加するときは、焼戻し軟化抵抗が大きくなり、靭性が劣
化する。
効果を有効に得るためには、０．８５％以上を添加する
ことが必要である。しかし、１．２０％よりも多量に添
加するときは、焼戻し軟化抵抗が大きくなり、靭性が劣
化する。
ＡＡは、脱酸と共に、結晶粒の微細化に効果を有する。
かかる効果を有効に得るためには、少なくとも０．０１
％を添加することが必要である。しかし、０．０７％を
越える過多量の添加は、圧延時の分塊割れの原因となる
。
％を添加することが必要である。しかし、０．０７％を
越える過多量の添加は、圧延時の分塊割れの原因となる
。
Ｎは、結晶粒の微細化のために、０．００６％以上の範
囲にて添加されるが、０．０２０％を越える添加量は、
圧延時の分塊割れの原因となる。
囲にて添加されるが、０．０２０％を越える添加量は、
圧延時の分塊割れの原因となる。
Ｐ及びＳは、いずれも冷間加工性に有害な影響を及ぼす
不純物元素であるので、鋼における含有量は少ないほど
よいが、余りに少ない量に規制することは、鋼溶製上、
経済的に著しい不利をもたらすので、本発明においては
、それぞれの元素について、０．０３５％以下の範囲で
含有することは許容される。
不純物元素であるので、鋼における含有量は少ないほど
よいが、余りに少ない量に規制することは、鋼溶製上、
経済的に著しい不利をもたらすので、本発明においては
、それぞれの元素について、０．０３５％以下の範囲で
含有することは許容される。
本発明の方法においては、Ｃ量は、ジョミニー一端焼入
れ試験において、焼入れ端から距離１．５ｍｍにおける
焼入れ硬さＨＲＣ（１，５）によって、又は の多い方にて規定される。
れ試験において、焼入れ端から距離１．５ｍｍにおける
焼入れ硬さＨＲＣ（１，５）によって、又は の多い方にて規定される。
即ち、通常、ＨＲＣ（１，５）はある幅をもって指定さ
れることが多いが、その指定された上限を上記（１）及
び（２）式に代入すれば、そのうちの多い方にてＣ量の
上限が規定され、指定されたＨＲＣ（１，５）の下限を
上記ｆｌ）及び（２）式に代入すれば、そのうちの多い
方にてＣ量の下限が規定される。
れることが多いが、その指定された上限を上記（１）及
び（２）式に代入すれば、そのうちの多い方にてＣ量の
上限が規定され、指定されたＨＲＣ（１，５）の下限を
上記ｆｌ）及び（２）式に代入すれば、そのうちの多い
方にてＣ量の下限が規定される。
ＭｎとＣｒ量は、先ず、１．６Ｍｎ（％） 十〇ｒ（％
）（但し、元素記号（％）は当該元素の鋼材における重
量％を意味する。）の上下限が、ＨＲＣ（１，５）と共
に距離５１璽における指定された焼入ｔ１硬すＨＲｃ
（５） 、距離７ｍｍにおける指定された焼入れ硬さＨ
ＲＣ（７） 、及び距離９ｆｌにおける指定された焼入
れ硬さＨｉｅ（９）の上下限の少なくとも１つに基づい
て、 及び／又は 及び／又は から規定される。尚、ＨＲｃ （１，５）が幅をもって
規定されている場合は、上式において、Ｈ＋＋ｃ（１゜
５）にはその中央値を用いるのが便利である。
）（但し、元素記号（％）は当該元素の鋼材における重
量％を意味する。）の上下限が、ＨＲＣ（１，５）と共
に距離５１璽における指定された焼入ｔ１硬すＨＲｃ
（５） 、距離７ｍｍにおける指定された焼入れ硬さＨ
ＲＣ（７） 、及び距離９ｆｌにおける指定された焼入
れ硬さＨｉｅ（９）の上下限の少なくとも１つに基づい
て、 及び／又は 及び／又は から規定される。尚、ＨＲｃ （１，５）が幅をもって
規定されている場合は、上式において、Ｈ＋＋ｃ（１゜
５）にはその中央値を用いるのが便利である。
上式に基づいて１．４Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）を求める
に際して、Ｈｔｒｃ （１，５）以外に単一の距離にお
ける焼入れ硬さのみが指定されている場合は、その焼入
れ硬さの上下限に基づいて、上式のいずれか１つから直
ちに１．６Ｍｎ（％） ＋Ｃｒ （％）の上下限が規定
される。ＨＲＣ（１，５）以外に異なる２つの距離にお
ける焼入れ硬さが指定されている場合には、それぞれの
距離における焼入れ硬さに基づいて、上式から１．６Ｍ
ｎ（％）＋Ｃｒ（％）の上下限を求め、次に、これら２
つの上下限の範囲のうち、相互に重複する範囲として１
．６ Ｍ ｎ（％）＋Ｃｒ （％）の上下限が規定する
。
に際して、Ｈｔｒｃ （１，５）以外に単一の距離にお
ける焼入れ硬さのみが指定されている場合は、その焼入
れ硬さの上下限に基づいて、上式のいずれか１つから直
ちに１．６Ｍｎ（％） ＋Ｃｒ （％）の上下限が規定
される。ＨＲＣ（１，５）以外に異なる２つの距離にお
ける焼入れ硬さが指定されている場合には、それぞれの
距離における焼入れ硬さに基づいて、上式から１．６Ｍ
ｎ（％）＋Ｃｒ（％）の上下限を求め、次に、これら２
つの上下限の範囲のうち、相互に重複する範囲として１
．６ Ｍ ｎ（％）＋Ｃｒ （％）の上下限が規定する
。
具体的には、例えば、Ｈ，１ｅ（５）がある幅をもって
指定された場合、その上限を上記（３）式に代入すれば
、１．６Ｍｎ（％） ＋Ｃｒ （％）の上限が規定され
、ＨＲＣ（５）の下限を上記（３）式に代入すれば、１
．６Ｍｎ（％） ＋Ｃｒ （％）の下限が規定されるの
で、このようにして、１．６Ｍｎ（％）十Ｃｒ（％）の
上下限が規定される。焼入れ端から複数の距離における
ジョミニー硬さが指定された場合は、同様にして、１．
６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）の上下限をそれぞれ求めれば
、これらの重複する範囲が上下限として規定される。
指定された場合、その上限を上記（３）式に代入すれば
、１．６Ｍｎ（％） ＋Ｃｒ （％）の上限が規定され
、ＨＲＣ（５）の下限を上記（３）式に代入すれば、１
．６Ｍｎ（％） ＋Ｃｒ （％）の下限が規定されるの
で、このようにして、１．６Ｍｎ（％）十Ｃｒ（％）の
上下限が規定される。焼入れ端から複数の距離における
ジョミニー硬さが指定された場合は、同様にして、１．
６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）の上下限をそれぞれ求めれば
、これらの重複する範囲が上下限として規定される。
更に、通常、Ｃｒ肌焼鋼においては、Ｍｎ／Ｃｒ重量比
が規定されていることが多いので、上述した方法に従っ
て、Ｃｒ及びＭｎの合計量が規定されれば、上記重量比
に従って、Ｍｎ及びＣｒのそれぞれの上下限が規定され
る。
が規定されていることが多いので、上述した方法に従っ
て、Ｃｒ及びＭｎの合計量が規定されれば、上記重量比
に従って、Ｍｎ及びＣｒのそれぞれの上下限が規定され
る。
（発明の効果）
本発明の方法によれは、所定の範囲の化学成分を有する
Ｃｒ肌焼鋼について、焼入れ端から１．５ｍｍの位置に
おけるジョミニー硬さが指定された場合、かかるジョミ
ニー焼入れ端硬さを与えるｃｌを直ちに求めることがで
き、更に、焼入れ端から１．５酊の位置におけるジョミ
ニー硬さとその他の距離における指定されたジョミニー
硬さに基づいて、かかるジョミニー硬さを与えるＭｎ及
びＣｒ量を直ちに求めることができる。
Ｃｒ肌焼鋼について、焼入れ端から１．５ｍｍの位置に
おけるジョミニー硬さが指定された場合、かかるジョミ
ニー焼入れ端硬さを与えるｃｌを直ちに求めることがで
き、更に、焼入れ端から１．５酊の位置におけるジョミ
ニー硬さとその他の距離における指定されたジョミニー
硬さに基づいて、かかるジョミニー硬さを与えるＭｎ及
びＣｒ量を直ちに求めることができる。
従って、本発明の方法によれば、指定されたジコミニー
焼入れ硬さに対して、直ちにその化学成分設計を精密に
行なうことができる。
焼入れ硬さに対して、直ちにその化学成分設計を精密に
行なうことができる。
（実施例）
以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例により何ら限定されるものではない。
れら実施例により何ら限定されるものではない。
実施例Ｉ
Ｃｒ肌焼鋼において、Ｈ，１ｅ（１，５）が４０〜４２
、ＨＲｃ（５）が２９〜３３である鋼材の化学成分を求
める。
、ＨＲｃ（５）が２９〜３３である鋼材の化学成分を求
める。
先ず、前記（１）及び（２）式にＨｕｅ （１，５）と
して４２を代入することによって、Ａ＝０．１８７及び
Ｂ＝０．１６５を得、このうち、多い方、即ち、０．１
８７％をＣ量の上限として得る。また、前記（１）及び
（２）式にＨＲＣ（１，５）として４０を代入すること
によって、Ａ＝０．１６７及びＢ＝０．１３４を得、こ
のうち、多い方、即ち、０．１６７％をＣ量の下限とし
て得る。
して４２を代入することによって、Ａ＝０．１８７及び
Ｂ＝０．１６５を得、このうち、多い方、即ち、０．１
８７％をＣ量の上限として得る。また、前記（１）及び
（２）式にＨＲＣ（１，５）として４０を代入すること
によって、Ａ＝０．１６７及びＢ＝０．１３４を得、こ
のうち、多い方、即ち、０．１６７％をＣ量の下限とし
て得る。
次に、前記（３）式にＨ＋＋ｃ（５）として３３及び２
９を代入して、１．６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）の上１４
゜ 限として２．３６％を得、下限として２．０３％を得る
。尚、ＨＲＣ（１，５）としては、要求される焼入れ硬
さの範囲の厳しさに応じて、条件及び下限のいずれを用
いてもよいが、通常は、幅をもって指定されている場合
は、その中央値を代入すれば十分であり、上の計算にお
いても、ＨＲＣ（１，５）の中央値４１を採用した。
９を代入して、１．６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）の上１４
゜ 限として２．３６％を得、下限として２．０３％を得る
。尚、ＨＲＣ（１，５）としては、要求される焼入れ硬
さの範囲の厳しさに応じて、条件及び下限のいずれを用
いてもよいが、通常は、幅をもって指定されている場合
は、その中央値を代入すれば十分であり、上の計算にお
いても、ＨＲＣ（１，５）の中央値４１を採用した。
Ｃｒ肌焼鋼においては、通常、Ｍ ｎ ／ Ｃｒ重量比
は０．７が好ましいとされているので、この重量比を採
用すれば、１．６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）が２．０３〜
２．３６％に対応して、Ｃｒは０．９６〜１゜１１％、
Ｍｎは０．６７〜０．７８％として規定される。
は０．７が好ましいとされているので、この重量比を採
用すれば、１．６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）が２．０３〜
２．３６％に対応して、Ｃｒは０．９６〜１゜１１％、
Ｍｎは０．６７〜０．７８％として規定される。
第１表及び第２表に指定された焼入れ硬さ、これらに基
づいて本発明に従って設計した化学成分及びかかる化学
成分範囲にある鋼材を溶製し、焼入れ硬さを測定した結
果を示す。
づいて本発明に従って設計した化学成分及びかかる化学
成分範囲にある鋼材を溶製し、焼入れ硬さを測定した結
果を示す。
本発明に従って推定した化学成分を有する鋼材が、指定
された距離において指定されたジョミニー硬さを有する
ことが明らかである。
された距離において指定されたジョミニー硬さを有する
ことが明らかである。
第１表
第２表
実施例２
Ｃｒ肌焼鋼において、ＨＲｅ（１，５）が４４〜４６、
ＨＲＣ（７）が３０〜３５、ＨＲＣ（９）が２５〜３０
である鋼材の化学成分を求める。
ＨＲＣ（７）が３０〜３５、ＨＲＣ（９）が２５〜３０
である鋼材の化学成分を求める。
先ず、前記（１）及び（２）式にＨＲＣ（１，５）とし
て４６を代入することによって、Ａ＝０．２２７及びＢ
＝０．２２９を得、このうち、多い方、即ち、０．２２
９％をＣ量の上限として得る。また、前記（１）及び（
２）式にＨ＋ｔｃ（１，５）として４４を代入すること
によって、Ａ＝０．２０７及びＢ＝０．１９７を得、こ
のうち、多い方、即ち、０．２０７％をＣ量の下限とし
て得る。
て４６を代入することによって、Ａ＝０．２２７及びＢ
＝０．２２９を得、このうち、多い方、即ち、０．２２
９％をＣ量の上限として得る。また、前記（１）及び（
２）式にＨ＋ｔｃ（１，５）として４４を代入すること
によって、Ａ＝０．２０７及びＢ＝０．１９７を得、こ
のうち、多い方、即ち、０．２０７％をＣ量の下限とし
て得る。
次に、前記（４）式にＨＲＣ（１，５）の中央値４５を
代入し、ＨＲＣ（７）の上限として３５を、下限として
３０を代入して、１．６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）として
２．０８〜２．５８％を得る。次に、前記（５）式にＨ
＋ｔｃ（１，５）の中央値４５を代入し、ＨＲＣ（９）
の上限として３０を、下限として２５を代入して、１．
６Ｍｎ、（％） 十Ｃｒ （％）として２．０６〜２．
５６％を得る。これらの重複する範囲として、２．０８
〜２．５６％を得る。
代入し、ＨＲＣ（７）の上限として３５を、下限として
３０を代入して、１．６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）として
２．０８〜２．５８％を得る。次に、前記（５）式にＨ
＋ｔｃ（１，５）の中央値４５を代入し、ＨＲＣ（９）
の上限として３０を、下限として２５を代入して、１．
６Ｍｎ、（％） 十Ｃｒ （％）として２．０６〜２．
５６％を得る。これらの重複する範囲として、２．０８
〜２．５６％を得る。
本実施例においても、Ｍ ｎ ／ Ｃｒ重量比を０．７
とすると、１．６Ｍｎ（％）十Ｃｒ（％）が２．０６〜
２．５６％に対応して、Ｍｎは０．６９〜０．７９％、
Ｃｒは０．９８〜１．１３％と規定される。
とすると、１．６Ｍｎ（％）十Ｃｒ（％）が２．０６〜
２．５６％に対応して、Ｍｎは０．６９〜０．７９％、
Ｃｒは０．９８〜１．１３％と規定される。
第３表及び第４表に指定された焼入れ硬さ、これらに基
づいて本発明に従って設計した化学成分及びかかる化学
成分範囲にある鋼材を溶製し、焼入れ硬さを測定した結
果を示す。
づいて本発明に従って設計した化学成分及びかかる化学
成分範囲にある鋼材を溶製し、焼入れ硬さを測定した結
果を示す。
本発明に従って推定した化学成分を有する鋼材が、指定
された距離において指定されたジョミニー硬さを有する
ことが明らかである。
された距離において指定されたジョミニー硬さを有する
ことが明らかである。
Claims (1)
- （１）重量％で Ｃ ０．１３〜０．２６％、 Ｓｉ ０．１５〜０．５％、 Ｍｎ ０．６〜０．９％、 Ｃｒ ０．８５〜１．２０％、 Ａｌ ０．０１〜０．０７％、 Ｎ ０．００６〜０．０２０％、 Ｐ ０．０３５％以下、 Ｓ ０．０３５％以下、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼材の製造方法にお
いて、ジョミニー一端焼入れ試験において焼入れ端から
指定された距離におけるＨ＿Ｒ＿Ｃ硬さを 距離１．５ｍｍにおける硬さをＨ＿Ｒ＿Ｃ（１．５）、
距離５ｍｍにおける硬さをＨ＿Ｒ＿Ｃ（５）、距離７ｍ
ｍにおける硬さをＨ＿Ｒ＿Ｃ（７）、及び距離９ｍｍに
おける硬さをＨ＿Ｒ＿Ｃ（９）とするとき、指定された
ジョミニー硬さＨ＿Ｒ＿Ｃ（１．５）の上下限に基づい
て、Ｃ量の上下限をＡ＝［Ｈ＿Ｒ＿Ｃ（１．５）−２３
．３］／１００（％）又は Ｂ＝［Ｈ＿Ｒ＿Ｃ（１．５）−３１．６］／６２．９（
％）のうち、それぞれ多い方にて規定し、且つ、指定さ
れたジョミニー硬さＨ＿Ｒ＿Ｃ（１．５）とその他の距
離におけるジョミニー硬さの少なくとも１つに基づいて
、１．６Ｍｎ（％）＋Ｃｒ（％）（但し、元素記号（％
）は当該元素の鋼材における重量％を意味する。）の上
下限を、 ［６０．９−１．６Ｈ＿Ｒ＿Ｃ（１．５）＋Ｈ＿Ｒ＿Ｃ
（５）］／１２及び／又は ［５３．８−１．４Ｈ＿Ｒ＿Ｃ（１．５）＋Ｈ＿Ｒ＿Ｃ
（７）］／１０及び／又は ［５８．６−１．４Ｈ＿Ｒ＿Ｃ（１．５）＋Ｈ＿Ｒ＿Ｃ
（９）］／１０からそれぞれ規定される上下限について
重複する範囲として規定し、更に、予め定められたＭｎ
／Ｃｒ重量比からＭｎ及びＣｒ量を規定し、かかるＣ、
Ｍｎ及びＣｒ量を有する鋼を溶製することを特徴とする
焼入れ性を保証した鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5793786A JPS62214157A (ja) | 1986-03-14 | 1986-03-14 | 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5793786A JPS62214157A (ja) | 1986-03-14 | 1986-03-14 | 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62214157A true JPS62214157A (ja) | 1987-09-19 |
Family
ID=13069934
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5793786A Pending JPS62214157A (ja) | 1986-03-14 | 1986-03-14 | 焼入れ性を保証した鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62214157A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0890653A1 (fr) * | 1997-07-10 | 1999-01-13 | Ascometal | Procédé de fabrication d'une pièce en acier cementée ou carbonitrurée et acier pour la fabrication de cette pièce |
-
1986
- 1986-03-14 JP JP5793786A patent/JPS62214157A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0890653A1 (fr) * | 1997-07-10 | 1999-01-13 | Ascometal | Procédé de fabrication d'une pièce en acier cementée ou carbonitrurée et acier pour la fabrication de cette pièce |
| FR2765890A1 (fr) * | 1997-07-10 | 1999-01-15 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece mecanique en acier cementee ou carbonitruree et acier pour la fabrication de cette piece |
| US6090225A (en) * | 1997-07-10 | 2000-07-18 | Ascometal (Societe Anonyme) | Process for manufacturing a carburized or carbonitrided steel component, and steel for the manufacture of this component |
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