KR101277807B1

KR101277807B1 - 고강도 및 저항복비를 갖는 인장강도 700ＭＰａ급 고강도 구조용 강재 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR101277807B1
Application number: KR1020100105575A
Authority: KR
Inventors: 황병일
Original assignee: 현대제철 주식회사
Priority date: 2010-10-27
Filing date: 2010-10-27
Publication date: 2013-06-21
Also published as: KR20120044153A

Abstract

실리콘(Si) : 0.45 ~ 0.55 중량%, 망간(Mn) : 1.35 ~ 1.45 중량%, 구리(Cu) ; 0.35 ~ 0.45 중량%를 첨가함으로써, 고강도 및 저항복비 특성을 동시에 만족시킬 수 있는 고강도 구조용 강재 제조방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 구조용 강재 제조방법은 탄소(C) : 0.14 ~ 0.16 중량%, 실리콘(Si) : 0.45 ~ 0.55 중량%, 망간(Mn) : 1.35 ~ 1.45 중량%, 인(P) : 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0.015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.35 ~ 0.45 중량%, 바나듐(V) : 0.08 ~ 0.12 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량%, 질소(N) : 0.015 중량% 이하 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 강재를 재가열하는 슬라브 재가열 단계; 상기 강재를 열간 압연하는 열간압연 단계; 및 상기 강재를 냉각하는 냉각 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

고강도 및 저항복비를 갖는 인장강도 700ＭＰａ급 고강도 구조용 강재 및 그 제조방법{HIGH STRENGTH STRUCTURAL STEEL OF TENSILE STRENGTH OF 700MPa GRADE WITH HIGH STRENGTH AND LOW YIELD RATIO AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 구조용 강재(structural steel)에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금원소 제어를 통하여 인장강도(TS) 700MPa급의 고강도를 가지면서도 항복비(YS/TS) 0.75 이하의 저항복비를 갖는 구조용 강재 및 그 제조방법에 관한 것이다.

구조용 강재(structural steel)는 건축, 토목, 조선 등 많은 분야에 활용되고 있다.

구조용 강재는 고강도를 요구하고 있으며, 강도 강화를 위한 다양한 방법들이 제시되고 있다. 또한, 구조용 강재는 지진에 대한 저항성을 높이기 위하여 저항복비 특성도 함께 요구한다.

이러한 구조용 강재의 제조 과정은 통상 슬라브 재가열 과정, 열간압연 과정, 냉각 과정을 포함한다.

슬라브 재가열 과정에서는 반제품 상태인 슬라브 강재를 재가열한다.

열간압연 과정에서는 압연롤을 이용하여 재가열된 강재을 정해진 압하율로 열간 압연한다.

냉각 과정에서는 압연이 마무리된 강재을 냉각한다.

본 발명의 목적은 인장강도(TS) 700MPa 이상, 항복강도(YS) 500MPa 이상 및 연신율(EL) 28% 이상의 기계적 특성을 나타낼 수 있는 고강도 및 저항복비를 갖는 인장강도 700ＭPa급 고강도 구조용 강재를 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 항복비(YS/TS) : 0.75 이하의 저항복비를 갖는 인장강도 700ＭPa급 고강도 구조용 강재를 제작함으로써 내진 설계를 필요로 하는 고층 빌딩용 강 구조물에 상기 고강도 구조용 강재를 활용하는 데 있다.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 구조용 강재 제조 방법은 탄소(C) : 0.14 ~ 0.16 중량%, 실리콘(Si) : 0.45 ~ 0.55 중량%, 망간(Mn) : 1.35 ~ 1.45 중량%, 인(P) : 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0.015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.35 ~ 0.45 중량%, 바나듐(V) : 0.08 ~ 0.12 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량%, 질소(N) : 0.015 중량% 이하 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 강재를 재가열하는 슬라브 재가열 단계; 상기 강재를 열간 압연하는 열간압연 단계; 및 상기 강재를 냉각하는 냉각 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 구조용 강재는 탄소(C) : 0.14 ~ 0.16 중량%, 실리콘(Si) : 0.45 ~ 0.55 중량%, 망간(Mn) : 1.35 ~ 1.45 중량%, 인(P) : 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0.015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.35 ~ 0.45 중량%, 바나듐(V) : 0.08 ~ 0.12 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량%, 질소(N) : 0.015 중량% 이하 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 것을 특징으로 한다.

본 발명에 따른 고강도 및 저항복비를 갖는 인장강도 700ＭPa급 고강도 구조용 강재는 실리콘(Si) : 0.45 ~ 0.55 중량%, 망간(Mn) : 1.35 ~ 1.45 중량%, 구리(Cu) ; 0.35 ~ 0.45 중량%를 첨가함으로써, 고강도 및 저항복비 특성을 동시에 만족시킬 수 있다.

또한, 본 발명에 따른 고강도 및 저항복비를 갖는 인장강도 700ＭPa급 고강도 구조용 강재는 인장강도(TS) 700MPa 이상의 고강도를 가지면서도 항복비(YS/TS) 0.75 이하의 저항복비를 가지므로 내진 설계를 필요로 하는 고층 빌딩용 강 구조물에 활용할 수 있다.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 구조용 강재 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 고강도 및 저항복비를 갖는 인장강도 700ＭPa급 구조용 강재 및 그 제조방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

고강도 구조용 강재

본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 탄소(C) : 0.14 ~ 0.16 중량%, 실리콘(Si) : 0.45 ~ 0.55 중량%, 망간(Mn) : 1.35 ~ 1.45 중량%, 인(P) : 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0.015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.35 ~ 0.45 중량%, 바나듐(V) : 0.08 ~ 0.12 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량%, 질소(N) : 0.015 중량% 이하 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진다.

또한, 본 발명에 따른 구조용 강재는 니켈(Ni) : 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.15 중량% 이하 및 알루미늄(Al) : 0.02 중량% 이하 중 1종 이상의 합금 성분을 더 포함할 수 있다.

이하, 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재에 포함되는 각각의 합금 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.

탄소(C)

본 발명에서 탄소(C)는 제조되는 구조용 강재의 강도를 확보하기 위하여 첨가된다.

상기 탄소는 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.14 ~ 0.16 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 함량이 0.14 중량% 미만일 경우 바나듐(V), 니오븀(Nb) 등 강도 향상 원소의 첨가량이 상대적으로 적은 것을 감안하면 제조되는 구조용 강재의 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 탄소의 함량이 0.16 중량%를 초과할 경우 강의 강도 상승에는 유효하나 인성 및 용접성이 저하되는 문제점이 있다.

실리콘(Si)

본 발명에서 실리콘(Si)은 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제의 기능 및 고용강화를 위해 첨가된다.

상기 실리콘은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.45 ~ 0.55 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 함량이 0.45 중량% 미만일 경우 실리콘 첨가에 따른 탈산 효과가 불충분하며 고용강화 효과가 미미할 수 있다. 반대로, 실리콘의 함량이 0.55 중량%를 초과할 경우 강재의 용접성을 떨어뜨리고 재가열 및 열간압연 시에 적 스케일을 생성시킴으로써 표면 품질이 저하되는 문제점이 있다.

망간(Mn)

본 발명에서 망간(Mn)은 고용강화 원소로써 매우 효과적이며, 강의 경화능을 향상시켜서 강도확보에 효과적인 원소이다.

상기 망간은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 1.35 ~ 1.45 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간이 1.35 중량% 미만으로 첨가될 경우 망간 첨가에 따른 고용강화 효과 및 경화능 향상 효과가 불충분하다. 반대로, 망간이 1.45 중량%를 초과할 경우 용접성을 크게 떨어뜨리는 문제점이 있다.

인(P)

인(P)은 제조되는 구조용 강재의 강도를 증가시키기 위해 첨가되지만, 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.03 중량%를 초과하여 첨가되면 용접성이 악화되는 문제가 있으므로, 인의 첨가량을 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하의 범위로 제한하는 것이 바람직하다.

황(S)

황(S)은 가공성을 증대시키기 위하여 첨가될 수 있으나, 0.015 중량%를 초과하여 첨가되면 강의 용접성을 저해할 수 있다. 따라서, 황의 함량은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.

구리(Cu)

구리(Cu)는 미세 석출물을 조장하여 강도 상승에 기여한다.

상기 구리는 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.35 ~ 0.45 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 구리의 함량이 0.35 중량% 미만일 경우 고용강화 효과가 미미하여 강도가 저하될 수 있고, 반대로, 구리의 함량이 0.45 중량%를 초과할 경우 가공성 및 용접성이 저해되는 문제점이 있다.

바나듐(V)

바나듐(V)은 결정립계에 피닝(pinning)으로 작용하여 강도 향상에 기여하는 원소이다.

바나듐은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.08 ~ 0.12 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 바나듐의 함량이 0.08 중량% 미만일 경우 바나듐 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없으며, 바나듐(V)의 함량이 0.12 중량%를 초과할 경우 구조용 강재의 제조 비용을 상승시켜며, 특히 항복비가 증가되어 목표로 하는 저항복비 특성을 발휘할 수 없는 문제점이 있다.

니오븀(Nb)

니오븀(Nb)은 강 중에 Nb(C, N), (Ti, Nb)(C, N), (Nb, V)(C, N) 형태의 석출 또는 Fe 내 고용 강화를 통하여 제조되는 구조용 강재의 강도를 향상시킨다. 특히, 니오븀계 석출물들은 슬라브 재가열이 이루어지는 1150℃ 이상의 가열로에서 고용된 후 열간압연 과정에서 미세하게 석출되어 강의 강도를 효과적으로 증가시킨다.

상기 니오븀은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.035 ~ 0.045 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀의 함량이 0.035 중량% 미만일 경우, 상기 니오븀 첨가에 따른 강도 향상 효과가 불충분하며, 반대로 니오븀의 함량이 0.045 중량%를 초과할 경우 제조 비용의 상승을 초래하며, 저온 충격 특성이 열화되는 문제점이 있다.

질소(N)

질소(N)는 불가피한 불순물로서, 다량 첨가시 고용 질소가 증가하여 제조되는 구조용 강재의 성형성 등을 저하시킨다.

따라서, 질소의 함량은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.015 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.

또한, 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 상기의 합금 성분들 외에, 강도 향상, 탈산 효과 향상 등의 목적에 따라 니켈(Ni) : 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.15 중량% 이하 및 알루미늄(Al) : 0.02 중량% 이하 중 1종 이상의 합금 성분을 더 포함할 수 있다.

니켈(Ni)

니켈(Ni)은 결정립을 미세화하여 제조되는 구조용 강재의 강도 및 인성을 향상시키는 역할을 한다.

다만, 니켈의 함량이 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.15 중량%를 초과할 경우 적열취성 유발 등의 문제점이 있다. 따라서, 니켈의 함량은 0.15 중량% 이하로 제한 첨가되는 것이 바람직하다.

크롬(Cr)

크롬(Cr)은 페라이트를 안정화하여 연신율을 향상시키며, 강도 향상에 기여하는 원소이다.

다만, 크롬의 함량이 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.15 중량%를 초과할 경우 강도와 연성의 균형이 깨질 수 있다. 따라서, 크롬의 함량은 0.15 중량% 이하로 제한 첨가되는 것이 바람직하다.

알루미늄(Al)

본 발명에서 알루미늄(Al)은 실리콘(Si)이나 망간(Mn)에 비해 우수한 탈산능을 가짐으로써 강 중 산소 제거에 효과적인 원소이다.

다만, 본 발명에서 알루미늄의 함량이 0.02 중량%를 초과할 경우 제조되는 구조용 강재의 절삭성, 충격 인성을 저해할 수 있으므로, 알루미늄의 함량은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.02 중량% 이하인 것이 바람직하다.

고강도 구조용 강재 제조 방법

도 1을 참조하면, 도시된 고강도 구조용 강재 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간 압연 단계(S120) 및 냉각 단계(S130)를 포함한다.

슬라브 재가열

슬라브 재가열 단계(S110)에서는 탄소(C) : 0.14 ~ 0.16 중량%, 실리콘(Si) : 0.45 ~ 0.55 중량%, 망간(Mn) : 1.35 ~ 1.45 중량%, 인(P) : 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0.015 중량% 이하, 구리(Cu) ; 0.35 ~ 0.45 중량%, 바나듐(V) : 0.08 ~ 0.12 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량%, 질소(N) : 0.015 중량% 이하 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 조성을 갖는 반제품 상태의 슬라브 강재를 재가열한다.

상기 슬라브 강재에는 니켈(Ni) : 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.15 중량% 이하 및 알루미늄(Al) : 0.02 중량% 이하 중 1종 이상의 합금 성분이 더 포함되어 있을 수 있다.

슬라브 강재의 재가열을 통하여, 주조시 편석된 성분을 재고용한다.

이때, 본 단계에서 슬라브 재가열 온도(SRT)는 가열로에서 1150 ~ 1250℃의 온도 범위로 실시되는 것이 바람직하고, 또한 100 ~ 140 분 동안 실시하는 것이 바람직하다.

슬라브 재가열 온도(SRT)가 1150℃ 미만이거나 재가열 시간이 100분 미만일 경우, 주조시 편석된 성분이 재고용되지 못하며, 열간압연시 압연 부하가 커지는 문제점이 있다.

반대로, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1250℃를 초과하거나 재가열 시간이 140분을 초과할 경우, 오스테나이트 결정립이 증가하여 강도가 감소하며, 또한 과도한 가열 공정으로 인하여 구조용 강재 제조 비용을 상승시키는 요인이 될 수 있다.

열간 압연

열간압연 단계(S120)에서는 슬라브 재가열 단계(S110)를 통하여 재가열된 강재를 열간압연한다.

이때, 열간압연 후 냉각 전의 강의 조직이 오스테나이트 상의 조직을 가지도록 마무리 열간압연 온도(FDT)는 오스테나이트 재결정 정지 온도(RST) 이상에 해당하는 950 ~ 1050 ℃인 것이 바람직하다.

마무리 열간압연 온도(FDT)가 950 ℃ 미만인 경우 이상역 압연이 발생하여 연신된 페라이트와 펄라이트가 존재하고 펄라이트 밴드가 형성되어 연성을 저하시킬 수 있다. 반대로, 마무리 열간압연 온도(FDT)가 1050 ℃를 초과할 경우 제조되는 구조용 강재의 강도를 충분히 확보할 수 없는 문제점이 있다.

열간압연 단계(S120)에서 압하율은 목표로 하는 구조용 강재의 두께에 따라 결정될 수 있다.

냉각

냉각 단계(S130)에서는 열간 압연된 강을 냉각한다.

이때, 본 발명에서 냉각은 공냉 방식으로 실시하는 것이 바람직하다.

열간압연 종료 후 급냉 방식의 냉각의 경우 강의 강도 확보에는 용이하나 냉각 속도 등의 조절을 위하여 많은 비용이 소요되며, 성형성 및 충격 특성이 저해될 수 있다.

그러나, 본 발명에서와 같은 공냉 방식의 경우, 상변태 지연에 따른 과냉조직의 형성과 이에 따른 저항복비 달성에 유리하고 구조용 강재에서 강도와 별도로 중요시되는 저온 충격 특성 확보에 유리하다.

이러한 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120) 및 냉각 단계(S130)를 통하여 제조되는 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재는 주된 조직이 페라이트이고, 약간의 과냉조직을 포함한다.

일반적으로, 바나듐(V), 니오븀(Nb), 티타늄(Ti) 등의 원소를 미량 첨가하여 강도를 상승시킨 구조용 강재는 인장강도 증가 대비 항복강도의 증가 폭이 커 항복비가 상승하는 문제가 있었다. 특히, 바나듐 및 니오븀은 다른 원소에 비해 고가이기 때문에 비용을 상승시키는 문제가 있다.

이와 달리, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 고강도 구조용 강재는 실리콘(Si), 망간(Mn) 및 구리(Cu)를 다량 첨가됨으로써 생산 비용을 절감할 수 있을 뿐 아니라, 인장강도(TS) 700MPa 이상, 항복강도(YS) 500MPa 이상 및 연신율(EL) 28% 이상의 기계적 특성을 나타낼 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 고강도 구조용 강재의 경우, 항복비(YS/TS) : 0.75 이하의 저항복비를 가질 수 있어 내진 특성 확보가 가능하다.

실시예

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.

1. 강재 시편의 제조

실시예 1 및 비교예 1~4에 따른 강재 시편에 적용되는 합금 조성은 다음의 표 1과 같다.

[표 1] (단위 : 중량%)

상기 표 1에 기재된 바와 같은 실시예 1 및 비교예 1~4에 따른 조성을 갖는 슬라브 강재를 1200℃에서 2시간동안 가열하고, 가열로에서 슬라브 추출 후 바로 열간압연을 실시하여 열간압연된 강재 시편을 제조하였으며, 마무리 열간압연 온도는 950℃로 하였다. 이후, 별도로 냉각을 수행하는 것 없이 열간압연된 강재 시편을 공냉시켰다.

2. 물성 평가

표 2는 실시예 1 및 비교예 1~4에 따른 강재 시편의 기계적 물성을 나타낸 것이다.

[표 2]

표 1 및 표 2를 참조하면, 실시예1의 경우, 목표로 하는 인장강도 700MPa 이상, 항복강도 500MPa 이상, 연신율 20% 이상, 항복비 0.75 이하를 모두 만족하는 것을 확인할 수 있다.

위의 실험 결과, 상기 실리콘(Si), 망간(Mn) 및 구리(Cu)를 다량 첨가할 경우 고용강화 효과로 강도가 상승하는 것을 확인할 수 있었으며, 이는 공냉시 상변태 지연으로 과냉조직이 형성되기 때문이다.

이때, 상기 실리콘(Si), 망간(Mn) 및 구리(Cu)의 함량이 실시예1의 기준을 어느 하나라도 미달하게 되면, 비교예 1~4에 기재된 바와 같이 인장강도(TS) 및 항복비(YS/TS)가 목표치를 달성하지 못하는 것을 확인할 수 있었다.

상술한 바와 같이, 본 발명에 따른 고강도 구조용 강재의 경우 실리콘(Si) : 0.45 ~ 0.55 중량%, 망간(Mn) : 1.35 ~ 1.45 중량%, 구리(Cu) ; 0.35 ~ 0.45 중량%를 다량 첨가함으로써, 고강도 및 저항복비 특성을 동시에 만족시킬 수 있었다.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간 압연 단계
S130 : 냉각 단계

Claims

탄소(C) : 0.14 ~ 0.16 중량%, 실리콘(Si) : 0.45 ~ 0.55 중량%, 망간(Mn) : 1.35 ~ 1.45 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.35 ~ 0.45 중량%, 바나듐(V) : 0.08 ~ 0.12 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량%, 질소(N) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 강재를 재가열하는 슬라브 재가열 단계;
상기 강재를 열간 압연하는 열간압연 단계; 및
상기 강재를 냉각하는 냉각 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 슬라브 강재는
니켈(Ni) : 0 중량% 초과 ~ 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0 중량% 초과 ~ 0.15 중량% 이하 및 알루미늄(Al) : 0 중량% 초과 ~ 0.02 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재 제조 방법.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 슬라브 재가열 단계에서,
상기 슬라브 재가열 온도(SRT)는 1150 ~ 1250 ℃인 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재 제조 방법.
제3항에 있어서,
상기 슬라브 재가열 단계는
100 ~ 140 분 동안 실시하는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재 제조 방법.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 열간압연 단계에서,
마무리 열간압연 온도(FDT)는 950 ~ 1050 ℃인 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재 제조 방법.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 냉각 단계는
공냉 방식으로 실시하는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재 제조 방법.
탄소(C) : 0.14 ~ 0.16 중량%, 실리콘(Si) : 0.45 ~ 0.55 중량%, 망간(Mn) : 1.35 ~ 1.45 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.35 ~ 0.45 중량%, 바나듐(V) : 0.08 ~ 0.12 중량%, 니오븀(Nb) : 0.035 ~ 0.045 중량%, 질소(N) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 고강도 구조용 강재.
제7항에 있어서,
상기 구조용 강재는
니켈(Ni) : 0 중량% 초과 ~ 0.15 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0 중량% 초과 ~ 0.15 중량% 이하 및 알루미늄(Al) : 0 중량% 초과 ~ 0.02 중량% 이하 중 1종 이상의 합금 성분을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재.
제7항 또는 제8항에 있어서,
상기 구조용 강재는
인장강도(TS) : 700MPa 이상 및 항복비(YS/TS) : 0 초과 ~ 0.75 이하를 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 구조용 강재.