KR101546124B1

KR101546124B1 - 열연강판 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR101546124B1
Application number: KR1020130033954A
Authority: KR
Inventors: 김민수; 천부현; 김성주
Original assignee: 현대제철 주식회사
Priority date: 2013-03-28
Filing date: 2013-03-28
Publication date: 2015-08-20
Also published as: KR20140118316A

Abstract

낮은 탄소 성분을 바탕으로 고강도를 가지면서 니오븀, 몰리브덴 및 크롬의 함량을 제어하여 높은 충격 특성을 가지며, 마무리 압연온도 및 권취온도의 제어를 통하여 강도와 충격, 저항복비를 확보할 수 있는 열연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 탄소(C) : 0.07 ~ 0.11 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.4 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 크롬(Cr) : 0.01 ~ 0.02 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.01 ~ 0.2 중량% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강 슬라브 판재를 SRT(Slab reheating temperature) : 1140 ~ 1200℃로 재가열하는 단계; 상기 재가열된 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 840 ~ 880℃로 열간 압연하는 단계; 상기 열간 압연한 판재를 냉각한 후, 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

열연강판 및 그 제조 방법{HOT-ROLLED STEEL AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 열연강판 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 내진 특성을 향상하기 위해 저탄 설계를 기본으로 우수한 조관성 및 낮은 항복비를 갖는 열연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

최근 철강 기술이 발달함에 따라 건물의 고강도화 뿐만 아니라 보다 우수한 내진 특성이 요구된다. 이러한 내진 특성은 지구 온난화 및 예측할 수 없는 환경에 보다 안정적으로 적용될 수 있는 강종 개발이 주 목표가 되고 있다. 다시 말해 우수한 재질 특성을 가지며 그와 동시에 우수한 가공성 및 조관성을 가지는 강재 개발이 필요하다.

일반적으로 강종의 강도를 증가시키기 위해 합금 원소를 첨가하면 강도는 증가하나 이와 동시에 항복비가 증가하게 되어 조관 시 크랙이나 깨짐 및 용접 결함등의 많은 문제점을 유발할 수 있다. 또한, 높은 충격 특성을 가지기 위해서 저탄 설계를 하면 충격 특성은 향상되나 이 또한 항복비가 증가하게 되어 조관 시 동일한 문제점이 발생할 수 있다.

따라서 내진 특성, 즉 충격을 향상하기 위해서는 저탄 설계를 기본으로 우수한 조관성을 가지는 낮은 항복비를 가지는 강종 설계가 필요하다.

관련 선행문헌으로는 대한민국 공개특허공보 제10-2012-0139013호(2012.12.27. 공개)가 있으며, 상기 문헌에는 저항복비를 갖는 고강도 강판 및 그 제조 방법이 개시되어 있다.

본 발명의 목적은 합금 성분 조절 및 공정 제어를 통하여 저항복비를 가지면서 충격 특성이 우수한 590MPa급 고강도 열연강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조되어, 인장강도(TS) : 600 ~ 700 MPa, 항복강도(YP) : 400 ~ 480 MPa, 연신율(El) : 15% 이상, 0℃에서의 충격 에너지 : 250 ~ 350 J 및 항복비 : 70 % 이하을 만족하는 열연강판을 제공하는 것이다.

상기 목적을 달성하기 위한 열연강판 제조 방법은 탄소(C) : 0.07 ~ 0.11 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.4 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 크롬(Cr) : 0.01 ~ 0.02 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.01 ~ 0.2 중량% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강 슬라브 판재를 SRT(Slab reheating temperature) : 1140 ~ 1200℃로 재가열하는 단계; 상기 재가열된 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 840 ~ 880℃로 열간 압연하는 단계; 상기 열간 압연한 판재를 냉각한 후, 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 열연강판은 탄소(C) : 0.07 ~ 0.11 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.4 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 크롬(Cr) : 0.01 ~ 0.02 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.01 ~ 0.2 중량% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 항복강도(YP) : 400 ~ 480 MPa, 인장강도(TS) : 600 ~ 700 MPa 및 연신율(El) : 15% 이상을 가지는 것을 특징으로 한다.

본 발명에 따른 열연강판 및 그 제조 방법은 낮은 탄소 성분을 바탕으로 고강도를 가지면서 니오븀, 몰리브덴 및 크롬의 함량을 제어하여 높은 충격 특성을 가지며, 마무리 압연온도 및 권취온도의 제어를 통하여 강도와 충격, 저항복비를 확보할 수 있다.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 열연강판 제조 방법을 나타낸 순서도이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 열연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

열연강판

본 발명에 따른 열연강판은 항복강도(YP) : 400 ~ 480 MPa, 인장강도(TS) : 600 ~ 700 MPa, 연신율(El) : 15% 이상, 0℃에서의 충격 에너지 : 250 ~ 350 J 및 항복비 : 70 % 이하를 갖는 것을 목표로 한다.

이를 위하여, 본 발명에 따른 열연강판은 탄소(C) : 0.07 ~ 0.11 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.4 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 크롬(Cr) : 0.01 ~ 0.02 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.01 ~ 0.2 중량% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어진 것을 특징으로 한다.

이하, 본 발명에 따른 열연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.

탄소(C)

본 발명에서 탄소(C)는 강도 확보 및 미세조직 제어를 위해 첨가된다.

탄소(C)는 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.07 ~ 0.11 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 0.07 중량% 미만으로 첨가될 경우에는 강도 확보에 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 0.11 중량%를 초과할 경우에는 강의 강도는 증가하나 저온 충격인성 및 용접성이 저하되는 문제점이 있다.

실리콘( Si )

본 발명에서 실리콘(Si)은 제강공정에서 강재 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다. 또한, 실리콘(Si)은 고용강화 효과도 갖는다.

실리콘(Si)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 0.03 중량%를 초과할 경우에는 강의 용접성을 떨어뜨리고 재가열 공정 및 열간 압연 시 적스케일을 생성시킴으로써 표면품질에 문제를 줄 수 있으며 용접 후 도금성을 저해할 수 있다.

망간( Mn )

망간(Mn)은 강 중에 고용되어 있는 황(S)과 결합하여, 제조 공정 중에 불가피하게 형성되어 적열 취성을 유발하는 FeS 형성을 방지하며, MnS를 형성하여 고용 강화 및 강도를 증가시키는 역할을 한다.

망간(Mn)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 1.2 ~ 1.4 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 1.2 중량% 미만일 경우에는 탄소(C) 함량이 높아도 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 1.4 중량%를 초과할 경우에는 MnS계 비금속개재물의 양이 증가하는 데 기인하여 용접 시 크랙 발생 등의 결함을 유발할 수 있다.

한편, 본 발명에서, 상기 망간(Mn) 및 탄소(C)는 하기의 식 1을 만족하는 범위 내에서 각각 첨가되는 것이 바람직하다.

식 1 : 1.2 ≤ [Mn]/[C] ≤ 1.4 ([ ]는 각 성분의 중량%)

망간과 탄소가 상기 범위를 만족할 때, 충격 특성이 향상되는 효과가 있다. 탄소 첨가량 대비 망간 첨가량이 1.2배 미만일 경우, 충분한 강도를 확보하기 힘들다. 반대로, 탄소 첨가량 대비 망간 첨가량이 1.4배를 초과하면 편석이 증가하여 강의 가공성 및 용접성을 저해시킨다.

인(P), 황(S)

인(P)은 강도 향상에 일부 기여하나, 슬라브 중심 편석에 의해 내부식성을 저하시키는 원소로써 그 함량이 낮으면 낮을수록 좋다. 따라서, 본 발명에서는 인(P)의 함량을 열연강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하로 제한하였다.

황(S)은 인(P)과 함께 강의 제조 시 불가피하게 함유되는 원소로서, 강의 인성 및 용접성을 저해하고 MnS 비금속 개재물을 형성하여 강의 내부식성을 저하시킨다. 따라서, 본 발명에서는 황(S)의 함량을 열연강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하로 제한하였다.

니오븀( Nb )

니오븀(Nb)은 강 중의 탄소(C)나 질소(N) 등과 결합하여 탄질화물을 형성하며 압연 시 결정립 성장을 억제하여 결정립을 미세화한다. 또한, 미세 석출물을 형성하여 석출 강화 효과를 낼 수 있다.

니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.005 ~ 0.015 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 니오븀(Nb)의 함량이 0.005 중량% 미만일 경우에는 니오븀 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 니오븀(Nb)의 함량이 0.015 중량%를 초과할 경우에는 강도 향상에는 기여할 수 있으나 항복비를 상승시키는 문제점이 있다.

크롬( Cr )

크롬(Cr)은 페라이트 결정립을 안정화하여 연신율을 향상시키며, 오스테나이트 내 탄소 농화량을 증진시켜 강도 향상에 기여한다.

크롬(Cr)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.02 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 크롬(Cr)의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 크롬(Cr)의 함량이 0.02 중량%를 초과할 경우에는 용접성이나 열영향부(HAZ) 인성을 저하시키는 문제점이 있다.

몰리브덴( Mo )

몰리브덴(Mo)은 강의 강도와 인성의 향상 및 상온이나 고온에서 안정된 강도를 확보하는데 기여한다.

몰리브덴(Mo)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.2 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우에는 몰리브덴 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.2 중량%를 초과할 경우에는 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.

강재 제조 방법

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 열연강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.

도 1을 참조하면, 도시된 열연강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간 압연 단계(S120) 및 냉각 및 권취 단계(S130)를 포함한다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)는 반드시 수행되어야 하는 것은 아니나, 석출물의 재고용 등의 효과를 도출하기 위하여 슬라브 재가열 단계(S110)를 실시하는 것이 더 바람직하다.

본 발명에 따른 열연강판 제조 방법에서 열연공정의 대상이 되는 반제품 상태의 강 슬라브는 탄소(C) : 0.07 ~ 0.11 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.4 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 크롬(Cr) : 0.01 ~ 0.02 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.01 ~ 0.2 중량% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어진 것을 특징으로 한다.

슬라브 재가열

슬라브 재가열 단계(S110)에서는 상기의 조성을 갖는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1140 ~ 1200 ℃로 재가열한다.

슬라브 재가열 온도가 1140℃ 미만일 경우에는 주조 시 편석된 성분이 충분히 재고용되지 못하여 표면 특성이 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 재가열 온도가 1200℃를 초과할 경우 오스테나이트 결정입도가 증가하여 강도 확보가 어려울 수 있고 압연을 실시하기 힘들다.

열간 압연

열간압연 단계(S120)에서는 재가열된 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 840 ~ 880℃로 열간압연한다. 마무리 압연온도(FDT)가 840℃ 미만일 경우에는 이상역 압연이 발생하여 연성을 저하시킬 수 있다. 반대로, 마무리 압연온도(FDT)가 880℃를 초과할 경우에는 제조되는 강의 강도가 급격히 저하되는 문제점이 있다.

냉각 및 권취

냉각 및 권취 단계(S130)에서는 열간 압연된 판재을 CT(Coiling Temperature) : 600 ~ 640℃까지 냉각하여 권취한다.

열간 압연된 판재는 공랭을 실시하여 미세한 페라이트가 형성되도록 할 수 있다.

상기의 온도범위에서 권취함으로써, 오스테나이트에서 페라이트로 조직 변태가 일어나고, 변태 시 미세한 석출상 형성을 통해 고강도강을 제조할 수 있다. 권취 온도(CT)가 600℃ 미만일 경우 조대한 미세조직의 형성으로 인해 강도가 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 권취 온도(CT)가 640℃를 초과할 경우에는 베이나이트 분율이 증가하여 강도는 상승하나, 인성 및 부식성을 확보하기 어렵다.

상기의 과정(S110 ~ S130)으로 제조되는 열연강판은 인장강도(TS) : 600 ~ 700 MPa, 항복강도(YP) : 400 ~ 480 MPa, 연신율(El) : 15% 이상, 0℃에서의 충격 에너지 : 250 ~ 350 J 및 항복비 : 70 % 이하를 가질 수 있다.

실시예

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.

1. 시편 제조

표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 2에 따른 시편을 제조하였다.

[표 1] (단위 : 중량%)

[표 2]

2. 기계적 물성 평가

표 3은 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 2에 따라 제조된 시편들에 대한 기계적 물성 평가 결과를 나타낸 것이다.

[표 3]

표 1 ~ 3을 참조하면, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들은 본 발명의 목표값에 해당하는 인장강도(TS) : 600 ~ 700 MPa, 항복강도(YP) : 400 ~ 480 MPa, 연신율(El) : 15% 이상, 0℃에서의 충격 에너지 : 250 ~ 350 J 및 항복비 : 70 % 이하를 모두 만족하는 것을 알 수 있다.

반면, 실시예 1과 비교하여 망간(Mn), 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo)과 같은 합금이 미첨가된 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 합금 원소들의 첨가에 따른 강도 및 저항복비를 확보하지 못하여 연신율(El) 및 충격에너지는 목표값을 만족하나, 항복강도(YP), 인장강도(TS) 및 항복비는 목표값을 만족하지 못하는 것을 알 수 있다.

또한, 실시예 1과 비교하여 니오븀(Nb)을 첨가하였으나 탄소(C)의 함량이 본 발명에서 제시하는 범위를 초과하며, 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo)이 미첨가된 비교예 2에 따라 제조된 시편의 경우, 니오븀(Nb)의 첨가에 따라 충격치 및 저항복비를 확보할 수 있으므로, 항복강도(YP), 연신율(El) 및 항복비는 목표값을 만족하였으나 다른 합금 원소의 미첨가로 인해 인장강도(TS) 및 충격에너지는 목표값을 만족하지 못하는 것을 알 수 있다.

지금까지 살펴본 바와 같이, 본 발명에 따른 열연강판 및 그 제조 방법은 저탄 설계를 기본으로 니오븀, 크롬 및 몰리브덴과 같은 합금원소를 첨가함으로써, 강도 및 충격치, 저항복비가 우수한 열연강판을 제조할 수 있다.

따라서, 본 발명에 따라 제조된 열연강판은 인장강도(TS) : 600 ~ 700 MPa, 항복강도(YP) : 400 ~ 480 MPa, 연신율(El) : 15% 이상, 0℃에서의 충격 에너지 : 250 ~ 350 J 및 항복비 : 70 % 이하를 가질 수 있다.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간 압연 단계
S130 : 냉각 및 권취 단계

Claims

(a) 탄소(C) : 0.07 ~ 0.11 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.4 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 크롬(Cr) : 0.01 ~ 0.02 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.01 ~ 0.2 중량% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강 슬라브 판재를 SRT(Slab reheating temperature) : 1140 ~ 1200℃로 재가열하는 단계;
(b) 상기 재가열된 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 840 ~ 880℃로 열간 압연하는 단계;
(c) 상기 열간 압연한 판재를 냉각한 후, 권취하는 단계;를 포함하며,
상기 (c) 단계 이후, 상기 판재는 항복강도(YP) : 400 ~ 480 MPa, 인장강도(TS) : 600 ~ 700 MPa 및 연신율(El) : 15% 이상을 가지는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 (a) 단계에서,
상기 탄소(C) 및 망간(Mn)은 하기 식 1을 만족하는 범위로 첨가하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
식 1 : 1.2 ≤ [Mn]/[C] ≤ 1.4 ([ ]는 각 성분의 중량%)
제1항에 있어서,
상기 (c) 단계에서,
상기 냉각은
CT(Coiling Temperature) : 600 ~ 640℃로 실시하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
탄소(C) : 0.07 ~ 0.11 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.4 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.015 중량%, 크롬(Cr) : 0.01 ~ 0.02 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.01 ~ 0.2 중량% 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지며,
항복강도(YP) : 400 ~ 480 MPa, 인장강도(TS) : 600 ~ 700 MPa 및 연신율(El) : 15% 이상을 가지는 것을 특징으로 하는 열연강판.
제4항에 있어서,
상기 탄소(C) 및 망간(Mn)은 하기 식 1을 만족하는 범위로 첨가하는 것을 특징으로 하는 열연강판.
식 1 : 1.2 ≤ [Mn]/[C] ≤ 1.4 ([ ]는 각 성분의 중량%)
제4항에 있어서,
상기 열연강판은
0℃에서의 충격 에너지 : 250 ~ 350 J을 가지는 것을 특징으로 하는 열연강판.
제4항에 있어서,
상기 열연강판은
항복비 : 70 % 이하를 가지는 것을 특징으로 하는 열연강판.