KR20150050702A

KR20150050702A - 인버티드 앵글용 강재 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR20150050702A
Application number: KR1020130130484A
Authority: KR
Inventors: 두원철; 백상진; 이철원
Original assignee: 현대제철 주식회사
Priority date: 2013-10-30
Filing date: 2013-10-30
Publication date: 2015-05-11
Also published as: KR101546155B1

Abstract

연속형 압연기를 통한 압연공정 후 가속냉각장치를 통해 냉각하여 결정립 미세화를 통해 저온충격 인성 및 용접성이 우수하며, 인장강도(TS) : 460 ~ 590 MPa, 항복강도(YP) : 315 MPa 이상, 연신율(EL) : 18% 이상 및 -60℃에서의 충격 인성 : 300J 이상을 갖는 인버티드 앵글용 강재 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
본 발명에 따른 인버티드 앵글용 강재 제조 방법은 (a) 탄소(C) : 0.06 ~ 0.08 중량%, 실리콘(Si) : 0.15 ~ 0.25 중량%, 망간(Mn) : 1.3 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.005 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.035 ~ 0.040 중량%, 티타늄(Ti) : 0.015 ~ 0.020 중량%, 니켈(Ni) : 0.20 ~ 0.25 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.007 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 블룸을 SRT(Slab reheating temperature) : 1100 ~ 1200℃로 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 FRT(Finish Rolling Temperature) : 850 ~ 900℃로 열간압연하는 단계; 및 (c) 상기 열간압연된 판재를 FCT(Finish Coolling Temperature) : 600 ~ 700℃로 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

인버티드 앵글용 강재 및 그 제조 방법{INVERTED ANGLE STEEL AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 인버티드 앵글(Inverted Angle)용 강재 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는, LPG선박의 LPG탱크와 이차 방벽의 보강재로 사용되는 저온충격 인성이 우수한 인버티드 앵글용 강재 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

일반적으로 LPG선박의 LPG 탱크와 이차 방벽의 보강재로 저온용 인버티드 앵글이 사용 되고 있다. 강재의 요구 특성은 고강도(TS : 460MPa 이상), 모재 압연 방향에 대한 저온 인성 보증(-60℃ 조건에서 평균41J 이상)이다. 그러나 현재 사양 외에 추가로 수요가의 요구에 의해 모재의 압연 직각방향의 충격 이방성에 대한 보증 및 -60℃에서 용접부의 저온충격 인성 보증이 추가로 요구되고 있다.

본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2008-0086849호(2008.09.26. 공개)에 개시된 용접열 영향부의 저온 인성이 우수한 고장력 강재가 있다.

본 발명의 목적은 연속형 압연기를 사용하고 니켈(Ni)을 0.20 ~ 0.25 중량%의 함량비로 첨가하여 -60℃에서의 저온충격 인성 및 용접성이 우수한 고강도 인버티드 앵글용 강재 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 강재 제조 방법은 (a) 탄소(C) : 0.06 ~ 0.08 중량%, 실리콘(Si) : 0.15 ~ 0.25 중량%, 망간(Mn) : 1.3 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.005 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.035 ~ 0.040 중량%, 티타늄(Ti) : 0.015 ~ 0.020 중량%, 니켈(Ni) : 0.20 ~ 0.25 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.007 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 블룸을 SRT(Slab reheating temperature) : 1100 ~ 1200℃로 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 FRT(Finish Rolling Temperature) : 850 ~ 900℃로 열간압연하는 단계; 및 (c) 상기 열간압연된 판재를 FCT(Finish Coolling Temperature) : 600 ~ 700℃로 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명의 실시예에 따른 강재는 탄소(C) : 0.06 ~ 0.08 중량%, 실리콘(Si) : 0.15 ~ 0.25 중량%, 망간(Mn) : 1.3 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.005 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.035 ~ 0.040 중량%, 티타늄(Ti) : 0.015 ~ 0.020 중량%, 니켈(Ni) : 0.20 ~ 0.25 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.007 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도(TS) : 460 ~ 590 MPa, 항복강도(YP) : 315 MPa 이상 및 연신율(EL) : 18% 이상을 갖는 것을 특징으로 한다.

본 발명에 따른 인버티드 앵글용 강재 및 그 제조 방법은 연속형 압연기를 통한 압연공정 후 가속냉각장치를 통해 냉각하여 결정립 미세화를 통해 저온충격 인성 및 용접성이 우수하며, 인장강도(TS) : 460 ~ 590 MPa, 항복강도(YP) : 315 MPa 이상, 연신율(EL) : 18% 이상 및 -60℃에서의 충격 인성 : 300J 이상을 갖는 인버티드 앵글용 강재 및 그 제조 방법을 제공할 수 있다.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 강재 제조 방법을 나타낸 순서도이다.
도 2는 본 발명의 실시예 1에 의해 제조된 시편의 압연방향 저온충격 인성 테스트 결과를 나타낸 것이다.
도 3은 본 발명의 실시예 1에 의해 제조된 시편의 수직방향 저온충격 인성 테스트 결과를 나타낸 것이다.
도 4는 본 발명의 실시예 1에 의해 제조된 시편의 1G(아래보기) 용접부 충격 테스트 결과를 나타낸 것이다.
도 5는 본 발명의 실시예 1에 의해 제조된 3G(수직보기) 시편의 용접부 충격 테스트 결과를 나타낸 것이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 인버티드 앵글용 강재 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

강재

본 발명에 따른 강재는 인장강도(TS) : 460 ~ 590 MPa, 항복강도(YP) : 315 MPa 이상, 연신율(EL) : 18% 이상 및 -60℃에서의 충격 인성 : 300J 이상을 갖는 것을 목표로 한다.

이를 위하여, 본 발명에 따른 강재는 탄소(C) : 0.06 ~ 0.08 중량%, 실리콘(Si) : 0.15 ~ 0.25 중량%, 망간(Mn) : 1.3 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.005 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.035 ~ 0.040 중량%, 티타늄(Ti) : 0.015 ~ 0.020 중량%, 니켈(Ni) : 0.20 ~ 0.25 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.007 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 한다.

이하, 본 발명에 따른 강재에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.

탄소(C)

본 발명에서 탄소(C)는 강도를 확보하기 위해 첨가된다.

탄소(C)는 본 발명에 따른 강재 전체 중량의 0.06 ~ 0.08 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 전체 중량의 0.06 중량% 미만으로 첨가될 경우에는 강도 확보에 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 전체 중량의 0.08 중량%를 초과할 경우에는 모재의 충격 인성을 저하시키고 용접성이 저하되는 문제점이 있다.

실리콘( Si )

본 발명에서 실리콘(Si)은 제강공정에서 강재 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다. 또한, 실리콘(Si)은 고용강화 효과도 갖는다.

실리콘(Si)은 본 발명에 따른 강재 전체 중량의 0.15 ~ 0.25 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 전체 중량의 0.15 중량% 미만일 경우에는 실리콘 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 전체 중량의 0.25 중량%를 초과할 경우에는 표면 결함을 발생시키거나 용접성을 저하시킬 수 있다.

망간( Mn )

망간(Mn)은 강의 강도 및 인성을 증가시키고 강의 소입성을 증가시키는 원소로서, 망간(Mn)의 첨가는 탄소(C)의 첨가보다도 강도 상승 시, 연성의 저하가 적다.

망간(Mn)은 본 발명에 따른 강재 전체 중량의 1.3 ~ 1.5 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 전체 중량의 1.3 중량% 미만일 경우에는 탄소(C) 함량이 높아도 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 전체 중량의 1.5 중량%를 초과할 경우에는 MnS계 비금속개재물의 양이 증가하는 데 기인하여 용접 시 크랙 발생 등의 결함을 유발할 수 있다.

인(P), 황(S)

인(P)은 제조시 불가피하게 함유되는 불순물로써, 강 중에 포함되어 용접성 및 인성을 저하시키고 응고시 블룸 중심부 및 오스테나이트 결정립계에 편석되는 문제점이 있으므로, 가능한 한 낮게 제어하는 것이 바람직하다. 따라서, 본 발명에서는 인(P)의 함량을 강재 전체 중량의 0.015 중량% 이하로 제한하였다.

황(S)은 인(P)과 함께 강의 제조 시 불가피하게 함유되는 원소로서, 망간과 반응하여 MnS를 형성하여 저온 충격 인성을 저하시킨다. 따라서, 본 발명에서는 황(S)의 함량을 강재 전체 중량의 0.005 중량% 이하로 제한하였다.

바나듐(V)

바나듐(V)은 냉각 중 탄소와 결합하여 VC탄화물을 형성하여 석출강화 및 결정립 성장 억제에 기여한다.

바나듐(V)은 본 발명에 따른 강재 전체 중량의 0.035 ~ 0.040 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 바나듐(V)의 함량이 전체 중량의 0.035 중량% 미만으로 첨가될 경우에는 그 효과가 미비하다. 반대로, 바나듐(V)의 함량이 전체 중량의 0.040 중량%를 초과할 경우에는 용접성과 인성을 저하시키게 된다.

티타늄( Ti )

티타늄(Ti)은 질화물을 형성하는 원소로, TiN의 미세석출에 의해 저온인성의 개선에 효과가 있다.

티타늄(Ti)은 본 발명에 따른 강재 전체 중량의 0.015 ~ 0.020 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 티타늄(Ti)의 함량이 전체 중량의 0.015 중량% 미만으로 첨가될 경우 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 티타늄(Ti)의 함량이 전체 중량의 0.020 중량%를 초과하여 다량 첨가될 경우에는 인성을 열화시키는 문제점이 있다.

니켈( Ni )

니켈(Ni)은 결정립을 미세화하고 오스테나이트 및 페라이트에 고용되어 기지를 강화시킨다. 특히, 니켈(Ni)은 저온 충격 인성을 향상시키는데 효과적인 원소이다.

니켈(Ni)은 본 발명에 따른 강재 전체 중량의 0.20 ~ 0.25 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 니켈(Ni)의 함량이 전체 중량의 0.20 중량% 미만일 경우에는 니켈 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 니켈(Ni)의 함량이 전체 중량의 0.25 중량%를 초과하여 다량 첨가될 경우에는 적열취성을 유발하는 문제가 있다.

알루미늄( Al )

알루미늄(Al)은 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제 역할을 한다.

알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 강재 전체 중량의 0.02 ~ 0.05 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 함량이 전체 중량의 0.02 중량% 미만으로 첨가될 경우에는 상기의 탈산 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 알루미늄(Al)의 함량이 전체 중량의 0.05 중량%를 초과할 경우에는 연주에 어려움이 있어 생산성을 떨어뜨리며, Al₂O₃와 같은 피닝효과를 일으키는 비금속 개재물을 형성하여 저온 충격 인성을 저하시키는 문제점이 있다.

질소(N)

질소(N)는 질화물을 형성하는 원소로, TiN의 미세석출에 의해 저온인성의 개선에 효과가 있다.

질소(N)는 본 발명에 따른 강재 전체 중량의 0.007 중량% 이하의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 질소(N)의 함량이 전체 중량의 0.007 중량%를 초과할 경우에는 충격 인성과 용접성이 저하되는 문제점이 있다.

강재 제조 방법

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 저온인성이 우수한 강재 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.

도 1을 참조하면, 도시된 강재 제조 방법은 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120) 및 냉각 단계(S130)를 포함한다. 이때, 재가열 단계(S110)는 반드시 수행되어야 하는 것은 아니나, 석출물의 재고용 등의 효과를 도출하기 위하여 블룸 재가열 단계(S110)를 실시하는 것이 더 바람직하다.

본 발명에 따른 인버티드 앵글용 강재 제조 방법에서 열연공정의 대상이 되는 반제품 상태의 블룸은 탄소(C) : 0.06 ~ 0.08 중량%, 실리콘(Si) : 0.15 ~ 0.25 중량%, 망간(Mn) : 1.3 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.005 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.035 ~ 0.040 중량%, 티타늄(Ti) : 0.015 ~ 0.020 중량%, 니켈(Ni) : 0.20 ~ 0.25 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.007 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 한다.

재가열

재가열 단계(S110)에서는 상기의 조성을 갖는 블룸을 1100 ~ 1200℃로 2시간 이상 재가열하여 초기 생성되는 오스테나이트의 성장을 최대한 억제하는 것이 바람직하다.

재가열 온도가 1100℃ 미만일 경우에는 편석이 충분히 확산되지 못하여 저온인성 및 수소유기균열 저항성을 해치게 된다. 반대로, 재가열 온도가 1200℃를 초과할 경우에는 오스테나이트의 결정립 크기가 증가하므로 저온인성이 나빠지는 문제점이 있다.

열간 압연

열간압연 단계(S120)에서는 가열로에서 재가열된 강을 연속형 압연기를 통해 제어압연을 실시한다.

열간압연 단계(S120)시 재가열된 강을 오스테나이트 재결정 영역에서 10 ~ 15%의 압연비로 실시하며, 압연속도 : 1.5 ~ 2.0m/sec 조건으로 실시하는 것이 보다 바람직하다. 압연비가 10% 미만이거나 압연속도가 1.5m/sec 미만일 경우에는 오스테나이트 재결정에 의한 페라이트 결정립 미세화 효과가 미흡하고, 용접열영향부의 인성에 유해한 영향을 미치는 석출물 거동에 영향을 미친다. 반대로, 압연비가 15%를 초과하거나 압연속도가 2.0m/sec를 초과하는 경우에는 더 이상의 효과는 보기 힘들고 생산비만 증가하는 문제점이 있다.

열간압연은 압연종료온도(Finish Rolling Temperature : FRT) : 850 ~ 900℃ 조건으로 실시하는 것이 바람직하다. 압연종료온도가 850℃ 미만인 경우, 이상역 압연으로 인하여 강판 재질이 열화될 수 있다. 반대로, 압연종료온도가 900℃를 초과하는 경우, 결정립 조대화로 인하여 강도 확보가 어려워질 수 있다.

냉각

냉각 단계(S130)에서는 열간압연된 강재를 냉각종료온도(Finish Cooling Temperature : FCT) : 600 ~ 700℃까지 가속냉각을 실시한다.

냉각종료온도(Finish Coolling Temperature : FCT)가 600℃ 미만일 경우에는 저온변태조직이 다량 형성되어 저온 인성이 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 냉각종료온도가 700℃를 초과할 경우에는 조대한 미세조직의 형성으로 인해 충분한 강도 확보가 어렵다.

상기한 제조 방법을 통해 형성되는 강재는 인장강도(TS) : 460 ~ 590 MPa, 항복강도(YP) : 315 MPa 이상, 연신율(EL) : 18% 이상 및 -60℃에서의 충격 인성 : 300J 이상을 가질 수 있다.

실시예

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.

1. 시편 제조

표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 2에 따른 시편을 제조하였다.

[표 1] (단위 : 중량%)

[표 2]

2. 기계적 물성 평가

표 3 및 표 4는 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 2에 따라 제조된 시편들에 대한 기계적 물성 평가 결과를 나타낸 것이다.

도 2는 본 발명의 실시예 1에 의해 제조된 시편의 압연방향 저온충격 인성 테스트 결과를 나타낸 것이고, 도 3은 본 발명의 실시예 1에 의해 제조된 시편의 수직방향 저온충격 인성 테스트 결과를 나타낸 것이다.

[표 3]

[표 4]

표 1 ~ 4 및 도 2 ~ 3을 참조하면, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들은 본 발명의 목표값에 해당하는 인장강도(TS) : 460 ~ 590 MPa, 항복강도(YP) : 315 MPa 이상, 연신율(EL) : 18% 이상 및 -60℃에서의 충격 인성 : 300J 이상을 모두 만족하는 것을 알 수 있다.

반면, 실시예 1과 비교하여 탄소(C)가 다량 첨가되고 니켈(Ni)이 미량으로 첨가되었으며, 본 발명에서 제시하는 범위보다 압연 속도가 느리게 실시되고 FDT가 낮은 온도에서 실시된 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 인장강도(TS), 항복강도(YP) 및 연신율(EL)은 목표값을 만족하나 -60℃에서의 충격 인성은 목표값을 만족하지 못하는 것을 알 수 있다.

또한, 실시예 1과 비교하여 바나듐(V)이 다량 첨가되고 니켈(Ni)이 미량 첨가되고 질소(N)가 미첨가되었으며, 본 발명에서 제시하는 범위보다 압연 속도가 느리게 실시되고 FCT가 낮은 온도에서 실시된 비교예 2에 따라 제조된 시편의 경우는 항복강도(YP) 및 연신율(EL)은 목표값을 만족하나 인장강도(TS) 및 -60℃에서의 충격 인성은 목표값을 만족하지 못하는 것을 알 수 있다.

도 4는 본 발명의 실시예 1에 의해 제조된 시편의 1G(아래보기) 용접부 충격 테스트 결과를 나타낸 것이고, 도 5는 본 발명의 실시예 1에 의해 제조된 3G(수직보기) 시편의 용접부 충격 테스트 결과를 나타낸 것이다.

도 4 및 도 5를 참조하면, 실시예 1에 의해 제조된 시편을 압연 방향에 대해 용접자세 1G(아래 보기), 2G(수직 보기)에 대해서 용접성을 평가한 결과는 WM(Weld Metal, 용접재)부를 제외한 FL(Fusion Line, 퓨전 라인), FL+2(퓨전 라인+2mm) 및 FL+5(퓨전 라인+5mm) 지점에서는 모두 200J 이상의 저온 충격치 값을 얻을 수 있는 것을 알 수 있다. 따라서, 실시예 1에 따른 시편은 용접에 의해 저온 충격 인성이 저하되지 않은 것을 확인할 수 있다.

본 발명에 따른 인버티드 앵글용 강재 및 그 제조 방법은 연속형 압연기를 통한 압연공정 후 가속냉각을 실시함으로써, 결정립 미세화를 통해 저온충격 인성 및 용접성이 우수하며, 인장강도(TS) : 460 ~ 590 MPa, 항복강도(YP) : 315 MPa 이상, 연신율(EL) : 18% 이상 및 -60℃에서의 충격 인성 : 300J 이상을 가지는 강재를 제조할 수 있다.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

S110 : 재가열 단계
S120 : 열간압연 단계
S130 : 냉각 단계

Claims

(a) 탄소(C) : 0.06 ~ 0.08 중량%, 실리콘(Si) : 0.15 ~ 0.25 중량%, 망간(Mn) : 1.3 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.005 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.035 ~ 0.040 중량%, 티타늄(Ti) : 0.015 ~ 0.020 중량%, 니켈(Ni) : 0.20 ~ 0.25 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.007 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 블룸을 SRT(Slab reheating temperature) : 1100 ~ 1200℃로 재가열하는 단계;
(b) 상기 재가열된 판재를 FRT(Finish Rolling Temperature) : 850 ~ 900℃로 열간압연하는 단계; 및
(c) 상기 열간압연된 판재를 FCT(Finish Coolling Temperature) : 600 ~ 700℃로 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 강재 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 (b) 단계에서,
상기 열간압연 단계는
압연비 : 10 ~ 15% 및 압연 속도 : 1.5 ~ 2.0m/sce 조건으로 실시하는 것을 특징으로 하는 강재 제조 방법.
탄소(C) : 0.06 ~ 0.08 중량%, 실리콘(Si) : 0.15 ~ 0.25 중량%, 망간(Mn) : 1.3 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.005 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.035 ~ 0.040 중량%, 티타늄(Ti) : 0.015 ~ 0.020 중량%, 니켈(Ni) : 0.20 ~ 0.25 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.007 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며,
인장강도(TS) : 460 ~ 590 MPa, 항복강도(YP) : 315 MPa 이상 및 연신율(EL) : 18% 이상을 가지는 것을 특징으로 하는 강재.
제3항에 있어서,
상기 강재는
-60℃에서의 충격 인성 : 300J 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 강재.