KR20140098903A

KR20140098903A - 고강도 강판 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR20140098903A
Application number: KR1020130010897A
Authority: KR
Inventors: 황성두; 이희웅
Original assignee: 현대제철 주식회사
Priority date: 2013-01-31
Filing date: 2013-01-31
Publication date: 2014-08-11
Also published as: KR101505262B1

Abstract

취성파괴 저항력이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.003~0.01%, 황(S) : 0.0005~0.01%, 니켈(Ni) : 0.2~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.015~0.06%, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.001~0.05%, 질소(N) : 0.002~0.007% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 950~1000℃로 재가열하는 단계; 상기 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정 영역에서 13% 이상의 패스당 압하비로 1차 압연하는 단계; 상기 1차 압연된 판재를 680~820℃의 압연종료온도 조건으로 2차 압연하는 단계; 및 상기 2차 압연된 판재를 25℃/sec 이하의 평균냉각속도로 200~400℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

고강도 강판 및 그 제조 방법{HIGH STRENGTH STEEL PLATE AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금성분 및 공정 제어를 통하여, 저온 CTOD(Crack Tip Opening Displacement) 특성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

종래의 풍력 및 해양구조용 강판의 경우, -10℃의 낮은 CTOD(Crack Tip Opening Displacement) 값을 요구하였다.

근래에는 구조물이 대형화되고, 또한 구조물이 설치되는 지역이 심해역 또는 극한지 등의 저온 지역으로 확장됨에 따라, 사용되는 강판의 두께가 두꺼워지고, CTOD 보증온도가 -40℃까지 요구되고 있다. 통상, 저온충격인성이 우수하면 CTOD 특성 역시 우수하다고 볼 수 있다.

CTOD 특성 향상을 위해서, 통상 니켈(Ni), 구리(Cu) 등을 첨가하고 있다.

그러나, 니켈, 구리의 과다한 첨가는 비용적인 측면에서 바람직하지 못하며, 용접성에 관련된 탄소당량(Ceq)이 증가하기 때문에 용접성을 저해할 수 있다.

본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 등록특허공보 제10-0782761호(2007.12.05. 공고)에 개시되어 있는 두께 중심부의 강도와 인성이 우수한 극후물 강판의 제조 방법이 있다.

본 발명의 하나의 목적은 합금성분 및 공정 제어를 통하여 저온 취성파괴 저항력이 우수한 고강도 강판 제조 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 저온 취성파괴 저항력이 우수하여, 저온 지역의 풍력 및 해양구조용 소재로 활용할 수 있는 고강도 강판을 제공하는 것이다.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.003~0.01%, 황(S) : 0.0005~0.01%, 니켈(Ni) : 0.2~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.015~0.06%, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.001~0.05%, 질소(N) : 0.002~0.007% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 950~1000℃로 재가열하는 단계; 상기 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정 영역에서 13% 이상의 패스당 압하비로 1차 압연하는 단계; 상기 1차 압연된 판재를 680~820℃의 압연종료온도 조건으로 2차 압연하는 단계; 및 상기 2차 압연된 판재를 25℃/sec 이하의 평균냉각속도로 200~400℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

이때, 상기 슬라브 판재는, 중량%로, 안티몬(Sb) : 0.015% 이하, 주석(Sn) : 0.015% 이하 및 칼슘(Ca) : 0.004% 이하 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다.

또한, 상기 2차 압연은, 35~50%의 잔압하율 및 0.7 이상의 형상 계수(Shape factor) 조건으로 수행되는 것이 바람직하다.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.003~0.01%, 황(S) : 0.0005~0.01%, 니켈(Ni) : 0.2~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.015~0.06%, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.001~0.05%, 질소(N) : 0.002~0.007% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 두께 방향 중심부가, 인장강도 590MPa 이상 및 -40℃ 샤르피 충격흡수에너지 250J 이상을 나타내는 것을 특징으로 한다.

이때, 상기 고강도 강판은, 중량%로, 안티몬(Sb) : 0.015% 이하, 주석(Sn) : 0.015% 이하 및 칼슘(Ca) : 0.004% 이하 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다.

또한, 상기 고강도 강판은, 연신율 19% 이상 및 항복비 80% 이하를 나타낼 수 있다.

본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법에 의하면, 슬라브 판재를 1000℃ 미만으로 저온 가열함으로써 초기 오스테나이트 결정립을 최대한 미세화시키고, 제어압연시 가속냉각에 의해 두께방향 중심부의 강도 및 취성파괴 저항력을 확보할 수 있다.

또한, 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법에 의하면, 저온에서의 슬라브 재가열 후 1차 압연 과정에서 13% 이상의 패스당 압하율을 적용한 결과, 그레인(Grain) 사이즈가 감소하였으며, 이에 따라 취성파괴 저항력이 향상되었다.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.
도 2는 형상 계수(shape factor)를 설명하기 위한 도면이다.
도 3 내지 도 5은 비교예 1, 비교예 2 및 실시예 1에 따른 강판의 샤르피 충격 시험 결과를 나타낸 것이다.
도 6은 비교예 3에 따른 강판의 샤르피 충격 시험 결과를 나타낸 것이다.
도 7은 비교예 2 및 실시예 1에 따른 강판의 중심부 미세조직을 나타낸 것이다.
도 8은 비교예 2, 비교예 4 및 실시예 1에 따른 강판의 두께 방향 1/2 지점 및 1/4 지점의 그레인 사이즈를 나타낸 것이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

고강도 강판

본 발명에 따른 고강도 강판은, 중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.003~0.01%, 황(S) : 0.0005~0.01%, 니켈(Ni) : 0.2~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.015~0.06%, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.001~0.05%, 질소(N) : 0.002~0.007% 이하를 포함한다.

또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은, 중량%로, 안티몬(Sb) : 0.015% 이하, 주석(Sn) : 0.015% 이하 및 칼슘(Ca) : 0.004% 이하를 더 포함할 수 있다.

상기 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 공정 등에서 불가피하게 포함되는 불순물로 이루어진다.

이하, 본 발명에 따른 고강도 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.

탄소(C)

본 발명에서 탄소(C)는 강판의 강도를 확보하기 위해 첨가된다.

상기 탄소는 강판 전체 중량의 0.02~0.12중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 첨가량이 0.02중량% 미만인 경우 강판의 강도가 불충분할 수 있다. 반대로, 탄소의 첨가량이 0.12중량%를 초과하면 강판의 저온 충격인성 및 용접성이 저하되는 문제점이 있다.

실리콘(Si)

실리콘(Si)은 제강공정에서 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다. 또한 실리콘은 고용강화를 통한 강판의 강도 향상에 기여한다.

상기 실리콘은 강판 전체 중량의 0.5중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.5중량%를 초과하는 경우, 강판 표면에 산화물을 다량 형성하여 강판의 도금특성을 저해하고 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.

망간(Mn)

망간(Mn)은 오스테나이트 안정화 원소이며, 결정립을 미세화시켜 강도 및 저온 충격인성을 향상시키는 역할을 한다.

상기 망간은 강판 전체 중량의 1.0~2.0중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 첨가량이 1.0중량% 미만인 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 2.0중량%를 초과하는 경우, 저온충격인성을 저하시키는 문제점이 있다.

인(P)

인(P)은 강도 향상에 일부 기여하나, 저온 충격인성을 저하시키는 대표적인 원소로서 그 함량이 낮으면 낮을수록 좋다.

다만, 인의 함량을 0.003중량% 미만으로 극소화하기에는 강판 제조 비용이 크게 상승하므로, 본 발명에서는 인의 함량을 강판 전체 중량의 0.003~0.01중량%로 제한하였다.

황(S)

황(S)은 상기 인(P)과 함께 강의 제조 시 불가피하게 함유되는 원소로서, 유화물계 개재물(MnS)을 형성하여 저온충격인성을 저하시킨다.

다만, 황의 함량을 0.0005중량% 미만으로 하기는 현실적으로 어려우므로, 본 발명에서는 황의 함량을 강판 전체 중량의 0.0005~0.01중량%로 제한하였다.

니켈(Ni)

니켈(Ni)은 결정립을 미세화하고 오스테나이트 및 페라이트에 고용되어 기지를 강화시킨다. 특히 니켈은 저온인성을 향상시키는데 효과적인 원소이다.

상기 니켈은 강판 전체 중량의 0.2~1.2중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니켈의 첨가량이 0.2중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 니켈의 첨가량이 1.2중량%를 초과하는 경우, 적열취성을 유발하는 문제점이 나타날 수 있다.

알루미늄(Al)

알루미늄(Al)은 탈산제로 주로 사용하는 원소로서, 페라이트를 청정화하여 연신율을 향상시키며 오스테나이트 내 탄소 농화량을 증진하여 오스테나이트를 안정화시키는데 기여한다.

상기 알루미늄은 강판 전체 중량의 0.015~0.06중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄의 첨가량이 0.015중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 알루미늄의 첨가량이 0.06중량%를 초과하는 경우, 취성파괴 저항력이 저하되는 문제점이 있다.

구리(Cu)

본 발명에서 구리(Cu)는 강도 상승 및 인성 개선에 유효한 원소이다.

상기 구리는 강판 전체 중량의 0.2~0.5중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 구리의 첨가량이 0.2중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 구리의 첨가량이 0.5중량%를 초과하는 경우, 표면결함을 유발시킬 수 있다.

티타늄(Ti)

티타늄(Ti)은 강판의 결정립을 미세화하고, CTOD 특성 향상 등에 기여한다.

상기 티타늄은 강판 전체 중량의 0.03중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 티타늄의 첨가량이 0.03중량%를 초과하면 고용 티타늄이 탄소(C)와 결합하여 탄화물을 형성하게 되어 오히려 CTOD 특성을 저하시키는 문제점이 발생할 수 있다.

니오븀(Nb)

니오븀(Nb)은 탄소(C), 질소(N)와 결합하여 탄화물 또는 질화물을 형성한다. 이는 압연시 결정립 성장을 억제하여 결정립을 미세화 시키므로 강도와 저온인성을 향상시킨다.

상기 니오븀은 강판 전체 중량의 0.005~0.05중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀의 첨가량이 0.005중량% 미만일 경우 상기의 니오븀 첨가 효과를 충분히 발휘할 수 없다. 반대로, 니오븀의 첨가량이 0.05중량%를 초과할 경우 강판의 용접성을 저하하며, CTOD 특성을 저하시킬 위험이 있다.

바나듐(V)

바나듐(V)은 상기 니오븀과 함께 석출물을 형성하여 강도 향상에 기여한다.

상기 바나듐은 강판 전체 중량의 0.001~0.05중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 바나듐의 첨가량이 0.001중량% 미만인 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 바나듐의 첨가량이 0.05중량%를 초과하는 경우, 강의 취성이 증가하는 문제점이 있다.

질소(N)

질소(N)는 강 내부에 개재물을 발생시켜 강판의 내부 품질을 저하시킨다.

다만, 질소의 함량을 0.002중량% 미만으로 극소화하기 위해서는 강판 제조 비용이 크게 상승하므로, 본 발명에서는 질소의 함량을 강판 전체 중량의 0.002~0.007중량%로 제한하였다.

안티몬(Sb)

안티몬(Sb)은 실리콘 및 망간의 입계 농화를 방지할 수 있다. 따라서, 안티몬은 강의 표면 특성 향상을 위하여 첨가될 수 있다.

상기 안티몬이 첨가되는 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.015중량% 이하인 것이 바람직하다. 안티몬의 첨가량이 0.015중량%를 초과하는 경우, 크랙발생 및 2차가공취성 등을 유발할 수 있다.

주석(Sn)

주석(Sn)은 강도 향상을 위하여 첨가될 수 있다.

상기 주석이 첨가될 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.015% 이하인 것이 바람직하다. 주석의 함량이 0.015%를 초과하는 경우, 고용강화로 강의 강도 향상에는 유효하나, 성형성을 크게 저하시키는 문제점이 있다.

칼슘(Ca)

칼슘(Ca)은 CaS를 형성시켜 강중의 황의 함량을 낮추고, MnS 개재물의 생성을 방해함으로써 강판의 두께방향 중심부의 충격인성 저하를 방지한다.

상기 칼슘이 첨가될 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.004중량% 이하인 것이 바람직하다. 칼슘의 첨가량이 0.004중량%를 초과하더라도 더 이상의 효과가 상승하지 않으며, 오히려 원하지 않는 CaO가 생성되는 문제점이 있다.

본 발명에 따른 고강도 강판은 상기 성분들 및 후술하는 공정 조건 제어에 의하여, 두께방향 중심부가, 인장강도 590MPa 이상 및 -40℃ 샤르피 충격흡수에너지 250J 이상을 나타낼 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 연신율 19% 이상 및 항복비 80% 이하를 나타낼 수 있어, 성형성과 내진성 역시 우수하다고 볼 수 있다.

고강도 강판의 제조 방법

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판의 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.

도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 1차 압연 단계(S120), 2차 압연 단계(S130), 냉각 단계(S140)를 포함한다.

슬라브 재가열

먼저 슬라브 재가열 단계(S110)에서는 전술한 조성으로 이루어지는 슬라브 판재를 950~1000℃에서 대략 1~3시간동안 재가열한다.

슬라브 재가열 온도가 950℃ 미만인 경우, 강판의 길이 및 폭 방향으로 재질 편차가 커질 수 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1000℃를 초과하는 경우, 초기 오스테나이트의 성장에 의하여, 취성파괴 저항력이 저하될 수 있다.

1차 압연

1차 압연 단계(S120)에서는 재가열된 슬라브 판재를 오스테나이트 재결정 영역에서 1차 압연한다.

이때, 1차 압연은 13% 이상, 보다 바람직하게는 13~15%의 패스당 압하비로 수행한다. 1차 압연시 패스당 압하비를 13% 이상으로 적용한 결과, 강판의 그레인 사이즈가 크게 감소하였으며, 이에 따라 취성파괴 저항력을 증대시킬 수 있다.

2차 압연

다음으로, 2차 압연 단계(S130)에서는 1차 압연된 판재를 680~820℃의 압연종료온도 조건으로 2차 압연한다.

2차 압연 종료 온도가 680℃ 미만인 경우, 이상역 압연에 의해 혼립 조직이 발생하여 강판 물성을 저하시킬 수 있다. 또한, 2차 압연 종료 온도가 820℃를 초과하는 경우, 강도 등이 불충분할 수 있다.

또한, 2차 압연은 잔압하율((A-B)/A X 100, 여기서 A는 2차 압연 개시 시점의 판재 두께, B는 2차 압연 종료 시점의 판재 두께) 35~50% 및 하기 식 1에 의해 정해지는 형상 계수(Shape factor) 0.7 이상 조건으로 수행되는 것이 보다 바람직하다.

[식 1]

Shape factor =

여기서, R은 압연롤의 반지름, t₀는 압연롤 입측 판재 두께, t_i는 압연롤 출측 판재 두께를 의미한다. 상기 형상 계수와 관련된 변수들이 의미하는 바는 도 2를 참조하면 보다 쉽게 이해할 수 있다.

2차 압연의 압하율이 35% 미만이거나 형상 계수가 0.7 미만일 경우, 균일하면서도 미세한 조직을 확보하기 어려우며, 두께방향 중심부 조직이 조대화되어 취성파괴 저항력이 저하될 수 있다. 반대로, 2차 압연의 압하율이 50%를 초과하는 경우, 지나친 압연으로 인하여 항복강도가 크게 증가하여 내진 특성 등이 저하될 수 있다.

냉각

다음으로, 냉각 단계(S140)에서는 2차 압연된 판재를 25℃/sec 이하의 평균냉각속도로 200~400℃까지 냉각한다. 냉각은 수냉 방식으로 수행되는 것이 바람직하다. 자연 냉각의 경우, 결정립 성장이 촉진되어 강도 확보에 어려움이 있다. 다만, 강제 냉각시 평균냉각속도가 25℃/sec를 초과하는 경우, 강도 확보에는 유리하나 두께 방향 재질 편차를 가져오며, 취성파괴 저항력이 저하될 수 있다.

또한, 상기와 같이 냉각종료 온도는 250~400℃인 것이 바람직하다. 냉각 종료 온도가 200℃ 미만인 경우 저온변태조직이 다량 형성되어 취성파괴 저항력이 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 냉각 종료 온도가 400℃를 초과할 경우 조대한 미세조직의 형성 등으로 인하여 강도가 불충분해지는 문제가 있다.

실시예

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. 여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.

1. 강판의 제조

하기 표 1-1 및 1-2에 기재된 조성을 갖는 슬라브 판재를 제조한 후, 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1~3 및 비교예 1~4에 따른 강판을 제조하였다.

이때, 1차 압연의 경우, 총 4패스로 수행되었으며, 2차 압연의 경우, 총 7패스로 수행되었다.

[표 1-1]

[표 1-2]

[표 2]

2. 물성평가

(1) 물성평가 방법

인장강도는 JIS 4호 시험편에 의거 강판 길이 방향으로 2회 측정하였다.

저온 충격인성은 실시예 1, 비교예 1~2에 따른 시편 각각에 대하여, 0℃, -20℃, -40℃, -60℃, -80℃ 각각에서 3회 샤르피 충격 흡수 테스트를 수행하여 충격 흡수 에너지값을 표시하였다.

(2) 물성평가 결과

표 3은 실시예 1~3 및 비교예 1~4에 따른 시편의 기계적 특성을 나타낸 것이다. 도 3 내지 도 5은 비교예 1, 비교예 2 및 실시예 1에 따른 강판의 샤르피 충격 시험 결과를 나타낸 것이다. 도 6은 비교예 3에 따른 강판의 샤르피 충격 시험 결과를 나타낸 것이다. 도 7은 비교예 2 및 실시예 1에 따른 강판의 중심부 미세조직을 나타낸 것이다. 도 8은 비교예 2, 비교예 4 및 실시예 1에 따른 강판의 두께 방향 1/2 지점 및 1/4 지점의 그레인 사이즈를 나타낸 것이다.

[표 3]

표 3, 그리고 도 5를 참조하면, 본 발명에서 제시한 조건을 만족하는 실시예 1~3에 따른 강판의 경우, 인장강도 590MPa 이상 및 -40℃ 충격흡수에너지 250J 이상을 만족하였다.

그러나, 본 발명에서 제시한 합금조성을 만족하지 못하는 비교예 1에 따른 강판의 경우, -40℃ 충격흡수에너지에 있어서, 평균값이 251J을 나타내었을 뿐, 도 3에 나타난 바와 같이 모든 경우에 있어 250J을 만족하지는 못하였다. 또한 비교예 1에 따른 강판의 경우, 항복비(YR : YP/TS)가 0.8 이상을 나타내었다. 또한, 비교예 2에 따른 강판의 경우, 도 4에 나타난 바와 같이 -40℃ 충격흡수에너지가 목표치에 미치지 못하였다.

또한, 실시예 1과 비교하여 슬라브 재가열 온도가 상대적으로 높은 비교예 3에 따른 강판의 경우, 도 6에 나타난 바와 같이 -40℃ 충격흡수에너지가 목표치에 미치지 못하였다.

또한, 도 7을 참조하면, 1차 압연시 패스당 압하비가 13%인 실시예 1에 따른 강판의 경우, 패스당 압하비가 8%에 불과한 비교예 2에 따른 강판에 비하여 두께방향 중심부 그레인 사이즈가 현저히 작은 것을 볼 수 있다.

또한, 도 8을 참조하면, 1차 압연시 패스당 압하비가 13%인 실시예 1의 경우, 패스당 압하비가 8%인 비교예 2, 패스당 압하비가 10%인 비교예 4에 비하여 두께방향 중심부 그레인 사이즈가 현저히 작은 것을 볼 수 있다. 이러한 미세한 그레인 사이즈를 통하여 고강도와 함께 충격인성, 즉 취성파괴 저항력 향상, 나아가 저항복비 특성까지 확보할 수 있다.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

Claims

중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.003~0.01%, 황(S) : 0.0005~0.01%, 니켈(Ni) : 0.2~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.015~0.06%, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.001~0.05%, 질소(N) : 0.002~0.007% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 950~1000℃로 재가열하는 단계;
상기 재가열된 판재를 오스테나이트 재결정 영역에서 13% 이상의 패스당 압하비로 1차 압연하는 단계;
상기 1차 압연된 판재를 680~820℃의 압연종료온도 조건으로 2차 압연하는 단계; 및
상기 2차 압연된 판재를 25℃/sec 이하의 평균냉각속도로 200~400℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 슬라브 판재는, 중량%로, 안티몬(Sb) : 0.015% 이하, 주석(Sn) : 0.015% 이하 및 칼슘(Ca) : 0.004% 이하 중에서 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 2차 압연은,
35~50%의 잔압하율 및 0.7 이상의 형상 계수(Shape factor) 조건으로 수행되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
중량%로, 탄소(C) : 0.02~0.12%, 실리콘(Si) : 0.5% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.003~0.01%, 황(S) : 0.0005~0.01%, 니켈(Ni) : 0.2~1.2%, 알루미늄(Al) : 0.015~0.06%, 구리(Cu) : 0.2~0.5%, 티타늄(Ti) : 0.03% 이하, 니오븀(Nb) : 0.005~0.05%, 바나듐(V) : 0.001~0.05%, 질소(N) : 0.002~0.007% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고,
두께 방향 중심부가, 인장강도 590MPa 이상 및 -40℃ 샤르피 충격흡수에너지 250J 이상을 나타내는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
제4항에 있어서,
상기 고강도 강판은, 중량%로, 안티몬(Sb) : 0.015% 이하, 주석(Sn) : 0.015% 이하 및 칼슘(Ca) : 0.004% 이하 중에서 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
제4항 또는 제5항에 있어서,
상기 고강도 강판은, 연신율 19% 이상 및 항복비 80% 이하를 나타내는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.