PL185073B1 - Sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania oraz sposób karbonylowania metanolu do kwasu octowego - Google Patents
Sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania oraz sposób karbonylowania metanolu do kwasu octowegoInfo
- Publication number
- PL185073B1 PL185073B1 PL96326360A PL32636096A PL185073B1 PL 185073 B1 PL185073 B1 PL 185073B1 PL 96326360 A PL96326360 A PL 96326360A PL 32636096 A PL32636096 A PL 32636096A PL 185073 B1 PL185073 B1 PL 185073B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- catalyst solution
- water
- carbonylation
- concentration
- contacting
- Prior art date
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title claims abstract description 151
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 113
- 238000005810 carbonylation reaction Methods 0.000 title claims abstract description 75
- 230000006315 carbonylation Effects 0.000 title claims abstract description 63
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 61
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 61
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 title description 15
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 115
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 69
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 58
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 58
- NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 1,2-bis(ethenyl)benzene;1-ethenyl-2-ethylbenzene;styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1.CCC1=CC=CC=C1C=C.C=CC1=CC=CC=C1C=C NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 51
- 239000003456 ion exchange resin Substances 0.000 claims abstract description 49
- 229920003303 ion-exchange polymer Polymers 0.000 claims abstract description 49
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 40
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 claims abstract description 40
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical compound [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical group [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910001413 alkali metal ion Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 claims abstract description 9
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 141
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 69
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 46
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 46
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 32
- INQOMBQAUSQDDS-UHFFFAOYSA-N iodomethane Chemical compound IC INQOMBQAUSQDDS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 claims description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- HSZCZNFXUDYRKD-UHFFFAOYSA-M lithium iodide Chemical compound [Li+].[I-] HSZCZNFXUDYRKD-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 19
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-M Propionate Chemical compound CCC([O-])=O XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 17
- KXKVLQRXCPHEJC-UHFFFAOYSA-N acetic acid trimethyl ester Natural products COC(C)=O KXKVLQRXCPHEJC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 17
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000012190 activator Substances 0.000 claims description 16
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- -1 alkali metal salt Chemical class 0.000 claims description 14
- 239000003729 cation exchange resin Substances 0.000 claims description 12
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 8
- XIXADJRWDQXREU-UHFFFAOYSA-M lithium acetate Chemical group [Li+].CC([O-])=O XIXADJRWDQXREU-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 5
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims description 3
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 3
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 26
- 239000000047 product Substances 0.000 description 25
- XMBWDFGMSWQBCA-UHFFFAOYSA-N hydrogen iodide Chemical compound I XMBWDFGMSWQBCA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 15
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 15
- WFDIJRYMOXRFFG-UHFFFAOYSA-N Acetic anhydride Chemical compound CC(=O)OC(C)=O WFDIJRYMOXRFFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 10
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 10
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 10
- XMBWDFGMSWQBCA-UHFFFAOYSA-M iodide Chemical compound [I-] XMBWDFGMSWQBCA-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 9
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 7
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 7
- HBBGRARXTFLTSG-UHFFFAOYSA-N Lithium ion Chemical group [Li+] HBBGRARXTFLTSG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 5
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 5
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 5
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 5
- 229910001416 lithium ion Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 4
- 239000002585 base Substances 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 229940006461 iodide ion Drugs 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000003283 rhodium Chemical class 0.000 description 4
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 3
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 3
- 150000001732 carboxylic acid derivatives Chemical class 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 3
- 150000004694 iodide salts Chemical class 0.000 description 3
- 239000003446 ligand Substances 0.000 description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- 229910003002 lithium salt Inorganic materials 0.000 description 3
- 159000000002 lithium salts Chemical class 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 3
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 3
- MYRTYDVEIRVNKP-UHFFFAOYSA-N 1,2-Divinylbenzene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1C=C MYRTYDVEIRVNKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000005907 alkyl ester group Chemical group 0.000 description 2
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 description 2
- 238000010923 batch production Methods 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 2
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 2
- 238000007701 flash-distillation Methods 0.000 description 2
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 238000005342 ion exchange Methods 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 description 2
- GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N iridium atom Chemical compound [Ir] GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000002892 organic cations Chemical class 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- YZUPZGFPHUVJKC-UHFFFAOYSA-N 1-bromo-2-methoxyethane Chemical compound COCCBr YZUPZGFPHUVJKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methoxy-5-methylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(C)C=C1CCN SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M Acetate Chemical compound CC([O-])=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- CPELXLSAUQHCOX-UHFFFAOYSA-M Bromide Chemical compound [Br-] CPELXLSAUQHCOX-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N Bromine atom Chemical compound [Br] WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910009891 LiAc Inorganic materials 0.000 description 1
- CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-N Methacrylic acid Chemical class CC(=C)C(O)=O CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- PQLVXDKIJBQVDF-UHFFFAOYSA-N acetic acid;hydrate Chemical compound O.CC(O)=O PQLVXDKIJBQVDF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ICJVSPOCMLQAJM-UHFFFAOYSA-N acetic acid;iodomethane Chemical compound IC.CC(O)=O ICJVSPOCMLQAJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 229910001516 alkali metal iodide Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 150000001350 alkyl halides Chemical class 0.000 description 1
- 150000008064 anhydrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003466 anti-cipated effect Effects 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N bromine Substances BrBr GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052794 bromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940023913 cation exchange resins Drugs 0.000 description 1
- 150000001767 cationic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 239000012295 chemical reaction liquid Substances 0.000 description 1
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000010908 decantation Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011067 equilibration Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 150000002366 halogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- GPRLSGONYQIRFK-UHFFFAOYSA-N hydron Chemical group [H+] GPRLSGONYQIRFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001411 inorganic cation Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 150000002496 iodine Chemical class 0.000 description 1
- PNDPGZBMCMUPRI-UHFFFAOYSA-N iodine Chemical compound II PNDPGZBMCMUPRI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002497 iodine compounds Chemical class 0.000 description 1
- HVTICUPFWKNHNG-UHFFFAOYSA-N iodoethane Chemical compound CCI HVTICUPFWKNHNG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 1
- 229940006487 lithium cation Drugs 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910001511 metal iodide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 150000002825 nitriles Chemical class 0.000 description 1
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 238000011027 product recovery Methods 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 125000000547 substituted alkyl group Chemical group 0.000 description 1
- 125000003107 substituted aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000002522 swelling effect Effects 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000052 vinegar Substances 0.000 description 1
- 235000021419 vinegar Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C51/47—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by solid-liquid treatment; by chemisorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/02—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing organic compounds or metal hydrides
- B01J31/0231—Halogen-containing compounds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/16—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing coordination complexes
- B01J31/20—Carbonyls
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/40—Regeneration or reactivation
- B01J31/4015—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals
- B01J31/4023—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals containing iron group metals, noble metals or copper
- B01J31/4038—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals containing iron group metals, noble metals or copper containing noble metals
- B01J31/4046—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals containing iron group metals, noble metals or copper containing noble metals containing rhodium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J38/00—Regeneration or reactivation of catalysts, in general
- B01J38/74—Regeneration or reactivation of catalysts, in general utilising ion-exchange
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/10—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by reaction with carbon monoxide
- C07C51/12—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by reaction with carbon monoxide on an oxygen-containing group in organic compounds, e.g. alcohols
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2231/00—Catalytic reactions performed with catalysts classified in B01J31/00
- B01J2231/30—Addition reactions at carbon centres, i.e. to either C-C or C-X multiple bonds
- B01J2231/34—Other additions, e.g. Monsanto-type carbonylations, addition to 1,2-C=X or 1,2-C-X triplebonds, additions to 1,4-C=C-C=X or 1,4-C=-C-X triple bonds with X, e.g. O, S, NH/N
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2531/00—Additional information regarding catalytic systems classified in B01J31/00
- B01J2531/80—Complexes comprising metals of Group VIII as the central metal
- B01J2531/82—Metals of the platinum group
- B01J2531/822—Rhodium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J27/00—Catalysts comprising the elements or compounds of halogens, sulfur, selenium, tellurium, phosphorus or nitrogen; Catalysts comprising carbon compounds
- B01J27/06—Halogens; Compounds thereof
- B01J27/08—Halides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/02—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing organic compounds or metal hydrides
- B01J31/06—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing organic compounds or metal hydrides containing polymers
- B01J31/08—Ion-exchange resins
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/26—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing in addition, inorganic metal compounds not provided for in groups B01J31/02 - B01J31/24
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/584—Recycling of catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
1. Sposób polepszania wydajnosci roztworu katalizatora do karbonylowania, stoso- wanego w warunkach niskiej zawartosci wody, przy czym roztwór katalizatora do karbo- nylowania zawiera rod, metal alkaliczny oraz dodatkowo zanieczyszczenia metalami po- chodzacymi z korozji, obejmujacy kontaktowanie roztworu katalizatora z zywica jonowy- m ienna znamienny tym, ze obejmuje kontaktowanie roztworu katalizatora do karbony- lowania z zywica jonowymienna i woda w ilosci dostatecznej, aby doprowadzic stezenie wody w roztworze katalizatora podczas etapu kontaktowania w zakresie od okolo 0,25% wagowych do okolo 50% wagowych i odzyskiwanie roztworu katalizatora o zmniejszonej zawartosci zanieczyszczen metalami pochodzacymi z korozji. PL PL PL PL PL PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania oraz sposób karbonylowania metanolu do kwasu octowego. Ogólnie wynalazek dotyczy udoskonalenia procesu karbonylowania metanolu do kwasu octowego w obecności katalizatora zawierającego rod. Bardziej szczegółowo, wynalazek dotyczy udoskonalonego sposobu regeneracji roztworu katalizatora stosowanego w procesie reakcji karbonylowania przy niskiej zawartości wody.
Jednym ze sposobów syntezy kwasu octowego najbardziej użytecznych przemysłowo, wśród obecnie stosowanych sposobów, jest katalityczne karbonylowanie metanolu tlenkiem węgla, jak to podaje opis patentowy Stanów Zjednoczonych Nr 3 769 329 na rzecz Paulik'a i inn. z 30 października 1973 r. Katalizator karbonylowania zawiera rod, bądź to rozpuszczony lub winny sposób zdyspergowany w ciekłym medium reakcyjnym lub też osadzony na obojętnym nośniku, łącznie z aktywatorem katalizatora zawierającym chlorowiec, przykładowo jodkiem metylu. Rod może być wprowadzany do układu reakcyjnego w jednej z wielu postaci, i nie jest znaczące, jeśli rzeczywiście jest to możliwe, określenie dokładnej natury jednostki rodowej w aktywnym kompleksie katalizatora. Podobnie, nie jest krytyczna natura chlorowcowego aktywatora. W opisie Stanów Zjednoczonych Nr 3 769 329 ujawniono szereg przydatnych aktywatorów, z których większość stanowiły jodki organiczne. Najbardziej typowo i najbardziej użytecznie, reakcję prowadzi się z katalizatorem rozpuszczonym w ciekłym medium reakcyjnym, przez które przepuszcza się w sposób ciągły gazowy tlenek węgla w postaci pęcherzyków.
Ulepszenie w znanym sposobie karbonylowania alkoholu do kwasu karboksylowego, posiadającego o jeden więcej atom węgla niż alkohol, wobec katalizatora rodowego ujawnio4
185 073 ne zostało w opisie patentowym Stanów Zjednoczonych Nr 5 001 259 i opisie patentu europejskiego nr 161 874 B2. Ujawniono tam, że kwas octowy (HAc) wytwarza się z metanolu (MeOH) w medium reakcyjnym zawierającym octan metylu (MeOAc), halogenek metylujodek metylu (Mel) i rod w katalitycznie skutecznym stężeniu. Wynalazek opiera się na odkryciu, że trwałość katalizatora i wydajność reaktora do karbonylowania można utrzymywać na zaskakująco wysokich poziomach, nawet przy małych stężeniach wody, t.j. 4% wag. lub niższych, w medium reakcyjnym (niezależnie od ogólnej praktyki utrzymywania średnio 14 lub 15% wag. wody). Jak to opisano w opisie Stanów Zjednoczonych Nr 5 001 259, reakcja karbonylowania przebiega w warunkach utrzymywania w reakcyjnym medium katalitycznie skutecznej ilości rodu, co najmniej ograniczonego stężenia wody, octanu metylu i jodku metylu oraz określonego stężenia jonów jodkowych, powyżej zawartości jodku obecnego w postaci jodku metylu lub innego jodku organicznego. Jon jodkowy obecny jest w postaci soli, przy czym zalecany jest jodek litu. Opisy Stanów Zjednoczonych Nr 5 001 259 i EP 161 874 ujawniają, że stężenia octanu metylu i soli jodkowej stanowią znaczące parametry, warunkujące szybkość karbonylowania metanolu podczas wytwarzania kwasu octowego, szczególnie przy niskich stężeniach wody reakcyjnej. Stosując względnie wysokie stężenia octanu metylu i soli jodkowej, otrzymuje się zaskakujący stopień trwałości katalizatora i wydajności reaktora, nawet gdy ciekłe medium reakcyjne zawiera wodę w stężeniach tak niskich jak około 0,1% wag.; tak niskich, że może być ona określona po prostu jako stężenie „resztkowe” wody. Dodatkowo, stosowane medium reakcyjne polepsza trwałość katalizatora rodowego. Ta trwałość katalizatora polepsza się na skutek odporności katalizatora na wytrącanie, szczególnie podczas etapu odzyskiwania produktu z procesu, w którym destylacja w celu odzyskania produktu stanowiącego kwas octowy powoduje usuwanie z katalizatora tlenku węgla, który w warunkach środowiska, utrzymywanych w zbiorniku reakcyjnym stanowi ligand o stabilizującym działaniu na rod. Opis patentowy Stanów Zjednoczonych Nr 5 001 259 niniejszym włączony j est j ako referencj a.
W operacjach procesu karbonylowania metanolu do kwasu octowego odbywających się w sposób ciągły, roztwór zawierający rozpuszczalny kompleks katalizatora oddziela się od wycieku z reaktora i zawraca do reaktora. Jednak podczas pracy w dłuższym okresie czasu, ze zbiorników rozpuszczają się produkty korozji pochodzenia metalurgicznego, t.j. żelazo, nikiel, molibden, chrom i podobne, i gromadzą się w strumieniu zawracanego katalizatora. Znane jest, że takie metale obce, jeśli znajdą się w dostatecznej ilości wpływają na reakcje karbonylowania lub katalizują reakcje konkurencyjne, takie jak reakcje wymiany woda/gaz (tworzenie dwutlenku węgla i wodoru) i tworzenie metanu. Zatem, obecność zanieczyszczeń pochodzących z korozji metali wywiera ujemny wpływ na proces, w szczególności, prowadzi do utraty wydajności w odniesieniu do tlenku węgla. Następnie, metale obce mogą reagować z jonem jodkowym sprawiając, że ten komponent układu katalitycznego staje się niedostępny dla reakcji z rodem i powodują niestabilność układu katalitycznego. Ze względu na wysoki koszt katalizatora zawierającego rod, zastąpienie zużytego katalizatora może być realizowane tylko przy wygórowanym koszcie. Konsekwentnie, sposób regeneracji katalizatora jest nie tylko pożądany lecz konieczny.
Zgodnie z opisem Stanów Zjednoczonych nr 4 007 130, roztwór katalizatora karbonylowania, zawierający produkt złożonej reakcji komponenta rodowego lub irydowego, komponenta chlorowcowego i tlenku węgla, który zawiera produkty reakcji korozji, poddaje się dokładnemu kontaktowaniu z żywicą jonowymienną w postaci wodorowej i uzyskuje roztwór katalizatora wolny od metalicznych produktów korozji. Jak to ujawniono w opisie Stanów Zjednoczonych NR 4 007 130, kontaktowanie realizowane jest przez przepuszczenie roztworu katalizatora, zawierającego niepożądane zanieczyszczenia pochodzące z korozji metali, przez złoże żywicy jonowymiennej i odzyskiwanie roztworu katalizatora, zawierającego kompleks komponenta rodowego lub irydowego w postaci wycieku ze złoża, zasadniczo wolnego od produktów korozji, które zostały zaadsorbowane na złożu i przez nie usunięte. Po wyczerpaniu, wykazywanemu jako przebicie produktów korozji metali w wycieku, złoże regenerowane jest przez obróbkę kwasem mineralnym takim jak chlorowodorowy, siarkowy, fosforowy lub jodowodorowy i stosowane ponownie.
185 073
Jednak opis patentowy Nr 4 007 130 nie przewiduje zastosowania roztworów katalizatora przedstawionych w wyżej wspomnianym opisie Stanów Zjednoczonych Nr 5 001 259. Zatem, w ulepszonych roztworach katalizatora jak to omówiono wcześniej, stężenie jonów jodkowych jest specyficzne, wyższe niż zawartość jodku obecnego jako jodek metylu lub inny jodek organiczny. Dodatkowy jodek jest obecny w postaci soli, a najbardziej korzystnie w postaci jodku litowego. Stwierdzono przy tym, że podczas regeneracji roztworu katalizatora prowadzonej w celu usunięcia zanieczyszczeń metalicznych poprzez przepuszczanie roztworu katalizatora przez złoże żywicy kationitowej w postaci wodorowej, jak to ujawniono w opisie Stanów Zjednoczonych Nr 4 007 130, z roztworu katalizatora usuwany jest zwłaszcza jon metalu alkalicznego. Usuwanie jonu metalu alkalicznego z roztworu katalizatora znacznie zmniejsza reaktywność i trwałość medium reakcyjnego.
Zgodnie z tym istnieje potrzeba opracowania ulepszonego sposobu regeneracji roztworu katalizatora do karbonylowania, zawierającego jony metali alkalicznych, w szczególności lit, umożliwiającego usunięcie z roztworu katalizatora zanieczyszczeń pochodzących z korozji metali, unikając usuwania pożądanych składników z tego roztworu. Przedmiotem niniejszego wynalazku jest zatem opracowanie sposobu obróbki roztworów katalizatora do karbonylowania, zawierających lit, w celu usunięcia z nich produktów pochodzących z korozji metali i odzysku roztworu katalizatora w postaci odpowiedniej do zawracania do procesu jako aktywnego katalizatora, bez konieczności nadmiernego uzupełniania jego składników.
Opis patentowy Stanów Zjednoczonych Nr 4 894 477, włączony niniejszym jako referencja, opisuje zastosowanie silnie kwaśnej żywicy jonowymiennej w postaci litowej, w celu usuwania metali pochodzących z korozji (n.p. żelaza, niklu, molibdenu, chromu i podobnych) z układu reakcji karbonylowania. Proces opisany w opisie patentowym Stanów Zjednoczonych Nr 4 894 477, nadaje się szczególnie do procesów, w których karbonylowanie metanolu do kwasu octowego przebiega w warunkach niskiej zawartości wody, takich jakie stosuje się według opisu Stanów Zjednoczonych Nr 5 001 259. Niskie stężenia wody polepszają proces produkcji i oczyszczania kwasu octowego. Jednak, gdy stężenia litu w warunkach niskiej zawartości wody w reaktorze do karbonylowania zwiększa się w celu polepszania trwałości rodu, i gdy zmniejsza się poziom wody w układzie reakcyjnym, maleje wydajność procesu usuwania na drodze wymiany jonowej produktów korozji metali dla jednego cyklu. Stwierdzono alternatywnie, że przy niskiej zawartości wody istnieje większa tendencja do gromadzenia się metali pochodzących z korozji w roztworze katalizatora do karbonylowania. Warunki niskiej zawartości wody powodują trudności w usuwaniu metali pochodzących z korozji w reakcji karbonylowania. Nie rozpoznano tego problemu podczas składania opisu patentowego Stanów Zjednoczonych Nr 4 894 477. Zgodnie z tym, pożądane jest opracowanie sposobu obróbki roztworu katalizatora do karbonylowania w celu usunięcia produktów korozji metali z procesu karbonylowania przy niskiej zawartości wody.
Przedmiotem wynalazku jest sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania, stosowanego w warunkach niskiej zawartości wody, przy czym wspomniany roztwór katalizatora do karbonylowania zawiera rod, metal alkaliczny oraz dodatkowo zanieczyszczenia metalami pochodzącymi z korozji, obejmujący kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą jonowymienną charakteryzuje się tym, że obejmuje kontaktowanie roztworu katalizatora do karbonylowania z żywicą jonowymienną i wodą w ilości dostatecznej, aby doprowadzić stężenie wody w roztworze katalizatora podczas etapu kontaktowania w zakresie od około 0,25% wagowych do około 50% wagowych i odzyskiwanie roztworu katalizatora o zmniejszonej zawartości zanieczyszczeń metalami pochodzącymi z korozji.
W sposobie korzystnie żywicę stanowi silnie kwaśna żywica kationitowa.
Korzystnie kontaktowanie roztworu prowadzi się przepuszczając roztwór katalizatora przez kolumnę o stałym złożu wspomnianej żywicy.
Korzystnie żywicę po wyczerpaniu regeneruje się przez przemywanie solą metalu alkalicznego, korzystniej octanem litu.
Korzystniej jako sól metalu alkalicznego stosuje się sól metalu alkalicznego, który stanowi potas albo sód.
185 073
Korzystnie stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 30% wagowych, a korzystniej stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 15% wagowych.
Przedmiotem wynalazku jest także sposób karbonylowania metanolu do kwasu octowego w reaktorze do karbonylowania przez przepuszczanie tlenku węgla przez medium reakcyjne zawarte w reaktorze i składające się z metanolu i roztworu katalizatora o niskiej zawartości wody, zawierającego rod, aktywatora w postaci jodku metylu, octanu metylu i jodku litu z wytworzeniem kwasu octowego, przy czym wspomniany kwas octowy odzyskuje się z wycieku z reaktora przez zgromadzenie wycieku w szereg różnych strumieni, zawierających jeden lub więcej składników roztworu katalizatora i produkt w postaci kwasu octowego, w którym strumienie zawierają lit i zanieczyszczenia metalami pochodzącymi z korozji, przy czym wspomniane strumienie kontaktuje się z żywicą kationitową dla usunięcia zanieczyszczeń metalami pochodzącymi z korozji, charakteryzujący się tym, że obejmuje zwiększenie zawartości wody przechodzącej przez żywicę kationitową do ilości takiej, aby doprowadzić stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie etapu kontaktowania do zakresu wynoszącego od około 0,25% wagowych do około 50% wagowych, dla zoptymalizowania usuwania zanieczyszczeń pochodzących z korozji metali i odzyskiwanie strumienia procesowego o znacznie zmniejszonej zawartości zanieczyszczeń metalami.
W sposobie korzystnie żywicę stanowi silnie kwaśna żywica kationitowa.
Korzystnie w sposobie kantaktowania roztworu katalizatora prowadzi się przepuszczając roztwór katalizatora przez kolumnę o stałym złożu wspomnianej żywicy.
Korzystnie w sposobie żywicę po wyczerpaniu regeneruje się przez przemywanie solą metalu alkalicznego, korzystniej jako sól metalu alkalicznego stosuje się octan litu.
Przedmiotem wynalazku jest także sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania w warunkach niskiej zawartości wody, przy czym wspomniany roztwór zawiera ustalone stężenia wody i stężenia jonów metalu alkalicznego i zanieczyszczenia pochodzące z korozji metali, wybranych z grupy zawierającej żelazo, nikiel, chrom, molibden i ich mieszaniny, obejmujący kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą jonowymienną charakteryzujący się tym, że obejmuje kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą kationitową i wodą w ilości dostatecznej dla doprowadzenia stężenia wody w roztworze katalizatora w etapie kontaktowania w zakresie od około 0,25% wagowych do około 50% wagowych.
W sposobie korzystnie stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 30% wagowych, a korzystniej stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 15% wagowych.
Przedmiotem wynalazku jest także sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania stosowanego w warunkach niskiej zawartości wody, przy czym roztwór zawiera rod i metal alkaliczny oraz zanieczyszczenia pochodzące z korozji metali, obejmujący kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą jonowymienną znamienny tym, że obejmuje kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą jonowymienną i wodą w ilości dostatecznej dla dostarczenia stężenia wody w roztworze katalizatora podczas jego obróbki w czasie etapu kontaktowania w zakresie od około 0,25% wagowych do około 50% wagowych i odzyskiwanie roztworu katalizatora o zmniejszonej zawartości metali pochodzących z korozji.
W sposobie korzystnie stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 30% wagowych, a korzystniej stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 15% wagowych.
Przedmiotem niniejszego wynalazku jest więc sposób regeneracji lub polepszania wydajności produkcyjnej roztworu katalizatora do karbonylowania w warunkach niskiej zawartości wody. Roztwór katalizatora zawiera rozpuszczalne kompleksy rodu i zanieczyszczenia pochodzące z korozji metali. Polepszony sposób obejmuje dokładne kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą jonowymienną (IER) w postaci z metalem alkalicznym, korzystnie w postaci litowej i dostateczną ilością wody, dla optymalizacji usuwania metali pochodzących
185 073 z korozji z roztworu katalizatora i odzysk roztworu katalizatora o zmniejszonej zawartości zanieczyszczeń metalicznych. Zanieczyszczenia metalami pochodzącymi z korozji obejmują żelazo, nikiel, chrom, molibden i podobne.
Ogólnie roztwór katalizatora posiada stężenie wody od około 5 do około 50% wag., korzystnie od około 5 do około 30% wag. a najbardziej korzystnie od około 5 do około 15% wag. dla ulepszonego usuwania metali z korozji.
Zgodnie z niniejszym wynalazkiem, roztwór katalizatora zawierającego rod i przynajmniej ograniczone stężenie jonów metali alkalicznych, korzystnie jonów litowych, zanieczyszczony metalami pochodzącymi z korozji i o ustalonym stężeniu wody, kontaktuje się dokładnie z żywicą jonowymienną, przy czym do żywicy dodaje się dodatkową ilość wody, w ilości wystarczającej do zwiększenia stężenia wody (lub zmniejszenia stężenia jonów metali alkalicznych) w roztworze katalizatora i odzyskuje się roztwór katalizatora regeneracji jako wolny od zanieczyszczeń lub o zasadniczo zmniejszonej ilości zanieczyszczeń metalicznych.
Ogólnie, kontaktowanie realizuje się przez przepuszczanie roztworu katalizatora, zawierającego niepożądane zanieczyszczenia metaliczne, przez złoże żywicy jonowymiennej, w postaci z metalem alkalicznym, korzystnie w postaci z Li i odzyskuje, jako wyciek ze złoża, roztwór katalizatora, zawierający komponent rodowy i komponent litowy, lecz istotnie uwolniony od produktów korozji, które zostały usunięte przez złoże żywicy. Po wyczerpaniu żywicy jonowymiennej, żywica może być zregenerowana przez obróbkę solami litu, takimi jak octan litowy i zastosowana ponownie. Źródła wody dla żywicy jonowymiennej obejmują, lecz nie są do nich ograniczone, świeżą wodę dodawaną do złoża żywicy, lub wodę ze strumieni procesu płynącą przez układ reakcyjny, w którym woda może być jedynym lub podstawowym składnikiem z układu reakcji karbonylowania.
Sposób według wynalazku rozwiązuje problem związany z układami reakcji karbonylowania przy niskich zawartościach wody. Jest on wynaleziony w odniesieniu do procesu karbonylowania stosującego żywice jonowymienne w postaci litowej. Jednak jon związany z żywicą może stanowić dowolny znany kation metalu alkalicznego, na przykład lit, sód, potas i podobne, pod warunkiem, że odpowiadający mu jon stosowany jest w układzie reakcyjnym jako aktywator jodkowy/.
Figura 1 przedstawia schemat obrazujący przepływ strumieni reakcyjnych stosowanych podczas katalitycznego karbonylowania metanolu do kwasu octowego i usuwanie produktów pochodzących z korozji metali ze strumieni z procesu. .
Jedna z postaci wykonania niniejszego wynalazku dotyczy ulepszenia w procesie karbonylowania metanolu do kwasu octowego w reaktorze do karbonylowania na drodze przepuszczania tlenku węgla i metanolu przez medium reakcyjne znajdujące się w reaktorze i zawierające roztwór kwasu octowego o niskiej zawartości wody, zawierający rod, aktywator w postaci jodku metylu, octan metylu i jodek litu. Produkt, kwas octowy, odzyskiwany jest z wycieku z reaktora na drodze redukcji ciśnienia roztworu w celu wydzielenia produktu z roztworu katalizatora w postaci pary, przy czym roztwór katalizatora jest następnie zawracany do reaktora. Podczas reakcji oraz podczas różnych etapów obróbczych, metale pochodzące z korozji rozpuszczane są ze zbiorników i wież i pojawiają się w różnych strumieniach procesu. W ten sposób strumienie te mogą zawierać zanieczyszczenia pochodzące z korozji metali i te strumienie muszą być kontaktowane z żywicami jonowymiennymi w celu usunięcia zanieczyszczeń pochodzących z korozji metali. Udoskonalenie według wynalazku obejmuje zwiększenie zawartości wody, korzystnie w strumieniach procesowych, przepuszczania przez żywicę jonowymienną, w ilości wystarczającej do optymalizacji usuwania zanieczyszczeń pochodzących z korozji metali i odzyskiwanie strumienia procesowego o istotnie zmniejszonej zawartości zanieczyszczeń metalicznych.
Inna postać wykonania niniejszego wynalazku dotyczy sposobu polepszania wydajności roztworu katalizatora, zawierającego ustalone stężenie wody, ustalone stężenie jonów metali alkalicznych i zanieczyszczenia pochodzące z korozji metali, wybranych z grupy obejmującej żelazo, nikiel, chrom, molibden i ich mieszaniny, który to proces obejmuje dokładne kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą jonowymienną w postaci z jonem metalu alkalicznego, korzystnie w postaci litowej i wodnym medium, korzystnie wodą, w ilości wystarczającej
185 073 do zmniejszenia stężenia jonów metali w roztworze katalizatora i odzyskiwanie roztworu katalizatora o zmniejszonej zawartości zanieczyszczeń pochodzących z korozji metali.
Sposób według wynalazku nadaje się do regeneracji lub polepszania wydajności roztworów katalizatora o niskiej zawartości wody, zawierających sole metali, rozpuszczalne kompleksy rodu i zanieczyszczenia metaliczne. Roztwory katalizatora, do których szczególnie nadaje się technologia regeneracji według wynalazku, stanowią roztwory użyteczne do karbonylowania metanolu do kwasu octowego w warunkach niskiej zawartości wody, takie jak ujawnione w opisie patentowym Stanów Zjednoczonych NR 5 001 259. Zatem, roztwór katalizatora do udoskonalania zgodnie ze sposobem według wynalazku, korzystnie będzie zawierał katalizator rodowy i jony litowe, obecne w postaci soli - jodku litowego.
Chociaż niniejszy wynalazek jest przeznaczony i przedstawiony w odniesieniu do wytwarzania kwasu octowego, wynalazek nadaje się z równym powodzeniem do procesów wytwarzania innych produktów karbonylowania. Na przykład, wynaleziona technologia może być stosowana do wytwarzania bezwodnika octowego lub wspólnego wytwarzania bezwodnika octowego i kwasu octowego. Warunki bezwodne są ogólnie stosowane w procesie karbonylowania podczas produkcji bezwodnika kwasu octowego lub wspólnego wytwarzania bezwodnika kwasu octowego i kwasu octowego. Zgodnie z niniejszym wynalazkiem, przy wytwarzaniu bezwodnika kwasu octowego lub wspólnego wytwarzania kwasu octowego i bezwodnika kwasu octowego, wodne medium, korzystnie woda, może być dodana do złoża żywicy jonowymiennej w celu polepszenia procesu usuwania metali pochodzących z korozji i polepszania w ten sposób wydajności produkcyjnej roztworu katalizatora. Inne procesy, w których może być zastosowany niniejszy wynalazek, obejmują karbonylowanie alkoholi, estrów lub eterów do ich odpowiednich kwasów, bezwodników lub ich mieszanin. Ogólnie te alkohole, estry lub etery zawierają od 1 do 20 atomów węgla.
W procesie karbonylowania metanolu do kwasu octowego przy niskiej zawartości wody, jak to przedstawiono w opisie Stanów Zjednoczonych Nr 5 001 259, zastosowany katalizator zawiera komponent rodowy i halogenowy aktywator, w którym chlorowiec stanowią brom lub jod, albo też związki bromku lub jodu. Ogólnie, uważa się, że komponent rodowy układu katalitycznego znajduje się w postaci koordynacyjnego związku rodu z komponentem chlorowcowym, stanowiącym co najmniej jeden ligand takiego związku koordynacyjnego. Uważa się także, że obok koordynacji rodu i chlorowca, ligandy tlenku węgla tworzą związki koordynacyjne lub kompleksy z rodem. Komponent rodowy układu katalizatora może być wprowadzony do strefy reakcji z rodem w postaci rodu metalicznego, soli i tlenków rodu, organicznych związków rodu, koordynacyjnych związków rodu i podobnych.
Aktywujący komponent chlorowcowy układu katalizatora składa się ze związku chlorowcowego, zawierającego organiczny halogenek. Zatem, mogą być stosowane halogenki alkilowe, arylowe, halogenki podstawionych alkilów lub podstawionych arylów. Korzystnie, aktywator halogenkowy jest obecny w postaci halogenku alkilu, w którym rodnik alkilowy odpowiada alkilowemu rodnikowi alkoholu zasilającego, poddawanego karbonylowaniu. Na przykład podczas karbonylowania alkoholu metylowego do kwasu octowego, aktywator halogenkowy będzie zawierał halogenek metylu, a najkorzystniej jodek metylu.
Stosowane ciekłe medium reakcyjne może obejmować dowolny rozpuszczalnik zgodny z układem katalitycznym i może obejmować czyste alkohole i mieszaniny podawanego alkoholu i/lub żądanego kwasu karboksylowego i/lub estry tych dwu związków. Zalecany rozpuszczalnik i ciekłe medium reakcyjne dla procesu karbonylowania przy niskiej zawartości wody obejmuje produkt w postaci kwasu karboksylowego. Zatem podczas karbonylowania metanolu do kwasu octowego zalecany rozpuszczalnik stanowi kwas octowy.
Do medium reakcyjnego dodaje się także wodę, lecz w stężeniach znacznie poniżej tych, jakie są uważane za praktyczne do uzyskiwania wystarczających szybkości reakcji. Wiadomo, że w reakcji karbonylowania katalizowanych rodem, dodatek wody wywołuje korzystny wpływ na szybkość reakcji (opis Stanów Zjednoczonych Nr 3 769 329). Zatem, przemysłowe instalacje pracują ze stężeniami wody przynajmniej 14% wag. Zgodnie z opisem Stanów Zjednoczonych Nr 5 001 259 było więc nieoczekiwane, że przy stężeniach wody
185 073 poniżej 14%wag. a nawet tak niskich jak 0,1% wag. można uzyskać zasadniczo równe i wyższe szybkości reakcji, jak szybkości uzyskiwane przy wysokim poziomie wody.
Zgodnie z procesem karbonylowania opisanym w opisie Stanów Zjednoczonych Nr 4 894 477, pożądane szybkości reakcji są uzyskiwane nawet przy niskich stężeniach wody w obecności w medium reakcyjnym estru, odpowiadającego alkoholowi poddawanemu karbonylowaniu i kwasu, stanowiącego produkt reakcji karbonylowania oraz dodatkowego jonu jodkowego, oprócz jodku obecnego jako aktywator katalizatora, takiego jak jodek metylu lub inny jodek organiczny. W ten sposób, podczas karbonylowania metanolu do kwasu octowego, ester stanowi octan metylu a dodatkowym aktywatorem jodkowym jest sól jodkowa, n.p. jodek litowy. Stwierdzono, że przy niskich stężeniach wody, octan metylu i jodek litu, działają jako aktywatory wydajności tylko przy stosunkowo dużych stężeniach każdego z tych związków i że aktywacja jest większa, gdy oba z tych składników są równocześnie obecne. Nie było to wcześniej stwierdzone.
Uważano, że stężenie jodku litu stosowanego w medium reakcyjnym opisanym w opisie Stanów Zjednoczonych Nr 4 894 477, powinno być takie jak porównywalnie niskie według znanego stanu techniki, w którym pracowano z zastosowaniem soli halogenków w układach reakcyjnych tego typu.
Jak to powyżej wspomniano, roztwory katalizatora do karbonylowania przy niskiej zawartości wody są użyteczne do karbonylowania alkoholi. Użyteczny materiał zasilający, który może podlegać karbonylowaniu obejmuje alkanole o 1-20 atomach węgla. Zalecanym materiałem zasilającym są alkanole o 1-10 atomach węgla, a szczególnie korzystne są alkanole o 1-6 atomach węgla. Metanol stanowi szczególnie korzystny wsad, i jest przekształcany do kwasu octowego.
Reakcja karbonylowania może być prowadzona na drodze dokładnego kontaktowania określonego wprowadzanego alkoholu, znajdującego się w fazie ciekłej, z gazowym tlenkiem węgla przepuszczanym w postaci pęcherzyków przez ciekłe medium reakcyjne, zawierające katalizator rodowy, aktywujący komponent zawierający halogen, ester alkilowy, dodatkowy rozpuszczalny aktywator w postaci soli jodkowej w warunkach ciśnienia i temperatury odpowiednich do utworzenia produktu karbonylowania. Zatem, jeśli wsadowym alkoholem będzie metanol, aktywujący komponent zawierający halogen będzie zawierał jodek metylu a ester alkilowy będzie stanowił octan metylu. Stwierdzono ogólnie, że ważne jest stężenie jonu jodkowego w układzie katalizatora, a nie jest ważny kation związany z jodkiem, i że przy danym molowym stężeniu jodku, natura kationu nie jest tak ważna jak wpływ stężenia jodku. Może być stosowana dowolna sól jodkowa z metalem lub dowolna sól kationu organicznego, pod warunkiem, że sól jest wystarczająco rozpuszczalna w medium reakcyjnym, dla zapewnienia pożądanego poziomu jodku. Sól jodkowa może stanowić czwartorzędowa sól kationu organicznego lub jodkowa sól kationu nieorganicznego; korzystnie sole takie stanowią sole jodkowe metalu z I i II grupy układu okresowego pierwiastków (jak to zamieszczono w publikacji „Handbook of Chemistry and Physics” wyd. przez CRC Press, Cleveland, Ohio 1995-96 (wyd. 76). Jednak w szczególności użyteczne sąjodki metali alkalicznych, przy czym zalecany jest jodek litu. Jednakże problem występujący podczas zastosowania jodku litu i jego przypadkowej utraty w trakcie usuwania zanieczyszczeń metalowych z roztworu katalizatora przez żywicę jonowymienną, jest bezpośrednio rozwiązywany przez proces regeneracji katalizatora według wynalazku.
Typowe temperatury reakcji karbonylowania wynoszą w przybliżeniu 150-250°C, przy czym zalecana jest temperatura w zakresie 180-220°C. Ciśnienie cząstkowe tlenku węgla w reaktorze może się zmieniać w dużym zakresie, lecz zwykle wynosi około 2,02 x 102 kPa 30,4 x 102 kPa (2-30 atmosfer) a korzystnie 4,05 x102 kPa - 15,2 x 102 kPa (4-15 atmosfer). Ze względu na ciśnienie cząstkowe produktów ubocznych i ciśnienie par zawartych cieczy, całkowite ciśnienie w reaktorze będzie wynosić w zakresie od około 15,2 x 102 kPa do 40,5 x 102 kPa (15 do 40 atmosfer).
Figura 1 przedstawia układ reakcji, który może być stosowany w procesie regeneracji katalizatora według wynalazku. Układ reakcji zawiera reaktor do karbonylowania w fazie ciekłej, aparat do destylacji rzutowej, kolumnę rozdzielającą jodek metylu-kwas octowy (na10
185 073 stępnie nazywaną kolumną rozdzielającą), dekanter, kolumnę suszącą i żywicę jonowymienną. W celach zilustrowania na fig. 1 pokazano jedną kolumnę IER. Jest zrozumiałe, że proces karbonylowania może być wyposażony w więcej niż jedno złoże IER dostępne do stosowania. Reaktor do karbonylowania stanowi typowo autoklaw z mieszaniem, w którym zawartość cieczy reagującej utrzymywana jest automatycznie na stałym poziomie. Do tego reaktora w sposób ciągły wprowadzany jest tlenek węgla, świeży metanol, odpowiednia ilość wody do utrzymywania przynajmniej resztkowego stężenia wody w reakcyjnym medium, zawracany roztwór katalizatora z dołu aparatu destylacji rzutowej oraz zawracany jodek metylu i octan metylu z górnej części kolumny rozdzielającej. Mogą być zastosowane naprzmianległe układy destylacyjne, o ile zapewniają one środki do odzyskiwania surowego kwasu octowego i zawracanie do reaktora roztworu katalizatora, jodku metylu i octanu metylu. W korzystnym sposobie, wsad tlenku węgla wprowadzany jest w sposób ciągły do reaktora do karbonylowania tuż poniżej mieszadła. Wsad gazowy jest dokładnie rozprowadzany w cieczy reakcyjnej przez mieszanie. Odpowietrzający strumień gazowy jest odprowadzany z reaktora w celu zapobieżenia tworzenia się gazowych produktów ubocznych i w celu utrzymywania ustalonego ciśnienia cząstkowego tlenku węgla przy danym całkowitym ciśnieniu reaktora. Temperaturę reaktora kontroluje się automatycznie, a wsad tlenku węgla wprowadzany jest z szybkością potrzebną do utrzymania pożądanego całkowitego ciśnienia reaktora.
Produkt ciekły odciągany jest z reaktora do karbonylowania z szybkością wystarczającą do utrzymywania w nim stałego poziomu i jest on wprowadzany dalej do aparatury do destylacji rzutowej w punkcie pośrednim między jego górą a dołem. W aparaturze do destylacji, roztwór katalizatora odbierany jest jako strumień z podstawy (przeważnie kwas octowy, zawierający rod i sól jodową, wraz z mniejszymi ilościami octanu metylu, jodku metylu i wody), podczas gdy górna frakcja z aparatury do destylacji zawiera duże ilości kwasu octowego, stanowiącego produkt wraz z jodkiem metylu, octanem metylu i wodą. Część tlenku węgla wraz z gazowymi produktami ubocznymi, takimi jak metan, wodór i dwutlenek węgla, opuszcza górę aparatury.
Produkt w postaci kwasu octowego odbierany u podstawy kolumny rozdzielającej (może on być także odbierany jako strumień boczny) jest przesyłany dalej do końcowego oczyszczania jak to jest pożądane, metodą oczywistą dla znawców i która wykracza poza zakres wynalazku. Zastosowanie kolumny suszącej jest jednym ze sposobów oczyszczania produktu kwasu octowego. Górna frakcja z kolumny rozdzielającej, zawierająca głównie jodek metylu i octan metylu jest zawracana do reaktora do karbonylowania wraz ze świeżym jodkiem metylu; świeży jodek metylu jest wprowadzany w ilości potrzebnej do utrzymywania pożądanego stężenia jodku metylu w ciekłym medium reakcyjnym w reaktorze do karbonylowania. Świeży jodek metylu jest potrzebny w celu skompensowania niewielkich strat jodku metylu w aparaturze do destylacji rzutowej i strumieniach odpowietrzających z reaktora do karbonylowania. Część frakcji górnej z kolumny rozdzielającej wprowadzana jest do dekantera, który rozdziela strumienie jodku metylu i octanu metylu jako fazę ciężką wodnego jodku metylu i octanu metylu oraz fazę lekką, zawierającą wodny kwas octowy. Dowolna woda z etapu oczyszczania, która zawiera małe ilości kwasu octowego, może być połączona z lekką fazą wodnego kwasu octowego z dekantera w celu zawracania do reaktora.
Stwierdzono, że zanieczyszczenia metaliczne, w szczególności żelazo, nikiel, chrom i molibden mogą być obecne w dowolnym ze strumieni procesowych jak to opisano poprzednio. Nagromadzenie tych zanieczyszczeń metalicznych wywiera ujemny wpływ na szybkość wytwarzania kwasu octowego i ogólnie na stabilność procesu. Zgodnie z tym, w schemacie technologicznym umieszczona jest żywica jonowymienna w celu usuwania tych zanieczyszczeń metalicznych ze strumieni z procesu. Na fig. 1, żywica jonowymienna zastosowana jest do usuwania zanieczyszczeń z korozji metali z roztworu katalizatora zawracanego z podstawy aparatury do destylacji rzutowej do reaktora. Powinno być zrozumiałe, że dowolny strumień procesu może być traktowany żywicą jonowymienną w celu usunięcia z niego zanieczyszczeń metalicznych. Jedynym kryterium koniecznym jest, aby strumień z procesu był o temperaturze nie dezaktywującej żywicy. Ogólnie, strumienie procesowe poddawane obróbce, będą posiadały resztkowe stężenie katalizatora rodowego i/lub kationu litowego z dodatkowej soli
185 073 jodkowej, dodawanej jako aktywator katalizatora. Na Fig. 1, strumień z podstawy kolumny destylacyjnej obrabiany jest w celu usunięcia metali pochodzących z korozji, a woda kierowana jest do żywicy jonowymiennej ze strumienia rozcieńczonego strumienia kwasu octowego.
Źródła wody dodawanej do żywicy obejmują świeżą wodę spoza układu reakcyjnego, lub wodę z układu reakcyjnego, która w końcu zawracana jest do reaktora. Zalecane jest, aby woda z układu reakcyjnego była kierowana na żywicę do wykorzystania w ulepszonym procesie usuwania metali z korozji. Równowaga wody pozostaje więc w obrębie układu reakcji karbonylowania. Przykłady źródeł wody obejmują, (lecz nie są do nich ograniczone), wodę zawartą w strumieniach zawracanego rozcieńczonego kwasu octowego, wodę z fazy lekkiej lub wodę z połączonych strumieni (na przykład połączone strumienie fazy lekkiej i ciężkiej, lub połączona faza lekka i strumieni rozcieńczonego kwasu octowego), które razem mogą mieć wysokie stężenie wody. Zastosowana woda może pochodzić z dowolnego punktu w układzie reakcyjnym.
Dodatek wody do żywicy jonowymiennej może być różny dla uzyskania najlepszych wyników usuwania metali pochodzących z korozji. Dla warunków w reaktorze do karbonylowania stosujących 14% wag. lub 15% wag. wody, oczekiwano tylko niewielkiego polepszenia w ilości usuwanych metali pochodzących z korozji w ciągu cyklu odciągania przez żywicę jonowymienną. Jednak, w warunkach pracy reaktora do karbonylowania przy niskiej zawartości wody, konieczność właściwego stężenia wody w procesie usuwania zanieczyszczeń metalicznych przez żywicę jonowymienną IER jest istotna. Ogólnie, zawartość wody w roztworze katalizatora wynosi od około 5 do około 50% wag. Zalecany zakres wynosi jednak od około 5 do około 30% wag. a bardziej korzystny zakres wynosi od około 5 do około 15% wag.
Żywice użyteczne do regenerowania roztworu katalizatora zgodnie z niniejszym wynalazkiem stanowią żywice kationitowe, silnie-kwaśne lub słabo-kwaśne. Jak to poprzednio stwierdzono, dopuszczalny jest każdy kation, pod warunkiem, że odpowiadający mu kation stosowany jest w aktywatorze jodkowym. Dla celów ilustracji niniejszego wynalazku, zastosowana jest kationowa żywica jonowymienna w postaci litowej. Dostępne są bez problemów zarówno silnie kwaśne żywice jonowymienne i słabo kwaśne żywice jonowymienne jako produkty handlowe. Słabo kwaśne kationowe żywice jonowymienne stanowią przeważnie kopolimery kwasów lub estrów kwasu akrylowego lub metakrylowego lub odpowiednie nitryle, lecz niektóre z handlowych żywic stanowią żywice fenolowe. Silnie kwaśne żywice jonowymienne, stanowiące zalecane żywice do stosowania zgodnie z wynalazkiem, stanowią przeważnie sulfonowane kopolimery styrenu i diwinylobenzenu, chociaż kilka z dostępnych żywic tego typu stanowią polimerowe produkty kondensacji fenolu z formaldehydem. Odpowiednie są żywice typu żelowego lub makrosiateczkowego, lecz te ostatnie są zalecane, ponieważ w obrabianym roztworze katalizatora znajdują się komponenty organiczne.
Żywice typu makrosiateczkowego stosowane są zwykle w technice katalizy. Wymagają one minimalnej ilości wody dla zachowania ich własności pęcznienia. Niniejszy wynalazek jest szczególnie zaskakujący, ponieważ fachowcy uważają, że przy stosowaniu żywic makrosiateczkowych, do ich stosowania potrzebna jest bardzo mała ilość wody. Nie przewidywano wystąpienia tego problemu z żywicą przy zmianie sposobu prowadzenia karbonylowania z procesu o wysokiej zawartości wody na proces z niską zawartością wody. Jednak stwierdzono, że tak jak stężenie wody zostało zmniejszone w procesie reakcji, tak samo wystąpiła możliwość usuwania metali pochodzących z korozji w obecności wysokiego stężenia jonów litu przy stosowaniu żywic makrosiateczkowych.
Kontaktowanie roztworu katalizatora zanieczyszczonego metalami i żywicy może być realizowane w naczyniu z mieszadłem, w którym żywica jest zdyspergowana w roztworze katalizatora przy dobrym mieszaniu a roztwór katalizatora jest odzyskiwany następnie przez dekantację, filtrację, odwirowanie i.t.p. Jednak obróbkę roztworów katalizatora realizuje się zwykle przez przepuszczanie roztworu zanieczyszczonego metalami przez kolumnę żywicy ze stałym złożem. Regenerację katalizatora można prowadzić jako proces okresowy, jako operację pólciągtalub ciągły, albo ze sterowaniem ręcznym lub automatycznym, stosując sposoby i techniki dobrze znane w technice żywic jonowymiennych.
185 073
Obróbkę żywicy jonowymiennej można prowadzić w temperaturach w zakresie od około 0°C do około 120°C, chociaż niższe lub wyższe temperatury są ograniczone tylko przez trwałość zastosowanej żywicy. Zalecane temperatury leżą w zakresie od około 20°C do około 90°C; usuwanie chromu jest bardziej efektywne w wyższych temperaturach. Przy pracy w wyższych temperaturach pożądane jest przepłukiwanie azotem lub tlenkiem węgla. Jeśli stosuje się temperatury powyżej temperatury wrzenia roztworu katalizatora, wymagana jest praca pod ciśnieniem, w celu utrzymania roztworu w fazie ciekłej. Jednak ciśnienie nie jest krytyczną zmienną. Ogólnie, stosowane jest ciśnienie atmosferyczne, lub nieco powyżej atmosferycznego, chociaż ciśnienia wyższe lub niższe od atmosferycznego także mogą być stosowane, jeśli to potrzebne.
Szybkość przepływu roztworu katalizatora przez żywicę podczas procesu usuwania metali z korozji, powinna być ogólnie taka, jaką zaleca wytwórca żywic i zwykle wynosi ona od około 1 do 20 objętości złoża na godzinę. Korzystnie, szybkości przepływu wynoszą od około 1 do około 12 objętości złoża na godzinę. Po skontaktowaniu złoża ze strumieniami z procesu zawierającymi rod, istotne jest mycie lub płukanie złoża żywicy wodą łub produktem karbonylowania z procesu, z którego pochodzi obrabiany katalizator, takim jak kwas octowy, w celu usunięcia całego rodu ze złoża żywicy. Płukanie lub mycie prowadzi się przy podobnych szybkościach przepływu jak w procesie usuwania.
Po wyczerpaniu żywicy, t.zn., gdy zanieczyszczenia metaliczne przebiją się do wycieku, żywica może być zregenerowana przez przepuszczenie przez nią roztworu soli organicznej; dla celów ilustracji, korzystnie soli litowych. Ogólnie sól litowa stosowana podczas cyklu regeneracji posiada stężenie w zakresie od około 1% wag. do około 20% wag. Stosowane ilości i procedury są takie jak szeroko stosowane w tej technice i zalecane przez producenta żywicy. Jako czynnik regenerujący zalecany jest octan litowy, ponieważ anion octanowy jest stosowany w układzie reakcyjnym i jest łatwo dostępny. Dalszą korzyść stanowi fakt, że jego użycie eliminuje etap płukania wymagany normalnie po procesie regeneracji, gdy stosuje się inne czynniki regeneracyjne.
W celu maksymalizowania zdolności regeneracyjnej metali pochodzących z korozji i do maksymalizowania osiągów kolumny żywicy jonowymiennej przy stosunkowo dużych stężeniach octanu litowego, roztwór octanu litowego do regeneracji powinien zawierać nieco kwasu octowego, lub wytwarzanego produktu, w celu uniknięcia tworzenia jakichkolwiek nierozpuszczalnych związków metali z korozji, podczas cyklu regeneracji. Wytrącanie tych związków podczas cyklu regeneracji mogłoby zmniejszać skuteczność regeneracji kolumny a także zaczopować złoże żywicy. Typowo, można stosować stężenia kwasu octowego od około 0,1 do około 95% wag, przy czym korzystne są stężenia od około 0,1 do 20% wag.
Obróbka roztworu katalizatora może być prowadzona jako proces okresowy lub ciągły. Zalecane jest prowadzenie operacji w sposób ciągły·'. W procesie ciągłym, boczny strumień z roztworu katalizatora zawracanego do reaktora do produkcji kwasu, jest odciągany, przepuszczany przez złoże żywicy jonowymiennej razem ze strumieniem zawracanej w'ody zapewniającej wystarczające stężenie wody do poprawiania ilości produktów korozji adsorbowanych na złożu a wyciek wolny od produktów korozji, razem z połączonym wodnym materiałem zawracanym jest kierowany ponownie do strumienia zawracanego katalizatora a stąd do reaktora. Operacja wymiany jonowej może przebiegać okresowo (gdy do stosowania dostępna jest więcej niż jedna żywica). Gdy żywica w jednym złożu ulegnie wyczerpaniu, strumień boczny roztworu katalizatora może być skierowany na świeże złoże, podczas gdy wyczerpane złoże poddawane jest regeneracji.
Wynalazek jest następnie zilustrowany następującymi przykładami nie ograniczającymi jego zakresu.
185 073
Przykłady
Tabela 1
Porównanie usuwania metali z korozji z roztworu katalizatora* przy różnych stężeniach wody (stosunek molowy Li/Fe w roztworze katalizatora około 86+/-5:1
| Przykład | Woda; % wag. | Usuwanie Fe; g/1 IER |
| 1 | 1,23 | 0,09 |
| 2 | 6,4 | 0,36 |
| 3 | 10,96 | 0,93 |
| 4 | 15,1 | 1,85 |
| 5 | 46,0 | 6,9 |
* Roztwór katalizatora był otrzymywany z pozostałości z aparatury do destylacii rzutowej. Cykl wyczerpujący pracował przy przepływie w dół z szybkością zasilania (typowo 1-2 objętości złoża na godzinę) przez 100 ml makrosiateczkowej silnie kwaśnej żywicy jonowymiennej Rohm & Haas, Amberlyst-15 (A-15), w postaci litowej, z następnym etapem płukania iregeneracji złoza IER z zastosowaniem 10% wag. wodnego roztworu LiAc, zwykle zawierającego około 10% wag. kwasu octowego.
Tabela 2
Porównanie usuwania metali z korozji z syntetycznego roztworu katalizatora** przy różnych stężeniach wody (stosunek molowy Li/Fe w roztworze katalizatora około 54:1)
| Przykład | Woda; % wag. | Usuwanie Fe; g/l IER |
| 6 | 0,27 | 0,456 |
| 7 | 1,70 | 0,471 |
| 8 | 5,34 | 1,325 |
| 9 | 10,62 | 2,760 |
| 10 | 14,81 | 3,137 |
| 11 | 19,02 | 3,341 |
| 12 | 34,45 | 3,673 |
| 13 | 47,36 | 3,940 |
** Prowadzono serię doświadczeń z pracą okresową, każde z około 13,3 ml żywicy A-15 IER, 80 g roztworu kwasu octowego zawierającego około 973 ppm Fe i około 6502 ppm Li z różnymi ilościami dodanej wody. Próbki analizowano po 13 i 29,5 godzinach dla ustalenia równowagi. Wyniki przykładów 6-13 pokazują tendencję podobną do przedstawionej dla przebiegów katalitycznych z przykładów 1 -5.
185 073
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 60 egz. Cena 4,00 zł.
Claims (20)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania, stosowanego w warunkach niskiej zawartości wody, przy czym roztwór katalizatora do karbonylowania zawiera rod, metal alkaliczny oraz dodatkowo zanieczyszczenia metalami pochodzącymi z korozji, obejmujący kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą jonowymienną, znamienny tym, że obejmuje kontaktowanie roztworu katalizatora do karbonylowania z żywicą jonowymienną i wodą w ilości dostatecznej, aby doprowadzić stężenie wody w roztworze katalizatora podczas etapu kontaktowania w zakresie od około 0,25% wagowych do około 50% wagowych i odzyskiwanie roztworu katalizatora o zmniejszonej zawartości zanieczyszczeń metalami pochodzącymi z korozji.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że żywicę stanowi silnie kwaśna żywica kationitowa.
- 3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że kontaktowanie prowadzi się przepuszczając roztwór katalizatora przez kolumnę o stałym złożu żywicy.
- 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że żywicę po wyczerpaniu regeneruje się przez przemywanie solą metalu alkalicznego.
- 5. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że sól metalu alkalicznego stanowi octan litu.
- 6. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że metal alkaliczny stanowi potas.
- 7. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że metal alkaliczny stanowi sód.
- 8. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 30% wagowych.
- 9. Sposób według zastrz. 8, znamienny tym, że stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 15% wagowych.
- 10. Sposób karbonylowania metanolu do kwasu octowego w reaktorze do karbonylowania przez przepuszczanie tlenku węgla przez medium reakcyjne zawarte w reaktorze i składające się z metanolu i roztworu katalizatora o niskiej zawartości wody, zawierającego rod, aktywatora w postaci jodku metylu, octanu metylu i jodku litu z wytworzeniem kwasu octowego, przy czym kwas octowy odzyskuje się z wycieku z reaktora przez zgromadzenie wycieku w szereg różnych strumieni, zawierających jeden lub więcej składników roztworu katalizatora i produkt w postaci kwasu octowego, w którym strumienie zawierają lit i zanieczyszczenia metalami pochodzącymi z korozji, przy czym strumienie kontaktuje się z żywicą kationitową dla usunięcia zanieczyszczeń metalami pochodzącymi z korozji, znamienny tym, że obejmuje zwiększenie zawartości wody przechodzącej przez żywicę kationitową do ilości takiej, aby doprowadzić stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie etapu kontaktowania do zakresu wynoszącego od około 0,25% wagowych do około 50% wagowych, dla zoptymalizowania usuwania zanieczyszczeń pochodzących z korozji metali i odzyskiwanie strumienia procesowego o znacznie zmniejszonej zawartości zanieczyszczeń metalami.
- 11. Sposób według zastrz. 10, znamienny tym, że żywicę stanowi silnie kwaśna żywica kationitowa.
- 12. Sposób według zastrz. 10, znamienny tym, że kontaktowanie prowadzi się przepuszczając roztwór katalizatora przez kolumnę o stałym złożu żywicy.
- 13. Sposób według zastrz. 10, znamienny tym, że żywicę po wyczerpaniu regeneruje się przez przemywanie solą metalu alkalicznego.
- 14. Sposób według zastrz. 13, znamienny tym, że sól metalu alkalicznego stanowi octan litu.185 073
- 15. Sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania w warunkach niskiej zawartości wody, przy czym roztwór zawiera ustalone stężenia wody i stężenia jonów metalu alkalicznego i zanieczyszczenia pochodzące z korozji metali, wybranych z grupy zawierającej żelazo, nikiel, chrom, molibden i ich mieszaniny, obejmujący kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą jonowymienną, znamienny tym, że obejmuje kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą kationitową i wodą w ilości dostatecznej dla doprowadzenia stężenia wody w roztworze katalizatora w etapie kontaktowania w zakresie od około 0,25% wagowych do około 50% wagowych.
- 16. Sposób według zastrz. 15, znamienny tym, że stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych, do około 30% wagowych.
- 17. Sposób według zastrz. 16, znamienny tym, że stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 15% wagowych.
- 18. Sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania stosowanego w warunkach niskiej zawartości wody, przy czym roztwór zawiera rod i metal alkaliczny oraz zanieczyszczenia pochodzące z korozji metali, obejmujący kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą jonowymienną, znamienny tym, że obejmuje kontaktowanie roztworu katalizatora z żywicą jonowymienną i wodą w ilości dostatecznej dla doprowadzenia stężenia wody w roztworze katalizatora podczas jego obróbki w czasie etapu kontaktowania w zakresie od około 0,25% wagowych do około 50% wagowych i odzyskiwanie roztworu katalizatora o zmniejszonej zawartości metali pochodzących z korozji.
- 19. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 30% wagowych.
- 20. Sposób według zastrz. 19, znamienny tym, że stężenie wody w roztworze katalizatora w trakcie jego etapu kontaktowania wynosi od około 5% wagowych do około 15% wagowych.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US54960995A | 1995-10-27 | 1995-10-27 | |
| PCT/US1996/016516 WO1997015544A1 (en) | 1995-10-27 | 1996-10-16 | Process for improving productivity of a carbonylation catalyst solution by removing corrosion metals |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL326360A1 PL326360A1 (en) | 1998-09-14 |
| PL185073B1 true PL185073B1 (pl) | 2003-02-28 |
Family
ID=24193714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL96326360A PL185073B1 (pl) | 1995-10-27 | 1996-10-16 | Sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania oraz sposób karbonylowania metanolu do kwasu octowego |
Country Status (27)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5731252A (pl) |
| EP (1) | EP0920407B1 (pl) |
| JP (1) | JP3955326B2 (pl) |
| KR (1) | KR100462697B1 (pl) |
| CN (1) | CN1092179C (pl) |
| AR (1) | AR004107A1 (pl) |
| AT (1) | ATE229493T1 (pl) |
| AU (1) | AU702225B2 (pl) |
| BR (1) | BR9611164A (pl) |
| CA (1) | CA2234853C (pl) |
| CZ (1) | CZ297265B6 (pl) |
| DE (1) | DE69625385T2 (pl) |
| ES (1) | ES2185809T3 (pl) |
| HU (1) | HUP9901881A3 (pl) |
| IN (1) | IN189249B (pl) |
| MY (1) | MY112995A (pl) |
| NO (1) | NO309858B1 (pl) |
| NZ (1) | NZ321758A (pl) |
| PL (1) | PL185073B1 (pl) |
| RU (1) | RU2156656C2 (pl) |
| SA (1) | SA96170479B1 (pl) |
| TR (1) | TR199800738T2 (pl) |
| TW (1) | TW419393B (pl) |
| UA (1) | UA48988C2 (pl) |
| WO (1) | WO1997015544A1 (pl) |
| YU (1) | YU49355B (pl) |
| ZA (1) | ZA968942B (pl) |
Families Citing this family (61)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0410289D0 (en) | 2004-05-07 | 2004-06-09 | Bp Chem Int Ltd | Process |
| US7820855B2 (en) | 2008-04-29 | 2010-10-26 | Celanese International Corporation | Method and apparatus for carbonylating methanol with acetic acid enriched flash stream |
| US7790920B2 (en) * | 2008-09-11 | 2010-09-07 | Lyondell Chemical Technology, L.P. | Preparation of acetic acid |
| US8575403B2 (en) | 2010-05-07 | 2013-11-05 | Celanese International Corporation | Hydrolysis of ethyl acetate in ethanol separation process |
| US8710279B2 (en) | 2010-07-09 | 2014-04-29 | Celanese International Corporation | Hydrogenolysis of ethyl acetate in alcohol separation processes |
| US8664454B2 (en) | 2010-07-09 | 2014-03-04 | Celanese International Corporation | Process for production of ethanol using a mixed feed using copper containing catalyst |
| US9272970B2 (en) | 2010-07-09 | 2016-03-01 | Celanese International Corporation | Hydrogenolysis of ethyl acetate in alcohol separation processes |
| US9024083B2 (en) | 2010-07-09 | 2015-05-05 | Celanese International Corporation | Process for the production of ethanol from an acetic acid feed and a recycled ethyl acetate feed |
| WO2012148509A1 (en) | 2011-04-26 | 2012-11-01 | Celanese International Corporation | Process for producing ethanol using a stacked bed reactor |
| US8378141B2 (en) | 2010-08-16 | 2013-02-19 | Celanese International Corporation | Process and system for supplying vapor from drying column to light ends column |
| US8530696B2 (en) | 2010-09-24 | 2013-09-10 | Celanese International Corporation | Pump around reactor for production of acetic acid |
| US8877963B2 (en) | 2010-09-28 | 2014-11-04 | Celanese International Corporation | Production of acetic acid with high conversion rate |
| US8394988B2 (en) | 2010-09-28 | 2013-03-12 | Celanese International Corporation | Production of acetic acid with high conversion rate |
| US8461379B2 (en) | 2010-10-12 | 2013-06-11 | Celanese International Corporation | Production of acetic acid comprising feeding at least one reactant to a recycle stream |
| US8637698B2 (en) | 2010-11-19 | 2014-01-28 | Celanese International Corporation | Production of acetic acid with an increased production rate |
| US8563773B2 (en) | 2010-12-16 | 2013-10-22 | Celanese International Corporation | Eductor-based reactor and pump around loops for production of acetic acid |
| CN103298860B (zh) | 2010-12-30 | 2016-03-30 | 国际人造丝公司 | 乙酸产物流的纯化 |
| US9073816B2 (en) | 2011-04-26 | 2015-07-07 | Celanese International Corporation | Reducing ethyl acetate concentration in recycle streams for ethanol production processes |
| US8884081B2 (en) | 2011-04-26 | 2014-11-11 | Celanese International Corporation | Integrated process for producing acetic acid and alcohol |
| US8686199B2 (en) | 2011-04-26 | 2014-04-01 | Celanese International Corporation | Process for reducing the concentration of acetic acid in a crude alcohol product |
| US8592635B2 (en) | 2011-04-26 | 2013-11-26 | Celanese International Corporation | Integrated ethanol production by extracting halides from acetic acid |
| US8754268B2 (en) | 2011-04-26 | 2014-06-17 | Celanese International Corporation | Process for removing water from alcohol mixtures |
| US8697908B2 (en) | 2011-05-05 | 2014-04-15 | Celanese International Corporation | Removal of amine compounds from carbonylation process stream containing corrosion metal contaminants |
| US8952196B2 (en) | 2011-05-05 | 2015-02-10 | Celanese International Corporation | Removal of aromatics from carbonylation process |
| KR20140028072A (ko) | 2011-05-13 | 2014-03-07 | 노보머, 인코포레이티드 | 촉매적 카르보닐화 촉매 및 방법 |
| US8895786B2 (en) | 2011-08-03 | 2014-11-25 | Celanese International Corporation | Processes for increasing alcohol production |
| US9663437B2 (en) | 2011-09-13 | 2017-05-30 | Celanese International Corporation | Production of acetic acid with high conversion rate |
| US8614359B2 (en) | 2011-11-09 | 2013-12-24 | Celanese International Corporation | Integrated acid and alcohol production process |
| US8686201B2 (en) | 2011-11-09 | 2014-04-01 | Celanese International Corporation | Integrated acid and alcohol production process having flashing to recover acid production catalyst |
| SG192556A1 (en) | 2012-02-08 | 2013-09-30 | Celanese Int Corp | Production of acetic acid with high conversion rate |
| US10858329B2 (en) | 2014-05-05 | 2020-12-08 | Novomer, Inc. | Catalyst recycle methods |
| US10597294B2 (en) | 2014-05-30 | 2020-03-24 | Novomer, Inc. | Integrated methods for chemical synthesis |
| JP6670011B2 (ja) | 2014-07-25 | 2020-03-18 | ノボマー， インコーポレイテッド | 金属錯体の合成およびその使用 |
| RS59574B1 (sr) | 2014-10-02 | 2019-12-31 | Celanese Int Corp | Proces za proizvodnju sirćetne kiseline |
| US9260369B1 (en) | 2014-11-14 | 2016-02-16 | Celanese International Corporation | Processes for producing acetic acid product having low butyl acetate content |
| ES2833013T3 (es) * | 2014-11-14 | 2021-06-14 | Celanese Int Corp | Procesos para mejorar el rendimiento del ácido acético mediante la eliminación de hierro |
| US9302975B1 (en) | 2015-07-01 | 2016-04-05 | Celanese International Corporation | Process for flashing a reaction medium |
| SG11201706008YA (en) | 2015-01-30 | 2017-08-30 | Celanese Int Corp | Processes for producing acetic acid |
| US9561994B2 (en) | 2015-01-30 | 2017-02-07 | Celanese International Corporation | Processes for producing acetic acid |
| US9487464B2 (en) | 2015-01-30 | 2016-11-08 | Celanese International Corporation | Processes for producing acetic acid |
| WO2016122727A1 (en) | 2015-01-30 | 2016-08-04 | Celanese International Corporation | Processes for producing acetic acid |
| US9540302B2 (en) | 2015-04-01 | 2017-01-10 | Celanese International Corporation | Processes for producing acetic acid |
| US9505696B2 (en) | 2015-02-04 | 2016-11-29 | Celanese International Corporation | Process to control HI concentration in residuum stream |
| US10413840B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-09-17 | Celanese International Coporation | Process to control HI concentration in residuum stream |
| US9512056B2 (en) | 2015-02-04 | 2016-12-06 | Celanese International Corporation | Process to control HI concentration in residuum stream |
| MA41510A (fr) | 2015-02-13 | 2017-12-19 | Novomer Inc | Procédé de production d'acide acrylique |
| WO2016130998A1 (en) | 2015-02-13 | 2016-08-18 | Novomer, Inc. | Continuous carbonylation processes |
| MA41513A (fr) | 2015-02-13 | 2017-12-19 | Novomer Inc | Procédé de distillation pour la production d'acide acrylique |
| MA41514A (fr) | 2015-02-13 | 2017-12-19 | Novomer Inc | Procédés intégrés de synthèse chimique |
| US9540303B2 (en) * | 2015-04-01 | 2017-01-10 | Celanese International Corporation | Processes for producing acetic acid |
| US9382183B1 (en) | 2015-07-01 | 2016-07-05 | Celanese International Corporation | Process for flashing a reaction medium |
| US9302974B1 (en) | 2015-07-01 | 2016-04-05 | Celanese International Corporation | Process for producing acetic acid |
| RS63644B1 (sr) | 2015-10-02 | 2022-10-31 | Celanese Int Corp | Postupak za proizvodnju sirćetne kiseline recikliranjem vode |
| US9957216B2 (en) * | 2015-11-13 | 2018-05-01 | Celanese International Corporation | Processes for producing acetic acid |
| US9908835B2 (en) | 2015-11-13 | 2018-03-06 | Celanese International Corporation | Processes for purifying acetic and hydrating anhydride |
| US10807935B2 (en) | 2018-11-02 | 2020-10-20 | Celanese International Corporation | Process for continuous acetic acid production |
| CN110078612B (zh) * | 2019-06-06 | 2021-09-07 | 上海华谊（集团）公司 | 催化剂循环液的纯化方法 |
| US20230127564A1 (en) | 2020-04-01 | 2023-04-27 | Celanese International Corporation | Processes for removing and/or reducing permanganate reducing compounds and alkyl iodides |
| KR20230019135A (ko) | 2020-06-03 | 2023-02-07 | 셀라니즈 인터내셔날 코포레이션 | 공정 스트림으로부터 아세탈의 제거 |
| MX2022015384A (es) | 2020-06-03 | 2023-01-16 | Celanese Int Corp | Proceso para la produccion de acido acetico mediante la eliminacion de compuestos reductores de permanganato. |
| WO2021247854A1 (en) | 2020-06-03 | 2021-12-09 | Celanese International Corporation | Production and purification of acetic acid |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3769329A (en) * | 1970-03-12 | 1973-10-30 | Monsanto Co | Production of carboxylic acids and esters |
| US4007130A (en) * | 1975-12-29 | 1977-02-08 | Monsanto Company | Catalyst regeneration method |
| US4792620A (en) * | 1983-10-14 | 1988-12-20 | Bp Chemicals Limited | Carbonylation catalysts |
| CA1228867A (en) * | 1984-05-03 | 1987-11-03 | G. Paull Torrence | Methanol carbonylation process |
| US5001259A (en) * | 1984-05-03 | 1991-03-19 | Hoechst Celanese Corporation | Methanol carbonylation process |
| US4894477A (en) * | 1986-10-14 | 1990-01-16 | Hoechst Celanese Corporation | Process for regenerating a carbonylation catalyst solution to remove corrosion metals and carbonylation of methanol to acetic acid |
| DE4034501A1 (de) * | 1990-10-30 | 1992-05-07 | Hoechst Ag | Verfahren zur entfernung metallischer korrosionsprodukte aus wasserfrei betriebenen carbonylierungsreaktionen |
| GB9305902D0 (en) * | 1993-03-22 | 1993-05-12 | Bp Chem Int Ltd | Process |
-
1996
- 1996-10-16 AU AU75169/96A patent/AU702225B2/en not_active Ceased
- 1996-10-16 JP JP51665097A patent/JP3955326B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-16 IN IN1828CA1996 patent/IN189249B/en unknown
- 1996-10-16 RU RU98110138/04A patent/RU2156656C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1996-10-16 CN CN96197834A patent/CN1092179C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1996-10-16 CZ CZ0127998A patent/CZ297265B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1996-10-16 KR KR10-1998-0703005A patent/KR100462697B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-10-16 EP EP96937688A patent/EP0920407B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-16 HU HU9901881A patent/HUP9901881A3/hu unknown
- 1996-10-16 CA CA002234853A patent/CA2234853C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-10-16 UA UA98042072A patent/UA48988C2/uk unknown
- 1996-10-16 NZ NZ321758A patent/NZ321758A/xx not_active IP Right Cessation
- 1996-10-16 ES ES96937688T patent/ES2185809T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-16 WO PCT/US1996/016516 patent/WO1997015544A1/en active IP Right Grant
- 1996-10-16 DE DE69625385T patent/DE69625385T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-10-16 PL PL96326360A patent/PL185073B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1996-10-16 TR TR1998/00738T patent/TR199800738T2/xx unknown
- 1996-10-16 BR BR9611164A patent/BR9611164A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-10-16 AT AT96937688T patent/ATE229493T1/de active
- 1996-10-24 ZA ZA9608942A patent/ZA968942B/xx unknown
- 1996-10-25 YU YU56496A patent/YU49355B/sh unknown
- 1996-10-25 AR ARP960104911A patent/AR004107A1/es unknown
- 1996-10-25 MY MYPI96004456A patent/MY112995A/en unknown
- 1996-10-29 TW TW085113196A patent/TW419393B/zh not_active IP Right Cessation
- 1996-12-08 SA SA96170479A patent/SA96170479B1/ar unknown
-
1997
- 1997-01-21 US US08/786,016 patent/US5731252A/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-04-27 NO NO981887A patent/NO309858B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL185073B1 (pl) | Sposób polepszania wydajności roztworu katalizatora do karbonylowania oraz sposób karbonylowania metanolu do kwasu octowego | |
| EP0265140B1 (en) | Process for regenerating a carbonylation catalyst solution to remove corrosion metals | |
| US5466876A (en) | Process for the removal of corrosion metal contaminants from liquid compositions | |
| EP0487284B1 (en) | Removal of carbonyl impurities from a carbonylation process stream | |
| US20090209786A1 (en) | Control of impurities in product glacial acetic acid of rhodium-catalyzed methanol carbonylation | |
| JP4856629B2 (ja) | カルボニル化触媒溶液からの腐蝕金属の除去方法 | |
| JPH05194300A (ja) | 接触カルボニル化法 | |
| JP5096916B2 (ja) | カルボニル化プロセス流からの触媒金属および促進剤金属の除去方法 | |
| US4985383A (en) | Process for removing metallic corrosion products from a contaminated catalyst solution produced on carbonylation of methanol and/or methyl acetate and/or dimethyl ether | |
| US20090187043A1 (en) | Control of impurities in product glacial acetic acid of rhodium-catalyzed methanol carbonylation | |
| US20090156859A1 (en) | Control of impurities in product glacial acetic acid of rhodium-catalyzed methanol carbonylation | |
| MXPA98003321A (en) | Procedure to improve the productivity of a catalyzing solution of carbonilation by removing corrosive metals |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20131016 |