PL184032B1 - Posuwowa pompa kawitacyjna - Google Patents

Posuwowa pompa kawitacyjna

Info

Publication number
PL184032B1
PL184032B1 PL97329480A PL32948097A PL184032B1 PL 184032 B1 PL184032 B1 PL 184032B1 PL 97329480 A PL97329480 A PL 97329480A PL 32948097 A PL32948097 A PL 32948097A PL 184032 B1 PL184032 B1 PL 184032B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
rotor
feed
flexible shaft
pump according
cavitation pump
Prior art date
Application number
PL97329480A
Other languages
English (en)
Other versions
PL329480A1 (en
Inventor
Steven M. Wood
Brian E. Spencer
Original Assignee
Wood Steven M
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wood Steven M filed Critical Wood Steven M
Publication of PL329480A1 publication Critical patent/PL329480A1/xx
Publication of PL184032B1 publication Critical patent/PL184032B1/pl

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
    • F04C2/107—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
    • F04C2/107—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth
    • F04C2/1071—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth the inner and outer member having a different number of threads and one of the two being made of elastic materials, e.g. Moineau type
    • F04C2/1073—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth the inner and outer member having a different number of threads and one of the two being made of elastic materials, e.g. Moineau type where one member is stationary while the other member rotates and orbits
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F03C—POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINES DRIVEN BY LIQUIDS
    • F03C2/00—Rotary-piston engines
    • F03C2/08—Rotary-piston engines of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co- operating members similar to that of toothed gearing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C13/00—Adaptations of machines or pumps for special use, e.g. for extremely high pressures
    • F04C13/008—Pumps for submersible use, i.e. down-hole pumping
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
    • F04C2/107—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth
    • F04C2/1071—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member with helical teeth the inner and outer member having a different number of threads and one of the two being made of elastic materials, e.g. Moineau type
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C53/00—Shaping by bending, folding, twisting, straightening or flattening; Apparatus therefor
    • B29C53/56—Winding and joining, e.g. winding spirally
    • B29C53/58—Winding and joining, e.g. winding spirally helically
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C53/00—Shaping by bending, folding, twisting, straightening or flattening; Apparatus therefor
    • B29C53/56—Winding and joining, e.g. winding spirally
    • B29C53/58—Winding and joining, e.g. winding spirally helically
    • B29C53/60—Winding and joining, e.g. winding spirally helically using internal forming surfaces, e.g. mandrels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
    • B29L2031/00—Other particular articles
    • B29L2031/748—Machines or parts thereof not otherwise provided for
    • B29L2031/7498—Rotors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
    • B29L2031/00—Other particular articles
    • B29L2031/748—Machines or parts thereof not otherwise provided for
    • B29L2031/75—Shafts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
    • F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
    • F04C2/082—Details specially related to intermeshing engagement type machines or pumps
    • F04C2/084—Toothed wheels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
    • F05C2253/00—Other material characteristics; Treatment of material
    • F05C2253/04—Composite, e.g. fibre-reinforced

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)
  • Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
  • Reciprocating Pumps (AREA)

Abstract

1. Posuwowa pompa kawitacyjna za- wierajaca kierownice posiadajaca we- wnetrzna helikoidalna bruzde, ruchomy helikoidalny wirnik wewnatrz kierownicy i elementy napedowe wirnika, znamienna tym, ze kierownica (20) posiada warstwe wierzchnia (26), a wirnik (30) posiada ela- styczny walek (40), przy czym przynajm- niej jedno z nich jest z materialu kompo- zytowego. Fig. 1 PL PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest ulepszona posuwowa pompa kawitacyjna. Jest to pompa o helikoidalnym wirniku i odpowiednio dopasowanej helikoidalnej kierownicy znana również pod nazwą „Pompa Moineau. Pompy tego typu mają szerokie zastosowanie przemysłowe.
Posuwowa pompa kawitacyjna jest znana z amerykańskiego opisu patentowego nr 1,892,217 zatytułowanego „Gear Mechanism” przyznanego Moineau. Helikoidalny wirnik i kierownica sprzężone są ze sobą wzdłuż uszczelnionej linii z wytworzeniem wnęk przesuwających się wzdłuż osi pompy, kiedy wirnik jest obracany względem kierownicy. Ze względu na wymagane w koncepcji pompy Moineau uszczelnienia i kontakt posuwowy, wirnik i kierownica ulegają intensywnemu zużyciu, co powoduje konieczność częstej wymiany kierownicy i/lub wirnika. Dostępne na rynku pompy Moineau, jak również te znane ze stanu techniki, wymagają- gruntownego demontażu aparatury pompy dla wymiany zużytej kierownicy i/lub wirnika, co jest dodatkowym, poza przestojem w pracy urządzenia, utrudnieniem. W przypadku używania pompy w głębi studni, przy wierceniu studni lub wydobywaniu z niej cieczy, możliwość zmniejszenia częstotliwości postojów i przedłużenie trwałości użytecznej pompy jest bardzo istotne.
Z powodu budowy pompy Moineau inne części pompy zużywają się głównie dlatego, ponieważ osiowa linia centralna wirnika musi orbitować lub wirować względem linii centralnej kierownicy lub na odwrót. Tak więc istotne jest nadanie dużej elastyczności częściom dla uzyskania długiego czasu ich życia. Znanych jest wiele różnych typów przegubów uniwersalnych, elastycznych wałków i połączeń mechanicznych do kompensacji orbitalnego lub wirowego typu ruchu. Wiele z nich zostało ujawnionych w patencie amerykańskim nr 4,923,376.
W konstrukcji konwencjonalnej pompy Moineau użyto gumy lub elastomeru łączonego ze stalą na powierzchni kontaktu kierownicy. Elastomery takie zawierają nie tylko naturalną gumę, ale również syntetyczną, taką jak G.R.S., kauczuk chloroprenowy, kauczuk butylowy
184 032 i nitrylowy, chociaż są inne tego typu materiały jak miękki polichlorek winylu. Kluczem, jest oczywiście wykorzystanie elastomeru wystarczająco miękkiego dla utrzymania uszczelnienia posuwających się wnęk, lecz jednocześnie wystarczająco twardego dla przeciwstawienia się ścieraniu wynikającemu z czynnego kontaktu wirnika z kierownicą. Wirnik w tych przypadkach jest zwykle zrobiony ze stali. Pewna strata w wydajności pompy wynika z faktu, iż forma odlewnicza elastomeru musi być grubsza na szczytach powierzchni śrubowej w celu stworzenia posuwającej się wnęki. Brak ujednoliconej grubości stwarza różnice w ściśliwości, które, przy wzroście ciśnienia, powodują obejście cieczy pompowanej. Tak więc, pompa osiąga punkt, w którym jest mniej wydajna przy jakimkolwiek dalszym zwiększaniu ciśnienia. Z powodu różnicy w grubościach, istnieje różna miejscowa charakterystyka rozprężania i lokalne różnice w dynamice, przez co pompa zużywa więcej energii i tworzy ciepło wskutek tarcia.
Guma użyta jako powierzchnia kontaktowa kierownicy jest niekorzystna w środowisku o wysokiej temperaturze z powodu niskiej przewodności ciepła. Dodatkowo wraz ze zwiększeniem średnicy, długości i charakterystyki przepływowej posuwowych pomp kawitacyjnych, utrzymanie właściwego i długotrwałego wiązania gumy do stalowej obudowy staje się coraz trudniejsze. Również, kiedy węglowodory wchodzą w skład materiału pompowanego, tak jak w studniach wydobywczych ropy, właściwości gumy ulegają pogorszeniu. Jedną z prób obejścia tych problemów przedstawiono w amerykańskim patencie nr 3,912,426. Polegała on na użyciu wielu połączonych szeregowo kierownic z oddzielnymi, ale połączonymi wirnikami, po jednym w każdej z kierownic. Kierownice jakkolwiek były wciąż zrobione z gumy.
Materiały kompozytowe były wykorzystywane w różnorodnych produktach ze względu na liczne cechy takie jak wysoka wytrzymałość, sztywność, lekka waga, itp., ale nie zostały jeszcze skutecznie zastosowane w konstrukcjach pompy Moineau.
W związku z powyższym celem wynalazku stało się opracowanie nowych typów kierownic, wirników i elastycznych wałków zwiększających wydajność i czas życia posuwowych pomp kawitacyjnych. Zostało to osiągnięte głównie dzięki wprowadzeniu materiałów kompozytowych lub ich odmian, samych lub w kombinacji z elastomerami, do procesu wytwarzania kierownicy i/lub wirnika i/lub elastycznego wałka posuwowych pomp kawitacyjnych.
Przedmiotem wynalazku jest posuwowa pompa kawitacyjna zawierająca kierownicę posiadającą wewnętrzną, helikoidalną bruzdę, ruchomy helikoidalny wirnik wewnątrz kierownicy i elementy napędowe wirnika, skonstruowana tak, że kierownica posiada warstwę wierzchnią, a wirnik posiada elastyczny wałek, przy czym przynajmniej jedno z nich jest z materiału kompozytowego.
Korzystnie jest, gdy warstwa wierzchnia kierownicy jest z elastomeru. W innym korzystnym rozwiązaniu kierownica jest z materiału kompozytowego, warstwa wierzchnia jest z elastomeru, a wirnik jest stalowy.
W jeszcze innym korzystnym rozwiązaniu elastyczny wałek jest z materiału kompozytowego i jest połączony z elementami napędowymi wirnika. W rozwiązaniu tym elastyczny wałek posiada metalowy lub kompozytowy końcowy zaczep połączony z wirnikiem i drugi metalowy lub kompozytowy końcowy zaczep połączony z elementami napędowymi wirnika. Końcowe zaczepy posiadaj ą wewnętrznie względem siebie części połączone z elastycznym wałkiem, a zewnętrznie część połączoną z wirnikiem i część połączoną z elementami napędowymi wirnika, oraz kołnierze o średnicy zasadniczo równej średnicy elastycznego wałka, przy czym każda z części zaczepów połączonych z elastycznym wałkiem posiada przewężenie pomiędzy swoim wielościennym korpusem a kołnierzem. W rozwiązaniu tym elastyczny wałek jest wykonany z warstwowego materiału kompozytowego, którego włókna biegną w kolejnych warstwach naprzemiennie pod kątem +45° i -45° do osi symetrii elastycznego wałka.
Przedmiotem wynalazku jest również posuwowa pompa kawitacyjna zawierająca kierownicę, ruchomy helikoidalny wirnik wewnątrz kierownicy i elementy napędowe wirnika, w której kierownica składa się z części wspornikowej oraz warstwy wierzchniej przylegającej do wirnika, który to wirnik posiada elastyczny wałek.
W korzystnym rozwiązaniu takiej pompy materiał kompozytowy części wspornikowej jest niesprężysty, materiał warstwy wierzchniej jest sprężystym elastomerem, a materiał
184 032 wirnika jest sztywnym materiałem kompozytowym. Warstwa wierzchnia może być także wykonana ze sprężystego materiału kompozytowego.
Korzystne rozwiązaniu wirnika jest takie, że składa się z dwóch elementów, przy czym wewnętrzny element jest z niesprężystego materiału kompozytowego a zewnętrzny element z materiału sprężystego. W rozwiązaniu tym materiał sprężysty może być elastomerem lub materiałem kompozytowym.
Kolejne korzystne rozwiązanie pompy według wynalazku posiadającej kierownicę składającą się z części wspornikowej oraz wierzchniej warstwy przylegającej do wirnika, polega na tym, że wirnik posiada elastyczny wałek z materiału kompozytowego i jest połączony z elementami napędowymi wirnika. W rozwiązaniu tym korzystnie jest, gdy elastyczny wałek posiada dwa metalowe lub kompozytowe końcowe zaczepy, z których jeden jest połączony z elementami napędowymi wirnika, a drugi z wirnikiem, a pomiędzy nimi, w położeniu osiowym, połączony z nimi elastyczny trzpień, naokoło którego znajduje się wielowarstwowa plecionka z materiału kompozytowego z włókien i żywicy. Korzystne jest, jeżeli włókna w kolejnych warstwach plecionki biegną naprzemiennie pod kątem +45° i -45° do osi symetrii trzpienia. Elastyczny wałek korzystnie posiada giętki odcinek, w którego obrębie włókna biegną pod kątem mniejszym niż 45° do jego osi symetrii, natomiast na pozostałych odcinkach kąt ten wynosi 45°. Dzięki temu giętki odcinek stanowi przewężenie elastycznego wałka, którego zewnętrzna powierzchnia jest powierzchnią gładką o przekroju osiowym będącym krzywą wklęsłą
Przedmiot wynalazku został w przykładzie wykonania przedstawiony na rysunku, na którym: fig. 1 przedstawia przykrój posuwowej pompy kawitacyjnej, fig. 2 przedstawia przekrój wzdłuż linii 2-2 z fig. 1, fig. 3 przedstawia taki jak na fig. 2 przekrój innej konstrukcji posuwowej pompy kawitacyjnej, fig. 4 przedstawia rzut kompozytowej kombinacji elastycznego wałka i wirnika ukształtowanych jako jeden element, fig. 5 przedstawia rzut kompozytowego wirnika ukształtowanego oddzielnie od elastycznego wałka, fig. 6 przedstawia widok budowy wewnętrznej i zewnętrznej kompozytowego elastycznego wałka i/lub wirnika do posuwowej pompy kawitacyjnej wraz z elementami wykorzystywanymi przy jego wytwarzaniu, fig. 7 przedstawia rzut alternatywnej formy elastycznego wałka z giętkim odcinkiem w obrębie punktu gięcia.
Ze względu na fakt, iż wynalazek został opisany w pewnym stopniu szczegółowości, należy podkreślić, iż wiele zmian może być dokonanych w szczegółach konstrukcji i umiejscowieniu elementów bez odchodzenia od ducha i zakresu tego ujawnienia. Jest zrozumiałym, że wynalazek nie jest ograniczony do rozwiązań tu przedstawionych dla celów przykładowych, a jego zakres wyznaczony jest wyłącznie przez załączone zastrzeżenia i obejmuje pełną gamę rozwiązań równoważnych przedstawionym rozwiązaniom przykładowym.
Figura 1 przedstawia typową posuwową pompę kawitacyjną lub inaczej pompę Moineau. Pompa zawiera podstawową obudowę 10, przez którą materiał pompowany jest doprowadzany poprzez przewód 12 do wylotu pompy 14. Pompa składa się z helikoidalnej kierownicy 20, zestawionej z helikoidalnym wirnikiem 30. Wirnik jest podłączony do elastycznego wałka 40, który jest połączony z obrotowym źródłem zasilania 50 poprzez odpowiednio uszczelnione wałki 52. Helikoidalna kierownica 20 i/lub wirnik 30 i/lub elastyczny wałek 40 jest z materiału kompozytowego. Materiał kompozytowy zawiera włókna węglowe, włókna borowe, włókna ceramiczne, włókna szklane, włókna termoplastyczne, włókna naturalne, włókna metalowe, wzmocnione włókniste tkaniny, taśmy i włókna syntetyczne, które są impregnowane zwykle w żywicach termoutwardzalnych. Typowymi takimi żywicami są aikidowe żywice poliestrowe, żywice epoksydowe ogólnego stosowania, żywice fenolowe ogólnego stosowania i kompozycje żywic mocznikowo-formaldehydowych.
Budowa kierownicy według wynalazku została pokazana w przekroju poprzecznym na fig. 2 i fig. 3. Składa się ona z części identyfikowanych oznaczeniami 22, 24 i 26, przy czym 22 i 24 identyfikują część wspornikową kierownicy, a 26 odnosi się do helikoidalnej warstwy wierzchniej, po której wirnik 30 szczelnie porusza się wewnątrz wnęki 28. Sposób wytwarzania tych części może być różny, włączając w to odlewanie z form i/lub obróbkę skrawaniem, i zależy od przeznaczenia pompy oraz jej środowiska pracy. Chociaż rysunki wskazują użycie
184 032 zewnętrznej obudowy 10, jest zrozumiałym, że niniejszy wynalazek może być wykonany w postaci kierownicy bez zewnętrznej obudowy 10.
Rozwiązanie A
W tym rozwiązaniu część wspornikowa 22, 24 jest zrobiona z materiałów kompozytowych i stanowi konstrukcję podtrzymującą dla helikoidalnej warstwy wierzchniej 26 wykonanej z gumowego elastomeru. Wirnik 30, składa się ze stali lub materiałów kompozytowych, jak to opisano dalej.
Rozwiązanie B
W tym rozwiązaniu część wspornikowa 22, 24 zrobiona jest z materiałów kompozytowych, a helikoidalna warstwa wierzchnia 26 jest z żywicy termoplastycznej.
Rozwiązanie C
W rozwiązaniu tym materiały kompozytowe tworzą całą kierownicę, włączając część wspornikową 22, 24 i helikoidaLną warstwę wierzchnią 26.
Rozwiązanie D
W tym rozwiązaniu część wspornikowa 22, 24 jest z materiałów utwardzonych, uformowanych przez obróbkę skrawaniem lub formowanie odlewnicze, takich jak stal lub ceramiki, a przyłączona helikoidalna warstwa wierzchnia 26 zrobiona jest z materiałów kompozytowych.
Rozwiązanie E
Część wspornikowa 22, 24 zawiera materiały kompozytowe, w których żywica jest przygotowana tak, aby wykazywała nieco właściwości mechanicznych elastomerów, a warstwa wierzchnia 26 wykazuje niewielkie właściwości elastomeru lub ich brak. Taka kierownica daje poprawione uszczelnienie pomiędzy powierzchniami wirnika i kierownicy, przez co zwiększa wydajność mechaniczną pompy, jak również redukuje wytwarzanie ciepła podczas pompowania. Konstrukcja ta pozwala ponadto na równomierne, termiczne rozszerzanie i kurczenie elementów kierownicy, ponieważ współczynnik przenikalności cieplnej kompozytu jest większy, przez co elementy te dobrze odprowadzają ciepło wywołane tarciem podczas pompowania.
Rozwiązanie F
Część wspornikowa 22, 24 jest z gumowego elastomeru, a przyłączona helikoidalna warstwa wierzchnia 26 jest z materiału kompozytowego. W tym rozwiązaniu, elastomer jest chroniony przed kontaktem z agresywnymi, pompowanymi cieczami i ostrymi drobinami stałymi oraz od niszczącego tarcia pomiędzy wirnikiem i kierownicą
Z rysunku na fig. 3 wynika, że zespół kierownica/wirnik może być skonfigurowany na różne sposoby. W jednym rozwiązaniu, wewnętrzna helikoidalna wykładzina 26 kierownicy jest zrobiona z materiału kompozytowego posiadającego właściwości elastomeru, a część wspornikowa 22, 24 zrobiona jest z nieściśliwych materiałów kompozytowych do wykorzystania ze stalowym lub zrobionym z nieściśliwych materiałów kompozytowych wirnikiem.
Różne inne kombinacje są możliwe, kiedy wirnik 30 jest dwuczęściową konstrukcją składającą się z wewnętrznego elementu 98 i zewnętrznego elementu 100. Na przykład jeżeli wewnętrzny element 98 jest z niesprężystego materiału kompozytowego a zewnętrzny element 100 jest ze sprężystego materiału kompozytowego lub gumy, kierownica korzystnie zawiera niesprężystą część wspornikową 22, 24 i helikoi<dal^^. warstwę wierzchnią 26. I odwrotnie, jeżeli wewnętrzny element 98 jest wykonany ze sprężystego z materiału kompozytowego i zewnętrzny element 100 jest z niesprężystego materiału kompozytowego, część wspornikowa 22, 24 i helikoidalna warstwa wierzchnia 26 byłyby z niesprężystego materiału kompozytowego, lub ewentualnie warstwa wierzchnia 26 ze sprężystego materiału kompozytowego, a część wspornikowa 22, 24 z niesprężystego materiału kompozytowego.
W korzystnym rozwiązaniu wirnik jest uformowany w całości z materiału kompozytowego. Korzystnym rozwiązaniem jest również ukształtowanie wirnika 30 i elastycznego wałka 40, jako jeden, zwarty element, jak pokazano na fig. 4, lub jako pojedynczy wirnik, pokazany na fig. 5, który może być załączany do oddzielnie wykonanego elastycznego wałka, przedstawionego na fig. 6. Wirnik i elastyczny wałek mogą być wykonane w różny sposób, np. z wykorzystaniem żywicznej formy odlewniczej (resin transfer mold, RTM) w złożonych
184 032 konfiguracjach. Jeden ze sposobów ukształtowania elastycznego wałka i/lub wirnika jest pokazany na fig. 6. Zostały tam użyte metalowe lub kompozytowe końcowe zaczepy, z których jeden identyfikowany jest zbiorem oznaczeń 64, 60, 68, 72, 76 a drugi 66, 62, 70, 74, 78, zawierające odlane lub maszynowo nagwintowane zewnętrzne części 64 i 66 odpowiednio do połączenia z wirnikiem i elementami napędowymi 52, 50 wirnika. Zaczepy posiadają przewężenia 68 i 70 do utrzymywania osiowo włókien materiału kompozytowego, co nadaje całemu zespołowi wytrzymałość na rozciąganie i ścinanie. Do przewężeń przylegają wielościenne, zwykle heksagonalne, korpusy 72 i 74. Wewnętrzne cylindryczne części 76 i 78 podtrzymują trzpień 80. Może on być z dowolnego materiału, plastiku lub metalu, i jest używany jedynie do montażu części pełniąc rolę podpory w procesie formowania struktury kompozytowej elastycznego wałka. Trzpień 80 musi być również elastyczny. Po montażu zaczepów i trzpienia następuje proces nawijania impregnowanych żywicą włókien poprzez obracanie zestawu odpowiednio do włókien 86 znajdujących się w jednej kątowej pozycji i włókien 88 w przeciwnej pozycji; zwykle jest to 45° jak pokazano; lub obracanie włókien wokół trzpienia, aż zostaną one nawinięte do wysokości zewnętrznej średnicy kołnierzy 60 i 62. Każda warstwa włókien z żywicą powiększa średnicę od 0,025 do 0,040 cala (0,64 do 1 mm). Żywica stanowi około 40% kompozycji, a z powodu nawijania włókien 86 i 88 w pokazany sposób, są one ułożone pod odpowiednim kątem do płaszczyzny rzutu bocznego elastycznego wałka. Konstrukcja ta pozwala na orbitalny i mimośrodowy ruch elastycznego wałka w stosunku do elementów napędowych wirnika, wymagany dla poprawnego działania posuwowej pompy kawitacyjnej.
Zwykle, elastyczny wałek i wirnik w posuwowych pompach kawitacyjnych są wykonane ze stali. Użycie kompozytowego elastycznego wałka pozwala na zastosowanie materiałów anizotropowych. Aby uczynić stalowy elastyczny wałek bardziej elastycznym redukuje się grubość jego ścianki lub zmniejsza się jego średnicę. Zarówno jedno jak i drugie zmniejsza wytrzymałość stalowego elastycznego wałka, w szczególności wytrzymałość zmęczeniową. Użycie włókien i odpowiednie ich ułożenie pozwala na większą, grubość ścianki zapewniając przez to maksymalną wytrzymałość przy maksymalnej elastyczności wymaganej w orbitalnym ruchu mimośrodowym. Parametry zmęczeniowe materiałów kompozytowych są naturalnie lepsze niż dla metali, ponadto nie ulegają one korozji, nie rdzewieją, nie reagują z chemikaliami obecnymi w środowisku wydobywczym ropy, a także mogą być używane w środowiskach o temperaturze przewyższającej 600°F (315°C). Ogólnie, wytrzymałość, wytrzymałość zmęczeniowa i sztywność materiałów kompozytowych jest określana jako równa, a w wielu wypadkach przewyższająca takie same parametry wielu metali, łącznie z tytanem, stalą, aluminium, itp.
Przykład 1
Przykładowa posuwowa pompa kąwitacyjna zawierała materiały:
Włókna szklane typu E z firmy Owens Coming.
Żywicę epoksydową DPL firmy Shell Chemical Co.
Utwardzacz Lindride 6K firmy Lindeau Company
Nieutwardzona warstwa gumy grubości 0,075 cala została napełniona Teflonem®' i smarem dostarczanym przez firmę Kirkhill Rubber Co. Kierownica była formowana poprzez układanie pasków gumy na helikoidalnym trzpieniu. Materiał kompozytowy, składający się z włókna szklanego i żywicy plus utwardzacz w stosunku 100:88 żywicautwardzacz był potem nawijany na gumę. Zespół był następnie utwardzony w piecu w temperaturze około 300°F (150°C). Materiał kompozytowy stał się zasadniczo nieściśliwy. Helikoidalny wirnik był ze stali. Wstępne testy wskazały dłuższy czas działania takiej kierownicy do momentu zniszczenia niż w przypadku zwykłych elastomerycznych, gumowych kierownic.
Przykład 2
Elastyczny wałek o budowie takiej, jak na fig. 6 zawierał:
Włókna szklane typu E,
Żywicę epoksydową DPL,
Utwardzacz Lindride 6K,
Wytoczone metalowe końcowe zaczepy.
184 032
Cienka, elastyczna rura 80 zrobiona z poliolefiny, sprzedawana przez Phillips Petroleum pod nazwą DRISCOLL, pełniła rolę trzpienia, który był połączony z metalowymi końcowymi zaczepami 64, 60, 68, 72, 76 i 66, 62, 70, 74, 78 i utrzymywał je w przestrzeni. Następnie, włókna szklane impregnowane żywicą epoksydową nawijano, pod kątem ±45° (88 i 86) na zespół, aż do uzyskania potrzebnej zewnętrznej średnicy.
Inne rozwiązanie elastycznego wałka pokazane na fig. 7, zawiera punkt gięcia 94 jako wklęsłe wgłębienie o średnicy mniejszej niż D. Pozycja punktu gięcia zależy od cech pompy, w tym długości pompy, rodzaju materiału pompowanego, itp. Punkt gięcia może być wykonany poprzez zmienianie, kontrolowane przez komputer, kątowego kierunku włókien materiału kompozytowego w punkcie lub na obszarze, gdzie ma być uzyskana zwiększona giętkość. Na przykład, podczas nawijania pod kątem +45° i -45°, na odcinku 96 (fig. 7) kątowy kierunek może zmieniać się do kątów mniejszych niż 45° dla stworzenia giętkiego odcinka, a główna średnica nadal będzie wynosić D.
Terminy „elastomeryczny lub „sprężysty jakich używa się w niniejszym opisie w odniesieniu do materiałów kompozytowych dotyczą materiałów o zmienionym składzie włókien i/lub żywic dla uzyskania takich cech. Dla przykładu, zmiękczacz HELOXY z firmy Shell Chemical Co. jest dodawany do żywicy epoksydowej DPL-862 w ilości zawierającej się w granicach 20-40% wagi. Następnie kompozycję tę miesza się z utwardzaczem i proszkiem teflonowym w takiej ilości, aby zachować obrabialność (płynność) mieszaniny, która jest następnie nakładana na włókna podczas formowania kierownicy i/lub wirnika. Otrzymany materiał kompozytowy jest utwardzany w piecu w temperaturze 300-400°F (150-200°C) przez około cztery godziny.
184 032
184 032
184 032
Fig· 7
184 032
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 60 egz.
Cena 4,00 zł.

Claims (21)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Posuwowa pompa kawitacyjna zawierająca kierownicę posiadającą wewnętrzną helikoidalną bruzdę, ruchomy helikoidalny wirnik wewnątrz kierownicy i elementy napędowe wirnika, znamienna tym, że kierownica (20) posiada warstwę wierzchnią (26), a wirnik (30) posiada elastyczny wałek (40), przy czym przynajmniej jedno z nich jest z materiału kompozytowego.
  2. 2. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 1, znamienna tym, że wierzchnia warstwa (26) kierownicy (20) jest z elastomeru.
  3. 3. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 1, znamienna tym, że kierownica (20) jest z materiału kompozytowego, warstwa wierzchnia (26) jest z elastomeru, a wirnik (30) jest stalowy.
  4. 4. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 1, znamienna tym, że elastyczny wałek (40) jest z materiału kompozytowego i jest połączony z elementami napędowymi (52, 50) wirnika (30).
  5. 5. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 4, znamienna tym, że elastyczny wałek (40) posiada metalowy końcowy zaczep (64, 60, 68, 72, 76) połączony z wirnikiem (30) i drugi metalowy końcowy zaczep (66, 62, 70, 74, 78) połączony z elementami napędowymi (52, 50) wirnika (30).
  6. 6. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 4, znamienna tym, że elastyczny wałek (40) posiada kompozytowy końcowy zaczep (64, 60, 68, 72, 76) połączony z wirnikiem (30) i drugi kompozytowy końcowy zaczep (66, 62, 70, 74, 78) połączony z elementami napędowymi (52,50) wirnika (30).
  7. 7. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 5 albo 6, znamienna tym, że końcowe zaczepy (64, 60, 68, 72, 76) i (66, 62, 70, 74, 78) posiadają wewnętrznie względem siebie części (68, 72, 76) i (70, 74, 78) połączone z elastycznym wałkiem (40), a zewnętrznie część (64) połączoną z wirnikiem (30) i część (66) połączoną z elementami napędowymi (52, 50) wirnika (30) oraz kołnierze (60) i (62) o średnicy zasadniczo równej średnicy elastycznego wałka (40), przy czym każda z części (68, 72, 76) i (70, 74, 78) posiada przewężenie (68) i (70) odpowiednio pomiędzy swoim wielościennym korpusem (72) i (74) a kołnierzem (60) i (62).
  8. 8. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 7, znamienna tym, że elastyczny wałek (40) jest z materiału kompozytowego, którego włókna (86, 88) biegną w kolejnych warstwach naprzemiennie pod kątem +45° i -45° do osi symetrii elastycznego wałka (40).
  9. 9. Posuwowa pompa kawitacyjna zawierająca kierownicę, ruchomy helikoidalny wirnik wewnątrz kierownicy i elementy napędowe wirnika, znamienna tym, że kierownica (20) składa się z części wspornikowej (22, 24) oraz z wierzchniej warstwy (26) przylegającej do wirnika (30), a wirnik posiada elastyczny wałek (40), przy czym warstwa wierzchnia (26), wirnik (30) lub wałek (40) jest z materiału kompozytowego.
  10. 10. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 9, znamienna tym, że materiał kompozytowy części wspornikowej (22, 24) jest niesprężysty, a materiał warstwy wierzchniej (26) jest sprężystym elastomerem.
  11. 11. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 9, znamienna tym, że wirnik (30) jest z materiału kompozytowego.
  12. 12. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 9, znamienna tym, że wirnik (30) posiada wewnętrzny element (98) z niesprężystego materiału kompozytowego oraz zewnętrzny element (100) z materiału sprężystego.
  13. 13. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 9, znamienna tym, że elastyczny wałek (40) jest z materiału kompozytowego i jest połączony z elementami napędowymi (52, 50) wirnika (30).
    184 032
  14. 14. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 13, znamienna tym, że elastyczny wałek (40) posiada dwa metalowe końcowe zaczepy (64, 60, 68, 72, 76) i (66, 62, 70, 74, 78), z których jeden jest połączony z elementami napędowymi (52, 50) wirnika (30), a drugi z wirnikiem (30), a pomiędzy nimi, w położeniu osiowym, połączony z nimi elastyczny trzpień (80), naokoło którego znajduje się wielowarstwowa plecionka z materiału kompozytowego z włókien (86, 88) i żywicy.
  15. 15. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 13, znamienna tym, że elastyczny wałek (40) posiada dwa kompozytowe końcowe zaczepy (64, 60,68, 72, 76) i (66, 62, 70, 74, 78), z których jeden jest połączony z elementami napędowymi (52, 50) wirnika (30), a drugi z wirnikiem (30), a pomiędzy nimi, w położeniu osiowym, połączony z nimi elastyczny trzpień (80), naokoło którego znajduje się wielowarstwowa plecionka z materiału kompozytowego z włókien (86, 88) i żywicy.
  16. 16. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 14 albo 15, znamienna tym, że wielowarstwowa plecionka posiada włókna (86, 88) biegnące w kolejnych warstwach naprzemiennie pod kątem +45° i -45° do osi symetrii trzpienia (80).
  17. 17. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 14 albo 15, znamienna tym, że elastyczny wałek (40) posiada giętki odcinek (96).
  18. 18. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 17, znamienna tym, że w obrębie giętkiego odcinka (96) elastyczny wałek (40) posiada włókna (86, 88) biegnące pod kątem mniejszym niż 45° do jego osi symetrii, natomiast na pozostałych odcinkach kąt ten wynosi 45°.
  19. 19. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 17, znamienna tym, że giętki odcinek (96) jest w miejscu przewężenia elastycznego wałka (40).
  20. 20. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 19, znamienna tym, że miejsce przewężenia (97) elastycznego wałka (40) posiada gładką powierzchnię.
  21. 21. Posuwowa pompa kawitacyjna według zastrz. 20, znamienna tym, że przekrój osiowy powierzchni gładkiej jest krzywą wklęsłą.
PL97329480A 1996-04-24 1997-04-24 Posuwowa pompa kawitacyjna PL184032B1 (pl)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/637,086 US5759019A (en) 1994-02-14 1996-04-24 Progressive cavity pumps using composite materials
PCT/US1997/006788 WO1997040273A1 (en) 1996-04-24 1997-04-24 Progressive cavity pumps using composite materials

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL329480A1 PL329480A1 (en) 1999-03-29
PL184032B1 true PL184032B1 (pl) 2002-08-30

Family

ID=24554484

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL97329480A PL184032B1 (pl) 1996-04-24 1997-04-24 Posuwowa pompa kawitacyjna

Country Status (16)

Country Link
US (1) US5759019A (pl)
EP (1) EP0894195B1 (pl)
JP (1) JP2000509125A (pl)
KR (1) KR20000005327A (pl)
CN (1) CN1085304C (pl)
AT (1) ATE251717T1 (pl)
AU (1) AU716574B2 (pl)
BR (1) BR9710835A (pl)
CA (1) CA2251112C (pl)
DE (1) DE69725436T2 (pl)
EA (1) EA000478B1 (pl)
IL (1) IL126575A0 (pl)
PL (1) PL184032B1 (pl)
TR (1) TR199802074T2 (pl)
WO (1) WO1997040273A1 (pl)
YU (1) YU46798A (pl)

Families Citing this family (61)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6183226B1 (en) * 1986-04-24 2001-02-06 Steven M. Wood Progressive cavity motors using composite materials
US6461128B2 (en) 1996-04-24 2002-10-08 Steven M. Wood Progressive cavity helical device
US6102681A (en) * 1997-10-15 2000-08-15 Aps Technology Stator especially adapted for use in a helicoidal pump/motor
DE19754818A1 (de) * 1997-12-10 1999-06-17 Artemis Kautschuk Kunststoff Verfahren zur Herstellung von Elastomerstatoren für Exzenterschneckenpumpen
DE19813999C1 (de) * 1998-03-28 1999-11-25 Seepex Seeberger Gmbh & Co Exzenterschneckenpumpe
DE19821867A1 (de) * 1998-05-15 1999-11-18 Artemis Kautschuk Kunststoff Nach dem Moineau-Prinzip arbeitende Maschine, insbesondere Bohrmotor für Tiefbohrungen
US6241494B1 (en) 1998-09-18 2001-06-05 Schlumberger Technology Company Non-elastomeric stator and downhole drilling motors incorporating same
FR2794498B1 (fr) * 1999-06-07 2001-06-29 Inst Francais Du Petrole Pompe a cavites progressantes a stator composite et son procede de fabrication
US6391192B1 (en) 1999-07-14 2002-05-21 Hti, Inc. Apparatus for treating biological sludge
WO2001081730A1 (en) * 2000-04-21 2001-11-01 Aps Technology, Inc. Improved stator especially adapted for use in a helicoidal pump/motor and method of making same
US6604921B1 (en) 2002-01-24 2003-08-12 Schlumberger Technology Corporation Optimized liner thickness for positive displacement drilling motors
US6604922B1 (en) * 2002-03-14 2003-08-12 Schlumberger Technology Corporation Optimized fiber reinforced liner material for positive displacement drilling motors
EP1406016A1 (en) 2002-10-04 2004-04-07 Steven M. Wood Progressive cavity pumps using composite materials
US6881045B2 (en) * 2003-06-19 2005-04-19 Robbins & Myers Energy Systems, L.P. Progressive cavity pump/motor
US7192260B2 (en) * 2003-10-09 2007-03-20 Lehr Precision, Inc. Progressive cavity pump/motor stator, and apparatus and method to manufacture same by electrochemical machining
WO2005042910A2 (en) * 2003-10-27 2005-05-12 Dyna-Drill Technologies, Inc. Asymmetric contouring of elastomer liner on lobes in a moineau style power section stator
US20050109502A1 (en) * 2003-11-20 2005-05-26 Jeremy Buc Slay Downhole seal element formed from a nanocomposite material
JP2005344587A (ja) * 2004-06-02 2005-12-15 Heishin Engineering & Equipment Co Ltd 一軸偏心ねじポンプ
US20050285305A1 (en) * 2004-06-24 2005-12-29 Baker Hughes Incorporated Method of molding progressive cavity pump stators
DE102004038686B3 (de) * 2004-08-10 2005-08-25 Netzsch-Mohnopumpen Gmbh Exzenterschneckenpumpe mit integriertem Antrieb
US20060131079A1 (en) * 2004-12-16 2006-06-22 Halliburton Energy Services, Inc. Composite motor stator
US7517202B2 (en) * 2005-01-12 2009-04-14 Smith International, Inc. Multiple elastomer layer progressing cavity stators
DE602007014364D1 (de) * 2006-06-30 2011-06-16 Grundfos Management As Moineaupumpe
WO2008129237A1 (en) 2007-04-18 2008-10-30 National Oilwell Varco, L.P. Long reach spindle drive systems and method
GB2454700B (en) * 2007-11-15 2013-05-15 Schlumberger Holdings Work extraction from downhole progressive cavity devices
US8197241B2 (en) * 2007-12-18 2012-06-12 Schlumberger Technology Corporation Nanocomposite Moineau device
US20090152009A1 (en) * 2007-12-18 2009-06-18 Halliburton Energy Services, Inc., A Delaware Corporation Nano particle reinforced polymer element for stator and rotor assembly
US20090211474A1 (en) * 2008-02-22 2009-08-27 Atwater Richard G Printing press inking systems
GB0819794D0 (en) 2008-10-29 2008-12-03 Nat Oilwell Varco Lp Spindle drive systems and methods
EP2202264B1 (fr) * 2008-12-24 2018-04-18 Safran Aero Boosters SA Procédé de fabrication par moulage d'un élément structurel de machine avec une surface abradable
JP5360387B2 (ja) * 2009-03-31 2013-12-04 兵神装備株式会社 ロータ駆動機構及びそれを備えるポンプ装置
US8734141B2 (en) * 2009-09-23 2014-05-27 Halliburton Energy Services, P.C. Stator/rotor assemblies having enhanced performance
US8523545B2 (en) * 2009-12-21 2013-09-03 Baker Hughes Incorporated Stator to housing lock in a progressing cavity pump
US9393648B2 (en) 2010-03-30 2016-07-19 Smith International Inc. Undercut stator for a positive displacment motor
US9309767B2 (en) 2010-08-16 2016-04-12 National Oilwell Varco, L.P. Reinforced stators and fabrication methods
US9441469B2 (en) * 2010-10-28 2016-09-13 Cjs Production Technologies Inc. Submersible progressive cavity pump driver
US9482223B2 (en) 2010-11-19 2016-11-01 Smith International, Inc. Apparatus and method for controlling or limiting rotor orbit in moving cavity motors and pumps
GB201019614D0 (en) 2010-11-19 2010-12-29 Eatec Ltd Apparatus and method for controlling or limiting rotor orbit in moving cavity motors and pumps
US9309884B2 (en) * 2010-11-29 2016-04-12 Schlumberger Technology Corporation Downhole motor or pump components, method of fabrication the same, and downhole motors incorporating the same
US8944789B2 (en) 2010-12-10 2015-02-03 National Oilwell Varco, L.P. Enhanced elastomeric stator insert via reinforcing agent distribution and orientation
JP5724096B2 (ja) * 2011-01-25 2015-05-27 兵神装備株式会社 一軸偏心ねじポンプ
WO2013126546A1 (en) 2012-02-21 2013-08-29 Smith International, Inc. Fiber reinforced elastomeric stator
EP2855823A4 (en) * 2012-05-24 2016-03-09 Services Petroliers Schlumberger APPARATUS AND METHOD FOR CONTROLLING OR LIMITING ROTOR ORBIT IN MOBILE CAVITY ENGINES AND PUMPS
US9404493B2 (en) 2012-06-04 2016-08-02 Indian Institute Of Technology Madras Progressive cavity pump including a bearing between the rotor and stator
WO2014014442A1 (en) 2012-07-16 2014-01-23 Halliburton Energy Services, Inc. Downhole motors having adjustable power units
JP6352604B2 (ja) 2013-08-20 2018-07-04 ヘイシンテクノベルク株式会社 回転容積型ポンプ用摺動部材、及び回転容積型ポンプ運転状態検知システム
JP2015129481A (ja) * 2014-01-08 2015-07-16 古河産機システムズ株式会社 一軸偏心ねじポンプ
RU2678265C2 (ru) 2014-02-18 2019-01-24 РЕМЕ ТЕКНОЛОДЖИС, ЭлЭлСи Усиленный графеном эластомерный статор
CN103802255A (zh) * 2014-02-28 2014-05-21 广东斯坦德流体系统有限公司 Ptfe螺杆泵定子成型夹具及ptfe螺杆泵定子成型工艺
US9976227B2 (en) 2014-05-15 2018-05-22 Baker Hughes, A Ge Company, Llc Electrochemical machining method for rotors or stators for moineau pumps
US20170114792A1 (en) * 2014-07-09 2017-04-27 Hitachi Automotives Systems, Ltd. Water pump and assembly method for water pump
FR3031786B1 (fr) * 2015-01-19 2018-11-02 Safran Transmission Systems Integration d'une pompe en fut de pignon
RU2684061C1 (ru) * 2015-05-04 2019-04-03 Пенн Юнайтед Текнолоджиз, Инк. Узел статора для винтового насоса, пластина статора и способ изготовления статора
DE102016207249B3 (de) * 2016-04-28 2017-08-24 BSH Hausgeräte GmbH Haushaltsgerät
CN106762610A (zh) * 2016-11-16 2017-05-31 哈尔滨天顺化工科技开发有限公司 一种用于制作聚丙烯腈原液的螺杆泵定子
US10774831B2 (en) 2017-05-11 2020-09-15 Tenax Energy Solutions, LLC Method for impregnating the stator of a progressive cavity assembly with nanoparticles
US10612381B2 (en) 2017-05-30 2020-04-07 Reme Technologies, Llc Mud motor inverse power section
RU177705U1 (ru) * 2017-06-21 2018-03-06 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Российский государственный университет нефти и газа (национальный исследовательский университет) имени И.М. Губкина" Винтовая машина
DE202018104142U1 (de) 2018-07-18 2019-10-22 Vogelsang Gmbh & Co. Kg Rotor für eine Exzenterschneckenpumpe
DE102020004334A1 (de) 2020-07-20 2022-01-20 Wilhelm Kächele GmbH Stator für Exzenterschneckenmaschine
DE102021130260A1 (de) 2021-11-19 2023-05-25 Wilhelm Kächele GmbH Stator für Exenterschneckenmaschine sowie Herstellungsverfahren für diesen

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2739650A (en) * 1951-09-19 1956-03-27 Perfect Circle Corp Pumping apparatus
US3203350A (en) * 1962-11-05 1965-08-31 Robbins & Myers Helical multiple pump
DE1528978A1 (de) * 1964-10-29 1969-07-17 Continental Gummi Werke Ag Pumpe mit schraubenfoermig ausgebildetem Rotor und Stator
US3499389A (en) * 1967-04-19 1970-03-10 Seeberger Kg Worm pump
GB1306352A (pl) * 1969-01-29 1973-02-07
DE2040748A1 (de) * 1970-08-17 1972-02-24 Willy John Schraubenpumpe mit Drehstab
IT978275B (it) * 1972-01-21 1974-09-20 Streicher Gmbh Statore registrabile per pompe con coclea ad eccentrico
US3840080A (en) * 1973-03-26 1974-10-08 Baker Oil Tools Inc Fluid actuated down-hole drilling apparatus
US3989418A (en) * 1973-05-18 1976-11-02 Swanson Engineering Inc. Fluid pump for use in explosive bore holes
US3932072A (en) * 1973-10-30 1976-01-13 Wallace Clark Moineau pump with rotating outer member
US3912426A (en) * 1974-01-15 1975-10-14 Smith International Segmented stator for progressive cavity transducer
FR2343906A1 (fr) * 1976-03-09 1977-10-07 Mecanique Metallurgie Ste Gle Perfectionnements aux stators de pompes a vis
DE2707901A1 (de) * 1977-02-24 1978-08-31 Allweiler Ag Exzenterschnecke fuer exzenterschneckenpumpen und verfahren zu ihrer herstellung
DE2713468C3 (de) * 1977-03-26 1982-09-02 Allweiler Ag, 7760 Radolfzell Stator für Exzenterschneckenpumpen
DE2717920A1 (de) * 1977-04-22 1978-11-02 Huels Chemische Werke Ag Verfahren zum dosierenden foerdern pulverfoermiger feststoffe
DE3019308C2 (de) * 1980-05-21 1982-09-02 Christensen, Inc., 84115 Salt Lake City, Utah Meißeldirektantrieb für Tiefbohrwerkzeuge
FR2551804B1 (fr) * 1983-09-12 1988-02-05 Inst Francais Du Petrole Dispositif utilisable notamment pour le pompage d'un fluide tres visqueux et/ou contenant une proportion notable de gaz, particulierement pour la production de petrole
US4636151A (en) * 1985-03-13 1987-01-13 Hughes Tool Company Downhole progressive cavity type drilling motor with flexible connecting rod
US5417281A (en) * 1994-02-14 1995-05-23 Steven M. Wood Reverse Moineau motor and pump assembly for producing fluids from a well
US4797075A (en) * 1987-04-09 1989-01-10 Hughes Tool Company Overspeed protective gear box for a well pump
US4923376A (en) * 1988-03-24 1990-05-08 Wright John L Moineau pump with rotating closed end outer member and nonrotating hollow inner member
DE3826668A1 (de) * 1988-08-05 1990-02-08 Maurer Dietrich Exzenterschnecke fuer schneckenpumpen und verfahren zu ihrer herstellung
DE4006339C2 (de) * 1990-03-01 1994-08-04 Gd Anker Gmbh & Co Kg Stator für eine Exzenterschneckenpumpe
US5097870A (en) * 1990-03-15 1992-03-24 Conoco Inc. Composite tubular member with multiple cells
GB2244517B (en) * 1990-05-31 1994-05-04 Mono Pumps Ltd Helical gear pump and stator
US5363929A (en) * 1990-06-07 1994-11-15 Conoco Inc. Downhole fluid motor composite torque shaft
US5090497A (en) * 1990-07-30 1992-02-25 Baker Hughes Incorporated Flexible coupling for progressive cavity downhole drilling motor
US5135059A (en) * 1990-11-19 1992-08-04 Teleco Oilfield Services, Inc. Borehole drilling motor with flexible shaft coupling
US5171138A (en) * 1990-12-20 1992-12-15 Drilex Systems, Inc. Composite stator construction for downhole drilling motors
DE4134853C1 (pl) * 1991-05-22 1992-11-12 Netzsch-Mohnopumpen Gmbh, 8264 Waldkraiburg, De
US5143153A (en) * 1991-07-31 1992-09-01 Bach Ronald L Rotary oil well pump and sucker rod lift
CA2049502C (en) * 1991-08-19 1994-03-29 James L. Weber Rotor placer for progressive cavity pump
US5498142A (en) * 1995-05-30 1996-03-12 Kudu Industries, Inc. Hardfacing for progressing cavity pump rotors

Also Published As

Publication number Publication date
DE69725436D1 (de) 2003-11-13
US5759019A (en) 1998-06-02
EA199800854A1 (ru) 1999-02-25
IL126575A0 (en) 1999-08-17
CA2251112C (en) 2006-11-07
EP0894195B1 (en) 2003-10-08
CA2251112A1 (en) 1997-10-30
TR199802074T2 (xx) 1999-04-21
JP2000509125A (ja) 2000-07-18
BR9710835A (pt) 1999-08-17
DE69725436T2 (de) 2004-07-29
AU716574B2 (en) 2000-03-02
EP0894195A1 (en) 1999-02-03
KR20000005327A (ko) 2000-01-25
CN1216596A (zh) 1999-05-12
ATE251717T1 (de) 2003-10-15
CN1085304C (zh) 2002-05-22
EA000478B1 (ru) 1999-08-26
WO1997040273A1 (en) 1997-10-30
PL329480A1 (en) 1999-03-29
YU46798A (sh) 1999-09-27
AU2739997A (en) 1997-11-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL184032B1 (pl) Posuwowa pompa kawitacyjna
US6183226B1 (en) Progressive cavity motors using composite materials
US6461128B2 (en) Progressive cavity helical device
US20090152009A1 (en) Nano particle reinforced polymer element for stator and rotor assembly
CA2711112C (en) High temperature progressive cavity motor or pump component and method of fabrication
US6881045B2 (en) Progressive cavity pump/motor
BR112016019261B1 (pt) Seção de energia de cavidade progressiva
EP3631138B1 (en) Mud motor inverse power section
EP1406016A1 (en) Progressive cavity pumps using composite materials
JP4897316B2 (ja) 水潤滑パッド型軸受装置及び水車
US20140322019A1 (en) Rotary element and compressor device comprised thereof
Kim et al. Manufacturing of the traction drive with the glass fiber epoxy composite material
JP2023007018A (ja) ギヤポンプ装置
ITTV20100111A1 (it) Pompa a cavita&#39; progressiva che integra un gruppo di trasmissione ad elevata affidabilita&#39; e gruppo di trasmissione ad elevata affidabilita&#39;.