NO344171B1 - Fremgangsmåte og anordning for gjenvinning av ikke-jernholdige metaller fra sinkrester - Google Patents
Fremgangsmåte og anordning for gjenvinning av ikke-jernholdige metaller fra sinkrester Download PDFInfo
- Publication number
- NO344171B1 NO344171B1 NO20061942A NO20061942A NO344171B1 NO 344171 B1 NO344171 B1 NO 344171B1 NO 20061942 A NO20061942 A NO 20061942A NO 20061942 A NO20061942 A NO 20061942A NO 344171 B1 NO344171 B1 NO 344171B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- slag
- reactor
- plasma
- residue
- steaming
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 16
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 16
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical group [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 8
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title abstract description 8
- -1 ferrous metals Chemical class 0.000 title abstract description 5
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 50
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims abstract description 10
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims abstract 2
- 238000002386 leaching Methods 0.000 claims description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 11
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 11
- 238000010025 steaming Methods 0.000 claims description 11
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 8
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 5
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 claims description 5
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims description 4
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims description 4
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims description 4
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 4
- TUSDEZXZIZRFGC-UHFFFAOYSA-N 1-O-galloyl-3,6-(R)-HHDP-beta-D-glucose Natural products OC1C(O2)COC(=O)C3=CC(O)=C(O)C(O)=C3C3=C(O)C(O)=C(O)C=C3C(=O)OC1C(O)C2OC(=O)C1=CC(O)=C(O)C(O)=C1 TUSDEZXZIZRFGC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000001263 FEMA 3042 Substances 0.000 claims description 3
- LRBQNJMCXXYXIU-PPKXGCFTSA-N Penta-digallate-beta-D-glucose Natural products OC1=C(O)C(O)=CC(C(=O)OC=2C(=C(O)C=C(C=2)C(=O)OC[C@@H]2[C@H]([C@H](OC(=O)C=3C=C(OC(=O)C=4C=C(O)C(O)=C(O)C=4)C(O)=C(O)C=3)[C@@H](OC(=O)C=3C=C(OC(=O)C=4C=C(O)C(O)=C(O)C=4)C(O)=C(O)C=3)[C@H](OC(=O)C=3C=C(OC(=O)C=4C=C(O)C(O)=C(O)C=4)C(O)=C(O)C=3)O2)OC(=O)C=2C=C(OC(=O)C=3C=C(O)C(O)=C(O)C=3)C(O)=C(O)C=2)O)=C1 LRBQNJMCXXYXIU-PPKXGCFTSA-N 0.000 claims description 3
- 238000000975 co-precipitation Methods 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 3
- LRBQNJMCXXYXIU-NRMVVENXSA-N tannic acid Chemical compound OC1=C(O)C(O)=CC(C(=O)OC=2C(=C(O)C=C(C=2)C(=O)OC[C@@H]2[C@H]([C@H](OC(=O)C=3C=C(OC(=O)C=4C=C(O)C(O)=C(O)C=4)C(O)=C(O)C=3)[C@@H](OC(=O)C=3C=C(OC(=O)C=4C=C(O)C(O)=C(O)C=4)C(O)=C(O)C=3)[C@@H](OC(=O)C=3C=C(OC(=O)C=4C=C(O)C(O)=C(O)C=4)C(O)=C(O)C=3)O2)OC(=O)C=2C=C(OC(=O)C=3C=C(O)C(O)=C(O)C=3)C(O)=C(O)C=2)O)=C1 LRBQNJMCXXYXIU-NRMVVENXSA-N 0.000 claims description 3
- 229940033123 tannic acid Drugs 0.000 claims description 3
- 235000015523 tannic acid Nutrition 0.000 claims description 3
- 229920002258 tannic acid Polymers 0.000 claims description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 2
- 239000011701 zinc Substances 0.000 abstract description 39
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 abstract 4
- 239000003517 fume Substances 0.000 abstract 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 9
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 7
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 6
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 5
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 4
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 4
- WGPCGCOKHWGKJJ-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenezinc Chemical compound [Zn]=S WGPCGCOKHWGKJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 4
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 4
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052984 zinc sulfide Inorganic materials 0.000 description 4
- KEQXNNJHMWSZHK-UHFFFAOYSA-L 1,3,2,4$l^{2}-dioxathiaplumbetane 2,2-dioxide Chemical compound [Pb+2].[O-]S([O-])(=O)=O KEQXNNJHMWSZHK-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 3
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- NWONKYPBYAMBJT-UHFFFAOYSA-L zinc sulfate Chemical compound [Zn+2].[O-]S([O-])(=O)=O NWONKYPBYAMBJT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001308 Zinc ferrite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000905 alloy phase Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052924 anglesite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 229910052840 fayalite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052716 thallium Inorganic materials 0.000 description 2
- WGEATSXPYVGFCC-UHFFFAOYSA-N zinc ferrite Chemical compound O=[Zn].O=[Fe]O[Fe]=O WGEATSXPYVGFCC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000368 zinc sulfate Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000009529 zinc sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 239000011686 zinc sulphate Substances 0.000 description 2
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000010306 acid treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010923 batch production Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005363 electrowinning Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 229910052598 goethite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 229910052595 hematite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011019 hematite Substances 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- AEIXRCIKZIZYPM-UHFFFAOYSA-M hydroxy(oxo)iron Chemical compound [O][Fe]O AEIXRCIKZIZYPM-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000003456 ion exchange resin Substances 0.000 description 1
- 229920003303 ion-exchange polymer Polymers 0.000 description 1
- LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N iron(3+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Fe+3].[Fe+3] LIKBJVNGSGBSGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052935 jarosite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012633 leachable Substances 0.000 description 1
- PIJPYDMVFNTHIP-UHFFFAOYSA-L lead sulfate Chemical compound [PbH4+2].[O-]S([O-])(=O)=O PIJPYDMVFNTHIP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 229960001763 zinc sulfate Drugs 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/30—Obtaining zinc or zinc oxide from metallic residues or scraps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B13/00—Obtaining lead
- C22B13/02—Obtaining lead by dry processes
- C22B13/025—Recovery from waste materials
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/04—Obtaining zinc by distilling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B19/00—Obtaining zinc or zinc oxide
- C22B19/28—Obtaining zinc or zinc oxide from muffle furnace residues
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B4/00—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys
- C22B4/005—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys using plasma jets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B4/00—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys
- C22B4/08—Apparatus
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/16—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes with volatilisation or condensation of the metal being produced
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
- C22B7/04—Working-up slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/16—Remelting metals
- C22B9/22—Remelting metals with heating by wave energy or particle radiation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S75/00—Specialized metallurgical processes, compositions for use therein, consolidated metal powder compositions, and loose metal particulate mixtures
- Y10S75/961—Treating flue dust to obtain metal other than by consolidation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører gjenvinning av ikke-jernholdige metaller fra sinkholdige rester, særlig fra rester som fremkommer i den sinkfremstillende industri.
Sinkblende, som er en uren ZnS-malm, er det vesentlige utgangsmaterialet for fremstilling av Zn. Typisk industrifremstilling innbefatter et oksiderende røstetrinn med tilveiebringelse av ZnO sammen med sulfater eller oksider av urenhetene. I etterfølgende trinn blir ZnO i den røstede sinkblende brakt til løsning ved utvasking i nøytrale miljøer eller i svakt sure miljøer, hvorved det tilveiebringes Zn-utarmede rester, som her betegnes som henholdsvis nøytrale utvaskingsrester og svakt sure utvaskingsrester. Under røstingen vil imidlertid en del av Zn reagere med Fe, en typisk urenhet som forefinnes i sinkblenden, og det dannes relativt uløselig sinkferritt. Utvaskingsblandingene inneholder derfor, i tillegg til blysulfat, kalsiumsulfat og andre urenheter, en betydelig andel av Zn i form av ferritt. Ifølge dagens praksis krever gjenvinningen av Zn fra ferritt en spesiell hydro-metallurgisk restbehandling hvor det benyttes høye syrekonsentrasjoner på 50-200 g/l H2SO4. En ulempe ved denne syrebehandlingen er at i tillegg til Zn, vil så godt som all Fe og også andre urenheter, så som As, Cu, Cd, Ni, Co, Tl, Sb, løses. Da selv lave konsentrasjoner av disse elementer vil forstyrre den etterfølgende elektroutvinning av Zn, må de fjernes fra sinksulfatløsningen. Mens Cu, Cd, Co, Ni og Tl utfelles ved tilsetning av Zn-pulver, blir Fe typisk fjernet som hematitt, jarositt eller goethitt ved hjelp av hydrolyse. Som følge av faren for utvasking av tungmetaller, må disse Fe-holdige rester deponeres i godt kontrollerte landdeponier. Landdeponering av slike rester er imidlertid i stadig grad underkastet kritiske miljøbetraktninger, og denne fremgangsmåten kan derfor neppe opprettholdes. Nok en ulempe med denne behandlingen er tapet av metaller så som In, Ge, Ag og Zn i den Fe-holdige rest.
I noen anlegg benyttes en alternativ behandling av de ferrittholdige rester, idet det benyttes Waelz-ovner som produserer et slagg, og en damp som inneholder Zn og Pb. Tilsvarende kan en roterende flammefyrt ovn av Dorschel-typen benyttes for en batchprosess. Ifølge nok et forslag behandles utvaskingsresten i en halvskaftblåseovn, med koks som brensel, hvorved det produseres en damp som inneholder Zn og Pb, matte og slagg. Disse pyro-metallurgiske behandlinger gir generelt en utmerket gjenvinning av Zn og Pb, og noen av dem gir også en signifikant gjenvinning av Ag, Ge og In.
Disse prosesser egner seg imidlertid ikke for moderne sink-smeltere, da de ikke kan skaleres opp til store enkeltkar-operasjoner. De representerer derfor ingen kostnadseffektiv løsning for dagens Zn-smeltere.
I US 2932 566 smeltes oksidert sinkholdig materiale med koks i en blåseovn, og Zn gjenvinnes fra ovnsgassene. I et eksempel blir flussmidler tilsatt for oppnåelse av et sluttslagg med 61 % FeO, 16 % SiO2, 11,5 % CaO og 3 % Al2O3. I US 4072 503 blir Zn-, Fe- og Pb-holdige rester dampet i en likestrømbue-ovn, hvorved det ifølge ett eksempel oppnås et sluttslagg med 43 % FeO, 24 % SiO2, 13 % CaO, 6 % MgO og 5 % Al2O3. Smelteprosessen i de foran nevnte publikasjoner skjer i et pakket sjikt eller i et rolig bad, og ikke i et agitert bad eller i en flash-smelter ved temperaturer rundt 1300<o>C.
Fra US 5942 023 er det kjent en fremgangsmåte og apparatur for å gjenvinne tungmetaller foreliggende som klorider i støv fra elektriske lysbueovner ved å kontakte støvet med et karbonholdig reduksjonsmiddel og eksponere blandingen for en likestrøms lysbue i en beskyttet atmosfære. Kloridene spaltes til klor og elementært metall i gassform. Det fordampede metallet fanges deretter ved et gettering.
Senere tids litteratur nevner høytemperaturbehandling av Zn-holdige Fe-baserte sekundære rester, så som EAF-støv. Disse temperaturene er nødvendig for oppnåelse av en høy Zn-damprate, med lavt Zn-innhold i slagget, i én enkelt operasjon. I en kjent bad- eller flash-smelteprosess, blir hittil vanlig fayalitt-slagg (2FeO.SiO2) oppvarmet til godt over smeltepunktet (ca. 1100<o>C) under den metallurgiske prosessen. En slik kraftig overheting av slagget vil gi signifikant avkorting av levetiden til den ildfaste fôringen i beholderen. Bruk av en vannkjølt fôring motvirker dette, men på bekostning av sterkt økede varmetap. Batchdriften i disse smelterne blir derfor bevisst drevet med lave temperaturer, for derved å beskytte badfôringen og begrense energiforbruket, men resultatet er en diskontinuerlig og langsom damping.
Hovedhensikten med oppfinnelsen tilveiebringer en fremgangsmåte for høy-rate Zndamping, med unngåelse av korrosjon av beholderfôringen og med begrensning av varmetap til en rimelig grad.
I følge oppfinnelsen foreslås det derfor en fremgangsmåte hvor tvungen agitering kombineres med et spesielt formulert fastfôringsslagg. Med agitering skal forstås at, så vel i en gassfase som i en væskefase, reaksjonskomponentene blir blandet kraftig med hverandre med midler som går utover en naturlig konveksjon, så som eksempelvis bruk av lanser, blåseformer, plasmabrennere eller andre høyimpulsinjeksjonsmetoder.
Nok en hensikt med oppfinnelsen vedrører en såkalt neddykket plasmabrennerovn, som egner seg særlig godt for implementering av Zn-dampingen ifølge oppfinnelsen.
Den nye fremgangsmåte for valorisering av metallverdier i en Zn-, Fe- og Pb-holdig rest, innbefatter trinnene:
- utsettelse av resten for en flash- eller agitert baddamping, hvorved det dannes et Fe-holdig slagg og Zn- og Pb-holdige damper, og
- uttrekking av de Zn- og Pb-holdig damper og valorisering av Zn og Pb, kjennetegnet ved at CaO, SiO2og MgO tilsettes som et flussmiddel før eller under dampingen for derved å oppnå en sluttslaggblanding hvor:
idet samtlige konsentrasjoner er uttrykt i vekt%.
Ved å kombinere bruken av prosesser med agiterte bad eller flashsmelting ved særlig tilpassede fastfôring-slaggblandinger, som ikke krever overheting av prosesstemperaturen, kan det oppnås en rask dampeprosess som kan kjøres kontinuerlig. Slagget vil danne en beskyttende skorpe på den ildfaste fôringen i beholderen, hvorved det tilveiebringes en adekvat termisk isolering. Utbyttet som oppnås med den nye fremgangsmåten, er sterkt øket sammenlignet med tidligere kjente fremgangsmåter. Fremgangsmåtene egner seg særlig for behandling av nøytrale utvaskingsrester eller svakt sure utvaskingsrester.
Dersom Cu er tilstede, så dannes det en matte eller legeringsfase under dampingen, hvilken masse eller legeringsfase inneholder en signifikant andel av Cu og en signifikant andel av edelmetallene. Uttrykket signifikant skal her forstås tilsvarende en gjenvinning på minst 30 vekt% av de individuelle metaller.
Forefinnes Ge, så vil mesteparten dampes sammen med Zn og Pb. Det kan da separeres fra dampene, eksempelvis ved ko-utfelling med Fe-hydroksid eller ved tilsetting av garvesyre. Andre brukbare separasjonsmetoder er solventekstraksjon og bruk av ionebytte-harpikser.
Dampingen kan gjennomføres i reaktorer så som en plasma-flashovn og en ovn med neddykket lanse. En enkeltkammer neddykket plasmareaktor omfattende en plasmavarmet blåseformer festet til en plasmabrenner som varme-, gass- og impulskilder, hvor blåseformene er anordnet slik at plasma genereres under overflaten til den smeltede slaggfase, utgjør et nytt konsept for Zn-damping, og egner seg særlig godt for implementering av den nye fremgangsmåten. Dette fordi den høye energiproduksjonen er koblet til en liten mengde genererte gasser. Denne reaktor kan ha vannkjølte omkretsvegger, og kan drives kontinuerlig.
Oppfinnelsen skal nå beskrives mer detaljert.
Dampingen består i en reduksjonssmelting av resten, idet reduktanter så som naturlig gass, LPG, kull eller koks, og eventuelle flussmidler så som kalkstein (CaCO3), dolomitt (MgCO3, CaCO3) og silisiumoksid (SiO2) tilsettes for dannelse av et raskt dampende slagg med et høyt smeltepunkt. Dette høye smeltepunktet tilsvarer en begrenset overheting av slagget. Dette fremmer i stor grad fastfôringen, dvs. danningen av en skorpe på den indre overflaten til de avkjølte beholdervegger. En begrenset overheting medfører dannelsen av en relativt stabil og tykk skorpe som gir god termisk isolasjon og på en effektiv måte beskytter beholderfôringen mot korrosjon. Varmetapene mot de kjølte veggene blir derfor sterkt redusert.
Dessuten synes det relativt lave silisiumoksidinnhold i slagget å øke damperaten. Et slagg-smeltepunkt på minst 1250<o>C og fortrinnsvis minst 1300<o>C, anbefales.
Fig. 1 viser slaggblandinger i et ternært CaO-FeO-SiO2-fasediagram. Representative tidligere kjente fayalittslagg er vist som områder under henvisningstallene 1, 2 og 3. Se ”Phase Equilibria and Thermodynamics of Zinc Fuming Slags”, E. Jack og P. Hayes, Canadian Metallurgical Quarterly, bind 41, nr. 2, sidene 163-174, 2002. Slaggblandingen ifølge oppfinnelsen er vist som områder under henvisningstallet 4 (for 0 vekt% MgO) og under henvisningstallene 4 og 5 (for 5 vekt% MgO).
I de fleste tilfeller kan den Zn-holdige rest tilføres flussmiddel i samsvar med de ovenfor nevnte kriterier, idet det da bare brukes kalkstein og/eller dolomitt. En minimering av tilsetningen av silisiumoksid gir et slagg som har det ønskede høye smeltepunkt og en rask dampingskinetikk. Virkningen av MgO er at det ytterligere øker slaggets smeltepunkt. Som følge av den relativt høye kostnad, anbefales det å begrense konsentrasjonen av MgO i sluttslagget til 5 vekt%.
Under dampingen blir Zn og Pb konsentrert i dampene. Cu oppsamles i en separat mattefase. Ved utvasking av disse damper kan Zn og Pb separeres i en Pb-holdig rest og en Zn-holdig utvaskingsvæske. Dersom den Zn-, Fe- og Pb-holdige rest også inneholder Ge, kan Ge i dampene separeres ut og behandles i batcher i en etterfølgende, Ge-rik damping. Ge-separeringen fra dampene gjennomføres fortrinnsvis ved hjelp av en utvasking, etterfulgt av en ko-utfelling med Fehydroksid eller med tilsetting av garvesyre. Det samme gjelder for In.
De foran nevnte reaktortyper egner seg for storskala, enkeltbeholder-prosesser. Hele prosessen er kompakt, og det benyttes en enkelt smelte/dampings-reaktor med høy temperatur og med en høy metallverdigjenvinning samtidig som det tilveiebringes miljømessig akseptable sluttprodukter. Oppfinnelsen medfører således en i hovedsaken avfallsfri prosess, som økonomisk kan konkurrere med hydrometallurgiske behandlinger av Zn-rester. Slagget er et miljømessig akseptabelt Feprodukt, som kan oppgraderes og benyttes som gruserstatning i betong. Den aktuelle valoriseringen av metallisk Fe er uviktig, som følge av den relativt lave konsentrasjonen i de aktuelle rester og den relativt lave egenverdi.
For bruk i den foran beskrevne fremgangsmåte er det utviklet en enkeltkammerreaktor utstyrt med neddykkede plasmadrevne blåseformer. I begynnelsen er reaktoren fylt med slagg, som smeltes ned ved hjelp av plasma-blåseformene, helt til disse er neddykket. Deretter tilsettes en Zn-holdig rest, uten behov for noen spesiell matingsbehandling, så som tørking eller oppmaling. Den energien som tilveiebringes av plasma-blåseformene gir en smelting av matingen og en damping av verdifulle metall så som Zn, Pb, Ge og In. Reduktantene kan tilføres gjennom blåseformene (naturgass, LPG) eller tilsettes matingen (koks, kull). Blåseformene er fordelaktig neddykket i en dybde som medfører at de bare får kontakt med slaggfasen. Dette er fordelaktig fordi slagget har en lavere korrosiv innvirkning enn de andre, tyngre fasene.
Bruken av den nye slaggblanding blir fordelaktig kombinert med vannkjøling av reaktorens omkrets: vannkjøling av sideveggene fremmer fastfôringen, hvilket, som nevnt foran, har en særlig fordelaktig virkning.
Fordelene med denne ovnen sammenlignet med ovner med neddykket lanse, beror i hovedsaken på bruken av elektrisitet som en varmekilde. Den neddykkede plasmareaktor muliggjør en høy fleksibilitet fordi den kan benyttes for et bredt område av oksygenpotensialer, samtidig som den totale mengde avgass som produseres, minimeres. Reduserte avgassmengder muliggjør en kompakt installasjon, og en drift med lavt utslipp av miljømessig skadelige gasser så som CO2. Til forskjell fra en plasma-flashovn, hvor de smeltede faser setter seg uten agitering, vil neddykket plasma indusere en egnet bad-agitering, hvilket medfører sterkt akselerert reduksjonskinetikk og muliggjør at fuktige eller våte materialer kan føres direkte inn i ovnen.
Det nedenfor gitte eksempel belyser utsepareringen av ulike ikke-jernholdige metaller som inneholdes i en røstet og deretter utvasket sinkblenderest.
1500 kg svakt sur utvanningsrest, i hovedsaken bestående av sinkferritt (ZnO.Fe2O3), blysulfat (PbSO4), kalsiumsulfat (CaSO4), sinksulfat (ZnSO4) og urenheter så som CaO, SiO2, MgO, Al2O3, Ag, Cu og Ge, blir tørket og godt blandet med 150 kg koks, som har en renhet på mer enn 85 % C. Det benyttes 90 kg dolomitt og 60 kg kalkstein som flussmiddel.
Blandingen blir så injisert gjennom en blåseform tilknyttet en 1 MW luftplasmabrenner for flashdamping med en matehastighet på 12 kg/min. Ovnsveggene var vannkjølte og beskyttet med et tynt lag ildfast materiale i begynnelsen. Etter 2 timers smelting, ble slagget tappet. De gjenvunne damper var rike på Zn og Pb, tilstede som ZnO, PbO og/eller PbSO4.
Slagget tappes ved 1325<o>C, med bare en begrenset overheting takket være bruken av flussmidlene, og resultatet var en sluttslaggblanding ifølge oppfinnelsen. I tillegg til slagg og damper ble det tappet en separat matte som inneholdt Cu.
Analysen av de ulike materialer og produkter er gjengitt i tabell 1, sammen med metallfordelingen over fasene. ”Andre” refererer seg til urenheter og til bunne elementer så som oksygen. For koks refererer ”andre” seg til askeinnholdet. For flussmiddel refererer det seg til urenheter så som Al2O3.
Tabell 1: Materialbalanse og metallfordeling over fasene
Slagganalysen viste minimale mengder av utvaskbare tungmetaller, så som Pb, hvilket betyr at slagget er miljømessig rent. Den høye prosentandelen av ”andre” i slagget, skyldes oksygen som er bundet til metallene.
Slaggets miljømessige stabilitet ble testet med slagget som sådan og etter dannelsen av betong inneholdende 30 % slagg og 10 % sement. Prøvene ble gjennomført i samsvar med den europeiske standard NEN 7343, idet materialet ble brutt opp til mindre enn 4 mm og perkolert med surgjort vann. Utvaskingsevnen ble anslått i samsvar med Flemish VLAREA (”Vlaams reglement voor afvalvoorkoming en -beheer”)-standarden for ikke-ferro metallurgiske slagg. Utvaskbarheten for så vel slagg som den slaggholdige betong viste seg å ligge godt under de grenser som benyttes for produkter beregnet for bruk i byggeindustrien.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen muliggjør således en utseparering av metaller som følger:
- Zn, Pb og Ge i dampene, som kan behandles med kjente midler for utseparering av Pb og Ge i ulike rester, og av Zn i en utvanningsvæske;
- Cu og edelmetaller i en matte eller legering, som kan raffineres ved bruk av et klassisk Cu- og edelmetall-flytskjema;
- Fe i et inert, miljømessig rent slagg, hvilket slagg kan benyttes eksempelvis som gruserstatning i betong.
Claims (11)
- PATENTKRAV 1. Fremgangsmåte for valorisering av metallverdier i en Zn-, Fe- og Pb-holdig rest, innbefattende trinnene: - utsettelse av resten for en flash- eller agitert baddamping, hvorved det dannes et Fe-holdig slagg og Zn- og Pb-holdige damper, og - uttrekking av de Zn- og Pb-holdig damper og valorisering av Zn og Pb, k a r a k t e r i s e r t v e d at én eller flere av CaO, SiO2og MgO tilsettes som flussmiddel før eller under dampingen for derved å oppnå en sluttslaggblanding hvor:idet samtlige konsentrasjoner er uttrykt i vekt%.
- 2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, k a r a k t e r i s e r t v e d at den Zn-, Fe- og Pb-holdige rest er en nøytral utvaskingsrest eller en svakt sur utvaskingsrest.
- 3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, k a r a k t e r i s e r t v e d at dolomitt og/eller kalkstein tilsettes som flussmiddel.
- 4. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-3, k a r a k t e r i s e r t v e d at konsentrasjonen av MgO i sluttslagget er mindre enn 5 vekt%.
- 5. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-4, k a r a k t e r i s e r t v e d at den Zn-, Fe- og Pb-holdige rest inneholder Cu og edelmetaller, og at, under dampingen, det produseres en matte eller legering som inneholder en signifikant del av Cu-et og en signifikant del av edelmetallene.
- 6. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-5, k a r a k t e r i s e r t v e d at den Zn-, Fe- og Pb-holdige rest inneholder Ge, at en større del av Ge-et dampes sammen med Zn og Pb, og at det deretter separeres ut.
- 7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, k a r a k t e r i s e r t v e d at utsepareringen av Ge gjennomføres ved ko-utfelling med Fe-hydroksid eller ved tilsetting av garvesyre.
- 8. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-7, k a r a k t e r i s e r t v e d at den gjennomføres i en reaktor valgt fra listen som innbefatter en plasma-flashovn og en ovn med neddykket lanse.
- 9. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-7, k a r a k t e r i s e r t v e d at dampingen gjennomføres i en reaktor som inneholder en smeltet fase, og som innbefatter én eller flere plasma-blåseformer som varme- og gasskilder, hvilke blåseformer er anordnet slik at plasmaet genereres under overflaten til den nevnte smeltede fase.
- 10. Enkeltkammer smelte- og dampingsreaktor for behandling av Zn-holdige rester, hvilken reaktor er utformet for å inneholde en smeltet slaggfase opp til et bestemt nivå, idet reaktoren innbefatter en plasmavarmet blåseformer festet til en plasmabrenner som varme- og gasskilde, hvilken blåseformer er anordnet slik at plasmaet genereres under det nevnte nivå.
- 11. Enkeltkammer-smeltereaktor ifølge krav 10, k a r a k t e r i s e r t v e d at reaktorens omkretsvegger er vannkjølte.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP03078038 | 2003-09-29 | ||
PCT/EP2004/009685 WO2005031014A1 (en) | 2003-09-29 | 2004-08-30 | Process and apparatus for recovery of non-ferrous metals from zinc residues |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20061942L NO20061942L (no) | 2006-05-02 |
NO344171B1 true NO344171B1 (no) | 2019-09-30 |
Family
ID=34923991
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20061942A NO344171B1 (no) | 2003-09-29 | 2006-05-02 | Fremgangsmåte og anordning for gjenvinning av ikke-jernholdige metaller fra sinkrester |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US7815708B2 (no) |
EP (1) | EP1670960B1 (no) |
JP (1) | JP5071770B2 (no) |
KR (2) | KR20120043124A (no) |
CN (2) | CN100475987C (no) |
AT (1) | ATE365233T1 (no) |
AU (1) | AU2004276430B2 (no) |
BR (1) | BRPI0414839B1 (no) |
CA (1) | CA2539166C (no) |
DE (1) | DE602004007154T2 (no) |
EA (2) | EA009226B1 (no) |
ES (1) | ES2289545T3 (no) |
NO (1) | NO344171B1 (no) |
PL (1) | PL1670960T3 (no) |
PT (1) | PT1670960E (no) |
WO (1) | WO2005031014A1 (no) |
ZA (1) | ZA200602146B (no) |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101084927B1 (ko) * | 2003-07-04 | 2011-11-17 | 유미코르 | 아연 잔류물로부터 비철 금속을 회수하는 방법 |
KR101383521B1 (ko) * | 2006-11-02 | 2014-04-08 | 유미코르 | 서브머지드 플라즈마를 구비한 전기용련을 사용하여 아연 및 납 산업의 부산물로부터 비철 금속을 회수하는 방법 |
WO2008052661A1 (en) * | 2006-11-02 | 2008-05-08 | Umicore | Recovery of non-ferrous metals from by-products of the zinc and lead industry using electric smelting with submerged plasma |
JP2009222427A (ja) * | 2008-03-13 | 2009-10-01 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | 合金の組成分析方法及び組成分析装置 |
US7841664B2 (en) * | 2008-06-04 | 2010-11-30 | Steelcase Inc. | Chair with control system |
CN101845551B (zh) * | 2009-08-24 | 2012-02-22 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 从含锌渣中回收有价金属的工艺 |
US8840702B2 (en) | 2009-09-25 | 2014-09-23 | Umlcore | Process for the valorization of metals from Li-ion batteries |
CN102191391B (zh) * | 2010-03-02 | 2013-08-21 | 南华茂森综合利用有限责任公司 | 从高杂质低品位的复杂氧化锌粉中提取锗的方法 |
SE537235C2 (sv) * | 2012-09-21 | 2015-03-10 | Valeas Recycling Ab | Förfarande och arrangemang för återvinning av förångningsbara ämnen ur en slagg medelst plasmainducerad förångning |
CN104838022A (zh) * | 2013-12-10 | 2015-08-12 | 全球金属科技有限责任公司 | 用于金属的热提取的装置和方法 |
ES2703585T3 (es) * | 2014-08-14 | 2019-03-11 | Umicore Nv | Proceso para fundir baterías de iones de litio |
WO2016078959A1 (en) | 2014-11-19 | 2016-05-26 | Umicore | Plasma and oxygas fired furnace |
CA2981243A1 (en) | 2015-04-03 | 2016-10-06 | Metallo Belgium | Improved slag from non-ferrous metal production |
ITUB20154661A1 (it) * | 2015-10-14 | 2017-04-14 | Ecotec Gestione Impianti S R L | Procedimento per la preparazione di un concentrato contenente metalli, metalli rari e terre rare da residui generati nella filiera di produzione dello zinco, e concentrato cosi ottenibile. |
WO2017064735A1 (en) * | 2015-10-14 | 2017-04-20 | Ecotec Gestione Impianti S.R.L. | A method for producing a concentrate containing metais, rare metals and rare earth metals from residuals generated in the zinc production chain and concentrate obtained by said method |
ITUB20154943A1 (it) * | 2015-10-28 | 2017-04-28 | Ecotec Gestione Impianti S R L | Procedimento per la preparazione di un concentrato contenente metalli, metalli rari e terre rare da residui generati nella filiera di produzione dello zinco, e concentrato così ottenibile. |
KR101707089B1 (ko) * | 2015-11-23 | 2017-02-15 | 주식회사 엑스메텍 | 친환경 아연제련 공법 |
CN105734298B (zh) * | 2016-04-25 | 2017-07-14 | 芦秀琴 | 用分流共萃工艺从有色固体废渣中回收有价金属的方法 |
CN106086456B (zh) * | 2016-08-02 | 2019-04-09 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 铅锌矿的冶炼设备 |
CN107058722A (zh) * | 2017-05-25 | 2017-08-18 | 江苏省冶金设计院有限公司 | 一种处理含锗褐煤和铜尾渣的系统和方法 |
CN107686887B (zh) * | 2017-08-08 | 2019-04-05 | 赤峰中色锌业有限公司 | 湿法炼锌除硒工艺 |
SE542917C2 (en) * | 2019-01-14 | 2020-09-15 | Valeas Recycling Solutions Ab | Treatment of ferric iron based material comprising zinc and sulfur |
CN110079675A (zh) * | 2019-06-10 | 2019-08-02 | 赤峰中色锌业有限公司 | 一种从湿法炼锌净液渣中回收铜的方法 |
CA3159911A1 (en) | 2019-11-22 | 2021-05-27 | Aurubis Beerse | Improved plasma induced fuming furnace |
IT202000009316A1 (it) * | 2020-04-28 | 2021-10-28 | Ecotec Gestione Impianti S R L | Procedimento per il trattamento contemporaneo di residui dell’industria metallurgica non ferrosa, con ottenimento di prodotti valorizzabili e materie prime secondarie, in accordo con le strategie dell’economia circolare. |
EP4012058B1 (en) * | 2020-12-09 | 2024-03-27 | S.A. Lhoist Recherche Et Developpement | Pyro-metallurgical process in a rotary kiln |
CN116732356B (zh) * | 2023-08-15 | 2023-10-03 | 昆明理工大学 | 一种次氧化锌烟尘中锗同步浸出及沉淀的方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4519836A (en) * | 1983-07-20 | 1985-05-28 | Vsesojuzny Nauchno-Issledovatelsky Institut Tsvetnoi Metallurgii | Method of processing lead sulphide or lead-zinc sulphide ores, or sulphide concentrates, or mixtures thereof |
US4571260A (en) * | 1984-02-07 | 1986-02-18 | Boliden Aktiebolag | Method for recovering the metal values from materials containing tin and/or zinc |
US5942023A (en) * | 1997-02-12 | 1999-08-24 | Exide Corporation | Process for recovering metals from electric arc furnace (EAF) dust |
Family Cites Families (51)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US771628A (en) * | 1904-06-27 | 1904-10-04 | Egbert H Gold | Adjustable low-pressure heating system. |
US2836487A (en) * | 1955-01-31 | 1958-05-27 | Fur Unternehmungen Der Eisenun | Process for the separation of iron from other metals accompanying iron in ores or waste materials |
CA588005A (en) * | 1956-02-03 | 1959-12-01 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Alkaline monopersulfate bleaching agents and process |
US2932566A (en) * | 1957-03-01 | 1960-04-12 | Metallurgical Dev Co | Blast furnace smelting of zinciferous materials |
US3721547A (en) * | 1971-09-15 | 1973-03-20 | Cleveland Flux Co | Method of fluxing and fluidizing slag in a cupola |
US3756804A (en) * | 1972-02-16 | 1973-09-04 | Deltech Inc | Process for reclamation of flue dust |
AU462882B2 (en) * | 1972-03-08 | 1975-06-24 | The Calumite Company | Manufacture of colored glass |
NO135428C (no) * | 1974-03-21 | 1977-04-05 | Norske Zinkkompani As | |
JPS5948939B2 (ja) * | 1976-12-02 | 1984-11-29 | ゴスダルストヴエニイ・ナウチノ−イツスレドヴアテルスキイ・インステチユ−ト・ツヴエトニイフ・メタルロフ゛ギンツヴエトメト゛ | 多種金属原料の複合連続処理方法およびその装置 |
US4415540A (en) * | 1978-05-05 | 1983-11-15 | Provincial Holdings Ltd. | Recovery of non-ferrous metals by thermal treatment of solutions containing non-ferrous and iron sulphates |
US4248624A (en) * | 1979-04-26 | 1981-02-03 | Hylsa, S.A. | Use of prereduced ore in a blast furnace |
SU855040A1 (ru) * | 1979-11-28 | 1981-08-15 | Gel Vitalij | Способ переработки шлаков |
US4415356A (en) * | 1980-10-01 | 1983-11-15 | Inco Limited | Process for autogenous oxygen smelting of sulfide materials containing base metals |
IT1137505B (it) | 1981-03-13 | 1986-09-10 | Samim Soc Azionaria Minero Met | Procedimento per il recupero o la concentrazione di materiali non ferrosi quali zinco e piombo ed apparecchiatura per condurre detto procedimento |
SU1048810A1 (ru) * | 1982-02-10 | 1989-07-07 | Институт проблем литья АН УССР | Плазменна установка дл плавки и рафинировани металла |
FR2540518B1 (fr) * | 1983-02-03 | 1991-09-06 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede pour la conduite d'un four metallurgique de fusion et dispositif de mise en oeuvre |
US4521245A (en) * | 1983-11-02 | 1985-06-04 | Yarygin Vladimir I | Method of processing sulphide copper- and/or sulphide copper-zinc concentrates |
FI78125C (fi) * | 1983-11-14 | 1989-06-12 | Vni Gorno Metall I Tsvet Met | Foerfarande foer behandling av jaernhaltiga koppar- eller koppar/zinksulfidkoncentrat. |
US5282881A (en) * | 1989-08-24 | 1994-02-01 | Ausmelt Pty. Ltd. | Smelting of metallurgical waste materials containing iron compounds and toxic elements |
US5256186A (en) * | 1990-10-12 | 1993-10-26 | Mount Isa Mines Limited | Method for the treatment of dusts and concentrates |
BR9107088A (pt) * | 1990-11-14 | 1993-12-07 | Minproc Tech | Processo para tratamento de sulfeto de zinco ou outros materiais de carga |
FI910692A (fi) * | 1991-02-13 | 1992-08-14 | Outokumpu Oy | Foerfarande foer tillvaratagande av metallinnehaollet i metallurgiska avfallsutfaellning och -damm genom att anvaenda suspensionssmaeltningsfoerfarande. |
US5738694A (en) * | 1994-01-21 | 1998-04-14 | Covol Technologies, Inc. | Process for recovering iron from iron-containing material |
US5910382A (en) | 1996-04-23 | 1999-06-08 | Board Of Regents, University Of Texas Systems | Cathode materials for secondary (rechargeable) lithium batteries |
PE74299A1 (es) | 1997-02-17 | 1999-08-11 | Buka Tech Pty Ltd | Procesamiento mejorado de un material que contiene sulfuro de zinc |
US20020192137A1 (en) | 2001-04-30 | 2002-12-19 | Benjamin Chaloner-Gill | Phosphate powder compositions and methods for forming particles with complex anions |
US6599631B2 (en) | 2001-01-26 | 2003-07-29 | Nanogram Corporation | Polymer-inorganic particle composites |
US6379421B1 (en) * | 1999-02-25 | 2002-04-30 | Hylsa S.A. De C.V. | Method and apparatus removing undesirable metals from iron-containing materials |
JP2001227713A (ja) * | 2000-02-17 | 2001-08-24 | Hitachi Metals Ltd | 塵芥の溶融炉 |
MXPA01004028A (es) | 2000-04-25 | 2003-08-20 | Sony Corp | Material activo de electrodo positivo y celda de electrolito no acuoso. |
CA2320661A1 (fr) | 2000-09-26 | 2002-03-26 | Hydro-Quebec | Nouveau procede de synthese de materiaux limpo4 a structure olivine |
US6551533B1 (en) | 2000-11-28 | 2003-04-22 | Chemat Technology, Inc. | Method of forming fibrous materials and articles therefrom |
DE10117904B4 (de) | 2001-04-10 | 2012-11-15 | Zentrum für Sonnenenergie- und Wasserstoff-Forschung Baden-Württemberg Gemeinnützige Stiftung | Binäre, ternäre und quaternäre Lithiumeisenphosphate, Verfahren zu ihrer Herstellung und ihre Verwendung |
EP1261050A1 (en) | 2001-05-23 | 2002-11-27 | n.v. Umicore s.a. | Lithium transition-metal phosphate powder for rechargeable batteries |
KR20050094346A (ko) | 2002-06-21 | 2005-09-27 | 유미코르 | 탄소-코팅된 리튬-함유 분말과 이의 제조 방법 |
JP4058680B2 (ja) | 2002-08-13 | 2008-03-12 | ソニー株式会社 | 正極活物質の製造方法及び非水電解質二次電池の製造方法 |
DE10242694A1 (de) | 2002-09-13 | 2004-03-25 | MAX-PLANCK-Gesellschaft zur Förderung der Wissenschaften e.V. | Neuartige Elektrodenmaterialien und Elektroden für elektrochemische Energiespeichereinrichtungen auf Li-Basis |
US7390472B1 (en) | 2002-10-29 | 2008-06-24 | Nei Corp. | Method of making nanostructured lithium iron phosphate—based powders with an olivine type structure |
FR2848549B1 (fr) | 2002-12-16 | 2005-01-21 | Commissariat Energie Atomique | Procede de preparation de composes d'insertion d'un metal alcalin, materiaux actifs les contenant, et dispositifs comprenant ces materiaux actifs |
JP4190912B2 (ja) | 2003-02-24 | 2008-12-03 | 住友大阪セメント株式会社 | リチウムイオン電池用正極活物質及びそれを有するリチウムイオン電池 |
US7041239B2 (en) | 2003-04-03 | 2006-05-09 | Valence Technology, Inc. | Electrodes comprising mixed active particles |
CN1233856C (zh) * | 2003-06-03 | 2005-12-28 | 葫芦岛有色金属集团有限公司 | 竖罐炼锌残渣的综合回收技术 |
KR101084927B1 (ko) | 2003-07-04 | 2011-11-17 | 유미코르 | 아연 잔류물로부터 비철 금속을 회수하는 방법 |
DE10353266B4 (de) | 2003-11-14 | 2013-02-21 | Süd-Chemie Ip Gmbh & Co. Kg | Lithiumeisenphosphat, Verfahren zu seiner Herstellung und seine Verwendung als Elektrodenmaterial |
DE102005015613A1 (de) | 2005-04-05 | 2006-10-12 | Süd-Chemie AG | Kristallines Ionenleitendes Nanomaterial und Verfahren zu seiner Herstellung |
CN103326019A (zh) | 2005-06-29 | 2013-09-25 | 尤米科尔公司 | 无碳结晶LiFePO4粉末及其用途 |
US7939201B2 (en) | 2005-08-08 | 2011-05-10 | A123 Systems, Inc. | Nanoscale ion storage materials including co-existing phases or solid solutions |
WO2008018633A1 (fr) | 2006-08-09 | 2008-02-14 | Kanto Denka Kogyo Co., Ltd. | Composé ayant une structure d'olivine, procédé de fabrication de celui-ci, matière active d'électrode positive utilisant le composé ayant une structure d'olivine et batterie à électrolyte non-acqueux |
WO2008077447A1 (en) | 2006-12-22 | 2008-07-03 | Umicore | SYNTHESIS OF ELECTROACTIVE CRYSTALLINE NANOMETRIC LiMnPO4 POWDER |
JP5479106B2 (ja) | 2006-12-22 | 2014-04-23 | ユミコア ソシエテ アノニム | 結晶性ナノLiFeMPO4の合成 |
CN101675548A (zh) | 2007-03-19 | 2010-03-17 | 优米科尔公司 | 在锂基电池中使用的室温单相嵌/脱锂材料 |
-
2004
- 2004-08-30 WO PCT/EP2004/009685 patent/WO2005031014A1/en active IP Right Grant
- 2004-08-30 EA EA200600665A patent/EA009226B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2004-08-30 DE DE200460007154 patent/DE602004007154T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2004-08-30 AT AT04764651T patent/ATE365233T1/de not_active IP Right Cessation
- 2004-08-30 ZA ZA200602146A patent/ZA200602146B/en unknown
- 2004-08-30 CN CNB2004800282464A patent/CN100475987C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2004-08-30 JP JP2006529965A patent/JP5071770B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2004-08-30 US US10/573,681 patent/US7815708B2/en active Active
- 2004-08-30 CA CA 2539166 patent/CA2539166C/en not_active Expired - Lifetime
- 2004-08-30 PL PL04764651T patent/PL1670960T3/pl unknown
- 2004-08-30 CN CN2008101304742A patent/CN101372728B/zh not_active Expired - Lifetime
- 2004-08-30 KR KR1020127007036A patent/KR20120043124A/ko active Search and Examination
- 2004-08-30 EA EA200700964A patent/EA011796B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2004-08-30 PT PT04764651T patent/PT1670960E/pt unknown
- 2004-08-30 KR KR20067008144A patent/KR101145957B1/ko active IP Right Grant
- 2004-08-30 ES ES04764651T patent/ES2289545T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2004-08-30 BR BRPI0414839 patent/BRPI0414839B1/pt active IP Right Grant
- 2004-08-30 AU AU2004276430A patent/AU2004276430B2/en not_active Expired
- 2004-08-30 EP EP04764651A patent/EP1670960B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2006
- 2006-05-02 NO NO20061942A patent/NO344171B1/no unknown
-
2010
- 2010-09-13 US US12/880,693 patent/US8557174B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4519836A (en) * | 1983-07-20 | 1985-05-28 | Vsesojuzny Nauchno-Issledovatelsky Institut Tsvetnoi Metallurgii | Method of processing lead sulphide or lead-zinc sulphide ores, or sulphide concentrates, or mixtures thereof |
US4571260A (en) * | 1984-02-07 | 1986-02-18 | Boliden Aktiebolag | Method for recovering the metal values from materials containing tin and/or zinc |
US5942023A (en) * | 1997-02-12 | 1999-08-24 | Exide Corporation | Process for recovering metals from electric arc furnace (EAF) dust |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO344171B1 (no) | Fremgangsmåte og anordning for gjenvinning av ikke-jernholdige metaller fra sinkrester | |
US8101153B2 (en) | Method for the valorisation of zinc-and sulphate-rich residue | |
CN100392123C (zh) | 从锌渣中回收非铁金属的方法 | |
US20080196551A1 (en) | Separation of Metal Values in Zinc Leaching Residues | |
NO146995B (no) | Fremgangsmaate ved smelteutvinning av bly og soelv fra bly-soelvrester. | |
JP2012021176A (ja) | 金属鉛の製造方法 | |
MXPA06003545A (en) | Process and apparatus for recovery of non-ferrous metals from zinc residues |