NO341767B1

NO341767B1 - Zn legeringspartikler for rustbeskyttende maling med høy korrosjonsmotstand, fremgangsmåte for fremstilling av partikler, rustbeskyttende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder partikler, stålmateriale med høy korrosjonsmotstand belagt med maling og stålstruktur som har stålmateriale

Info

Publication number: NO341767B1
Application number: NO20090790A
Authority: NO
Inventors: Kenji Katoh; Makoto Nagasawa; Minoru Ito; Michio Kaneko; Shiro Imai; Masatoshi Kominami; Toshiro Terakawa; Takashi Kumai
Original assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2006-09-08
Filing date: 2009-02-19
Publication date: 2018-01-15
Also published as: JP5190235B2; TWI374170B; EP2060345A4; CN102161093A; TW200837162A; WO2008029960A1; EP2060345A1; CN101511510A; US20100247956A1; US8105699B2; KR101109166B1; CN102161093B; JP2008280607A; NO20090790L; EP2060345B1; KR20090038029A; CN101511510B

Abstract

Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder, ved vekt-%, Mg: 0,01 til 30 % og som har en balanse av Zn og uunngåelige urenheter, som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker med en lengde på 0,01 ?m eller mer eller sprekker med en dybde på 0,01 ?m eller mer, som har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 til 200 ?m, og som har et sideforhold av maksimal størrelse og minimal størrelse (maksimal størrelse/minimal størrelse) med en gjennomsnittlig verdi på 1 til 1,5. Også, en rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder disse Zn legeringspartikler og et stålmateriale med høy korrosjonsmotstand og stålstruktur belagt med den malingen.

Description

Foreliggende oppfinnelse omhandler Zn legeringspartikler for rustbeskyttende maling med høy korrosjonsmotstand som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker og som overfører påfallende overlegen høy korrosjonsmotstand og rustbeskyttelse, en fremgangsmåte for fremstilling av nevnte Zn legeringspartikler, en rustbeskyttende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder nevnte Zn legeringspartikler, et stålmateriale med høy korrosjonsmotstand belagt med nevnte maling, og en stålstruktur som har nevnte stålmateriale.

BAKGRUNNSTEKNIKK

Som et mottiltak til korrosjon av jernholdige metallmaterialer, har det blitt gjort stor bruk av sinkrike malinger laget ved anvendelse av et sinkpulver som inneholder uunngåelige urenheter som et pigment og organiske materialer og/eller uorganiske materialer som et vehikkel (flytende bindemiddelingrediens).

Sinkrike malinger blir hovedsakelig brukt som primere for høyytelseskorrosjonsbeskyttelsesmaling. Korrosjonsbeskyttelsesmekanismen viser den ofrende korrosjonsbeskyttelse for sinkpulveret inneholdt i et belegg.

Korrosjonsbeskyttelsen av et belegg av en sinkrik maling er videre sterkt avhengig av utstrekningen av den ofrende korrosjonsbeskyttelse ved sinkpulveret, så avhengig av bruksmiljøet, blir forbrukshastigheten av sinken noen ganger større og korrosjonsbeskyttelsen på det jernholdige metallmateriale vil ikke vare lenge.

Derfor har tidligere praksis vært å øke innholdet av sinkpulveret i belegget eller øke beleggtykkelsen, men som et resultat forekommer lett et fall i adhesjonen med overflaten på stålmaterialet, oppsprekking eller siging av belegget, etc.

Når alt kommer til alt er det vanskelig å realisere både korrosjonsbeskyttelsesytelsen for belegget og de fysiske egenskaper eller beleggingsevne. Tiltak som øker innholdet av sinkpulveret i belegget er ikke perfekt.

I lys av denne situasjonen, har det blitt håpet på utvikling av en høyytelses sinkrik maling som er i stand til å opprettholde fordelene ved konvensjonelle sinkrike malinger og dessuten vise en ofrende korrosjonsbeskyttelse over en lang tidsperiode. Hittil har det blitt gjort ulike forslag.

For eksempel foreslår japansk patentpublikasjon (A) nr.59-52645 og japansk patentpublikasjon (A) nr.59-167249 en organisk-basert sinkrik maling som inneholder ikke bare et sinkpulver, men også et Zn-Mg legeringspulver, mens japansk patentpublikasjon (A) nr.59-198142 foreslår en organisk-basert sinkrik maling som inneholder ikke bare et sinkpulver, men også et Zn-Mg legeringspulver og Mn pulver.

Dessuten viser japansk patentpublikasjon (A) nr.1-311178 den langvarige korrosjonsbeskyttelsesytelse av et Zn-(5 til 15 %)Mg legeringspulver i en organisk maling, mens japansk patentpublikasjon (A) nr.2-73932 viser den langvarige korrosjonsbeskyttelsesytelse av et organisk belegg som inneholder et Zn-Mg legeringspulver med en metallstruktur omfattet av Zn og MgZn2.

Videre foreslår japansk patentpublikasjon (A) nr.11-343422 et rustbeskyttelsespigment for en organisk-basert korrosjonsbestandig maling som inneholder flakformede partikler av Zn legering som inneholder Al, Mg, etc.

I tillegg til de over foreslår japansk patentpublikasjon (A) nr.2001-164194 en organisk-basert sinkrik maling oppnådd ved knusing av en ingot av Zn-Al-Mgbasert legeringspulver hvor over 50 % av legeringspulveret er en Al/Zn/Zn2Mg eutektisk struktur, mens japansk patentpublikasjon (A) nr.2005-314501 foreslår en organisk-basert maling for forbedring av korrosjonsmotstanden av skårne deler av et stålmateriale, varmebehandlet etter galvanisering med høy korrosjonsmotstand som inneholder et pulver av en Zn-Al legering som inneholder Mg eller Si, som har en sfærisk eller oval form, og som har en verdi av forholdet av maksimal størrelse og minimal størrelse (maksimal størrelse/minimal størrelse) på 1 til 1,5.

Forslagene over forsøker å forbedre korrosjonsbeskyttelsesytelsen av en organisk-basert maling og korrosjonsmotstanden ved kombinasjonen av et nytt legeringspulver.

En generell organisk-basert maling har imidlertid de sekundære problemer med svekkelse i et sammensatt miljø av UV stråler, fuktighet, oksygen, etc. og krever vedlikehold i relativt korte sykluser.

I en slik situasjon, har det inntil nå blitt fremsatt mange forslag for det formål å forbedre korrosjonsbeskyttelsesytelsen av uorganisk-baserte malinger som ikke har slike defekter av organisk-baserte malinger.

Japansk patentpublikasjon (A) nr.61-213270, selv om den er forskjellig i hensikt fra foreliggende oppfinnelse, foreslår for eksempel en malingssammensetning som inneholder en blanding av et sinkpulver og Mg eller Mg legering for det formål å inhibere malingssvekkelse på tidspunktet for sveising og skjæring.

På den andre siden foreslår japansk patentpublikasjon (A) nr.2000-80309 en korrosjonsbestandig maling som har tre typer faser, en Zn fase, Zn-Mg legering fase og Zn og Mg fast løsning fase, som hovedingredienser og som har disse blandet i uorganisk-basert maling som pulverpartikler og et korrosjonsbestandig jernholdig metallmateriale belagt med denne malingen.

Forslaget i japansk patentpublikasjon (A) nr.2000-80309 er verd å legge merke til som å være en fundamental metode for forbedring av korrosjonsmotstand, men i henhold til studier av oppfinnerne, er det faktisk både tilfeller hvor korrosjonsmotstanden blir forbedret og tilfeller hvor forbedringen i korrosjonsmotstanden ikke er tydelig. Det er spørsmål om stabiliteten av forbedringsvirkningen av korrosjonsmotstanden.

Videre foreslår japansk patentpublikasjon (A) nr.2002-285102 og japansk patentpublikasjon (A) nr.2005-336431 en uorganisk-basert korrosjonsbestandig maling som inneholder flakformede partikler av en Zn legering som inneholder Mg etc. og et korrosjonsbestandig jernholdig metallmateriale belagt med den malingen.

Inkludert forslaget i japansk patentpublikasjon (A) nr.11-343422, i forslagene over, har partiklene imidlertid flakformer, så det forårsaker det nye problemet at spraybelegging er vanskelig.

Patentsøknaden US 3464906 A vedrører sinkmalinger med sinkpartikler i form av findelte flak. Sinkflakene fremstilles ved maling av forstøvet sink.

PRESENTASJON AV OPPFINNELSEN

Foreliggende oppfinnelse har som dens formål å tilveiebringe Zn legeringspartikler for rustbeskyttende maling med høy korrosjonsmotstand som har beleggingsevne og økonomi som er i stand til å gi enestående, langvarig overlegen korrosjonsmotstand og rustforhindring til et jernholdig metallmateriale etc., en fremgangsmåte for fremstilling av nevnte Zn legeringspartikler, en rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder nevnte Zn legeringspartikler, og et jernholdig metallmateriale med høy korrosjonsmotstand og stålstruktur belagt med den malingen og som et resultat svært langvarig i vedlikeholdssykluser.

Oppfinnerne deltar i ulike studier og fant som et resultat nylig at ikke-flakformede partikler omfattet av Mg i 0,01 vekt-% til 30 vekt-% og en balanse av Zn som inneholder uunngåelige urenheter og som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker viser påfallende overlegen korrosjonsmotstand, rustbeskyttelse og beleggingsevne. Dette funnet er et funn som danner basis for foreliggende oppfinnelse.

Oppfinnerne studerte dessuten i detalj muligheten for ytterligere forbedring av korrosjonsmotstanden og rustbeskyttelsen av nevnte partikler som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker og fant som et resultat at hvis Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker inneholder, ved vekt-%, én eller begge av Al: 0,01 til 30 % og Si: 0,01 til 3 %, vises en mer overlegen rustbeskyttelse og, videre, at ved å arrangere én eller flere av MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn og Mg7Zn3 ved bruddfasettene og/eller sprekkene, vises en mer overlegen korrosjonsmotstand.

Oppfinnerne studerte også samtidig formene av partikler etter brudd og fant som et resultat at når antallet fasetter på et asfærisk polyeder etter brudd er to fasetter eller mer, kan egenoppløsningen bli ytterligere redusert uten å svekke rustbeskyttelsesytelsen, det vil si, den ofrende korrosjonsbeskyttelseseffekt.

Oppfinnerne studerte videre størrelsen av sprekker og fant som et resultat at hvis lengden er 0,01 μm eller mer eller dybden er 0,01 μm eller mer, blir korrosjonsbeskyttelsen påfallende forbedret.

Mekanismen for forbedring av korrosjonsmotstanden når partiklene har overflatesprekker er ikke klar.

Det faktum at hvis det er sprekker i partikkeloverflatene, blir overflatearealene av Zn legeringspartiklene større og en Mg fast løsning fase og intermetalliske forbindelser dannes lett ved sprekkoverflatene og, videre, at aktiviteten av selve Zn legeringspartiklene blir forbedret, antas å være en del av årsakene til forbedringen av korrosjonsmotstanden, men virkninger ut over det som er forventet å være forårsaket av disse er vist. I den endelige analysen er detaljene uklare.

Oppfinnerne studerte videre metoder for å oppnå partikler som har bruddfasetter og/eller sprekker.

Som et resultat, fant oppfinnerne at snarere enn å oppnå frakturerte biter ved en ballmølle, perlemølle eller annen metode tidligere brukt som generelle fraktureringsmetoder, ved å forårsake at de primære partikler støter sammen med hverandre eller forårsake at partikler støter sammen med et fast stoff for å oppnå partikler som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker med mer overlegen korrosjonsmotstand og rustforhindring og, dessuten, forårsake at de primære partikler dispergerer i et løsemiddel for å oppnå en slurry og forårsake at de støter sammen og brekker, kan det oppnås partikler som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker med en god virkningseffektivitet uten å svekke den overlegne korrosjonsmotstand og rustbeskyttelse.

Zn legeringspartiklene som har bruddfasetter og/eller sprekker gir en overlegen korrosjonsmotstand og rustbeskyttelse selv hvis de anvendes som de er som et pigment for en maling, men oppfinnerne deltok i ytterligere studier og fant som et resultat at hvis de anvender disse blandet sammen med Zn partikkelpigmentet tidligere generelt anvendt som et pigment, er det gitt en påfallende overlegen korrosjonsmotstand og rustbeskyttelse sammenlignet med et pigment som anvender Zn partikler alene.

Oppfinnerne fant dessuten at når en bruker Zn legeringspartikler som har bruddfasetter og/eller sprekker for å fremstille en maling, hvis en blander partiklene ifølge foreliggende oppfinnelse som et pigment i en organisk maling, gis en enestående overlegen korrosjonsmotstand og rustbeskyttelse selv under et strengt sammensatt miljø av UV stråler, fuktighet, oksygen, etc.

Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som angitt i patentkrav 1. Videre tilveiebringer oppfinnelsen en fremgangsmåte for fremstilling av Zn legeringspartiklene ifølge oppfinnelsen for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand, som angitt i patentkrav 5. Oppfinnelsen tilveiebringer også en rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som angitt i patentkrav 7. Oppfinnelsen tilveiebringer viderer et jernholdig metallmateriale belagt med den rustforhindrende malingen på dets overflate, som angitt i patentkrav 11.

Oppfinnelsen tilveiebriger også en stålstruktur som angitt i patentkrav 12.

Foreliggende oppfinnelse er basert på funnet over og har det følgende som sin kjerne

(1) Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder, ved vekt-%, Mg: 0,01 til 30 % og eventuelt én eller begge av Al: 0,01 til 30 % og Si: 0,01 til 3 %, og som har en balanse av Zn og uunngåelige urenheter, som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker med en lengde på 0,01 μm eller mer eller sprekker med en dybde på 0,01 μm eller mer, som har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 til 200 μm, og som har et sideforhold av maksimal størrelse og minimal størrelse (maksimal størrelse/minimal størrelse) med en gjennomsnittlig verdi på 1 til 1,5.

(2) Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som presentert i (1), karakterisert ved at de har en Mg fast løsningsfase og Zn-Mg intermetalliske forbindelser på overflaten av nevnte Zn legeringspartikler.

(3) Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som presentert i (2), karakterisert ved at nevnte Zn-Mg intermetalliske forbindelser inkluderer minst én type forbindelse av MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn og Mg7Zn3.

(4) Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som presentert i enhver av (1) til (3), karakterisert ved at nevnte Zn legeringspartikler er formet som asfæriske polyedere med to eller flere fasetter.

(5) En fremgangsmåte for fremstilling av Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som presentert i enhver av (1) til (4), nevnte fremgangsmåte for fremstilling av Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand er karakterisert ved å forårsake at primære partikler omfattet av at sammensetningen av ingredienser som beskrevet i (1) og som har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 til 1000 μm, støter sammen med hverandre eller forårsake at nevnte primære partikler støter sammen med et fast stoff for å frakturere nevnte primære partikler for å fremstille Zn legeringspartikler som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker.

(6) En fremgangsmåte for fremstilling av Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som presentert i (5) karakterisert ved å forårsake at nevnte primære partikler dispergeres i et organisk løsemiddel for å fremstille en slurry, deretter forårsake at selve slurryen støter sammen med seg selv eller forårsake at nevnte slurry støter sammen med et fast stoff for å frakturere de primære partikler.

(7) En rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand karakterisert ved at den inneholder Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som presentert i enhver av (1) til (4) i 30 vekt-% eller mer konvertert til tørt belegg.

(8) En rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som presentert i (7) karakterisert ved at den omfatter en rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder, i tillegg til nevnte Zn legeringspartikler, Zn metallpartikler som har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 til 50 μm omfattet av Zn og uunngåelige urenheter og ved å ha en x på 300,0 eller mindre når en definerer, ved vekt-%, (vekt-% av nevnte Zn legeringspartikler):(vekt-% av nevnte Zn metallpartikler) som 1/x.

(9) En rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som presentert i (8) karakterisert ved å ha, ved vekt-%, et innhold av Mg på 0,01 til mindre enn 30 % når totalen av nevnte Zn legeringspartikler og nevnte Zn metallpartikler er definert som 100 %.

(10) En rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som presentert i enhver av (7) til (9) karakterisert ved at et bindemiddel av nevnte rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand er et uorganisk bindemiddel eller organisk bindemiddel.

(11) Et jernholdig metallmateriale belagt med en rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som presentert i enhver av (7) til (9) på dets overflate, nevnte jernholdige metallmateriale med høy korrosjonsmotstand er karakterisert ved at en beleggtykkelse er 2 til 700 μm og ved at Zn legeringspartikler eller Zn legeringspartikler og Zn metallpartikler, er fordelt i belegget.

(12) En stålstruktur karakterisert ved å være utstyrt med et jernholdig metallmateriale med høy korrosjonsmotstand som presentert i (11) som del eller det hele av denne.

Hvis en belegger en rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder Zn legeringspartikler som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse, er det mulig å gi jernholdig metallmateriale etc. enestående langvarig overlegen korrosjonsmotstand og rustforhindring uten å svekke beleggingsevnen og økonomien. Videre er det, som et resultat, mulig å tilveiebringe et jernholdig metallmateriale med høy korrosjonsmotstand og stålstruktur som er i stand til å utvide vedlikeholdssyklusene mye.

BESTE MÅTE Å UTFØRE OPPFINNELSEN

Zn legeringspartiklene med høy korrosjonsmotstand ifølge foreliggende oppfinnelse inneholder Mg: 0,01 til 30 % og eventuelt én eller begge av Al: 0,01 til 30 % og Si: 0,01 til 3 %, og har en balanse av Zn og uunngåelige urenheter, har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker, har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 til 200 μm, og har et sideforhold av den maksimale størrelse og minimale størrelse (maksimal størrelse/minimal størrelse) på 1 til 1,5.

I Zn legeringspartiklene ifølge foreliggende oppfinnelse, må Mg være 0,01 til 30 %.

Når en har fysiske bruddfasetter og har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 til 200 μm, selv hvis Mg er mindre enn 0,01 %, gjenkjennes en betydelig forbedring i korrosjonsmotstanden og korrosjonsbeskyttelsen sammenlignet med Zn legeringspartikler som ikke har fysiske bruddfasetter og som inneholder den samme mengde av Mg, men den bemerkelsesverdige forbedringsvirkning for korrosjonsmotstanden og korrosjonsbeskyttelsen som er forventet på grunn av kombinasjonen med de fysiske bruddfasetter og/eller sprekker blir ikke oppnådd.

Det vil si, den bemerkelsesverdige forbedringsvirkning av korrosjonsmotstanden og rustforhindringen på grunn av Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker og som inneholder Mg i 0,01 % eller mer, det vil si, den bemerkelsesverdige forbedringsvirkning for korrosjonsmotstanden og rustforhindring på grunn av den synergistiske virkning av de fysiske bruddfasetter og/ eller sprekker og de 0,01 % eller mer Mg, er den grunnleggende tekniske idé ved foreliggende oppfinnelse.

Hvis Mg er inneholdt over 30 %, er ikke bare er forbedringsvirkningen tilfredsstilt, men også økonomien og produksjonseffektiviteten er svekket, slik at Mg ble gjort til 0,01 % til 30 %.

Her forandres den optimale verdi av mengden av Mg avhengig av den gjennomsnittlige partikkelstørrelse. Generelt, i tilfellet med en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,2 til 30 μm, vurdert som optimal i spraybelegging, er det å gjøre den nedre grense 0,1 % og den øvre grense 20 % foretrukket fra ståstedet med forbedringsvirkningen av korrosjonsmotstanden og korrosjonsbeskyttelsen og økonomi.

Dessuten, hvis en vurderer produksjonsstabiliteten, økonomien og korrosjonsmotstanden, er mengden av Mg fortrinnsvis 0,2 til 15 %.

De "fysiske bruddfasetter" referert til i foreliggende oppfinnelse betyr fasetter med former dannet ved at deler av de sfæriske partikler blir fjernet. Ved Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter, som forklart senere, blir forbedringsvirkningen av korrosjonsmotstanden og korrosjonsbeskyttelse påfallende oppnådd.

Videre betyr "sprekkene" referert til i foreliggende oppfinnelse sprekker som foreligger på den sfæriske partikkeloverflaten som har en lengde på 0,01 μm eller mer eller en dybde fra overflaten på 0,01 μm eller mer. Når sprekkene har en lengde eller dybde på mindre enn 0,01 μm, oppnås ikke en tilstrekkelig korrosjonsmotstandsforbedrende virkning. En lengde eller dybde på 0,01 μm eller mer er krevet.

Den gjennomsnittlige partikkelstørrelse av Zn legeringspartiklene blir gjort til 0,05 μm eller mer for å sikre hefteevnen krevet på tidspunktet for spraybelegging og blir gjort til 200 μm eller mindre for å sikre arbeidsstabiliteten på tidspunktet for børstebelegging. Hvis en vurderer beleggstabiliteten, er 0,2 til 50 μm foretrukket. Videre, hvis en vurderer beleggets adhesjon, er 0,2 til 30 μm foretrukket.

Sideforholdet (maksimal størrelse/minimal størrelse) for partiklene ble gjort til en gjennomsnittlig verdi på 1 til 1,5 for å sikre beleggbarhet.

Når basert på spraybelegging, hvis sideforholdet for partiklene er over 2, synker partikkelens spray- og flystabilitet og beleggtykkelsen og partikkelfordelingsstabiliteten i belegget synker.

Hvis det er fysiske bruddfasetter og/eller sprekker på partiklene, synker deres stabilitet noe, så når en vurderer dette, ble sideforholdet for partiklene gjort til en gjennomsnittsverdi på 1 til 1,5.

Selv om partikler med et sideforhold som overstiger 1,5 delvis foreligger, utgjør de derfor ikke noe problem.

Området over av sideforholdet definerer dessuten Zn legeringspartiklene i materialtilstanden og definerer ikke formen av Zn legeringspartikler i tilfellet med absorbering av fuktigheten etc. i luften og koagulering og koalesering før de faktisk anvendes blandet i malingen eller Zn legeringspartiklene i tilfellet med koalesens av partikler herdet på stålmaterialet som et belegg.

Videre, på tidspunktet for produksjon eller lagring, dannes små reliefformer ved Zn legeringspulveroverflaten, men forandringene i form på grunn av disse er ikke ut av området for sfæriske eller ovale former med en gjennomsnittsverdi for sideforholdet på 1 til 1,5.

Partiklene av sammensetningen over ifølge foreliggende oppfinnelse kan dessuten inneholde én eller begge av Al: 0,01 til 30 % og Si: 0,01 til 3 %.

Hvis en tilsetter Al til partiklene som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker i en mengde på 0,01 % eller mer, blir rustbeskyttelsen ytterligere forbedret.

Hvis en gjør mengden av Al 0,01 % eller mer, i tillegg til rustbeskyttelsen, blir korrosjonsmotstanden mot egenkorrosjon av partiklene påfallende forbedret, men selv hvis tilsatt over 30 %, blir ikke bare virkningen tilfredsstilt (saturated), men det blir også vanskelig å danne fysiske bruddfasetter og/eller sprekker i metallpartiklene, så mengden av Al ble gjort til 0,01 til 30 %.

Fra ståstedet av produksjonsstabilitet og korrosjonsmotstand, er dessuten mengden Al fortrinnsvis 0,5 til 20 %. Hvis en vurderer økonomi, er dessuten 1,0 til 10 % foretrukket.

Si forbedrer på lignende måte rustforhindringen hvis det tilsettes i en mengde på 0,01 % eller mer til partiklene som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker. Hvis en imidlertid tilsetter Si over 3 %, svekkes derimot rustforhindringen, så mengden av Si ble gjort til 0,01 til 3 %.

Fra ståstedet av produksjonsstabilitet og korrosjonsmotstand, er mengden Si fortrinnsvis 0,5 til 3 %. Hvis en vurderer økonomi, er dessuten 1,0 til 1,5 % foretrukket.

I Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse, ved å gi overflatene av partiklene inkludert de frakturerte deler og/eller sprekker en Mg fast løsning fase og Zn-Mg intermetalliske forbindelser, blir korrosjonsmotstanden og rustforhindringen ytterligere forbedret.

Årsaken til at en eksponering av Mg fast løsning fasen og Zn-Mg intermetalliske forbindelser ved partikkeloverflatene forårsaker en forbedring i korrosjonsmotstanden og rustforhindringen er ikke klar, men oppfinnerne bekrefter eksperimentelt at hvis én eller begge disse faser sameksisterer ved bruddfasettene og/ eller sprekkene, forandres de kjemiske egenskaper for disse fasene til slike som er mer foretrukket for forbedring av korrosjonsmotstanden og rustforhindringen og korrosjonsmotstanden og rustforhindringen blir stabilt forbedret.

Mg fast løsning fasen og de Zn-Mg intermetalliske forbindelser kan identifiseres ved analysering av forholdet av sammensetning av Mg og Zn på overflatene av de fysiske bruddfasetter eller sprekker ved observasjon ved røntgendiffraksjonsmetoden eller et skanning elektronmikroskop utstyrt med en energidispersjonstype røntgenanalysator.

I foreliggende oppfinnelse, ved å inkludere, som nevnte intermetalliske forbindelsesfase, minst én type forbindelse av MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn og Mg7Zn3, blir korrosjonsmotstanden og rustforhindringen mer forbedret.

MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn og Mg7Zn3kan identifiseres ved analysering av forholdet av sammensetningen av Mg og Zn på overflatene av de fysiske bruddfasetter eller sprekker ved observasjon ved røntgendiffraksjonsmetoden eller et skanning elektronmikroskop utstyrt med en energidispersjonstype røntgenanalysator.

På måten over kan Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter og/ eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse forbedre korrosjonsmotstanden og rustforhindringen i en enestående utstrekning ved overføring av minst én fysisk bruddfasett og/eller sprekker og samtidig kontrollere den kjemiske sammensetning av metallpartiklene.

Videre kan Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse samtidig gi en mer overlegen korrosjonsmotstand, rustforhindring og beleggbarhet ved å gjøre så formen av partiklene som har bruddfasetter er et polyeder nær en ikke-flat form (sprekker er ikke inkludert ved overflaten) som har to eller flere fasetter.

Fra ståstedet av forbedringen av korrosjonsmotstanden og rustforhindringen, jo større antallet fysiske bruddfasetter er, jo bedre, men med bare én eller ingen bruddfasett, selv om årsaken på det nåværende tidspunkt ikke er klar, varierer forbedringsvirkningen av virkningen svært mye.

Videre, når det gjennomsnittlige sideforhold er mer enn 2 og formen er ekstremt flat, feiler virkningseffektiviteten på tidspunktet for belegging, så dette er ikke foretrukket.

Formene av partiklene er derfor definert som å være polyedere nær ikkeflate sfærer (gjennomsnittlig verdi av sideforhold på 1 til 1,5) som har to eller flere fasetter.

Dette område av former definerer Zn legeringspartiklene i materialtilstanden og definerer ikke formen av Zn legeringspartikler i tilfellet med Zn legeringspartikler som absorberer fuktigheten etc. i luften og koagulerer og koaleserer før de faktisk blir brukt blandet i malinger eller i tilfellet med herding og koalesering på stålmaterialet som et belegg.

På tidspunktet for produksjon eller lagring, dannes små reliefformer ved Zn legeringspulveroverflaten, men forandringene i form på grunn av disse er ikke ut over området for sfæriske eller ovale former med en gjennomsnittsverdi for sideforholdet på 1 til 1,5.

Deretter vil fremgangsmåten for fremstilling av Zn legeringspartiklene ifølge foreliggende oppfinnelse forklares.

Når en fremstiller Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter og/ eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse, hvis en anvender kulemøllen eller perlemøllen generelt anvendt tidligere for å forsøke å ramme (impact) fysiske bruddfasetter og/eller sprekker til partiklene, deformerer Zn legeringspartiklene i stor grad.

Det vil si, selv blant bruddfasettene og/eller sprekkene, virker i stor grad en rullende kraft og skjærende kraft. Det er ekstremt vanskelig å tilfredsstille verdien av sideforholdet for foreliggende oppfinnelse og oppnå Zn legeringspartikler som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker.

Når en fremstiller Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter og/ eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse, fremstilles først primære partikler omfattet av den kjemiske sammensetningen definert i krav 1 eller 2, deretter forårsakes at de primære partikler støter sammen med hverandre eller rammer et fast stoff for å frakturere de primære partikler og danne fysiske bruddfasetter og/eller sprekker på de primære partikler av Zn legeringspartiklene.

Når en anvender sammenstøt for å oppnå fysiske bruddfasetter og/eller sprekker, muliggjør en stor individuell masse at den kinetisk energi som bidrar til fysiske overflatesprekker og/eller sprekker på støttidspunktet sikres, men eksperimentelt, hvis den gjennomsnittlige partikkelstørrelse av de primære partikler er over 1000 μm, øker arbeidstiden påfallende for å oppnå den maksimale gjennomsnittlige partikkelstørrelse på 200 μm som er målsøkt ved foreliggende oppfinnelse.

På den andre siden, kan det oppnås Zn legeringspartikler som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker og som har en minimum gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 μm ved anvendelse av primære partikler som har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 μm eller mer og øke antallet ganger de støter sammen.

På grunn av årsakene over, i foreliggende oppfinnelse, blir den gjennomsnittlige partikkelstørrelse av de primære partikler gjort til 0,05 til 1000 μm.

Den gjennomsnittlige partikkelstørrelse av de primære partikler, for å forbedre korrosjonsmotstanden og rustbeskyttelsen, er fortrinnsvis 0,05 til 100 μm. For å på pålitelig måte forbedre korrosjonsmotstanden og rustbeskyttelsen, er den dessuten fortrinnsvis 0,05 til 30 μm.

"Primære partikler" betyr her Zn legeringspartikler før nevnte sammenstøt eller brudd. Når en oppnår de primære partikler, kan tåkemetoden (mist metode), forstøvingsmetoden, ingotmetoden eller enhver annen metode anvendes.

Som det faste stoff anvendt for å støte sammen med nevnte primære partikler, i tillegg til et fast stoff som har en flat overflate og/eller kurvet overflate, er det videre mulig å bruke faste partikler dannet med en kurvet overflate eller faste partikler dannet med bare flate overflater.

Materialet for det faste stoffet og de faste partikler må her ha høyere hardhet sammenlignet med de primære partikler. Videre har det fortrinnsvis ikke reaktivitet når det er i kontakt under et vannmiljø. Som faste stoffer som tilfredsstiller dette kravet kan det nevnes et metall, sintret legeme, etc.

I produksjonen av Zn legeringspartikler ved å forårsake at primære partikler støter sammen med hverandre eller et fast stoff og danner fysiske bruddfasetter og/eller sprekker på Zn legeringspartikler, er det mulig å bruke et løsemiddel som mediet for å frakte de primære partikler og mer effektivt fremstille Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker målrettet med en god effektivitet.

Løsemidlet er ikke begrenset i type så lenge det har en større egenvekt sammenlignet med ulike gasser inkludert luft. Primære partikler og Zn legeringspartikler gitt bruddfasetter og/eller sprekker har imidlertid høy reaksjonsaktivitet, så løsemidlet må være ett med en lav reaksjonsaktivitet med et metall som har den kjemiske sammensetningen ifølge foreliggende oppfinnelse.

Når løsemidlet har spesielt høy reaksjonsaktivitet og inneholder vann som en urenhet, må vannet være begrenset til 0,3 vekt-% eller mindre.

I foreliggende oppfinnelse er løsemidlet ikke begrenset, men toluen, xylen eller et annet organisk løsemiddel er egnet.

Når en utnytter Zn legeringspartiklene som har bruddfasetter og/eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse, er det nødvendig å inkludere 30 % eller mer i belegget. Hvis mindre enn 30 vekt-%, blir virkningen av korrosjonsmotstanden etc. ikke oppnådd.

Den øvre grense for innholdet er ikke spesielt begrenset, men hvis den er over 85 %, blir harpiksingrediensen mindre og defekter forekommer enkelt i belegget, så den øvre grense er fortrinnsvis 85 % eller mindre.

Legg merke til at harpiksingrediensen i belegget fortrinnsvis er minst 15 % for å sikre beleggingens formbarhet.

Hvis innholdet av nevnte Zn legeringspartikler er 30 % eller mer, er det dessuten også mulig å tilsette andre pulverpartikler. For eksempel, for formålet med estetisk design, er det også mulig å tilsette Al, rustfritt stål eller et annet metallpulver, titanoksid, sinkoksid eller et annet oksidpulver, talk, steinpulver eller et annet substanspigment.

Når en utnytter Zn legeringspartikler som har bruddfasetter og/eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse, er det dessuten mulig å blande Zn metallpartikler som har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 til 50 μm til Zn legeringspartiklene i et område av x: 300,0 eller mindre når forholdet, i vekt-%, av mengden Zn legeringspartikler og mengden Zn metallpartikler er 1/x.

Zn metallpartiklene referert til her betyr partikler omfattet av Zn og uunngåelige urenheter.

Ved blanding nevnte Zn metallpartikler og Zn legeringspartikler som har bruddfasetter og/eller sprekker for anvendelse for et malingspigment, er det videre mulig å oppnå påfallende overlegen korrosjonsmotstand og rustforhindring sammenlignet med et pigment ved anvendelse av Zn metallpartikler alene slik som tidligere.

Når forholdet av vekt-% av mengden av Zn legeringspartikler og mengde Zn metallpartikler er 1/x, hvis x er over 300,0, vises imidlertid ikke virkningen av Zn legeringspartiklene på forbedringen av korrosjonsmotstanden og rustbeskyttelsen tilstrekkelig. Derfor ble x gjort til 300,0 eller mindre. Hvis en vurderer korrosjonsmotstand og økonomi, er x fortrinnsvis 1 til 120. Dessuten, hvis en vurderer blandingsstabiliteten, er x fortrinnsvis 1 til 30.

I foreliggende oppfinnelse, blir den gjennomsnittlige partikkelstørrelse av Zn metallpartiklene anvendt for blandingen gjort til 0,05 til 50 μm. Forbedringsvirkningen av korrosjonsmotstanden i foreliggende oppfinnelse blir gjenkjent i et område av gjennomsnittlig partikkelstørrelse av Zn metallpartiklene blandet på 0,05 til 300

μm, men når en vurderer industriell stabilitet og de rimelige tilgjengelige gjennomsnittlige partikkelstørrelser, ble den gjennomsnittlige partikkelstørrelse av Zn metallpartiklene gjort til 0,05 til 50 μm.

På den andre siden, kan virkningen av blanding av Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse og Zn metallpartikler, analyseres ved innholdet av Mg inneholdt i det totale rustforhindrende pigment.

Når totalen, i vekt-%, av de blandede partikler av Zn legeringspartiklene som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse og Zn metallpartikler er 100 %, kan det anvendte innholdet av Mg gjøres til 0,01 til mindre enn 30 %.

Innholdet Mg kan bli passende anvendt i samsvar med formålet, men 0,1 til 20 %, hvor virkningen av blanding av Zn legeringspartikler som har bruddfasetter og/eller sprekker og Zn metallpartikler blir den mest bemerkelsesverdige, er foretrukket fra ståstedet stabilitet av forbedringsvirkningen for korrosjonsmotstanden. Hvis en vurderer økonomi, er videre 0,5 til 15 % mer foretrukket.

Legg merke til at i foreliggende oppfinnelse, er typen av harpiksingrediensen i malingen, det vil si, basisharpiksen, ikke spesielt begrenset. Enten et uorganisk-basert eller organisk-basert bindemiddel kan anvendes.

Foreliggende oppfinnelse er ikke spesielt begrenset, men når den er uorganisk basert, kan alkalisilikat, alkylsilikat, etc. passende anvendes, mens når den er organisk basert, kan en epoksybasert harpiks, modifisert epoksyharpiks, akrylbasert harpiks, uretanbasert harpiks, polyesterharpiks, etc. passende anvendes.

Videre når det også gjelder typen formulering av herdemidlet, kan enkeltvæske herdende typen, to-væske herdende typen eller andre typer som anvender virkningene av mange væsker passende anvendes i samsvar med formålet.

Når det også gjelder herdemetoden, kan ordinær temperatur herding, oppvarmet herding, UV herding, elektronstråleherding, vannherding, etc. passende anvendes i samsvar med formålet.

Stålmaterialet og stålstrukturen belagt med den rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge foreliggende oppfinnelse er ikke spesielt begrenset, men for å belegge malingen ifølge foreliggende oppfinnelse på overflaten av et stålmateriale eller stålstruktur for å oppnå korrosjonsmotstand eller korrosjonsbeskyttelse, må beleggtykkelsen være 2 μm eller mer.

Videre er de jernholdige metallmaterialer og stålstrukturer dekket ved foreliggende oppfinnelse materialer og strukturer belagt med den rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge foreliggende oppfinnelse til en tykkelse på 2 μm til 700 μm og er ikke begrenset ved kjemisk sammensetning av stålmaterialet, formen eller strukturen. De inkluderer videre slike med overflater som andre korrosjonsbeskyttelsesmetoder samtidig anvendes på.

Legg merke til at hvis en vurderer økonomi og malingsvirkningseffektivitet, er tykkelsen av den rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge foreliggende oppfinnelse fortrinnsvis 2 til 300 μm.

Mens en ikke begrenser foreliggende oppfinnelse til dette, som de malte gjenstander, kan det nevnes støpejern, karbonstål, spesialstål, rustfritt stål, korrosjonsbestandig stål, sveisede forbindelser, etc. Som former kan det nevnes stålplate med tykk dimensjon, stålplate med tynn dimensjon, stålrør, stålstaver, etc. og former oppnådd ved bearbeidelse av disse.

Som strukturer kan det videre nevnes, strukturer anvendt under (1) biler, skip og andre forbrenningsmotor avgassystemer, kjelavgassystemer, lavtemperatur varmevekslere, forbrenningsovnsjikt og andre høytemperatur fuktige korrosive miljøer, (2) broer, bærerkolonner, interiør og eksteriør bygningsmaterialer, taktekkingsmaterialer, dører og vinduer, kjøkkenelementer, ulike typer rekkverk, gelender, ulike typer kroker, takrenner, jernbanevogner og andre atmosfærisk korrosive miljøer, (3) ulike typer vannlagringstanker, bærerkolonner, påler, spuntpåler og andre jord korrosive miljøer, (4) hermetikkbokser, ulike typer beholdere, lavtemperatur varmevekslere, baderomselementer, strukturelle elementer i biler og andre kondensasjonskorrosive miljøer (inkludert sammensatte avkjølte, fuktige og tørre korrosive miljøer), (5) vannlagringstanker, kaldvannsrør, varmvannsrør, hermetikkbokser, ulike typer beholdere, spiseredskap, kokkeredskap, badekar, basseng, kummer og andre kranvann korrosive miljøer, (6) ulike typer beholdere, spiseredskaper, kokkeredskaper og andre drikkevann korrosive miljøer, (7) ulike typer stålforsterkede strukturer, bærerkolonner og andre betong-korrosive miljøer, (8) skip, broer, påler, spuntpåler, marine strukturer og andre sjøvannskorrosive miljøer, etc..

Legg merke til at i foreliggende oppfinnelse, som andre korrosjonsbeskyttelsesmetoder som er i stand til bli samtidig anvendt med, er det plettering, maling, galvanisk korrosjonsforhindring, etc.

EKSEMPLER

Eksempel 1

Under vil det anvendes eksempler for å forklare foreliggende oppfinnelse. Under betingelsene vist i tabellene 1 til 14, ble malingstestbiter fremstilt. Primære partikler av Zn legeringspartikler ble fremstilt ved anvendelse av gassforstøvingsmetoden.

Dessuten ble Zn legeringspartikler forårsaket å støte sammen med hverandre eller Zn legeringspartikler ble forårsaket å støte sammen med et fast stoff for å fremstille sekundære partikler eller Zn legeringspartikler ble tilsatt til toluen eller xylen med et fuktighetsinnhold på 0,3 % eller mindre for å fremstille en slurry og fremgangsmåten for å forårsake at partiklene støter sammen med hverandre eller støter sammen med et fast stoff ble anvendt for å fremstille sekundære partikler for å fremstille Zn legeringspartikler som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker.

Zn legeringspartikler uten fysiske bruddfasetter og/eller sprekker ble fremstilt ved en perlemølle eller kulemølle. Den gjennomsnittlige partikkelstørrelse ble målt ved laser diffraksjonsspredningsmetoden. Derfor, ble partikkelstørrelsen evaluert som den ekvivalente sfærediameter.

Videre ble den gjennomsnittlige verdi for sideforholdet målt ved observasjon av 50 til 100 tilfeldig utvalgte partikler med et skan type elektronmikroskop.

Malinger ble fremstilt ved den generelle metoden. For basisharpiks, det vil si, bindemidlet, ble det anvendt et kommersielt tilgjengelig alkalisilikat eller alkylsilikatharpiks uorganisk bindemiddel eller fire typer kommersielt tilgjengelige organisk bindemidler.

De fremstilte malinger ble påført på stålplater ved pensling eller spraying. Som en evalueringstest, ble det utført en saltvann spraytest vist i JIS K5600 (5 % NaCl sprayet ved 35 grader Celsius).

Som malingstestbiter, ble det anvendt 150 x70 x3,2 mm testbiter. Ved bunnen av testbitene ble det laget kryss-kutt med en skjærer.

Korrosjonsmotstanden ble evaluert ved tiden for dannelse av rødt rust fra testbitens overflate. Dannelse ved 900 timer eller mindre ble evaluert som "dårlig", dannelse ved 900 til 2000 timer som "god", og dannelse ved 2000 timer eller mer som "svært god".

Fra tabellene 1 til 14, blir det kjent at malingstestbitene ved anvendelse av Zn legeringspartiklene ifølge foreliggende oppfinnelse viser overlegen korrosjonsmotstand både med uorganisk-baserte bindemidler og organisk-baserte bindemidler.

Tabell 1

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 2

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 3

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 4

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 5

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 6

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 7

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 8

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 9

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 10

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 11

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 12

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 13

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 14

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Eksempel 2)

Zn legeringspartikler som videre inneholder én eller begge av Al og Si ble fremstilt som vist ved de kjemiske ingredienser i tabellene 15 til 26. Resten er de samme som eksempel 1.

Fra tabellene 15 til 26, blir det kjent at malingstestbitene som anvender Zn legeringspartiklene ifølge foreliggende oppfinnelse viser overlegen korrosjonsmotstand både med uorganisk-baserte bindemidler og organisk-baserte bindemidler.

Tabell 15

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 16

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 17

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 18

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 19

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 20

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 21

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 22

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 23

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 24

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 25

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 26

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Eksempel 3

Zn legeringspartikler med de kjemiske ingredienser vist i tabellene 27 til 42 ble fremstilt på den samme måten som i eksempel 1. Resten er de samme som eksempel 1.

Mg fast løsning fasen ble identifisert ved røntgendiffraksjonsmetoden. Videre ble de Zn-Mg intermetalliske forbindelser identifisert ved analyse av forholdet av sammensetning av Mg og Zn ved de fysiske bruddfasetter eller sprekkoverflater ved røntgendiffraksjonsmetoden eller ved observasjon ved et skanning elektronmikroskop med en energidispersjon type røntgenanalysator.

Når innholdet av Mg var mindre enn 16 vekt-%, ved de detekterte røntgendiffraksjonstopper, var Mg2Zn11 eller MgZn2 toppene hovedtoppene. Når innholdet av Mg var 16 vekt-% eller mer, ble forholdet av sammensetning av Mg og Zn ved de fysiske bruddfasetter eller sprekkoverflater analysert ved røntgendiffraksjonsmetoden eller ved observasjon ved et skanning elektronmikroskop med en energidispersjon type røntgenanalysator hvorpå nærværet av Mg2Zn3, MgZn eller Mg7Zn3ble bekreftet.

Fra tabellene 27 til 42, blir det kjent at på grunn av nærværet av Mg fast løsning fasen og Zn-Mg intermetalliske forbindelser ved overflatene av partiklene inkludert frakturerte deler, blir malingstestbitene ved anvendelse av Zn legeringspartiklene ifølge foreliggende oppfinnelse forbedret i korrosjonsmotstand og rustbeskyttelse uavhengig av typen basisharpiks, det vil si, både for uorganisk-baserte og organisk-baserte bindemidler.

Tabell 27

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 28

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 29

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 30

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 31

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 32

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 33

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 34

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 35

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 36

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 37

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 38

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 39

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 40

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 41

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 42

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Eksempel 4

Zn legeringspartikler med de kjemiske ingredienser vist i tabellene 43 til 57 ble fremstilt på den samme måten som i eksempel 1. Resten er de samme som eksempel 3.

MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn eller Mg7Zn3 ble identifisert ved analyse av forholdet av sammensetning av Mg og Zn ved de fysiske bruddfasetter eller sprekkoverflater ved røntgendiffraksjonsmetoden eller ved observasjon ved et skanning elektronmikroskop med en energidispersjon type røntgenanalysator.

Videre ble antallet fasetter i Zn legeringspartiklene målt ved å observere 50 til 100 tilfeldig utvalgte partikler med et skan type elektronmikroskop.

Fra tabellene 43 til 57, blir det kjent at fordi partikkeloverflatene inkludert frakturerte deler har, som intermetalliske forbindelser, minst én type av forbindelse av MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn og Mg7Zn3eller fordi antallet fasetter er to fasetter eller mer, blir malingstestbitene som anvender Zn legeringspartiklene ifølge foreliggende oppfinnelse forbedret i korrosjonsmotstand og rustbeskyttelse uavhengig av typen basisharpiks, det vil si, både for uorganisk-baserte og organiskbaserte bindemidler.

Tabell 43

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 44

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 45

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 46

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 47

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 48

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 49

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 50

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 51

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 52

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 53

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 54

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 55

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 56

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 57

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC: Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Eksempel 5

Zn legeringspartikler med de kjemiske ingredienser vist i tabellene 58 til 75 ble fremstilt på den samme måten som i eksempel 1. Zn metallpartikler med en gjennomsnittlig partikkelstørrelse 0,05 til 50 μm ble blandet i malingene. Resten er de samme som eksempel 1.

Fra tabellene 58 til 75, blir det kjent at malingstestbitene som anvender Zn legeringspartiklene og Zn metallpartiklene ifølge foreliggende oppfinnelse får forbedret korrosjonsmotstand og rustforhindring uavhengig av typen basisharpiks, det vil si, både for uorganisk-baserte og organisk-baserte bindemidler.

Tabell 58

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 59

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 60

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 61

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 62

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 63

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 64

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 65

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 66

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 67

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 68

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 69

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 70

(*1) F: Bmddfasetter eksisterer, FC : Bmddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bmddfasett og/eller sprekk Tabell 71

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 72

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 73

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 74

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Tabell 75

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfaseter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk Eksempel 6

Zn legeringspartikler som videre inneholder én eller begge av Al og Si som vist ved de kjemiske ingredienser i tabellene 76 til 91 ble fremstilt. Resten er de samme som eksempel 5.

Fra tabellene 76 til 91, blir det kjent at malingstestbitene som anvender Zn legeringspartiklene ifølge foreliggende oppfinnelse viser overlegen korrosjonsmotstand uavhengig av typen basisharpiks, det vil si, både for uorganisk-baserte og organisk-baserte bindemidler.

Tabell 77

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer. FC : Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer, Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk

Tabell 87

Tabell 90

Eksempel 7

Zn legeringspartikler med de kjemiske ingredienser vist i tabellene 92 til 108 ble fremstilt på den samme måten som i eksempel 5. På tidspunktet for fremstilling av malingen, ble det anvendt fire kommersielt tilgjengelige organisk-baserte bindemidler. Resten er de samme som eksempel 5.

Mg fast løsning fasen ble identifisert ved røntgendiffraksjonsmetoden. De Zn-Mg intermetalliske forbindelser ble identifisert ved analyse av forholdet av sammensetning av Mg og Zn ved de fysiske bruddfasetter eller sprekkoverflater ved røntgendiffraksjonsmetoden eller ved observasjon ved et skanning elektronmikroskop med en energidispersjon type røntgenanalysator. Sammensetningen var MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn eller Mg7Zn3.

Fra tabellene 92 til 108, blir det kjent at på grunn av partikkeloverflatene inkludert frakturerte deler og/eller sprekker som har en Mg fast løsning fase og Zn-Mg intermetalliske forbindelser, blir malingstestbitene som anvender Zn legeringspartiklene ifølge foreliggende oppfinnelse forbedret i korrosjonsmotstand og rustbeskyttelse.

Tabell 92

Tabell 93

Tabell 99

Tabell 100

Tabell 101

Tabell 102

Tabell 103

Tabell 104

Tabell 105

Tabell 106

Tabell 107

Eksempel 8

Zn legeringspartikler med de kjemiske ingredienser vist i tabellene 109 til 125 ble fremstilt på den samme måten som i eksempel 5. Resten er de samme som eksempel 5.

MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn og Mg7Zn3 ble identifisert ved analyse av forholdet av sammensetning av Mg og Zn ved de fysiske bruddfasetter eller sprekkoverflater ved røntgendiffraksjonsmetoden eller ved observasjon ved et skanning elektronmikroskop med en energidispersjon type røntgenanalysator.

Antallet fasetter på Zn legeringspartiklene ble identifisert ved observasjon av 50 til 100 tilfeldig utvalgte partikler ved anvendelse av et skan type elektronmikroskop.

Fra tabellene 109 til 125, blir det kjent at fordi partikkeloverflatene inkludert frakturerte deler og/eller sprekker som intermetalliske forbindelser har én eller flere typer av forbindelser av MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn og Mg7Zn3 eller fordi antallet fasetter er to fasetter eller mer, blir malingstestbitene som anvender Zn legeringspartiklene og Zn metallpartikler ifølge foreliggende oppfinnelse forbedret i korrosjonsmotstand og rustbeskyttelse uavhengig av typen basisharpiks, det vil si, både for uorganisk-baserte og organisk-baserte bindemidler.

Tabell 109

(*1) F: Bruddfasetter eksisterer, FC : Bruddfasetter og/eller sprekker eksisterer. Ingen: Ingen bruddfasett og/eller sprekk

Eksempel 9

Tabell 126 viser en fremgangsmåte for fremstilling av Zn legeringspartikler. De primære partiklene ble fremstilt ved gassforstøvingsmetoden. I samsvar med foreliggende oppfinnelse, ble dessuten Zn legeringspartikler forårsaket å støte sammen med hverandre eller Zn legeringspartikler ble forårsaket å støte sammen med et fast stoff for å fremstille sekundære partikler. Videre ble Zn legeringspartikler tilsatt til toluen eller xylen med et fuktighetsinnhold på 0,3 % eller mindre for å fremstille slurry og metoden for å forårsake at partiklene støter sammen med hverandre eller støter sammen med et fast stoff ble anvendt for å fremstille sekundære partikler.

Fremgangsmåtene for måling av den gjennomsnittlige partikkelstørrelse av Zn legeringspartiklene og den gjennomsnittlige verdi av sideforholdet er de samme som i eksempel 1. Videre er fremgangsmåtene for identifisering av Mg fast løsning fasen og Zn-Mg intermetalliske forbindelser de samme som i eksempel 3. Fremgangsmåten for identifisering av MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn og Mg7Zn3 og fremgangsmåten for måling av antallet fasetter er de samme som i eksempel 4.

Fra tabell 126, blir det kjent at det blir fremstilt Zn legeringspartikler av området ifølge foreliggende oppfinnelse.

Tabell 126

INDUSTRIELL ANVENDBARHET

Hvis en belegger den rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder Zn legeringspartikler som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker ifølge foreliggende oppfinnelse, er det mulig å gi et jernholdig metallmateriale etc. en enestående langvarig, overlegen korrosjonsmotstand og rustforhindring uten å svekke beleggingsevnen og økonomien. Det er videre, som et resultat, mulig å tilveiebringe et jernholdig metallmateriale med høy korrosjonsmotstand og stålstruktur som muliggjør at vedlikeholdssyklusene blir svært forlenget.

Foreliggende oppfinnelse har følgelig høy anvendbarhet innen industrien for jernholdig metall.

Claims

Pa ten tkra v

1. Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder, ved vekt-%, Mg: 0,01 til 30 % og eventuelt én eller begge av Al: 0,01 til 30 % og Si: 0,01 til 3 %, og som har en balanse av Zn og uunngåelige urenheter, som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker med en lengde på 0,01 μm eller mer eller sprekker med en dybde på 0,01 μm eller mer, som har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 til 200 μm, og som har et sideforhold av maksimal størrelse og minimal størrelse (maksimal størrelse/minimal størrelse) med en gjennomsnittlig verdi på 1 til 1,5.

2. Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge krav 1,

k a r a k t e r i s e r t v e d å ha en Mg fast løsning fase og Zn-Mg intermetalliske forbindelser på overflaten av nevnte Zn legeringspartikler.

3. Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge krav 2,

k a r a k t e r i s e r t v e d a t nevnte Zn-Mg intermetalliske forbindelser inkluderer minst én type av forbindelse av MgZn2, Mg2Zn11, Mg2Zn3, MgZn og Mg7Zn3.

4. Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge ethvert av krav 1 til 3,

k a r a k t e r i s e r t v e d a t nevnte Zn legeringspartikler er formet som asfæriske polyedere med to eller flere fasetter.

5. Fremgangsmåte for fremstilling av Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge ethvert av krav 1 til 4, nevnte fremgangsmåte for fremstilling av Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand er

k a r a k t e r i s e r t v e d å forårsake at primære partikler omfattet av sammensetningen av ingredienser som beskrevet i krav 1 og som har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 til 1000 μm støter sammen med hverandre eller forårsake at nevnte primære partikler støter sammen med et fast stoff for å frakturere nevnte primære partikler for å fremstille Zn legeringspartikler som har fysiske bruddfasetter og/eller sprekker.

6. Fremgangsmåte for fremstilling av Zn legeringspartikler for rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge krav 5,

k a r a k t e r i s e r t v e d å forårsake at nevnte primære partikler dispergeres i en organisk løsemiddel for å fremstille en slurry, deretter forårsake at slurryen støter sammen med seg selv eller forårsake at nevnte slurry støter sammen med et fast stoff for å frakturere de primære partikler.

7. Rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand

k a r a k t e r i s e r t v e d a t den inneholder Zn legeringspartikler for rustbeskyttende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge ethvert av krav 1 til 4 i 30 vekt-% eller mer konvertert til tørt belegg.

8. Rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge krav 7 k a r a k t e r i s e r t v e d a t den omfatter en rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand som inneholder, i tillegg til nevnte Zn legeringspartikler, Zn metallpartikler som har en gjennomsnittlig partikkelstørrelse på 0,05 til 50 μm omfattet av Zn og uunngåelige urenheter og ved å ha en x på 300,0 eller mindre når en definerer, ved vekt-%, (vekt-% av nevnte Zn legeringspartikler):(vekt-% av nevnte Zn metallpartikler) som 1/x.

9. Rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge krav 8, k a r a k t e r i s e r t v e d a t den har ved vekt-%, et innhold av Mg på 0,01 til mindre enn 30 % når totalen av nevnte Zn legeringspartikler og nevnte Zn metallpartikler er definert som 100 %.

10. Rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge ethvert av krav 7 til 9

k a r a k t e r i s e r t v e d a t et bindemiddel i nevnte rustbeskyttende maling med høy korrosjonsmotstand er et uorganisk bindemiddel eller organisk bindemiddel.

11. Jernholdig metallmateriale belagt med en rustforhindrende maling med høy korrosjonsmotstand ifølge ethvert av krav 7 til 9 på dets overflate, nevnte jernholdige metallmateriale med høy korrosjonsmotstand er

k a r a k t e r i s e r t v e d a t en beleggtykkelse er 2 til 700 μm og ved at Zn legeringspartikler eller Zn legeringspartikler og Zn metallpartikler er fordelt i belegget.

12. Stålstruktur

k a r a k t e r i s e r t v e d å være utstyrt med et jernholdig metallmateriale med høy korrosjonsmotstand ifølge krav 11 som en del eller alt av denne.