NO153326B - Dekk, spesielt for fly, med banearmering av tekstilkorder, samt en fremgangsmaate for fabrikasjon av dekket. - Google Patents
Dekk, spesielt for fly, med banearmering av tekstilkorder, samt en fremgangsmaate for fabrikasjon av dekket. Download PDFInfo
- Publication number
- NO153326B NO153326B NO820412A NO820412A NO153326B NO 153326 B NO153326 B NO 153326B NO 820412 A NO820412 A NO 820412A NO 820412 A NO820412 A NO 820412A NO 153326 B NO153326 B NO 153326B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- tire
- reinforcement
- cords
- inflated
- web
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 96
- 230000008602 contraction Effects 0.000 claims description 18
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims description 16
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 claims description 15
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims description 11
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000004753 textile Substances 0.000 claims description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 3
- 239000004760 aramid Substances 0.000 description 2
- 229920003235 aromatic polyamide Polymers 0.000 description 2
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 2
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 208000018747 cerebellar ataxia with neuropathy and bilateral vestibular areflexia syndrome Diseases 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009429 distress Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C3/00—Tyres characterised by the transverse section
- B60C3/04—Tyres characterised by the transverse section characterised by the relative dimensions of the section, e.g. low profile
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C9/00—Reinforcements or ply arrangement of pneumatic tyres
- B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
- B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
- B60C9/2003—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords
- B60C9/2009—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords comprising plies of different materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C2200/00—Tyres specially adapted for particular applications
- B60C2200/02—Tyres specially adapted for particular applications for aircrafts
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S57/00—Textiles: spinning, twisting, and twining
- Y10S57/902—Reinforcing or tire cords
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T152/00—Resilient tires and wheels
- Y10T152/10—Tires, resilient
- Y10T152/10135—Armored
- Y10T152/10171—Casing construction
- Y10T152/1018—Embedded
- Y10T152/10189—Metal
- Y10T152/10207—Annular
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Tyre Moulding (AREA)
Description
Oppfinnelsen vedrører de dekk, spesielt for fly, hvis armering for det første består av en stammearmering dannet av minst én duk med radielle kabler opprullet rundt minst én vulstkorde i hver vulst, og for det annet av en banearmering dannet av tekstilkorder anbragt radielt utenpå stammearmeringen. Oppfinnelsen vedrører spesielt midler og fremgangsmåte for fabrikasjon av slike dekk.
De relative normer som f.eks. gjelder dekk for fly, fast-setter for et sådant dekk dimensjoner, oppblåsningstrykk og gitt statisk belastning, den maksimale aksiale bredde og den radielle høyde på felg, med andre ord dimensjonene av kantene på det rektangel dekkets meridiansnitt innskri-ves i. Vanligvis synes det som om det, for å redusere opp-hetningen av toppen såvel som slitasje av spesielt kantene på dekkets rullebane vil være av interesse å gi dekket et meridiansnitt som mest mulig nærmer seg grensene på en rektangulær kontur, slik som den ovenfor nevnte.
I denne hensikt kan man f.eks. vulkånisere dekket i en form som ikke bare gir det den ytre kontur, men også gir armeringen under påvirkning av trykket i vulkaniseringskam-meret eller -membranet, en meridianlinjekrumning som er meget sterk og maksimal i høyde med skuldrene, og som avtar raskt både i dekkets ekvatorielplan og flanker.
Ved store hastigheter opptrer det imidlertid tidlig stående bølger på et slikt dekk, og dekket får kort levetid.
Denne mangel synes forårsaket av fraværet av spenninger i de marginale områder av banearmeringen med tekstilkorder, og videre av fraværet av tilstrekkelig spenning under påvirkning av oppblåsningstrykket. Under påvirkning av oppblåsningstrykket beholder nemlig ikke armeringen en meridianprofil identisk med den profil som den følger i vulkaniseringsformen. Den maksimale krumning i høyde med skuldrene
tenderer til å avta til fordel for en økning av ekvatorial-diameteren og den maksimale aksiale bredde av dekkets armering. Herav følger at det blir utilstrekkelig spenning el-
ler endog kompresjon i de marginale områder av banearmeringen.
Følgelig tar oppfinnelsen sikte på samtidig å oppnå at det beholdes en kvasi-rektangulær meridianprofil i dekket og dets arme"ring og reduksjon eller endog opphevelse av dannelsen av stående bølger på dekket, idet dette dobbelte formål oppnås uten å måtte ty til duker med ekstra for-sterkning .
Ifølge fransk patent 2 141 557 anbringer man radielt utenpå stammearmeringen, i skulderområdet, to ekstra, kryssede duker av elastiske korder som danner vinkler på høyst 30° med kordene i stammearmeringen. Imidlertid dreier det seg her for det første om et dekk for meget tungtbærende plane-ringsmaskiner, og for det annet om banearmering av metall-korder som altså er motstandsdyktige mot periferisk kon-traksjon i marginalområdene.
Innenfor rammen for oppfinnelsen betegner man som dekk med kvasirektangulær meridianprofil etter montering på felgen og oppblåsing til arbeidstrykket, ethvert dekk hvis stammearmering har en relativ konveksitetspil i toppen på høyst 0,12 og en relativ konveksitetspil i flanken på høyst 0,14.
Innenfor rammen av oppfinnelsen definerer man ifølge kon-vensjon den relative konveksitetspil i toppen av et dekks meridiansnitt på følqende måte (se fig. 1). Man betrakter den sirkulbue C som for det første går gjennom det ekva-torialpunkt S i hvilket stammearmeringen 2 skjærer ekvatorialplanets linje ZZ', og for det annet går gjennom de to skjæringspunkter A og A' mellom armeringen og linjene E og E' for plan parallelle med ekvatorialplanet og som begge ligqer i en aksial avstand fra dette plan lik 0,3 av den maksimale aksiale lengde L av dekkets kontaktområde. Lengden L måles på dekket montert på felgen, oppblåst til arbeidstrykket bærende sin nominelle belastning og hvilende uten sidehelninq på et plant oq horisontalt underlaq. Den relative konveksitetspil i toppen er da lik den radielle avstand f mellom ekvatorialpunktet S og sirkelens C skjæringspunkter med parallellene F, F' til ekvatorialplanets linje. ZZ<1>, som ligger ved endene av den maksimale aksiale lengde L av kontaktområdet i forhold til lengden L.
Den relative konveksitetspil i flankene betegner den halve differanse (ff) mellom stammearmeringens 2 maksimale aksiale bredde B (for eksempel lik 0,9 75 av den maksimale aksiale bredde B1 av dekket som kreves ifølge normene) og den maksimale aksiale bredde L som definert ovenfor, i forhold til differansen mellom stammearmeringens 2 ekvatorialradius Rs og radien Rj for felgens J sete for vulsten (denne radius er forutsatt i normene) når dekket er montert på felgen og pumpet opp til arbeidstrykket, men ikke belastet.
For å nå det ovenfor nevnte dobbelte formål, forutsetter oppfinnelsen et dekk, spesielt for fly, med en stammearmering dannet av minst en duk av radielle korder rullet opp om minst en vulstkabel i hver vulst og en tredelt banearmering som ligger radielt utenpå stammearmeringen og omfatter et midtparti som, i hver ende, er i kontakt med et sideparti, idet hver av de tre deler består av minst en duk av i hver duk parallelle tekstilkorder som danner en vinkel mellom 0° og 30° med omkretsretningen, idet stammearmeringen, når dekket er montert på sin felg og er oppblåst til arbeidstrykket, i toppen oppviser en relativ konveksitetspil på høyst 0,12 og fortrinnsvis mellom 0,04 og 0,10, og i sideveggene en relativ konveksitetspil høyst lik 0,14, idet dekket således får en kvasi-rektangulær meridianprofil og er kjennetegnet ved at når dekket er montert på felgen, men ikke oppblåst, har stammearmeringen en relativ konveksitetspil i toppen av høyst 0,17, fortrinnsvis mellom 0,055 og 0,15,
en relativ konveksitetspil i sideveggene av høyst 0,20,
en likevektskurve i nivået av skuldrene beliggende radielt innenfor dets likevektskurve når dekket er oppblåst,
en lengde mellom 0,98 og 0,99 av dens lengde i det oppblåste dekk, og at midtpartiet av topparmeringen er dannet av kor-
der hvis elastisitetsmodul er mellom 600 og 2.500 daN/mm<2>, målt ved 25% av bruddlasten, den relative forlengelse ved brudd er mellom 0,1% og 8%, og
kontraksjonskoeffisienten under vulkaniseringsvarmen er mindre enn 0,75% av deres lengde før vulkaniseringen av dekket, mens sidepartiene er dannet av korder hvis elastisitetsmodul er mellom 75 og 600 daN/mm 2 målt ved 80% av bruddlasten, idet den relative forlengelse ved brudd er mellom 10% og 40%, og kontraksjonskoeffisienten er minst 4 ganger kontraksjonskoeffisienten for kordene i midtpartiet og mellom 3% og 15% av deres lengde før dekkets vulkanisering.
For det første på grunn av forskjellene i strekkbarhet mellom midtpartiet og sidepartiene på banearmeringen ifølge oppfinnelsen, og for det annet på grunn av den passende lengde av stammearmeringen, tenderer denne, under påvirkning av arbeidstrykket til å innta en meridianprofil hvis krumning er meget stor og maksimal i høyde med dekkets skuldre, mens stammearmeringens relative konveksitetspil i flankene og stammearmeringens relative konveksitetspil i toppen avtar for å innta en verdi mindre enn henholdsvis 0,14 og 0,12.
Oppnåelse av en kvasi-rektangulær profil på dekkets armering ifølge oppfinnelsen under påvirkning av arbeidstrykket viser seg ved en betydelig radiell utvidelse av dekket i høyde med skuldrene. Denne utvidelse bevirker i kordene i banearmeringens sidepartier en overspenning som er meget betydelig i forhold til de nær lik null eller endog nega-tive spenninger som hersker i kantene på kjente banearme-ringer. Denne overspenning samarbeider med den tilsiktet høye strekkbarhet i banearmeringens sideområder for å min-ske eller hindre at det oppstår stående bølger ved høye hastigheter.
I motsetning til den radielle sentrifugalutvidelse som bare virker på toppens masse, er de stående bølger et vibra-sjonsfenomen som ikke bare blir overlagret den radielle utvidelse, men.som er forbundet med toppens flattrykning i kontaktflaten og derfor utløses ved en frekvens, dvs. en omdreiningshastighet på grunn av bevegelsen av de tilstede-værende masser. Bevegelsen av disse masser forsinker det flattrykte dekks tilbakevending til dets tidligere ikke-flattrykte form ved den betraktede dekkdels passasje i kontaktflaten. Mange midler (f.eks. US-patent 2 958 359
og fransk patent 2 121 736) har vært tenkt for periferisk å avstive banearmeringens kanter og/eller for å hindre den radielle sentrifugalutvidelse av toppen på dekk for veier. Ingen av disse midler hindrer den brutale reduksjon av peri-ferispenningen eller endog at det oppstår en negativ peri-ferispenning, dvs. en kompresjon i banearmeringens kanter. Den øyeblikkelige tilstedeværelse av en nullspenning eller en kompresjon kombinert med den tilsiktede stivhet i banearmeringens kanter gjør denne, og følgelig toppen, ute av stand til straks å gjeninnta deres tidligere ikke flattrykte form, dvs. å motsette seg at det oppstår stående bølger som vedvarer og hvis antall øker med hastigheten for å søke å rive i stykker toppen på dekk av den betraktede type.
For å fabrikere dekket ifølge oppfinnelsen må man ty til en fremgangsmåte kjennetegnet ved at man for det første bruker en vulkaniseringsform i hvilken stammearmeringen og banearmeringen inntar nær samme stilling som i dekket montert på felgen, oppblåst til arbeidstrykket, men ikke belastet, idet stammearmeringens krumning når et maksimum ved skuldrene og et minimum i skjæringspunktet mellom stammearmeringen og dekkets ekvatorialplan, idet stammearmeringen har en relativ konveksitetspil i toppen høyst- lik 0,12, og for-trinnvis mellom 0,04 og 0,10, og en relativ konveksitetspil i flankene høyst lik 0,14, og for det annet bruker en banearmering hvis korder i midtpartiet har en strekkbarhet som er liten og fortrinnsvis er nær lik null, og en kon-traks jonskoef f isient for vulkaniseringsvarmen som er lav og fortrinnsvis null, oq hvis korder i sidepartiene er meget strekkbare og har en høy kontraksjonskoeffisient ved varme. Prinsippet for denne fremgangsmåte består i å bruke vulkani-seringsvarmens innflytelse på en banearmering dannet av et midtparti forsterket med tråder med liten, om ikke null strekkbarhet, av et materiale som fortrinnsvis har null eller liten kontraksjonskoeffisient for varme, og av to sidepartier forsterket med meget strekkbare korder av et materiale med høy kontraksjonskoeffisient for varme, dette i en vulkaniseringsform i hvilken dekkets banearmering inntar nær samme bane som i dekket montert på felgen og oppblåst til arbeidstrykket, idet denne bane når en maksimal krumning i høyde med skuldrene og tenderer mot et minimum ved toppens ekvator.
Den spenning som takket være varmekontraksjonen av banearmeringens midtpartier, blir oppmagasinert, viser seg så
som en innsynkning av dekkets skuldre når det er tatt ut av formen. Endelig, på grunn av elastisiteten i sidepartiene og kvasi-deformerbarheten av banearmeringens midtparti, fremkaller arbeidstrykket en utvidelse og følgelig en meget betydelig periferisk overspenning i ytterkantene på banearmeringens sidepartier. Den betydelige overspenning og den betydelige elastisitet i kantene virker tilsammen til å forsinke, om ikke hindre, dannelsen av stående bølger. Hvis i et dekk av den foreliggende type banearmeringens pe-riferispenning pr. lengdeenhet (aksialt) er lik omtrent P-R (P: arbeidstrykket i dekket, R: ekvatorialradius) i høyde med ekvator, er spenningen i kantene på banearmeringen ifølge opfpinnelsen større enn 0,15 og fortrinnsvis 0,2 ganger og opp til 0,6 ganger ekvatorialspenningen.
En foretrukket variant av dekket ifølge oppfinnelsen består i at trådene i banearmeringens sidepartier har en relativ forlengelse ved brudd på mellom 10% og 30%, og en kontraksjonskoeffisient for varme på mellom 6% og 10%
av deres lengde før vulkanisering av dekket.
Fortrinnsvis har også, i et dekk ifølge oppfinnelsen, banearmeringens midtparti en aksial bredde mellom 30 % og 80 % av banearmeringens bredde.
Fortrinnsvis også , i et dekk ifølge oppfinnelsen
- har sidepartiene en aksial bredde mellom 10 % og 35 % av banearmeringens bredde, - er kordene i banearmeringens midtparti orientert i 0° i forhold til periferiretningen, - har banearmeringens midtparti symmetrisk kryssede duker i vinkler mindre enn 30° i forhold til dekkets periferiret-ning, - har banearmeringens sidepartier duker av korder orientert i 0° i forhold til periferiretningen, - har banearmeringens sidepartier symmetrisk kryssede kor--der i vinkler mindre enn 25° i forhold til lengderetningen, - har stammearmeringen en relativ forlengelse under påvirkning av arbeidstrykket mellom 1 og 2 % av dens lengde i
formen,
- er en del av duken i hvert sideparti eller minst én av dukene i hvert sideparti anbragt radielt utenpå en midtduk i kontaktområdet mellom sidepartiene og midtpartiet, slik at det dannes felles områder mellom midtpartiet og hvert sideparti, - har det felles område mellom hvert sideparti og midtpartiet i banearmeringen en aksial bredde høyst lik 15 % av banearmeringens bredde.
På grunn av kordenes strekkbarhet som ved oppblåsning til arbeidstrykket bevirker en betydelig forskyvning av skuldrene utover og som i motsetning til kjente arrangementer,
som har til formål å forsterke banearmeringens kanter, er det mulig i flankene å forlenge minst én duk i banearmeringens sidepartier uten å hindre utflatningen av skuldrene.
Hvis man med konveksiteten av dekkets rullebane betegner den relative differanse, uttrykt i % av ekvatorialradien R IBciX (fig. 1) i forhold til omdreiningsaksen XX' for dekket oppblåst til arbeidstrykket og ubelastet, mellom ekvatorialradien og det aritmetiske middel av radiene RgD målt i de punkter på dekket der kontaktflaten når sin maksimale aksiale verdi (slik som definert ovenfor), tillater oppfinnelsen fabrikasjon av dekk hvis konveksitet ligger mellom 0 % og 6 % og som oppviser en tilfredsstillende slitajemotstand.
Når et dekk ifølge oppfinnelsen er montert, men ikke blåst opp, er denne konveksitet større enn minst 1,5 % og fortrinnsvis mellom 3 % og 4 % av ekvatorialradien av dekket oppblåst til arbeidstrykket, i forhold til konveksiteten målt på dekket oppblåst til arbeidstrykket.
Kontraksjonskoeffisienten for varme for trådene i banearmeringen ifølge oppfinnelsen måles ifølge norm ASTM D 885
av 1973 på banekorder som er klare til å bli inkorporert i dekket, under en spenning på 4,5 g/tex ved 180°C etter 1 minutt termisk stabilisering.
I det tilfelle da det, for visse anvendelser, er nyttig til banearmeringen ifølge oppfinnelsen å tilføye en eller flere vanlige toppduker, for eksempel beskyttelsesduker med elastiske korder, anbringes disse duker radielt utenpå banearmeringen ifølge oppfinnelsen. Disse vanlige toppduker har fortrinnsvis en bredde nær lig bredden av midtpartiet på banearmeringen ifølge oppfinnelsen. Når disse vanlige toppduker er av elastiske stålkorder, passer det å anbrin-ge disse korder i vinkler på minst 45° i forhold til periferiretningen.
Kombinasjonene av ovennevnte grunn-fremgangsmåte for fabrikasjon av et dekk ifølge oppfinnelsen med flere foretrukne varianter av oppfinnelsen representerer like mange foretrukne varianter av fremgangsmåten for fabrikasjon.
Følgende del av beskrivelsen refererer seg til tegningen og er viet en utformning av oppfinnelsen. På tegningen (som ikke er i målestokk) er: - fig. 1 et skjematisk radialsnitt av et dekk der bare stammearmeringen er vist, idet denne figur har til hovedformål å illustrere stammearmeringens relative konvensitetspiler, for det første i toppen og for det annet i flakene,og rullebanens konveksitet,
- fig. 2 et radielt halvsnitt av et dekk ifølge oppfinnel-
sen i vulkaniseringsformen eller montert på felgen og oppblåst, og
fig. 3 et snitt analogt med fig. 2 med dekket tatt ut av formen og montert på felgen, men med null oppblåsnings-
trykk.
Dekket 10 vist på fig. 1 og fig. 2 er et dekk for fly med dimensjon 750 x 230-15 (fransk standard). et omfatter en stammearmering som her består av to overlagrede duker 2',2"
av radielle korder av aromatisk polyamid med nummer 16 7 x 3 tex.
Hver ende av de to duker er rullet opp om en vulstkorde 3
av metall som ligger i hver av dekkets vulster 4.
I rullebanen 5 er det anbragt beskyttelsesduker 6 og under disse en banearmering 7 festet på stammearmeringen og hvor de kanter som ligger lengst fra banen for det langsgående midtplan ZZ ' er beliggende i dekkets skulderområde 8.
Kontaktområdet, målt under en belastning på 5.850 daN og
et oppblåsningstrykk på 15 bar, på et plant horisontalt underlag, har en lengde L lik 185 mm. Beskyttelsesdukene har en bredde P på 115 mm, og banearmeringen 7 en total bredde Q på 19 4 mm. Denne armering består av to midtduker 7', 7", og på hver side av disse, i aksial retning, tre sideduker 7a, 7b, 7c med en aksial bredde på 120 mm, og midtdukten 7" har en aksial bredde på 90 mm. Disse to du-
ker, som er anbragt symmetrisk i forhold til linjen ZZ'
for dekkets langsgående medianplan, består hver av tilstø-
tende korder av aromatisk polyamid med nummer 330 x 3 x 3
tex, hver med en diameter på 2,3 mm og en bruddfasthet på
420 daN ved en relativ forlengelse på 6,1 %. Disse korder er anbragt parallelt med linjen ZZ' for dekkets ekvatorialplan .
De tre sideduker tilstøter, i aksial retning, de to midtduker 7', 7". Deres bredder er henholdsvis lik 38 mm, 37 mm og 35 mm. Sidedukene 7a og 7b tilstøter midtduken 7', og sideduken 7c tilstøter midtduken 7" og dekker kanten på duken 7' over en bredde på 15 mm.
Hver av de tre sideduker består av tilstøtende korder av
polyester med nummer 110 x 4 x 2 tex, hver med en diameter på 1,2 3 m, en bruddfasthet på 59 daN ved en relativ forlengelse på 17 %, og en kontraksjonskoeffisient for varme mellom 8 og 9 %. Disse tråder er anbragt parallelt med linjen ZZ' for dekkets ekvatorialplan.
Dekkets sider- B, Rg, Rg, Rmaks.°9 Rep i formen under trykk (fig. 2) er vist (i mm) i linje a) i nedenstående tabell.
Dekkets sider B',^,, Rg, Rmaks i °9 Rep> tatt ut av formen og ikke oppblåst (fig. 3) er vist (i mm) i linje b) i nedenstående tabell.
Endelig gjelder igjen linjene c) og d) i nedenstående tabell dekkets kanter B, R„, Rc, R , og R vist på fig. 2, men denne, gang når dekket er tatt ut av tormen, montert på felgen og pumpet opp til arbeidstrykket (15 bar, linje
c)) eller til prøvetrykket (60 bar, linje d)).
Claims (14)
1. Dekk, spesielt for fly, med en stammearmering dannet av minst en duk av radielle korder rullet opp om minst en vulstkabel i hver vulst og en tredelt banearmering som ligger radielt utenpå stammearmeringen og omfatter et midtparti som, i hver ende, er i kontakt med et sideparti, idet hver av de tre deler består av minst en duk av i hver duk parallelle tekstilkorder som danner en vinkel mellom 0° og 30° med omkretsretningen,
idet iammearmeringen, når dekket er montert på sin felg og er oppblåst til arbeidstrykket, i toppen oppviser en relativ konveksitetspil på høyst 0,12 og fortrinnsvis mellom 0,04 og 0,10, og i sideveggene en relativ konveksitetspil høyst lik 0,14, idet dekket således får en kvasi-rektangulær meridianprofil, karakterisert ved at når dekket er montert på felgen (J),
men ikke oppblåst, har stammearmeringen (2) -en relativ konveksitetspil i toppen av høyst 0,17, fortrinnsvis mellom 0,055 og 0,15, - en relativ konveksitetspil i sideveggene av høyst 0,20 - en likevektskurve i nivået av skuldrene beliggende radielt innenfor dets likevektskurve når dekket er oppblåst, - en lengde mellom 0,98 og 0,99 av dens lengde i det oppblåste dekk, og at midtpartiet (7',7") av
topparmeringen (7) er dannet av korder hvis
elastisitetsmodul er mellom 600 og 2.500 daN/mm<2 >målt ved 25% av bruddlasten, den relative forlengelse ved brudd er mellom 0,1% og 8%, og
kontraksjonskoeffisienten under vulkaniseringsvarmen er mindre enn 0,75% av deres lengde før vulkaniseringen av dekket, mens sidepartiene (7a, 7b. 7c) er dannet av korder hvis elastisitetsmodul er mellom 75 og 600 daN/mm 2 malt ved 80% av bruddlasten, idet den relative forlengelse ved brudd er mellom 10% og 40%, og kontraksjonskoeffisienten er minst 4 ganger kontraksjonskoeffisienten for kordene i midtpartiet og mellom 3% og 15% av deres lengde før dekkets
vulkanisering.
2. Dekk som angitt i krav 1, karakter i- .■sert ved at sidepartiene er dannet av korder, hvis relative forlengelse er mellom 10% og 30% ved brudd og kontraksjonskoeffisient er mellom 6% og 10% av deres lengde.
3. Dekk som angitt i krav 1 eller 2, karak
terisert ved at banearmeringens midtparti har en aksial bredde mellom 30% og 80% av banearmeringens bredde (Q).
4. Dekk som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at sidepartiene har en aksial bredde mellom 10% og 35% av banearmeringens (7) bredde (Q) .
5. Dekk som angitt.i krav 1 eller 2, karakterisert ved at kordene i banearmeringens (7) midtparti er orientert i 0° i forhold til omkretsretningen.
6. Dekk som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at midtpartiet utgjøres av symmetrisk kryssede duker (7'7") i vinkler mindre enn 30° i forhold til dekkets omkretsretning.
7. Dekk som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at banearmeringens sidepartier utgjøres av duker (,7a, 7b, 7c) av korder orientert i 0° i forhold' til omkretsretningen.
8. Dekk som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at banearmeringens sideduker (7a, 7b, 7c) utgjøres av symmetrisk kryssede korder i vinkler mindre enn 25° i forhold til lengderetningen.
9. Dekk som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at en del av duken i hvert sideparti eller minst en (7c) av dukene i hvert sideparti er anbragt radielt utenpå en midtduk (7') i kontaktområdet mellom sidepartiene og midtpartiet slik at det dannes et
felles område for midtpartiet og hvert sideparti.
10. Dekk som angitt i krav 9,,karakterisert ved at det felles område mellom hvert sideparti og midtpartiet i banearmeringen (7) har en aksial bredde på høyst 15% av banearmeringens bredde.
11. Dekk som angitt i et av kravene 1-3 og 5-10, karakterisert ved at minst en duk i hvert sideparti er forlenget i sideveggene.
12. Dekk som angitt i et av de foregående krav, karakterisert ved at nar dekket er montert på felgen (J),. men ikke blåst opp, er rullebanens (5) konveksitet minst 1,5% og fortrinnsvis 3-4% av dekkets ekvatorialradius (R mak, s ), ' når dekket er oppblåst til arbeidstrykket, større enn denne konveksitet (10) målt på dekket når det er blåst opp til arbeidstrykket, idet denne konveksitet målt på dekket oppblåst til arbeidstrykket er mellom 0% og 6% av
dekkets ekvatorialradius (R . ).
maks
13. Dekk som angitt i et av kravene 1-12, karakterisert ved at det ytterligere omfatter vanlige toppduker, f.eks. for beskyttelse (6) av elastiske koder anbragt radielt utenpå banearmeringen (7), at de vanlige toppduker er av elastiske stålkorder anbragt i vinkler på minst 45° i forhold til dekkets omkretsretning.
14. Fremgangsmåte for fabrikasjon av et dekk, spesielt for fly, med en stammearmering dannet av minst en duk av radielle korder rullet opp om minst en vulstkabel i hver vulst og en tredelt banearmering som radielt ligger utenpå stammearmeringen og omfatter et midtparti som i hver ende
er i kontakt med et sideparti, idet hver av de tre deler består av minst én duk av i hver duk parallelle korder som danner en vinkel mellom 0° og 30° med periferiretningen, idet stammearmeringen når dekket er montert på sin felg og er oppblåst til arbeidstrykket, i toppen oppviser en relativ konveksitetspil på høyst 0,12 og fortrinnsvis mellom 0,04 og 0,10, og i flanken en relativ konveksitetspil høyst lik 0,14, idet dekket således har en kvasi-rektangulær meridianprof il, slik som angitt i ett av kravene 1-17, karakterisert ved at man for det første bruker en vulkaniseringsform i hvilken stammearmeringen (2) og banearmeringen (7) inntar nær samme posisjon som i dekket montert på felgen og oppblåst til arbeidstrykket, men ikke belastet, idet stammearmeringens krumning når et maksimum ved skuldrene (8) og et minimum ved skjæringspunktet mellom sammearmeringen (2) og dekkets ekvatorialplan, idet stammearmeringen har en relativ konveksitetspil i toppen på høyst 0,12 og fortrinnsvis mellom 0,04. og 0,10 og en relativ konveksitetspil i flanken på høyst 0,14, og for det annet at man bruker en banearmering (7), hvis korder i midtpartiet (dukene 7', 7") har en strekkbarhet som er liten og fortrinnsvis nær lik null, og en kontraksjonsko-ef f isient for varme som er liten og fortrinnsvis lik null, og hvis korder i sidepartiene (dukene 7a, 7b, 7c) er meget strekkbare og har en høy kontraksjonskoeffisient for varme.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8102789A FR2499474A1 (fr) | 1981-02-12 | 1981-02-12 | Pneumatique, notamment pour avions, avec armature de sommet en cables textiles, et procede pour le fabriquer |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO820412L NO820412L (no) | 1982-08-13 |
NO153326B true NO153326B (no) | 1985-11-18 |
NO153326C NO153326C (no) | 1986-02-26 |
Family
ID=9255132
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO820412A NO153326C (no) | 1981-02-12 | 1982-02-11 | Dekk, spesielt for fly, med banearmering av tekstilkorder, samt en fremgangsmaate for fabrikasjon av dekket |
Country Status (30)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4445560A (no) |
JP (1) | JPH0651441B2 (no) |
AT (1) | AT388139B (no) |
AU (1) | AU547272B2 (no) |
BE (1) | BE892129A (no) |
BR (1) | BR8200748A (no) |
CA (1) | CA1156544A (no) |
CH (1) | CH646102A5 (no) |
DD (1) | DD201990A5 (no) |
DE (1) | DE3201983A1 (no) |
DK (1) | DK151071C (no) |
EG (1) | EG15474A (no) |
ES (2) | ES274990Y (no) |
FI (1) | FI76960C (no) |
FR (1) | FR2499474A1 (no) |
GB (1) | GB2092964B (no) |
GR (1) | GR76057B (no) |
IE (1) | IE52537B1 (no) |
IL (1) | IL64984A0 (no) |
IN (1) | IN161631B (no) |
IT (1) | IT1155266B (no) |
LU (1) | LU83935A1 (no) |
MX (1) | MX161239A (no) |
MY (1) | MY104379A (no) |
NL (1) | NL8200504A (no) |
NO (1) | NO153326C (no) |
NZ (1) | NZ199692A (no) |
OA (1) | OA07012A (no) |
SE (1) | SE452727B (no) |
ZA (1) | ZA82929B (no) |
Families Citing this family (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2443938A1 (fr) * | 1978-12-15 | 1980-07-11 | Michelin & Cie | Pneumatique a carcasse radiale precontrainte |
US4513802A (en) * | 1982-03-16 | 1985-04-30 | Bridgestone Tire Company Limited | Reduced rolling resistance pneumatic radial tire and method of manufacturing the same |
EP0172294B1 (en) * | 1984-08-21 | 1988-11-09 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tire |
EP0174147B1 (en) * | 1984-08-29 | 1990-10-10 | Sumitomo Rubber Industries, Co. Ltd | Airplane tyre |
JPS61113503A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-31 | Bridgestone Corp | 操安性のよい乗用車用空気入りタイヤ |
JPS61163004A (ja) * | 1985-01-11 | 1986-07-23 | Bridgestone Corp | 乗心地の良い空気入りタイヤ |
JPS61268504A (ja) * | 1985-05-21 | 1986-11-28 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 高内圧ラジアルタイヤ |
AT387933B (de) * | 1985-09-02 | 1989-04-10 | Semperit Ag | Fahrzeugluftreifen |
JPS6261805A (ja) * | 1985-09-13 | 1987-03-18 | Bridgestone Corp | 重荷重用ラジアルタイヤ |
JPS62116303A (ja) * | 1985-11-18 | 1987-05-27 | Bridgestone Corp | 重車両用空気入りタイヤ |
US5151142A (en) * | 1986-01-13 | 1992-09-29 | Bridgestone Corporation | Heavy duty pneumatic radial tires using rubber reinforcing fiber cords with improved adhesion |
US4887655A (en) * | 1986-06-20 | 1989-12-19 | Bridgestone Corporation | Heavy duty-high pressure pneumatic radial tires |
JPS63215404A (ja) * | 1987-03-05 | 1988-09-07 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
US4890659A (en) * | 1987-04-28 | 1990-01-02 | Bridgestone Corporation | Reinforcing laminate for tire and heavy duty pneumatic radial tire using the same |
US4832102A (en) * | 1987-06-15 | 1989-05-23 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tires |
CA1319600C (en) * | 1987-06-24 | 1993-06-29 | Makoto Tanaka | High internal pressure type heavy duty pneumatic radial tires |
US4790364A (en) * | 1987-07-27 | 1988-12-13 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Sidewall and bead reinforcing structure for a pneumatic aircraft tire |
US4832101A (en) * | 1988-02-17 | 1989-05-23 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tires |
US5036896A (en) * | 1988-02-17 | 1991-08-06 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tire with oriented carcass plies, the plies having aramid filaments |
DE3826587A1 (de) * | 1988-08-04 | 1990-02-15 | Sp Reifenwerke Gmbh | Guertelreifen und verfahren zu dessen aufbau |
JPH0270501A (ja) * | 1988-09-06 | 1990-03-09 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 高速ラジアルタイヤ |
US5285835A (en) * | 1988-09-06 | 1994-02-15 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | High speed radial tire with durable bead part |
US5271445A (en) * | 1988-09-19 | 1993-12-21 | Bridgestone Corporation | Pneumatic tire including wave-shaped cords or filaments |
ES2050247T3 (es) * | 1988-09-19 | 1994-05-16 | Bridgestone Corp | Neumatico. |
JPH02225105A (ja) * | 1989-02-25 | 1990-09-07 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 高速重荷重用ラジアルタイヤ |
JP2788655B2 (ja) * | 1989-10-13 | 1998-08-20 | 住友ゴム工業 株式会社 | 自動二輪車用タイヤ |
JPH0544131A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-02-23 | Mitsuboshi Belting Ltd | アラミド繊維コードおよびそれを用いた動力伝動用ベルト |
DE4208859A1 (de) * | 1992-03-19 | 1993-09-23 | Continental Ag | Fahrzeugluftreifen |
US5353856A (en) * | 1992-06-08 | 1994-10-11 | The Yokohama Rubber Company, Ltd. | Pneumatic radial tire |
US5261474A (en) * | 1992-12-31 | 1993-11-16 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Earthmover tire |
DE4414666C2 (de) * | 1994-04-27 | 1997-07-03 | Continental Ag | Formkontur an einem Fahrzeugluftreifen für Nutzfahrzeuge |
JP3113592B2 (ja) * | 1996-02-15 | 2000-12-04 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りラジアルタイヤ |
FR2775219B1 (fr) * | 1998-02-20 | 2000-03-31 | Michelin & Cie | Jonction d'une bande de roulement avec les flancs d'un pneumatique |
JP5898851B2 (ja) * | 2011-04-01 | 2016-04-06 | 株式会社ブリヂストン | 航空機用空気入りタイヤ |
FR2992586B1 (fr) * | 2012-06-28 | 2015-10-30 | Michelin & Cie | Armature de carcasse de pneumatique pour vehicule agricole |
JP6081310B2 (ja) * | 2013-07-25 | 2017-02-15 | 株式会社ブリヂストン | 航空機用ラジアルタイヤ |
JP6489917B2 (ja) * | 2015-04-21 | 2019-03-27 | 株式会社ブリヂストン | 空気入りタイヤ |
JP7380014B2 (ja) * | 2019-09-26 | 2023-11-15 | 住友ゴム工業株式会社 | 空気入りタイヤ |
JP7386779B2 (ja) * | 2020-11-19 | 2023-11-27 | 株式会社ブリヂストン | 航空機用空気入りタイヤ |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1088379B (de) * | 1951-03-21 | 1960-09-01 | Pirelli | Luftreifen fuer Fahrzeuge |
NL269848A (no) * | 1960-10-07 | |||
NL299910A (no) * | 1962-10-31 | |||
FR1538478A (fr) * | 1967-07-24 | 1968-09-06 | Uniroyal Englebert France | Enveloppe de pneumatique à carcasse radiale à flancs renforcés |
NL134985C (no) * | 1967-07-27 | |||
LU62689A1 (no) * | 1970-03-01 | 1971-10-13 | ||
FR2082137A5 (no) * | 1970-03-04 | 1971-12-10 | Englebert | |
US3693690A (en) * | 1970-06-29 | 1972-09-26 | Goodyear Tire & Rubber | Pneumatic aircraft tire |
NL7115685A (no) * | 1971-01-15 | 1972-07-18 | ||
DE2115914A1 (de) * | 1971-04-01 | 1972-10-05 | Umroyal AG, 5100 Aachen | Fahrzeugluftreifen, insbesondere fur hohe und höchste Fahrzeuggeschwindigkei ten |
FR2141557B1 (no) * | 1971-06-15 | 1974-03-08 | Michelin & Cie | |
FR2187559A1 (en) * | 1972-06-01 | 1974-01-18 | Kleber Colombes | Wide tread aircraft tyre - with mixed ply and cylindrical tread over periph-eral belt |
FR2316091A1 (fr) * | 1975-06-30 | 1977-01-28 | Uniroyal | Enveloppe de bandage pneumatique de roue |
IT1081053B (it) * | 1976-05-17 | 1985-05-16 | Pirelli | Perfezionamento alla struttura resistente dei pneumatici per ruote di veicoli |
DE2734213A1 (de) * | 1977-07-29 | 1979-02-15 | Continental Gummi Werke Ag | Fahrzeugluftreifen |
JPS5445004A (en) * | 1977-09-16 | 1979-04-10 | Bridgestone Corp | Pneumatic radial tire that has durability at high speed |
DE2813597C2 (de) * | 1978-03-30 | 1984-11-29 | Continental Gummi-Werke Ag, 3000 Hannover | Fahrzeugluftreifen |
FR2430858A1 (fr) * | 1978-07-10 | 1980-02-08 | Michelin & Cie | Pneumatique a carcasse radiale |
JPS5545402A (en) * | 1978-09-07 | 1980-03-31 | Tiger Vacuum Bottle Ind | Water stopping apparatus of pump pouring type pot at fallldown case |
FR2437945A1 (fr) * | 1978-10-05 | 1980-04-30 | Michelin & Cie | Pneumatique pour roues d'avion |
-
1981
- 1981-02-12 FR FR8102789A patent/FR2499474A1/fr active Granted
-
1982
- 1982-01-22 DE DE19823201983 patent/DE3201983A1/de active Granted
- 1982-02-03 IT IT67127/82A patent/IT1155266B/it active
- 1982-02-05 US US06/346,127 patent/US4445560A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-02-05 OA OA57607A patent/OA07012A/xx unknown
- 1982-02-09 DD DD82237285A patent/DD201990A5/de not_active IP Right Cessation
- 1982-02-10 LU LU83935A patent/LU83935A1/fr unknown
- 1982-02-10 NZ NZ199692A patent/NZ199692A/en unknown
- 1982-02-10 NL NL8200504A patent/NL8200504A/nl not_active Application Discontinuation
- 1982-02-11 IL IL64984A patent/IL64984A0/xx not_active IP Right Cessation
- 1982-02-11 SE SE8200813A patent/SE452727B/sv unknown
- 1982-02-11 AT AT0052182A patent/AT388139B/de not_active IP Right Cessation
- 1982-02-11 MX MX191345A patent/MX161239A/es unknown
- 1982-02-11 NO NO820412A patent/NO153326C/no unknown
- 1982-02-11 GB GB8203974A patent/GB2092964B/en not_active Expired
- 1982-02-11 CH CH84982A patent/CH646102A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-02-11 ES ES1982274990U patent/ES274990Y/es not_active Expired
- 1982-02-12 BE BE0/207310A patent/BE892129A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-02-12 IN IN173/CAL/82A patent/IN161631B/en unknown
- 1982-02-12 DK DK062682A patent/DK151071C/da not_active IP Right Cessation
- 1982-02-12 JP JP57021016A patent/JPH0651441B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1982-02-12 BR BR8200748A patent/BR8200748A/pt not_active IP Right Cessation
- 1982-02-12 FI FI820480A patent/FI76960C/fi not_active IP Right Cessation
- 1982-02-12 AU AU80434/82A patent/AU547272B2/en not_active Ceased
- 1982-02-12 CA CA000396145A patent/CA1156544A/en not_active Expired
- 1982-02-12 GR GR67303A patent/GR76057B/el unknown
- 1982-02-12 IE IE317/82A patent/IE52537B1/en not_active IP Right Cessation
- 1982-02-12 ZA ZA82929A patent/ZA82929B/xx unknown
- 1982-02-13 EG EG8269A patent/EG15474A/xx active
-
1983
- 1983-02-28 ES ES520152A patent/ES8403791A1/es not_active Expired
-
1988
- 1988-12-30 MY MYPI88001599A patent/MY104379A/en unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO153326B (no) | Dekk, spesielt for fly, med banearmering av tekstilkorder, samt en fremgangsmaate for fabrikasjon av dekket. | |
US4274464A (en) | Radial carcass tire, particularly for earth-moving equipment employing carcass expansion limiting block | |
US9815338B2 (en) | Tire for heavy loads | |
US4037637A (en) | Pneumatic radial tires | |
US4402356A (en) | Tire for heavy transport vehicles, the crown reinforcement of which has thermocontractable circumferential cables and process for manufacturing same | |
NO147630B (no) | Pneumatisk dekk for motorkjoeretoeyer. | |
US20100084069A1 (en) | Heavy duty tire | |
US4418735A (en) | Tire, particularly for airplanes, having a crown reinforcement with extensible edges and method of manufacturing same | |
US5509455A (en) | Aircraft tire including reinforcement inserts | |
US4790366A (en) | Pneumatic radial tire for heavy duty vehicle | |
JPH0459162B2 (no) | ||
US4328850A (en) | Radial tire for truck and bus having specified tread to tire width ratio | |
US5335707A (en) | High speed heavy duty cross ply tire | |
US5522443A (en) | High speed heavy duty tire and rim assembly whose tire includes a buffer layer in each bead portion | |
CN109689399B (zh) | 包括三个工作层的轮胎 | |
EP0435622B1 (en) | High speed tyre for heavy duty vehicles | |
JP5744891B2 (ja) | 少なくとも2つの二重層を有するタイヤ | |
EP0280442B1 (en) | Vehicle tyre | |
JP4589640B2 (ja) | 改良されたビード構造を有する航空機用タイヤ | |
US5205882A (en) | Heavy duty high speed radial tire with aromatic polyamide belt cords | |
US20170210173A1 (en) | Crown reinforcement for an aircraft | |
GB2066173A (en) | Radial tyre for heavy vehicles | |
US6615889B1 (en) | Heavy duty radial tire | |
EP0386376B1 (en) | Bias tire for aircraft | |
US5188686A (en) | High speed tire for heavy duty vehicles including bead part with side packing rubber |