LU83935A1

LU83935A1 - Pneumatique,notamment pour avions,avec armature de sommet en cables textiles,et procede dpour le fabriquer

Info

Publication number: LU83935A1
Application number: LU83935A
Authority: LU
Inventors: J Musy
Original assignee: Michelin & Cie
Priority date: 1981-02-12
Filing date: 1982-02-10
Publication date: 1982-07-07
Also published as: NZ199692A; ATA52182A; ES520152A0; ZA82929B; FR2499474B1; GB2092964B; US4445560A; GB2092964A; BR8200748A; ES8403791A1; CH646102A5; NO820412L; MX161239A; NO153326B; GR76057B; AU547272B2; FR2499474A1; AU8043482A; DK151071B; CA1156544A

Description

9 , L’invention concerne les pneumatiques, notamment pour avions, dont l'armature est constituée d’une part par une armature de carcasse formée d’au moins une nappe de câbles radiaux ancrée à au moins une tringle dans chaque bourrelet, 5 d’autre part par une armature de sommet formée de câbles en matériaux textiles et disposée radialement à l’extérieur sur l'armature de carcasse. L’invention concerne en particulier des moyens et procédés pour fabriquer de tels pneumatiques.

10 Les normes relatives, par exemple, aux. pneumatiques pour avions imposent pour un pneumatique correspondant à des dimensions, à une pression de gonflage et à une charge statique données, la largeur axiale maximale et la hauteur radiale sur jante, aiirement dit .les dimensions des côtés du 15 rectangle dans lequel doit s'inscrire la section méridienne de ce pneumatique. De manière générale, il apparaît que pour minimiser l’échauffement dans le sommet ainsi que l'usure en particulier des bords de la bande de roulement d'un pneumatique, il y a intérêt à doter ce pneumatique d’une = 20 section méridienne se rapprochant autant que possible des limites d'un contour rectangulaire, teX que celui évoqué ci-dessus.

A cet effet on peut par exemple vulcaniser le pneumatique dans un moule qui confère non seulement au 25 contour extérieur, mais ^ ^armature sous l'effet de la pression de la chambre ou membrane de vulcanisation, une courbure méridienne qui, d'une valeur très élevée et maximale au niveau des épaules, diminue rapidement à la fois en direction du plan équatorial et des flancs du pneumatique.

50 Cependant, aux vitesses élevées, il apparaît de façon précoce des ondes stationnaires sur un tel pneumatique et celui-ci manque d'endurance.

- 2 -

Th t *!

Cet inconvénient parait être causé par l’absence de tensions des zones marginales de l’armature de sommet en i câbles textiles et, bien plus, par l’absence d’une tension f suffisante sous l'effet de la pression de gonflage. En effet, ! 5 sous l’influence de la pression de gonflage, l’armature ne conserve pas le profil méridien identique à celui qu’elle, suit dans le moule de vulcanisation. la courbure maximale au niveau des épaules tend à diminuer au bénéfice d'accroissements du diamètre équatorial et de la largeur axiale maxi-10 male de· l’armature du pneumatique. Il en résulte une tension insuffisante ou même une compression des zones marginales . de l’armature de sommet.

l’invention a, par conséquent, pour objet d'obtenir à la fois le maintien d’un profil méridien quasi-rectangulaire 15.. du pneumatique et de son armature et le retardement, voire la suppression, de la formation d’ondes stationnaires sur le pneumatique, ce double but étant atteint sans avoir recours à des nappes de renforcement supplémentaires.

D'après le brevet ER 2 141 557» en effet, on "dispose 20 radialement· à l'intérieur de l'armature de carcasse, dans la zone des épaules, deux nappes supplémentaires croisées de câbles élastiques formant des angles d'au plus 30° avec les câbles de. l'arma tiare de carcasse. Cependant il s'agit d'un pneumatique d'une part pour engins de terrassement très 25 gros porteurs, d'autre part ayant une armature de sommet en câbles métalliques, donc résistants à la contraction circonférentielle dans les zones marginales.

• Dans le cadre de l’invention on qualifie de pneu matique à profil méridien quasi-rectangulaire après montage 30 sur sa jante et gonflage à sa pression de service, tout pneumatique dont l'armature de carcasse a une flèche relative de convexité dans le sommet au plus égale à 0,12 et, de préférence, comprise entre 0,04 et 0,10 et une flèche relative de convexité dans le flanc au plus égale à 0,14.

35 Par convention on définit de la façon suivante, dans le cadre de l'invention, la flèche relative de convexité dans le sommet sur une section méridienne d'un pneumatique (voir fig. 1). On considère l'arc de cercle C qui passe d'une part par le point équatorial S auquel l'armature de > « · · ! s .-3--

V

carcasse 2 intersecte la trace ZZ' du plan équatorial du pneumatique, d'autre part par les deux points d'intersection A et A' de cette armature avec les traces E et E' de plans parallèles au plan équatorial situés chacun à une distance 5 axiale de ce plan égale à 0,3 fois la largeur axiale maximale I de l'aire de contact du pneumatique. Cette largeur I est mesurée sur le pneumatique monté sur sa jante, gonflé à sa pression de service, supportant sa charge nominale et reposant sans inclinaison latérale sur un sol plan et horizontal. la .10 flèche relative de convexité dans le sommet est alors égale à la distance radiale fB entre le point équatorial S et les points d'intersection D, B1 de l'arc de cercle C avec les parallèles E, P' à la trace ZZ' du plan équatorial situés aux extrémités de la largeur axiale maximale I de l'aire de contact, rapportée 15 à cette largeur axiale maximale I.

Par flèche relative de convexité dans les flancs il est convenu de désigner la demi différence (f^) entre la largeur axiale maximale B de l'armature de carcasse 2 (telle -que par exemple 0,975 fois la largeur axiale maximale du pneuma-20 tique imposée par les normes) et la largeur axiale maximale L telle que définie ci-dessus, rapportée à la différence entre le rayon équatorial R de l'armature de carcasse 2 et le rayon O , R. au siège de bourrelet sur la jante J (rayon prévu par les

J

normes) du pneumatique monté sur sa jante, gonflé à sa pression 1 25 de service mais non chargé.

Pour atteindre le double but défini plus haut, l'inven-tion prévoit un pneumatique, par exemple pour avions, ayant-une armature de carcasse formée d'au moins une nappe de câbles __ radiaux ancrée à au moins une tringle dans chaque bourrelet 30 et une armature de sommet tripartite adjacente, radialement à l'extérieur, à l'armature de carcasse et comportant une partie médiane en contact, par chacun de ses bords, avec une partie latérale, chacune de ces trois parties étant constituée d'au moins une nappe de câbles parallèles dans chaque nappe et 35 inclinés d'un angle compris entre 0° et 30° avec la direction circonférentielle, l'armature de carcasse du pneumatique monté sur sa jante de service et gonflé à sa pression de service, mais non chargé, présentant dans le sommet une flèche relative de convexité au plus égale à 0,12 et, de préférence, comprise 40 entre 0,04 et 0,10, et, dans 1er flancs; une flèche relative de « · · - 4 - * î « • convexité au plus égale à 0,14, le pneumatique ayant ainsi un profil méridien quasi rectangulaire et étant caractérisé en ce que, lorsqu’il est monté sur sa jante de service, mais non gonflé, son armature de carcasse a d’une part une flèche relative de 5 convexité dans le sommet au plus égale à 0,17 et, de préférence, comprise entre 0,055 et 0,15 et une flèche relative de convexité dans les flancs au plus égale à. 0,20, d'autre part une longueur telle qu'après gonflage sa courbe d'équilibre au niveau des épaules est située radialement à l'extérieur de sa courbe dans •10 le pneumatique non gonflé, et en ce que la pâiHe médiane de l'armature de sommet est formée de câbles dont l'extensibilité / ayant est faible et de préférence voisine de zéro, et/un coefficient de contraction à la chaleur de vulcanisation du pneumatique faible, de préférence nul, tandis que les câbles des parties 15 latérales de larmature de sommet sont très extensibles et ont un coefficient de contraction à la chaleur élevé.

En raison d'une part des différences d'extensibilité entre la partie médiane et les parties latérales de l'armature de sommet selon l’invention, d'autre part de la longueur appropriée 20 de l'armature de carcasse, celle-ci tend, sous l'effet de la pression de service,, vers un profil méridien dont la courbure est élevée et maximale au niveau des épaules du pneumatique, alors que la flèche relative de convexité de l'armature de carcasse dans les flancle^iïlmfïeche relative de convexité de l'ar-25 mature de carcasse dans le sommet diminuent pour se situer à une valeur inférieure à 0,14 et à 0,12. respectivement. __________ L'obtention d'un profil quasi-rectangulaire de l'arma- """· ture du pneumatique selon..l'invention sous l'effet de la ; pression de service se traduit par une expansion radiale 30 sensible du pneumatique au niveau des épaules. Cette expansion crée dans les câbles des parties latérales de l'armature de sommet une surtension très importante par rapport aux tensions à peu près nulles ou même négatives existant dans les bords des armatures de sommet connues. Cette surtension coopère 35 avec l'extensibilité volontairement élevée des zones latérales de l'armature de sommet pour retarder ou empêcher la naissance- des ondes stationnaires aux-vitesses élevées.

Contrairement à l'expansion radiale centrifuge agissant uniquement sur la masse du sommet, les ondes stationnaires sont 40 un phénomène vibratoire qui non seulement se superpose à l'expansion radiale, mais est lié à l'aplatissement du sommet dans l'aire de contact et déclenché au-delà d'une fréquence, - 5 - c'est-à-dire d'une vitesse, de rotation par le mouvement des masses en présence, le mouvement de ces masses relarde le retour du pneumatique aplati à sa forme non aplatie antérieurement au passage de la portion du pneumatique considérée dans 5 l'aire de contact. De nombreux moyens (par exemple brevet US 2 958 359, brevet DR 2 121 736) ont été imaginés pour rigidifier circonférentiellement les bords de l'armature de sommet et/ou pour empêcher l'expansion radiale centrifuge .du sommet de pneumatiques routiers. Aucun de ces moyens n'évite 1 -10 la réduction brutale de la tension circonférentielle ou même l'apparition d'une tension circonférentielle négative, c'est-à-dire d'une compression dans les bords de l'armature de sommet, la présence momentanée d'une tension nulle ou d'une compression combinée à la redite intentionnelle des bords de l'armature 13 de sommet rend ceux-ci, et par suite le sommet, incapables de récupérer illico leur forme antérieure non aplatie, c'est-à-dire de s'opposer à l'établissement d'ondes stationnaires qui persistent et dont le nombre va en s'amplifiant avec la ‘vitesse pour tendre à disloquer le sommet des pneumatiques de 20 l'espèce considérée.

Pour fabriquer le pneumatique selon l'invention on a recours à un procédé caractérisé en ce que l'on utilise d'une part un moule de vulcanisation dans lequel l'armature de carcasse et l'armature de sommet occupent à peu près la même 25 position que dans le pneumatique monté et gonflé à sa pression de service, mais non chargé, la courbure de l'armature de carcasse atteignant un maximum aux épaules et un minimum à l'intersection de larmature de carcasse avec le plan équatorial du pneumatique, l'armature de carcasse ayant une flèche relative 30 de convexité dans le sommet au plus égale à 0,12 et, de préférence, comprise entre 0,04 et 0,10 et une flèche relative de convexité dans les flancs au plus égale à 0,14, d'autre part une armature de sommet dont les câbles de la partie médiane ont une extensibilité faible, de préférence voisine de zéro, 35 et un coefficient de contraction à la chaleur de vulcanisation faible et de préférence nul, et dont les câbles des parties latérales sont très extensibles et ont un coefficient de contraction à la chaleur élevé.

» » • · · - β -

Le principe de ce procédé consiste à utiliser l'influence de la chaleur de vulcanisation sur une armature de sommet formée d'une partie médiane renforcée par des câbles à extensibilité réduite, sinon pratiquement nulle, en un matériau ayant 5 de préférence un coefficient de contraction à la chaleur nul . ou faible, et de deux parties latérales renforcées par des . .câbles très extensibles en un matériau ayant un coefficient de contraction à la chaleur élevé, ceci dans un moule de vulcanisation dans lequel l'armature du pneumatique occupe à, peu près *10 le même tracé que dans le pneumatique monté sur sa jante et * gonflé à sa pression de service, ce tracé atteignant un maximum de courbure aux épaules et tendant vers un minimum à l’équateur 1 du sommet..

La tension emmagasinée grâce à la contraction à la 15 chaleur des parties médianes de l'armature de sommet se traduit ensuite par un effondrement des épaules du pneumatique extrait du moule. Enfin, grâce à l'élasticité des parties latérales et la quasi indéformabilité de la partie médiane de l'armature de sommet, la pression de service provoque une dilatation et, par 20 suite, une surtension circonférentielle très importante dans les tords extérieurs des parties latérales de l'armature de sommet. La surtension et l'élasticité importantes des bords jouent ensemble le rôle de retardateur, sinon d'inhibiteur, de formation des ondes stationnaires. Si dans un pneumatique 25 de l'espèce revendiquée la tension circonférentielle de l'.arma- environ ture de sommet par unité de largeur (axiale) es; égale à/P*R (P : pression de gonflage de service, R ; rayon équatorial) au niveau de l'équateur, la tension dans les bords de l'armature de sommet conforme à l'invention est supérieure à 0,15 fois et, de 30 préférence, à 0,20 fois et peut atteindre 0,6 fois cette tension équatoriale. ^

Une première variante préférentielle du pneumatique * . selon 1'invention consiste en ce que dans la partie médiane · de l'armature de sommet les câbles ont un module d'élasticité 35 compris entre au moins 600 et 2 500 daîT/mm^ mesuré à 25 % de la charge de rupture, un allongement relatif à la rupture compris entre 0,1 ^ et 8 ^ et un coefficient de contraction à la chaleur inférieur à 0,75 % de leur longueur avant la vulcanisation du pneumatique, » i » i * * *« ψ i- · -7-.

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Une seconde variante préférentielle du pneumatique selon l’invention consiste en ce que dans les parties latérales de l’armature de sommet les câbles ont un module d’élasticité ο 5 compris entre 75 et moins de 600 daN/mm mesuré, à 80 de la charge de rupturer un allongement relatif à la rupture compris entre 10 fo et 40 $ et de préférence entre 10 et 30 et un coefficient de contraction à la chaleur au moins égal à 4 fois 1er coefficient de contraction des câbles de la partie médiane.

ΊΌ et compris entre 3 % et 15 f° et de .préférence entre 6 et 10 # de leur longueur avant la vulcanisation du pneumatique.

De préférence aussi, dans un pneumatique selon l’invention, la partie médiane de l’armature de sommet .a. une largeur axiale comprise entre 30 et 80 i» de la largeur de l’armature de sommet.

15 De préférence aussi, dans un pneumatique selon l’invention - les parties latérales ont une largeur axiale comprise entre 10% et 35 de la largeur de l’armature de sommet ; - la partie médiane de l’armature- de sommet a ses câbles orientés à 0° par rapport à la direction circonféren- 20 tielle ; - la partie médiane de l’armature de’ sommet est formée de nappes croisées symétriquement à des angles' inférieurs à 30° par rapport -à la direction circonf érentielle du pneumatique y - les parties latérales de l’armature de sommet sont 25 formées de nappes de câbles orientés à 0° par rapport à la direction circonférentielle.; ' - les parties latérales de l’armature de sommet sont formées de nappes de câbles croisés' symétriquement à des angles inférieurs à 25° par rapport à la direction longitudinale ; 30 - l’armature de carcasse a un allongement relatif sous l’effet de la pression de service compris entre 1 et 2 i» de sa longueur dans le moule ; - une partie de la nappe de chacune des parties latérales ou au moins l’une des nappes de chacune des parties latérales 35 est disposée radialement à l'extérieur d'une nappe médiane dans la zone de contact entre les parties latérales et médiane, de façon à créer des zones communes à la partie médiane et à chacune des parties latérales ; • « · *, i - 8; - - la zone commune entre chaque partie latérale et la partie médiane de l'armature de sommet a une largeur axiale au plus égale à 15 % de la largeur de l'armature de sommet.

Grâce à l'extensibilité des câbles procurant au 5 gonflage à la pression de service un. déplacement important des épaules vers l'extérieur et contrairement aux dispositions connues ayant pour but de rigidifier les bords de l’armature de sommet, il est possible de prolonger dans les flancs au moins une nappe des parties latérales de l'armature de sommet •10 sans gêner l'aplatissement des épaules.

Si l'on désigne par convexité de la bande de rgulem^t ^ la différence relative, exprimée en fo du rayon équatoritî/par** rapport à l'axe de rotation/du pneumatique gonflé à sa pression de service et non chargg^ entre le rayon équatorial et la moyenne 15 arithmétique des rayons/mlsurés aux .points du pneumatique, où l’aire de contact atteint sa largeur axiale maximale/(telle que définie plus haut), l'invention permet de fabriquer des pneumatiques dont la convexité est comprise entre 0 % et 6 fo et qui font preuve d'une résistance à l'usure satisfaisante.

20 lorsqu'un pneumatique selon l'invention est monté, mais non gonflé, cette convexité est supérieure d'au moins 1,5 f> et, de préférence de 5 f> à 4 f° du rayon équatorial du pneumatique gonflé à sa pression de service par rapport à cette convexité mesurée sur le pneumatique gonflé à sa pression de service.

25 le coefficient de contraction à la chaleur des câbles de l'armature de sommet selon l'invention se mesure selon la norme ASTM D 885 de 1973 sur des câbles nus prêts à être incorporés dans, le pneumatique, sous une tension de 4,5 g/tex à 180°

Celsius après 1 minute de stabilisation thermique.

30 Dans le cas où., pour certaines utilisations, il est utile d'adjoindre à l'armature de sommet conforme à l'invention une ou plusieurs nappes de sommet usuelles, par exemple de - protection en câbles élastiques, ces nappes sont disposées radialement à l'extérieur de l'armature de sommet conforme à 35 l'invention. De préférence, ces nappes de sommet usuelles ont une largeur à peu près égale à celle de la partie médiane de l'armature de sommet conforme à l'invention. Lorsque ces nappes de sommet usuelles sont en câbles d'acier élastiques il convient de disposer les câbles à des angles au moins égaux à 45° par 40 rapport à la direction circonférentielle.

- 9 - les combinaisons du procédé de base ci-dessus pour fabriquer un pneumatique selon l'invention avec les diverses valantes préférentielles exposées à propos du pneumatique constituent autant de variantes préférentielles de ce procédé de fabrication.

5 La partie de la description qui suit se réfère au dessin et est consacrée à un exemple d’exécution de l’invention.

Sut ce dessin (non à l'échelle) - la figure 1 est une vue schématique en coupe radiale d’un pneumatique "'ν'“'dont seule.l'armature de carcasse est '10 représentée, cette figure ayant pour objet principal d’illustrer les définitions des flèches relatives de convexité de l’armature de carcasse dans le sommet d’une part, dans les flancs d’autre part, et de la convexité de la bande de roulement, - la figure 2 est une demi-coupe radiale d’un pneumatique 15 selon l’invention dans son moule de vulcanisation ou monté sur sa jante de service et gonflé, et - la figure 3 ||t ipe vue analogue à la figure 2, . ;· '-· -it le pneumatique/sorti du moule, monté sur sa jante mais- à pression de gonflage nulle.

20 Le pneumatique 10 illustré aux fig. 2 et 3 est un pneumatique pour avions de la dimension 750 x 230-15 (standard français) ; il comporte une armature de carcasse 2 constituée ici par deux nappes superposées 2’, 2” de câbles radiaux en polyamide aromatique de titre 167 x 3 tex. Les extrémités 25 de ces deux nappes sont retournées chacune autour d’une tringle métallique 3 présente dans chacun des bourrelets 4 du pneumatique .

Dans la bande de roulement 5 du pneumatique sont disposées des nappes de protection schématisées en 6, et, au-'30 dessous d’elles, une armature de sommet 7 appliquée sur l’armature de carcasse 2,6t dont les bords les plus éloignés de la trace du plan médian longitudinal ZZ’ sont situés dans la région des épaules 8 du pneumatique.

L’aire de contact, mesurée sous une charge de 5 850 35 daîT et une pression de gonflage de 15 bars, sur un sol horizontal plan, a une largeur L égale à 185 mm. Les nappes de protection ont une largeur P de 115 mm, l’armature de sommet 7 une largeur totale Q égale à 194 mm. Cette armature se compose de deux nappes médianes 7’, 7" et, de chaque côté de 40 celles-ci, dans le sens axial, de trois nappes latérales 7a, 7b, 7c. La nappe médiane 7’ a une largeur axiale de 120 mm, ·, κ· * - 10 - la nappe médiane 7" une largeur axiale de 90 mm. Ces deux nappes, ‘disposées symétriquement par rapport a la trace ZZ' du plan médian longitudinal du pneumatique, sont composées chacune de cables jointifs en polyamide aromatique de titre 5 330 x 3 x 3 tex ayant chacun un· diamètre de 2,3 mm et une résistance à la rupture de 420 daïï- sous un allongement relatif de 6,1 %, Ces câbles sont, disposés parallèlement au plan équatorial du pneumatique, de trace ZZ '.

les trois nappes latérales 7a, 7b, 7c sont juxtaposées, Ί0 dans le sens axial, aux deux nappes médianes 7’, 7"· leurs largeurs sont respectivement égales à 38 mm, 37 mm et 35 mm. les nappes latérales 7a et 7b sont juxtaposées à la nappe médiane 7' ; la nappe latérale 7c est juxtaposée à la nappe médiane 7" et recouvre le· bord de la nappe 7’ sur une largeur 15 de 15 mm.

Chacune de ces trois nappes/est composée de câbles jointifs en polyester de titre 110 x 4 x 2 tex ayant chacun un diamètre de 1 ,23 mm, une résistance à la rupture de 59 datf sous un allongement relatif de 17 et un coefficient de 20 contraction à la chaleur compris entre 8 et 9 Ces câbles sont disposés parallèlement au plan équatorial, de trace ZZ’, du pneumatique.

I|p cotes B, Eg, Rg, Rma^et R du pneumatique dans son moule/sous pression (fig. 2) sont indiquées (en mm) à la 25 ligne a) du tableau ci-dessous.

les cotes B’, Rg,, Rg,, Rma γ, et R , du pneumatique hors de son moule et non gonflé (fig. 3) sont indiquées (en mm) à la ligne b) du tableau ci-dessous.

Enfin, les lignes c) et d) du tableau ci-dessous 30 s'appliquent à nouveau aux cotes B', Rg» ,Rg, ,,RmaYtet R , du pneumatique représenté à la fig. 3» mais cette fois lorsque celui-ci a été extrait de son moule, monté sur sa jante de service et gonflé à sa pression de service (15 bars, ligne c)) ou à sa pression d'épreuve (60 bars, ligne d)).

35 B B' Ent: Rq R<r, RmaV Lri : Re„ -Ra„, η B' S S' max - max' ep ep1 a) 232 278 359 374 362 b) 242 372,2 351,3 c) 236 285 362 375,2 563 â) 235__389,2_

Claims

1. Pneumatique, par exemple pour avions, ayant une armature de carcasse formée d'au moins une nappe de câbles ' radiaux ancrée à au moins une tringle dans chaque bourrelet 5 et une armature de sommet tripartite adjacente radialement à l'extérieur à l'armature de carcasse et comportant une partie médiane en contact, par chacun de ses bords, avec une partie latérale, chacune de ces trois parties étant constituée d'au moins une nappe de câbles parallèles dans chaque - nappe et 10 inclinés d'un angle, compris entre 0° et 30° avec la direction circonférentielle, l'armature de carcasse du pneumatique monté sur sa_ jante de service et gonflé à sa pression de * mais non charge service/présentant dans le sommet une flèche relative de convexité au plus égale à 0,12 et, de préférence, comprise 15 entre 0,04 et 0,10 et, dans le flanc, une flèche relative de convexité au plus égale à 0,14» le pneumatique ayant ainsi un profil méridien quasi rectangulaire et étant caractérisé en ce que, lorsqu'il est monté sur sa jante de service (J), mais non gonflé, son armature de carcasse (2) a d'une part 20 une flèche relative de convexité dans le sommet au plus égale à 0,17 et, de préférence, comprise entre 0,055 et 0,15 et une flèche relative de convexité dans les flancs au plus égale à 0,20, d'autre part une longueur telle qu*après gonflage sa courbe d'équilibre au niveau des épaules est 25 située radialement à l'extérieur de sa courbe dans le pneumatique non gonflé, et en ce que la partie médiane de l'armature de sommet (7) est formée de câbles (7'» 7”) dont l'extensibilité est faible et de préférence voisine de zéro, et ayant un coefficient de contraction à la chaleur de 50 vulcanisation du pneumatique faible, de préférence nul, tandis que les câbles (7a, 7b, 7c) des parties latérales de l'armature de sommet (7) sont très extensibles et ont un coefficient de contraction à la chaleur élevé.

2. Pneumatique selon la revendication 1, caractérisé 55 en ce que dans la partie médiane de l'armature de sommet (7) les câbles ont un module d'élasticité compris entre au moins 600 et 2 500 daN/mmc mesuré à 25 de la charge de rupture, un allongement relatif à la rupture compris entre 0,1 % et 8 % et un coefficient de contraction à la chaleur inférieur à 40 0,75 i° de leur longueur avant la vulcanisation du pneumatique, • · · - 12 - k* * 3

3. Pneumatique selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que dans les parties latérales (nappes 7a, 7b, 7c) de l'armature de sommet les câbles ont un module d’élasticité compris entre 75 et moins de 5 600 daîT/mm mesuré à 80 % de la charge de rupture, un allongement relatif à la rupture compris entre 10 fo et 40 fo et de préférence entre 10 et 30 f>, et un coefficient de contraction à la chaleur au moins égal à 4 fois le coefficient de contraction des câbles de la partie 10 médiane et compris entre 3 f» et 15 fo et de préférence entre 6 et 10 f> de leur longueur avant la vulcanisation du * pneumatique.

4. Pneumatique selon l’une des revendications 1 à 3» caractérisé en ce que la partie médiane de l'armature de 15 sommet a une largeur axiale comprise entre 30 fo et 80 fo v de la largeur (Q) de l'armature de sommet.

5. Pneumatique selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les parties latérales ont une largeur axiale comprise entre 10 f> et 35 f> de la largeur (Q) de 20 l’armature de sommet (7).

6. Pneumatique selon l'une des revendications 1 à 3» caractérisé en ce que la partie médiane de l'armature de sommet (7) a ses câbles orientés à 0° par rapport à la direction circonférentielle.

7. Pneumatique selon l'une des revendications 1 à 3> caractérisé en ce que la partie médiane est formée de nappes (7’, 7") croisées symétriquement à des angles inférieurs à 30° par rapport à la direction circonférentielle du pneumatique.

8. Pneumati^que selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les parties latérales de l'armature de sommet sont formées de nappes (7a, 7b, 7c) de câbles orientés à 0° par rapport à la direction circonférentielle.

9. Pneumatique selon l'une des revendications 1 à 3» 35 caractérisé en ce que les parties latérales de l'armature de sommet sont formées de nappes (7a, 7b, 7c) de câbles croisés symétriquement à des angles inférieurs à 25° par rapport à la direction longitudinale. * · · 5 * - 13 -

10. Pneumatique selon l’une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l’armature de carcasse radiale (2) a un allongement relatif sous l’effet de la pression de service compris entre 1 et 2 f> de sa longueur 5 dans le moule.

11. Pneumatique selon l’une des revendications • 1 à 3» caractérisé en ce qu’une partie de la nappe de chacune des parties latérales ou au moins de l’une (7c) des nappes de chacune des parties latérales est diçosée radialement· 10. l’extérieur d’une nappe médiane (71) dans la zone de contact entre les parties latérales et médiane, de façon à créer une zone commune à la partie médiane et à chacune » des parties latérales.

12. Pneumatique selon la revendication 11, caracté-15 risé en ce que la zone commune entre chaque partie latérale et la partie médiane de l’armature de sommet (7) a une largeur axiale au plus égale à 15. f> de la largeur de l’armature de sommet.

13. Pneumatique selon l’une des revendications 20 1 à 4 et 6 à 12, caractérisé en ce qu’au moins une nappe de chaque partie latérale est prolongée dans les flancs.

14. Pneumatique selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que lorsque le pneumatique est monté sur sa jante (J) mais non gonflé, la convexité 25 de la bande de roulement (5) est supérieure d’au moins 1,5 f> et, de préférence, de 3 à 4 % du rayon équatorial (Rmax) du pneumatique gonflé à sa pression de service, à cette convexité mesurée sur le pneumatique (10) gonflé à sa pression de service, ladite convexité mesurée sur le 30 pneumatique gonflé à sa pression de service étant comprise entre 0 % et 6 fo du rayon équatorial du pneumatique.

15. Pneumatique selon l’une des revendications 1 à 14» caractérisé en ce qu’il comporte, en outre, des nappes de sommet usuelles, par exemple de protection (6) 35 en câbles élastiques, placées radialement à l’extérieur de l’armature de sommet (7).

16. Pneumatique selon la revendication 15, caractérisé en ce que les nappes de sommet usuelles ont une largeur à peu près égale à celle de la partie médiane de l’armature 40 de sommet (7). • · · -14- - « « * 4 %

17. Pneumatique selon l’une des. revendications r 15 ou 16, caractérisé en ce que les nappes de sommet usuel les sont en câbles d'acier élastiques disposés à des angles au moins égaux à 45° par rapport à la direction circonfé-5 rentielle du pneumatique.

18. Procédé pour fabriquer un pneumatique selon la revendication 1, caractérisé en ce que l’on utilise d’une . part un moule de vulcanisation dans lequel l’armature de carcasse (2) et l’armature de sommet (7) occupent à peu 10 près la même position que dans le pneumatique monté et gonflé à sa pression de service, mais non chargé, la courbure de l’armature de carcasse atteignant un maximum aux épaules (8) et un minimum à l’intersection de l’armature de carcasse (2) avec le plan équatorial du pneumatique, 15 l’armature de carcasse ayant une flèche relative de convexité dans le sommet au plus égale à 0,12 et, de préférence, comprise entre 0,04 et 0,10 et une flèche relative de convexité dans le flanc au plus égale à 0,14, d’autre part une armature de sommet (7) dont les câbles 20. de la partie médiane (nappes 7’, 7”) ont une extensibilité . faible, de préférence voisine de zéro, et un coefficient de contraction à la.chaleur de vulcanisation faible et de préférence nul, et dont les câbles des parties latérales (nappes 7a, 7b, 7c) sont très extensibles et ont un 25 coefficient de contraction à la chaleur élevé.

19. Procédé selon la revendication 18 pour fabriquer un pneumatique selon l’une des revendications 2 à 17.