MXPA00007782A

MXPA00007782A - Metodo para preparar una solucion acuosa de peroxido de hidrogeno directamente a partir de hidrogeno y de oxigeno y dispositivo de aplicacion.

Info

Publication number: MXPA00007782A
Application number: MXPA00007782A
Authority: MX
Inventors: Michel Devic
Original assignee: Atofina
Priority date: 1998-02-10
Filing date: 1999-01-29
Publication date: 2002-10-23
Also published as: AU2168999A; KR100620295B1; NZ505893A; HUP0100678A3; BR9908144B1; NO20003882D0; HUP0100678A2; ATE207034T1; EP1053209A1; BR9908144A; AU735787B2; DE69900365D1; CN1208237C; UA62995C2; EP1053209B1; ES2166637T3; HRP20000533A2; SK11932000A3; WO1999041190A1; ID28135A

Abstract

La presente invencion se refiere a un proceso catalitico y a un dispositivo para preparar, con absoluta seguridad, soluciones acuosas de peroxido de hidrogeno en niveles de concentracion elevados directamente a partir de hidrogeno y de oxigeno. Mas particularmente, se refiere a un metodo mediante el cual se inyectan hidrogeno y oxigeno, en el medo acuoso en proporciones correspondientes al rango de inflamabilidad de la mezcla de hidrogeno-oxigeno y que se encuentran presentes en proporciones fuera del rango de inflamabilidad en la fase gaseosa continua. La invencion se refiere tambien a un dispositivo para implementar dicho proceso.

Description

MÉTODO PARA PREPARAR UNA SOLUCIÓN ACUOSA DE PERÓXIDO DE HIDRÓGENO DIRECTAMENTE A PARTIR DE HIDROGENO DE OXIGENO DISPOSITIVO DE APLICACIÓN La presente invención se refiere a un proceso catalítico y a un dispositivo para preparar, con absoluta seguridad, soluciones acuosas de peróxido de hidrógeno en concentraciones elevadas a partir de hidrógeno y oxígeno. Más particularmente, un tema-materia de la invención es un proceso en el cual se inyectan hidrógeno y oxígeno al medio acuoso en proporciones correspondientes al rango de inflamabilidad de la mezcla de hidrógeno-oxígeno y que se encuentran presentes en proporciones fuera del rango de inflamabilidad en la fase gaseosa continua. Otro sujeto-materia de la invención es un dispositivo para la implementación del proceso. La mezcla de hidrógeno y de oxígeno es conocida por ser inflamable, incluso explosiva, cuando se encuentra presente hidrógeno en concentraciones molares de entre 4 y 94% bajo condiciones de temperatura y presión estándares, es decir cuando la proporción de concentración molar de hidrógeno a la concentración molar de oxigeno es mayor que 0.0416 (Encyclopédie des Gaz [Encyclopedia of Gases], Air Liquide, página 909) . Para evitar cualquier riesgo de explosión, se recomienda ya sea operar con una proporción de hidrógeno/oxígeno por debajo del límite de inflamabilidad inferior o utilizar un gas inerte, tal como nitrógeno, argón, helio o neón (US 4,681,751, US 4,009,252, EP 0,787,681) . En el punto del hecho, para obtener resultados satisfactorios, es necesario trabajar con una proporción de hidrógeno/oxígeno situada en el rango de inflamabilidad. Por consiguiente, el documento US 4,009,252 describe una proporción molar hidrógeno/oxígeno de entre 1/20 y 1/1.5 y preferentemente de entre 1/10 y 1/2. Asimismo, el documento 4,336,239 le enseña al lector a operar en presencia de una proporción molar de hidrógeno/oxígeno de menos de 0.2 y preferentemente de entre "1/15 y 1/12. El término "síntesis directa de una solución de peróxido de hidrógeno" se comprende para denotar la síntesis de peróxido de hidrógeno a partir de hidrógeno y de oxígeno en un medio acuoso que comprende un catalizador. La síntesis directa de una solución acuosa de peróxido de hidrógeno, continuamente o por lotes, en un reactor agitado ha formado el tema de muchos estudios. El reactor comprende generalmente una región acuosa, ocupada por la solución de uso y el catalizador, y una región, ocupada por los gases, situada por arriba de la región acuosa. Se encuentra equipada con un sistema de agitación el cual hace posible tanto agitar la región acuosa como dispersar los gases en la fase acuosa. Los agentes reactores, a saber, el hidrógeno y el oxigeno, y los gases inertes se inyectan en la región de los gases . El término "solución de uso" se comprende para denotar el medio acuoso, que comprende agua, ácidos y opcionalmente inhibidores de descomposición o estabilizadores para peróxido de hidrógeno, en el cual se forma el peróxido de hidrógeno. Se ha observado que cuando se lleva a cabo la síntesis directa de una solución acuosa de peróxido de hidrógeno en un reactor agitado como se describió con anterioridad, el catalizador, arrojado bajo el efecto de la agitación a las paredes del reactor y del eje del agitador los cuales se encuentran situados en la región de los gases, se encontraría en contacto directo con los agentes reactores . Durante la síntesis, las partículas de catalizador en la región de los gases se secarán absolutamente y producirán espontáneamente la ignición de la mezcla de gas hidrógeno-oxígeno si la concentración molar del hidrógeno es mayor que 0.04. Eso se debe a que, en el Ejemplo 1 del documento US 4,279,8-83, el cual ilustra la síntesis continua directa de una solución acuosa de peróxido de hidrógeno en un reactor agitado, se introduce una mezcla gaseosa de hidrógeno, oxigeno y nitrógeno se introduce continuamente en la región gaseosa del reactor, de manera que las presiones parciales del hidrógeno, oxigeno y nitrógeno en los gases acumulados a la salida se mantienen respectivamente a 5, 49, y 113 atmósferas, es decir a una concentración molar de hidrógeno del 3%. Sin embargo, la elaboración comercial de una solución acuosa de peróxido de hidrógeno bajo las condiciones de seguridad de acuerdo con el documento US 4,279,883 se encuentra económicamente fuera de cuestión, dada la gran cantidad de gas inerte (nitrógeno) empleada. Esto es porque, aparte del costo adicional del gas inerte, su presencia en la región de los gases disminuye enormemente la presión parcial de los agentes reactores y por lo tanto la tasa de reacción. Consecuentemente, la solución acuosa de peróxido de hidrógeno obtenida, con objeto de ser útil, requiere una etapa de concentración adicional. La síntesis directa de una solución acuosa de peróxido de hidrógeno puede llevarse a cabo en un reactor tubular compuesto de una tubería larga (tubería) llena con solución de uso en la cual se suspende el catalizador y en la cual se inyectan oxígeno e hidrógeno gaseosos en forma de burbujas pequeñas en proporciones superiores al límite de inflamabilidad inferior de la mezcla de hidrógeno-oxígeno (US 5,194,242) . La seguridad de tal proceso se asegura solamente a condición de que los agentes reactores se mantengan en el reactor en forma de burbujas pequeñas. De acuerdo con el documento US 5,461,467, esto último puede obtenerse con una tasa elevada de circulación de la solución de uso . Se ha descubierto ahora un proceso catalítico y un dispositivo los cuales hacen posible preparar soluciones acuosas de peróxido de hidrógeno en concentraciones elevadas directamente a partir de hidrógeno y de oxigeno en un reactor agitado en perfecta seguridad y económicamente. Este proceso se caracteriza en que el hidrógeno y el oxígeno se inyectan separadamente, en forma de burbujas pequeñas, dentro de la parte inferior del medio de reacción acuoso, el cual se ha vuelto acídico por la adición de un ácido inorgánico y el cual comprende un catalizador en el estado dispersado, con tasas de flujo molar tal que la proporción de la tasa de flujo molar de hidrógeno a la tasa de flujo molar de oxígeno es mayor que 0.0416 y en que el oxígeno se introduce en la fase gaseosa continua y/o en la parte superior del medio de reacción acuoso en una cantidad tal que la proporción molar de hidrógeno a oxígeno en la fase gaseosa continua es menor que 0.0416. El término "burbujas pequeñas" se comprende para denotar burbujas con un diámetro medio de menos de 3 mm . Las inyecciones de hidrógeno y de oxígeno en forma de burbujas pequeñas en la parte inferior del medio de reacción acuoso se sitúan preferentemente en el fondo del reactor agitado . Debe hacerse mención, como ácido inorgánico, de, por ejemplo, el ácido sulfúrico y ácido ortofosfórico . El medio de reacción acuoso puede comprender adicionalmente estabilizadores para peróxido de hidrógeno, tal como, por ejemplo, fosfonatos o estaño, e inhibidores de descomposición, tal como, por ejemplo, haluros. De acuerdo con la invención, el oxígeno inyectado, en forma de burbujas pequeñas, en la parte inferior del medio de reacción acuoso y el oxigeno introducido en la fase gaseosa continua y/o en la parte superior del medio de reacción acuoso puede comprender adicionalmente hidrógeno en una cantidad tal que la proporción de concentración molar de hidrógeno a concentración molar de oxígeno es menor que 0.0416. De acuerdo con la presente invención, la operación puede llevarse a cabo tanto fácilmente de manera continua como de manera semi-continua . El oxigeno alimentado en forma de burbujas pequeñas en la parte inferior del medio de reacción acuoso puede suministrarse en todo o en parte po'r el efluente gaseoso a la salida del reactor . Es posible también utilizar el efluente gaseoso a la salida del reactor para alimentar la fase gaseosa continua y/o la parte superior del medio de reacción acuoso. En este caso, la composición del efluente gaseoso se puede ajustar mediante la adición de oxígeno y opcionalmente mediante la extracción de hidrógeno, de manera que la proporción de la concentración molar de hidrógeno a la concentración molar de oxigeno en la fase gaseosa continua es menor que 0.0416. El catalizador generalmente utilizado comprende al menos un elemento seleccionado a partir de metales del Grupo IB y VIII de la Tabla Periódica. Ventajosamente, se seleccionan OG?, platino, paladio y rutenio. Se hace uso preferentemente de paladio, platino o la combinación de paladio-pla t ino o mejor aún de paladio o la combinación de paladis-platino . En el caso de un catalizador compuesto de paladio-plat ino , el platino representa preferentemente entre 1 y 50% del peso total de los metales y mejor aún aproximadamente 2%. De acuerdo con la invención, también puede soportarse el catalizador. Los soportes generalmente utilizados son, por ejemplo, carbón vegetal, sílice, alúmina, sílice-alúminas y bióxido de titanio. El catalizador soportado o no soportado se encuentra generalmente suspendido en el medio de reacción acuoso. Se hace uso preferentemente del catalizador soportado. La temperatura y la presión prevaleciente al interior del reactor se ajustan con objeto de optimizar la selectividad de la reacción con respecto al hidrógeno y la productividad con relación al peróxido de hidrógeno . La temperatura generalmente se encuentra entre 0 y 60°C y preferentemente entre 5 y 30°C. La presión al interior „ del reactor se encuentra generalmente por arriba de la presión atmosférica y preferentemente entre 30 y 100 bar . La proporción de la tasa de flujo molar de hidrógeno a la tasa de flujo molar de oxígeno las cuales se inyectan en la parte inferior del medio de reacción acuoso puede variar dentro de límites amplios. Preferentemente se encuentra 0.1 y 10 y más particularmente entre 0.5 y 5. Una proporción molar en la región de unidad se utiliza ventajosamente. - Cuando la operación se lleva a cabo de manera semi-continua, toda la solución de uso y todo el catalizador se introducen en el reactor antes del comienzo de la síntesis directa y se introducen continuamente el hidrógeno y el oxígeno . También es posible alimentar el reactor continuamente con la solución de uso, a la cual se ha agregado el catalizador, e introducir el hidrógeno y el oxigeno continuamente. En este caso, la solución que comprende el peróxido de hidrógeno formado se extrae continuamente del reactor El catalizador se separa subsecuentemente, mediante la filtración de la solución final que comprende el peróxido de hidrógeno formado bajo condiciones semi-continuas o de la solución de peróxido de hidrógeno extraída continuamente del reactor y después opcionalmente reintroducida en el reactor . Cuando el reactor se encuentra equipado con un filtro, el catalizador se mantiene permanentemente en el reactor y la solución de peróxido de hidrógeno se extrae y se filtra simultáneamente . Otro tema-materia de la invención es un dispositivo el cual hace posible su elaboración, en perfecta seguridad y económicamente, soluciones acuosas concentradas de peróxido de hidrógeno directamente a partir de hidrógeno y de oxigeno. Este dispositivo, que comprende un reactor agitado alimentado continuamente o no continuamente con la solución de uso, se caracteriza en que el reactor se encuentra equipado con una o más entrada (s) para hidrógeno gaseoso, en forma de burbujas pequeñas, dentro de la parte inferior del medio de reacción acuoso; con una o más entrada (s) para oxígeno gaseoso que comprende opcionalmente hidrógeno, en forma de burbujas pequeñas, dentro de la parte inferior del medio de reacción acuoso; con un regulador de presión el cual hace posible mantener constante la presión prevaleciente al interior del reactor al descargar los agentes reactores gaseosos en exceso no consumidos; y con una o más entrada (s) para el oxígeno gaseoso que comprende opcionalmente hidrógeno en la fase gaseosa continua y/o en la parte superior del medio de reacción acuoso, el cual se controla mediante un analizador del flujo de gas que sale proveniente del reactor, de manera que la proporción molar de hidrógeno a oxigeno en la fase gaseosa continua es menor qué 0.0416. El reactor se encuentra equipado con una salida la cual hace posible la extracción continua o semi-continua de la solución acuosa de peróxido de hidrógeno. Esta salida se encuentra equipada opcionalmente con un filtro el cual hace posible separar el catalizador de la solución acuosa de peróxido de hidrógeno. De acuerdo con la invención, el flujo de gas que sale proveniente del reactor puede reinyectarse al circuito alimentando la parte inferior del medio de reacción acuoso con oxígeno. Este flujo de gas, después del ajuste opcional del contenido de hidrógeno mediante la adición de oxígeno y opcionalmente mediante la extracción de hidrógeno, por ejemplo al utilizar una membrana, puede reinyectarse también al circuito alimentando la fase gaseosa continua con oxigeno y/o la parte superior del medio de reacción acuoso. El hidrógeno así separado puede reinyectarse en la parte inferior del medio de reacción acuoso. Preferentemente, al menos una entrada para hidrógeno y al menos una entrada para oxígeno, en forma de burbujas pequeñas, dentro de la parte inferior del medio de reacción acuoso, se sitúan en la parte inferior del reactor agitado. El reactor puede ser un autoclave de forma cilindrica, cilindrocónica o esférica agitado por medio de un eje vertical equipado con uno o más impulsores o una o más turbinas. Generalmente, puede ser adecuado cualquier reactor utilizado comúnmente cuando se involucra un catalizador soportado y el cual es capaz de suministrar un buen intercambio térmico y de mantener los agentes reactores gaseosos de la reacción en forma de una nube del número más grande posible de burbujas pequeñas. La agitación puede suministrarse también mediante varios impulsores o turbinas independientes conducidas cada una mediante un eje de agitador el cual se anexa a la parte inferior o a la tapa o a los costados del reactor. Las turbinas situadas en la parte superior del medio de reacción acuoso son ventajosamente de tipo "auto-succión", es decir que succionan la fase gaseosa continua del reactor desde el eje de agitador, el cual es hueco, y después se propaga esta fase gaseosa en el medio de reacción acuoso. La agitación puede complementarse mediante dispositivos utilizados comúnmente para hacer la agitación elevada ente eficiente, tal como, por ejemplo, una o más pantallas acústicas colocadas verticalmente o radialmente. Generalmente se hace uso de intercambiadores térmicos, tal como bobinas tubulares, haces de tuberías verticales o de otra manera conjuntos de placas verticales radiales o de otra manera espirales devanadas o un haz de placas verticales posicionadas colocadas radialmente. La temperatura de la mezcla puede regularse también al utilizar un reactor cubierto con circulación de agua. El reactor de acuerdo con la invención se diseña de manera que, si la agitación se detiene accidentalmente, todas las burbujas de gas pueden ascender y alcanzar directamente la fase gaseosa continua solamente bajo la acción de fuerzas gravitacionales. Los diversos dispositivos instalados al interior del reactor con objeto de proporcionarse para los intercambios térmicos y/o la agitación no deben formar un obstáculo para el ascenso de las burbujas y no deben dar como resultado la formación de bolsas de gas al interior del medio de reacción acuoso. El reactor puede componerse de cualquier material compatible con los agentes reactores utilizados. El uso puede hacerse, por ejemplo, de metales, tales como aceros inoxidables (304L o 316L) o aleaciones Hastelloy, o de otra manera metales recubiertos con polímeros, tal como PVDF, PTFE o polietilenos . Las alimentaciones de oxígeno o de hidrógeno, en forma de burbujas pequeñas, en la parte inferior del medio de reacción acuoso pueden suministrarse medíante tuberías o placas hechas de metal sinterizado o de otra manera de diversos tipos de toberas las cuales hacen posible expeler el gas a una tasa elevada y así producir la formación de muchas burbujas pequeñas . Un dispositivo y un diagrama de bloques que ilustran una modalidad específica del proceso de la presente invención, los cuales se representan en la Figura única, se describen a continuación. El dispositivo comprende un reactor agitado por medio de un eje vertical equipado con un motor M, con una turbina de auto-succión a y con un turbóme zclador b. Al inicio: el reactor abarca el catalizador suspendido en la solución de uso, calentándose la mezcla combinada a la temperatura de reacción, - -el oxígeno introducido en la fase gaseosa continua en 3 se origina a partir del flujo 8, es decir a partir de oxígeno no reciclado, y, -el hidrógeno inyectado ,en el fondo del reactor se alimenta a través de 2 (hidrógeno no reciclado) . Un regulador de presión i hace posible que . se mantenga constante la presión prevaleciente al interior del reactor al descargar los agentes reactores gaseosos en exceso no consumidos 9. Asimismo, la temperatura del medio de reacción se mantiene constante en virtud del intercambiador e. Lo siguiente se introduce continuamente al reactor: en 6, la solución de uso; en 2 y , hidrógeno en forma de burbujas pequeñas; en 1, oxígeno en forma de burbujas pequeñas; en 3, oxigeno en una cantidad tal que la concentración molar de hidrógeno en la fase gaseosa continua es siempre menor que 4%. El sistema de alimentación en 3 se controla mediante el analizador en línea g del flujo de gas 5 que sale proveniente del reactor. La alimentación de oxígeno en 3 se suministra mediante el flujo 8 y mediante el flujo 10; el - li último se origina a partir del efluente gaseoso a la salida del reactor después de la extracción del hidrógeno a través de una membrana s. El hidrógeno de esta manera extraído de la alimentación parcial de hidrógeno 4 en la parte inferior del medio de reacción. El oxigeno 1 inyectado en la parte inferior del medio de reacción se origina completamente a partir del efluente gaseoso a la salida del reactor y comprende hidrógeno. Todas las tasas de flujo de gas se regulan utilizando flujómetros f . Las tasas de flujo para el oxigeno y para el hidrógeno inyectados en la parte inferior del medio de reacción son tales que la proporción de la tasa de flujo molar de hidrógeno a la tasa de flujo molar de oxigeno es siempre mayor que 0.0416. Las toberas de inyección d hacen posible inyectar los agentes reactores en forma de burbujas pequeñas. La bomba h se suministra para el reciclaje del hidrógeno no consumido y del oxigeno no consumido. La solución acuosa que comprende el peróxido de hidrógeno formado se separa simultáneamente del catalizador utilizando el filtro c y se extrae continuamente, 7. Se determinan otras modalidades especificas en los ejemplos siguientes. PARTE EXPERIMENTAL Preparación del catalizador El catalizador utilizado comprende 1% en peso de paladio metálico y 0.05% en peso de patino, soportándose éstos en una sílice microporosa. Se prepara al impregnar sílice (ref. de Aldrich 28,851-9), con las características siguientes: Tamaño de partícula medio = 5 a 15 µm Superficie específica BET = 500 m2/g Volumen de poro: 0.75 cm3/g Diámetro de poro medio: 60 A, con una solución acuosa que comprende PdCl2 y H2PtCl6, seguida de secado y finalmente de tratamiento térmico mientras se enjuaga con hidrógeno a 300°C durante 3 horas.

El reactor El reactor es un autoclave cubierto de acero inoxidable con circulación de agua y una capacidad de 100 cm3, las paredes interiores del cual se recubren con PTFE. Se encuentra equipado con un agitador que comprende un eje vertical con una turbina que comprende seis aspas radiales. El reactor se encuentra equipado también con dos entradas hechas de tubos capilares de PTFE (politetrafluoroetileno) colocados en el fondo del reactor lo cual hace posible inyectar hidrógeno y oxigeno, en forma de burbujas pequeñas, en la parte inferior de medio de reacción acuoso. Se encuentra equipado además con una entrada situada en la tapa del autoclave lo cual hace posible introducir oxigeno de manera que la proporción molar de hidrógeno a oxigeno en la fase gaseosa continua es siempre menor que 0.0416, es decir fuera del rango de inflamabilidad de la mezcla de hidrógeno-oxigeno . La inyección de los agentes reactores en el medio acuoso y la inyección del oxigeno en la fase gaseosa continua se regulan utilizando flujómetros de masa. La presión prevaleciente al interior del reactor se mantiene constante en virtud de un dispositivo de descarga. El hidrógeno y el oxigeno que constituyen el flujo de gas que sale proveniente del reactor se determinan cuantitativamente en línea mediante cromatografía de gas. Preparación^ de una solución acuosa (I) Se prepara una solución acuosa (I) mediante la adición de 0.5 g de H3P04, 2.5 g de H2S04 y 50 mg de bromuro de sodio a 1000 cm3 de agua destilada. Procedimiento general Se introducen 50 g de la solución acuosa (I) y 0.3 g de catalizador . en el autoclave y después el medio de reacción acuoso se calienta y se mantiene a la temperatura deseada. La entrada para oxígeno en la fase gaseosa continua se abre subsecuentemente. La presión en el autoclave se incrementa al valor elegido y después se mantiene constante en virtud del regulador de presión. El hidrógeno y el oxigeno se inyectan subsecuentemente en el medio de reacción acuoso en las proporciones elegidas y después se determina cuantitativamente el iiidrógeno en el flujo de gas que sale proveniente del regulador de presión cada 10 minutos. Después de la duración de reacción deseada, las entradas para el hidrógeno y el oxigeno en el medio de reacción acuoso se cierran y se mantiene la inyección de oxígeno en la fase gaseosa continua hasta que ha desaparecido completamente del último. Después se cierra la entrada para oxígeno, luego se descomprime el reactor y, finalmente, se recupera la solución acuosa de peróxido de hidrógeno . La solución acuosa de peróxido de hidrógeno recuperada se pesa subsecuentemente y se separa después del catalizador mediante filtración a través de un filtro Millipore®. Después la solución resultante se determina cuantitativamente mediante yodometría, haciendo de esta manera posible determinar la concentración de peróxido de hidrógeno. El consumo de hidrógeno se mide por la diferencia entre la cantidad indicada y la cantidad que ha salido del reactor. La selectividad de la síntesis directa del peróxido de hidrógeno con respecto al hidrógeno se define como el porcentaje del número de moles de peróxido de hidrógeno que se forman al número de moles de hidrógeno que se consumen . Las condiciones de funcionamiento y los resultados obtenidos durante diversas pruebas se combinan en la tabla a continuación.

TABLA NJ

Claims

REIVINDICACIONES
Habiéndose descrito la invención como antecedente, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones: 1. Proceso para la preparación de una solución acuosa de peróxido de hidrógeno en un reactor agitado directamente a partir de hidrógeno y de oxigeno, caracterizada porque el hidrógeno y el oxigeno se inyectan separadamente, en forma de burbujas pequeñas, en la parte inferior del medio de reacción acuoso, el cual se ha vuelto acídico por la adición de un ácido inorgánico y el cual comprende un catalizador en el estado dispersado, con tasas de flujo tales que la proporción de la tasa de flujo molar de hidrógeno a la tasa de flujo molar de oxígeno es mayor que 0.0416 y porque el oxígeno se introduce en la fase gaseosa continua y/o en la parte superior del medio de reacción acuoso en una cantidad tal que la proporción molar de hidrógeno a oxígeno en la fase gaseosa continua es menor que 0.0416. 2. El proceso según la reivindicación 1, caracterizado porque las inyecciones de hidrógeno y de oxígeno en forma de burbujas pequeñas en la parte inferior, del medio de reacción acuoso se sitúan en el fondo del reactor agitado.
3. El proceso según la reivindicación 1 o 2, caracterizado porque el medio de reacción comprende estabilizadores para el peróxido de hidrógeno .
4. El proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 hasta 3, caracterizado porque el medio de reacción comprende haluros .
5. El proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 hasta 4, caracterizado porque el catalizador comprende paladio.
6. El proceso según la reivindicación 5, caracterizado porque el catalizador comprende platino .
7. El proceso según la reivindicación 5 o 6, caracterizado porque se soporta el catalizador.
8. El proceso según la reivindicación 7, caracterizado porque el soporte se elige a partir de carbón vegetal, sílice, alúmina y sílice-alú inas .
9. El proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 hasta 8, caracterizado porque el oxigeno introducido en la fase gaseosa continua y/o en la parte superior del medio de reacción acuoso comprende hidrógeno.
10. El proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 hasta 9, caracterizado porque el oxigeno inyectado, en forma de burbujas pequeñas, en la parte inferior" del medio de reacción acuoso comprende hidrógeno.
11. Dispositivo para la preparación de una solución acuosa de peróxido de hidrógeno directamente a partir de hidrógeno y de oxígeno que comprende un reactor agitado alimentado continuamente o no continuamente con solución de uso, caracterizado porque el reactor se encuentra equipado con una o más entradas para hidrógeno gaseoso, en forma de burbujas pequeñas, en la parte inferior del medio de reacción acuoso; con una o mas entradas para oxigeno gaseoso que comprende opcionalmente hidrógeno, en forma de burbujas pequeñas, en la parte inferior del medio de reacción acuoso; con un regulador de presión lo cual hace posible mantener constante la presión prevaleciente al interior del reactor al descargar los agentes reactores gaseosos en exceso no consumidos; y con una o más entradas para oxigeno gaseoso que comprende opcionalmente hidrógeno en la fase gaseosa continua y/o en la parte superior del medio de reacción acuoso, el cual se controla (n) mediante un analizador del flujo de gas que sale proveniente del reactor, de manera que la proporción molar de hidrógeno/oxígeno en la fase gaseosa continua es menor que 0.0416.
12. El dispositivo según la reivindicación 11, caracterizado porque el reactor se encuentra equipado con una salida para la extracción de la solución acuosa de peróxido de hidrógeno.
13. El dispositivo según la reivindicación 11 o 12, caracterizado porque el flujo de gas que sale proveniente del reactor se reinyecta al circuito alimentando la parte inferior del medio de reacción acuoso con oxigeno.
14. El dispositivo según la reivindicación 11 o 12, caracterizado porque el flujo de gas que sale proveniente del reactor se reinyecta, después del ajuste opcional mediante la adición de oxigeno y opcionalmente mediante la adición de oxígeno y opcionalmente medíante la extracción de hidrógeno, en el circuito alimentando con oxigeno la fase gaseosa continua y/o la parte superior del medio de reacción acuoso .
15. El dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 11 hasta 14, caracterizado porque al menos una entrada para hidrógeno y al menos una entrada para oxigeno, en forma de burbujas pequeñas, se sitúan en el reactor agitado .
16. El dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 11 hasta 15, caracterizado porque la agitación del reactor se proporciona mediante uno o más impulsores o turbinas.
17. El dispositivo según la reivindicación 16, caracterizado porque las turbinas son turbinas de auto-succión. 18. El dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 11 hasta 17, caracterizado porque el reactor agitado se encuentra equipado con un intercambiador térmico. 19. El dispositivo según la reivindicación 18, caracterizado porque el intercambiador es un haz tubular vertical o espírales devanadas o un haz de placas verticales colocadas radialmente. 20. El dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 11 hasta
18., caracterizado porque todas las burbujas pequeñas en el medio de reacción acuoso ascienden solamente bajo el efecto de la gravedad al medio acuoso/interfasé de fase gaseosa co.ntinua cuando se detiene la agitación .