KR20210035050A - 후벽 철강 부재의 아크 용접을 위한 고크롬 크리프 내성의 용접 금속 - Google Patents

후벽 철강 부재의 아크 용접을 위한 고크롬 크리프 내성의 용접 금속 Download PDF

Info

Publication number
KR20210035050A
KR20210035050A KR1020200119914A KR20200119914A KR20210035050A KR 20210035050 A KR20210035050 A KR 20210035050A KR 1020200119914 A KR1020200119914 A KR 1020200119914A KR 20200119914 A KR20200119914 A KR 20200119914A KR 20210035050 A KR20210035050 A KR 20210035050A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
metal composition
weight
steel
weld metal
welding
Prior art date
Application number
KR1020200119914A
Other languages
English (en)
Inventor
스테파노 소렌티노
Original Assignee
링컨 글로벌, 인크.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 링컨 글로벌, 인크. filed Critical 링컨 글로벌, 인크.
Publication of KR20210035050A publication Critical patent/KR20210035050A/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
    • B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0211—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in cutting
    • B23K35/0216—Rods, electrodes, wires
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/18—Submerged-arc welding
    • B23K9/186—Submerged-arc welding making use of a consumable electrodes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/24—Features related to electrodes
    • B23K9/28—Supporting devices for electrodes
    • B23K9/29—Supporting devices adapted for making use of shielding means
    • B23K9/291—Supporting devices adapted for making use of shielding means the shielding means being a gas
    • B23K9/295—Supporting devices adapted for making use of shielding means the shielding means being a gas using consumable electrode-wire
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)

Abstract

철강 용접 금속 조성물은 10.75 내지 12.00 중량%의 크롬, 0.09 내지 0.13 중량%의 탄소, 0.2 내지 0.5 중량%의 망간, 0.1 내지 0.3 중량%의 규소, 0.2 내지 0.7 중량%의 니켈, 0.1 내지 0.5 중량%의 몰리브데늄, 0.8 내지 1.2 중량%의 코발트, 0.03 내지 0.08 중량%의 니오븀, 0.8 내지 1.2 중량%의 텅스텐, 0.3 내지 0.8 중량%의 구리, 0.10 내지 0.15 중량%의 바나듐, 0.01 내지 0.05 중량%의 티타늄, 0.005 내지 0.010 중량%의 붕소, 0.005 내지 0.015 중량%의 질소를 포함할 수 있고; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물이다. 전기 아크 용접 공정에 의해 철강 용접 금속 조성물을 가공품 상에 침적시키는 방법 또한 기재된다. 고크롬 크리프 내성의 철강 용접 금속 조성물을 생성하는 소모성 전기 아크 용접봉도 또한 기재된다.

Description

후벽 철강 부재의 아크 용접을 위한 고크롬 크리프 내성의 용접 금속{HIGH CHROMIUM CREEP RESISTANT WELD METAL FOR ARC WELDING OF THICK WALLED STEEL MEMBERS}
고크롬 크리프 내성 철강 용접 금속 조성물이 제공된다. 전기 아크 용접 공정에 의해 고크롬 크리프 내성 철강 용접 금속 조성물을 가공품(workpiece) 상에 침적시키는 방법 또한 제공된다. 고크롬 크리프 내성 철강 용접 금속 조성물을 생성하는 소모성 전기 아크 용접봉도 제공된다.
마르텐사이트성(martensitic) 고크롬강 재료는 발전(power generation) 산업 또는 화학 및 석유 산업에서 널리 사용된다. 구체적으로, 마르텐사이트성 고크롬강은 플레이트, 파이프, 단조품, 및 주조 성분을 포함하는 후벽 부재에서 사용된다. 보일러 헤더, 배관, 밸브 및 케이싱(casing)의 이들 성분은 높은 작업 온도 및 수반되는 압력 부하를 받는다. 고크롬강의 구축 및 보수는 아크 용접을 광범위하게 사용하도록 하고, 용접된 접점들은 부모 철강의 산화/부식 내성 및 크리프 강도에 맞아야 한다. 고크롬, 마르텐사이트성 후벽 아크 용접 부재는 일반적으로 마르텐사이트 템퍼링 및 잔류 응력 완화를 위해 용접후 열처리(PWHT)되며, 이에 의해 접점 연성을 회복시키고, 크리프-강화 카바이드/카보니트라이드의 가장 적합한 조합을 형성한다.
약 9 중량%의 크롬 함량을 갖는 철강 조성물은 고온 적용에 널리 사용되어 왔다. 그러나, 이들 조성물은 620℃ 초과 온도에서의 스팀 분위기 중 불충분한 산화 내성을 겪으며, 이는 이들의 적용 온도 범위를 현저히 제한한다. 특히 열전달이 있는 석유 연료 보일러 성분에서, 산화물 스케일(scale)은 열 절연재로서 작용하고, 이에 의해 철강 온도를 높이고, 결과적으로 상응 성분의 수명을 감소시킨다. 추가적으로, 산화물 스케일이 작동 동안 떨어져 나가는 경우, 이는 이후의 스팀 운반 성분에 부식 손상을 일으킬 것이다. 떨어져 나간 산화물 스케일은 폐색을 일으켜서, 스팀 흐름을 방해하여 종종 국소 과열 및 돌발적 고장을 초래한다.
상승된 크롬 함량, 즉, 9 중량% 초과의 크롬 함유 함량은 양호한 스팀 산화 내성에 필수적이다. 약 11 내지 12%의 크롬 함량은 현재 650℃까지의 작업 온도를 가능하게 하는 것으로 여겨지며, 발전소 효율을 현저히 상승시킨다. 그러나, 그러한 크롬 함량은 Z-상 형성에 대한 구동력을 증가시킨다. Z-상은 빠르게 조립화되는(coarsen) 복합 질화물로, 이에 의해 주위의 강화 MX 침전물을 소비하고, 주로 9 내지 12% Cr 강의 크리프 강도에 기여한다(M은 니오븀 또는 바나듐이고, X는 탄소 또는 질소임). 상승된 크롬 함량은 크롬 카바이드 침전물의 조립화 속도 또한 증진시킨다. MX 및 크롬 카바이드 침전물의 미세구조 안정화 효과 손실은, 모두 마르텐사이트성(Cr > 11%) 고크롬 내열 철강 등급의 장기 크리프 파괴(rupture) 강도에서의 강하의 원인이 된다.
고온 재료의 크리프 거동 및 크리프 특성의 저하는, 고온에서 응력 하에 장기간 동안 작동시키기 위해 설계된 성분 및 구조물의 수명을 제한한다. 크리프는 고온에서 가장 종종 일어나는, 적용된 부하 하에서 재료의 시간에 따른 변형이다. 재료에서의 구조적 변화는 일반적으로 크리프를 촉진시키고, 그 결과 입자간 크리프 손상의 출현 속도를 가속시킨다. 꾸준히 지속되는 경우, 크리프는 파괴로 종료되고, 성분 수명에 현저한 영향을 미친다.
높은 작업 온도, 산화 및 부식 내성, 및 크리프 강도를 필요로 하는 용접 철강 부재에 사용될 수 있는 마르텐사이트 철강 조성물에서의 크롬 함량의 한계를 고려하여, 전력 공학 응용 분야에서 후벽 용접된 구축물에 사용되는 고크롬강에 대한 필요성이 존재한다.
고크롬 크리프 내성 철강 용접 금속 조성물이 제공된다. 전기 아크 용접 공정에 의해 고크롬 크리프 내성 철강 용접 금속 조성물을 가공품 상에 침적시키는 방법이 또한 제공된다.
일 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은 10.75 내지 12.00 중량% 크롬(Cr), 0.09 내지 0.13 중량% 탄소(C), 0.2 내지 0.5 중량% 망간(Mn), 0.1 내지 0.3 중량% 규소(Si), 0.2 내지 0.7 중량% 니켈(Ni), 0.1 내지 0.5 중량% 몰리브데늄(Mo), 0.8 내지 1.2 중량% 코발트(Co), 0.03 내지 0.08 중량% 니오븀(Nb), 0.8 내지 1.2 중량% 텅스텐(W), 0.3 내지 0.8 중량% 구리(Cu), 0.10 내지 0.15 중량% 바나듐(V), 0.01 내지 0.05 중량% 티타늄(Ti), 0.005 내지 0.010 중량% 붕소(B), 및 0.005 내지 0.015 중량% 질소(N)를 포함하며; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철(Fe) 및 불가피한 불순물들이다.
또 다른 구현예에서, 전기 아크 용접 공정에 의해 가공품 상에 철강 용접 금속 조성물을 침적시키는 방법은, a) 전기 아크를 이용하여 소모성 용접봉을 적어도 부분적으로 용융시키고, 용융된 철강 용접 금속 조성물을 가공품 상에 침적시키는 단계; 및 b) 상기 용융된 철강 용접 금속 조성물을 냉각 및 고화시켜 가공품 상에 침적된 철강 용접 금속 조성물을 형성하는 단계로, 여기서 철강 용접 금속 조성물은 10.75 내지 12.00 중량% Cr, 0.09 내지 0.13 중량% C, 0.2 내지 0.5 중량% Mn, 0.1 내지 0.3 중량% Si, 0.2 내지 0.7 중량% Ni, 0.1 내지 0.5 중량% Mo, 0.8 내지 1.2 중량% Co, 0.03 내지 0.08 중량% Nb, 0.8 내지 1.2 중량% W, 0.3 내지 0.8 중량% Cu, 0.10 내지 0.15 중량% V, 0.01 내지 0.05 중량% Ti, 0.005 내지 0.010 중량% B 및 0.005 내지 0.015 중량% (N)을 포함하고; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물인 단계, 및 d) 740℃ 내지 760℃의 온도에서 침적된 철강 용접 금속 조성물을 열처리하는 단계를 포함한다.
본 발명의 특정 구현예는 특정 부품 및 부품들의 배열에서 물리적 형태를 취할 수 있으며, 이의 바람직한 구현예는 명세서에 상세히 설명되고, 명세서의 일부인 첨부 도면에서 예시될 것이다.
도 1은 전기 아크 용접 공정에 의해 철강 용접 금속 조성물을 가공품 상에 침적시키는 방법의 예시적이며 비제한적인 구현예의 순서도이다.
본 발명의 일 구현예는 상이한 소모재(consumable)로 침적되는 철강 용접 금속 조성물을 포함할 수 있다. 피복 금속 아크 용접(SMAW), 잠호 아크 용접(SAW), 가스 텅스텐 아크 용접(GTAW), 가스 금속 아크 용접(GMAW), 플럭스-코어 아크 용접(FCAW) 방법, 및 이들의 조합과 같은 각종 용접 방법이, 소모재를 침적시키는 데 사용될 수 있다. 철강 용접 금속 조성물은 Fe, Cr, C, Mn, Si, Ni, Mo, Co, Nb, W, Cu, V, Ti, B, N 및 잠재적으로 추가 성분들을 포함한다.
본 발명의 또 다른 구현예는 초장기 기간에서 양호한 크리프 특징을 나타내고, 고온의 사용 온도로 의도된 철강 용접 금속 조성물을 포함할 수 있다. 조성물은, 뛰어난 산화 및 부식 내성을 추가로 나타니며, 이는 강도, 인성 등을 포함한다. 본 개시 내용의 철강 용접 금속 조성물은 용접후 열처리(PWHT)를 이용하는 용도로 의도된다. 철강 용접 금속 조성물은 크리프 내성인 고크롬강을 갖는 용접된 구조물, 예를 들어 후벽 부재 내에 포함될 수 있으며, 그 구조물이 고온에서 지속 사용되는 발전 산업 또는 화학 및 석유 산업에서 사용될 수 있다.
본 명세서에서 기재된 정의 및 방법은 본 발명의 구현예를 더 양호하게 규정하고, 구현예의 실시에 있어서 당업자를 안내하고자 제공된다. 달리 표시되지 않는 한, 용어는 관련 기술 분야에서 당업자에 의한 통상적인 용법에 따라 이해되어야 한다.
달리 나타내지 않는 한, 본 명세서 및 관련 청구범위에서 사용된 성분들의 양, 반응 조건 등을 표현하는 모든 숫자는 모든 경우에서 "약"이라는 용어에 의해 수식되는 바와 같이 이해되어야 한다. 따라서, 반대로 표시되지 않는 한, 이하의 명세서 및 첨부된 청구범위에서 제시된 숫자 파라미터는 본 발명의 구현예에 의해 수득하고자 하는 바람직한 특성에 따라 달라질 수 있는 근사치이다. 적어도, 그리고 청구범위의 범주에 균등론의 적용을 제한하고자 하는 의도 없이, 각각의 숫자 파라미터는 적어도 보고된 유효숫자의 수를 고려하고 일반적인 반올림 기법을 적용하여 해석되어야 한다.
일부 구현예에서, 관사("a" 및 "an" 및 "the") 및 특정 구현예의 설명의 맥락에서 사용되는 유사한 지시어(특히 이후의 청구범위의 특정 맥락에서)는, 특별히 달리 나타내지 않는 한, 단수 및 복수 모두를 망라하는 것으로 해석될 수 있다. 일부 구현예에서, 청구범위를 포함하여 본 명세서에 사용된 바와 같은 용어 "또는"은, 대체물만을 지칭하거나, 대체물이 상호 배타적임을 지칭하는 것으로 명시적으로 표시되지 않는 한, "및/또는"을 의미하는 것으로 사용된다.
용어 "포함하다", "갖다" 및 "함유하다"는 열린 결말의 연결 동사이다. 이들 동사의 하나 이상의 임의의 형태 또는 시제, 예컨대 "포함한다", "포함하는", "가지다", "갖는", "함유한다" 및 "함유하는" 또한 열린 결말이다. 예를 들어, 하나 이상의 단계를 "포함한다", "가진다" 또는 "함유한다"고 하는 임의의 방법은 단지 그러한 하나 이상의 단계를 갖는 것에 제한되지 않고, 열거되지 않은 다른 단계도 망라할 수 있다. 유사하게, 하나 이상의 특징을 "포함한다", "가진다" 또는 "함유한다"는 임의의 조성물 또는 장치가 하나 이상의 구현예만을 갖는 것에 제한되지 않고, 열거되지 않은 다른 구현예도 망라할 수 있다.
본 명세서에 기재된 모든 방법들은 본 명세서에 달리 표시되거나 그렇지 않으면 문맥에 의해 명확히 반대되지 않은 한 임의의 적합한 순서로 수행될 수 있다. 본 명세서의 특정 구현예들과 관련하여 제공된 임의의 모든 예들, 또는 예시적인 언어(예를 들어, "예컨대")의 사용은 본 발명을 단지 보다 잘 예시하고자 하는 것으로, 달리 주장되지 않는 한 본 발명의 범주를 제한하는 것이 아니다. 본 명세서의 어떤 표현도, 임의의 청구되지 않은 요소가 본 발명의 실시에 필수적인 것을 나타내는 것으로 해석되어서는 안된다.
본 명세서에 개시된 대안적인 요소 또는 구현예의 그룹은 제한으로서 해석되어서는 안된다. 각각의 그룹의 구성원은 개별적으로 또는 그 그룹의 다른 요소 또는 본 명세서에서 확인되는 다른 요소와 임의의 조합으로 지칭되고 청구될 수 있다. 그룹의 하나 이상의 멤버는 편의 또는 특허성의 이유로 하나의 그룹 내에 포함되거나 그로부터 삭제될 수 있다. 그러한 임의의 포함 또는 삭제가 일어나는 경우, 본 명세서는 여기서 변형된 바와 같은 그룹을 함유하는 것으로 간주되며, 그에 따라 첨부된 청구 범위에서 사용된 모든 마쿠쉬 그룹의 기재된 설명을 충족시킨다.
구현예를 상술하였으므로, 첨부된 청구범위에서 정의된 본 발명의 구현예의 범주를 벗어나지 않으면서 변형, 변경, 및 균등한 구현예가 가능하다는 것이 명백할 것이다. 나아가, 본 구현예에서의 모든 실시예는 비제한적인 실시예로서 제공되는 것으로 이해되어야 한다.
구현예의 추가의 특징 또는 요소는 첨부 설명 및 청구범위를 참조하여 보다 잘 이해될 것이다.
철강 용접 금속 조성물
크롬:
크롬은 마르텐사이트의 안정화에 의해 철강의 크리프 파괴 강도를 개선시키기 위한 필수 성분으로, 철강에 만족스러운 수준의 열 부식(산화) 내성을 제공하기 위해서도 또한 첨가된다. 크롬은 또한 카바이드의 형성에서 주요 구성성분일 뿐만 아니라 지속된 고온 산화 내성을 위한 안정적인 산화물 스케일의 형성에서 필수 원소이므로 기질 내에 용해된다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 크롬 함량은 10.75 내지 12.00 중량%일 수 있다. 그러한 함량은, 아크 용접에서 실질적인 이익이 있는 임의의 냉각 속도에서의 용융상태로부터의 냉각에 따라, 철강 마르텐사이트성 구조를 초래한다.
탄소:
탄소는 Cr, Mo, V, Ta, N 및 Nb와 조합되어 카바이드/카보니트라이드 상을 형성하고, 이는 고온에서의 연장된 노출 하에서, 증가된 마이크로구조 안정성을 통해 개선된 고온 크리프 강도를 초래한다. 탄소 함량의 증가로, 고온 사용에 대한 적용성은 감소된다. 추가적으로, 다량의 탄소는 카바이드/카보니트라이드의 부피 비를 증가시켜, 철강의 유연성을 감소시키고, 경도를 바람직하지 않은 수준으로 증가시키고, 이에 따라 성형성 및 용접성을 저하시킨다. 따라서, 너무 낮은 농도 수준에서 탄소는 카바이드 상이 결핍된 기질을 남기고, 카바이드 형성 원소 과량시, 이는 라베(Laves) 및 Z-상과 같은 원치않는 상의 형성을 일으킬 수 있다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 탄소 함량은 0.09 내지 0.13 중량%일 수 있다.
망간:
망간은 효과적인 탈산소화 원소이다. 이는 열 성형성을 개선시키고, 용융 동안 인 및 황과 같은 불순물의 제거를 촉진시킨다. 이는 황을 묶고, 페라이트 형성을 감소시킨다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 망간 함량은 0.2 내지 0.5 중량%일 수 있다.
규소:
규소는 탈산소화제로, 용접성을 개선시키고, 스팀 산화에 대한 내성을 증가시킨다. 상승된 농도의 규소는 고온 강도, 구체적으로 크리프 파괴 강도를 감소시킨다. 규소는 또한 결정입계에서 우선적으로 분리하여, 인성을 감소시킨다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 규소 함량은 0.1 내지 0.3 중량%일 수 있다.
니켈:
니켈은 마르텐사이트성 구조를 안정화하고 페라이트의 형성을 억제한다. 그러나, 이는 인장을 개선시키고, 더 높은 니켈 함량은 크리프 내성을 감소시킬 수 있다. 추가적으로, 니켈 함량의 증가는 비용에 현저한 영향을 미친다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 니켈 함량은 0.2 내지 0.7 중량%일 수 있다.
몰리브데늄:
몰리브데늄은 크리프 파괴 강도를 또한 개선시키는 고용체 및 침전 강화의 원인이 된다. 몰리브데늄은 또한 페라이트 안정화 원소이다. 몰리브데늄의 첨가는 주의깊게 제어되어야 한다. 높은 함량의 몰리브데늄은 인성을 악화시키고 고온 환경에서의 사용 수명 동안 페라이트 함량의 증가를 유도한다. 나아가, 고농도의 몰리브데늄은 효과적으로 균질화하기 어려울 수 있으며, 이는 화학물질의 위치적 제어를 수득하는 능력을 추가로 억제한다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 몰리브데늄 함량은 0.1 내지 0.5 중량%일 수 있다.
코발트:
코발트는 철강에서 오스테나이트(austenite) 안정화 원소이며, 저온에서 유해한 델타 페라이트의 보유를 제한하는 데 유용하다. 이는 고용체 강화를 통해 크리프 파괴 강도를 증가시킨다. 저농도에서 코발트는 템퍼 연화에 대한 내성을 증진시키는 효과를 갖는다. 역으로, 다량의 코발트는 고온의 작동 동안 금속간 상의 증진된 침전으로 인해, 취성을 유도할 수 있다. 고농도의 Co는 균질화하기 어려울 수 있으며, 이는 화학물질의 위치적 제어를 수득하는 능력을 억제한다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 코발트 함량은 0.8 내지 1.2 중량%일 수 있다.
니오븀:
니오븀은 탄소(및 질소)와 조합하여 크리프 파괴 강도를 개선하는 데 효과적인 Nb(C,N)과 같은 미세한 침전물을 형성한다. 추가적으로, 니오븀-풍부 침전물은 철강 입자 구조를 개량하고, 오스테나이트화 열처리 동안 오스테나이트의 입자의 과다한 조립화 방지를 돕는다. 너무 낮은 양의 니오븀이 첨가되면, 침전물의 부피 분율이 낮고, 나타낸 바와 같은 효과는 최소이다. 그러나, 니오븀 함량 증가는 다른 니트라이드의 침전을 저해할 수 있고, 크리프 파괴 내성에 효과적인 바나듐 침전물을 감소시키고 기질 내 탄소를 소비하여, 이에 따라 마르텐사이트성 라스(lath) 수 밀도 뿐만 아니라 M23C6과 같은 다른 카바이드 침전물의 수 밀도를 감소시키고, 장기 크리프 파괴 내성을 감소시킨다. 나아가, 높은 니오븀 함량은 일차 카바이드 형성을 촉진할 수 있고, 이의 크기는 과도하게 클 수 있으며, 이에 따라 사용시 미세구조 손상을 촉진시킨다. 고농도의 니오븀은 또한 균질화하기 어려울 수 있으며, 이는 화학물질의 위치적 제어를 수득하는 능력을 억제한다. 소량으로 첨가된 니오븀은 바나듐 니트라이드 내에 용해될 수 있고, 결과적으로 바나듐 니트라이드의 안정성을 개선시킨다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 니오븀 함량은 0.03 내지 0.08 중량%일 수 있다.
텅스텐:
텅스텐은 용액 강화제이다. 텅스텐은 카바이드 내에 혼입되고, 크리프 강도 증진 및 장기 안정성에 기여한다. 그러나, 이 원소는 고가이며, 다량은 철강 제조 및 주조 공정 동안 강한 분리를 일으킬 수 있고, 현저한 취성을 야기하는 금속간 상의 형성을 초래할 수 있다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 텅스텐 함량은 0.8 내지 1.2 중량%일 수 있다.
구리:
구리는 오스테나이트 안정화제로, 켄칭(quenching) 후 마르텐사이트성 구조를 효과적으로 안정화하기 위해 첨가될 수 있다. 구리는 유해한 델타 페라이트를 저해하고, 치환에 의한 기질 강화 및 구리-풍부 FCC 상 형태의 침전물 강화를 제공할 수 있다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 구리 함량은 0.3 내지 0.8 중량%일 수 있다.
바나듐:
바나듐은 탄소(및 질소)와 조합되어 미세하게 분산된 침전물을 형성하며, 연장된 기간 동안 고온에서 안정적이고 장기 크리프 특성 개선에 효과적이다. 다량의 바나듐은 페라이트의 형성을 증가시키고 다른 형태의 카바이드의 생성은 감소시키는 경향이 있다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 바나듐 함량은 0.10 내지 0.15 중량%일 수 있다.
티타늄:
티타늄은 카바이드를 형성하고, 용접 금속의 크리프-파괴 특징의 개선에 기여할 수 있다. 높은 티타늄 함량은 카바이드의 침전을 촉진시키고, 입자간 강도를 대폭 증가시키고, 이에 따라 용접 금속의 응력 제거 크래킹 내성을 감소시킨다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 티타늄 함량은 0.01 내지 0.05 중량%일 수 있다.
붕소:
붕소는 카바이드의 조립화를 억제함으로써 카바이드 침전물을 안정화시킨다. 붕소는 또한 경계에서 분리되어, 경계를 강화하고 고온에서 크리프 내성을 증진시킨다. 다량의 붕소는 철강 내에서 붕소가 적절하게 분산되도록 더 높은 오스테나이트화 온도가 사용되는 것을 필요로 하며, 그 결과 입도에서의 증가를 유도하며, 이에 따라 거친 붕소 니트라이드 상의 형성을 통해 유연성 및 인성과 같은 기계적 특성을 저하시킨다. 나아가, 다량의 붕소는 열간 가공성(hot workability)에 좋지 않은 영향을 미친다. 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 붕소 함량은 0.005 내지 0.010 중량%일 수 있다.
철강 용접 금속 조성물의 성분은 상기 기재되었으며, 나머지 또는 잔량은 철 및 불가피한 불순물을 포함한다. 불가피한 불순물은, 원료, 공급원, 및 제조 설비를 포함한 조건에 따라 용접 금속 내에 포집이 허용되는 원소들(예를 들어, P, S 등)을 포함할 수 있다.
일 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은 약 11 중량% Cr을 포함할 수 있고, 650℃ 이하에서 뛰어난 산화 및 부식 특성을 갖는다. 추가적으로, 철강 용접 금속 조성물은 질소 초저 함량(약 0.0150 중량% 미만)을 가져 크리프 강화 침전물의 분해를 지연시킨다. 보다 특히, 철강 용접 금속 조성물은 질소 제어된 함량으로 설계되어 초장기 크리프 수명(예를 들어, 100000시간)에서 충분한 크리프 강도를 보장한다. 나아가, 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은 기존 크롬 함유 마르텐사이트성 철강을 초과하는 단기 정적 인장 특성을 갖는다.
또 다른 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은 약 10.85 내지 약 11.50 중량% Cr, 약 0.10 내지 약 0.12 중량% C, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mn, 약 0.15 내지 약 0.25 중량% Si, 약 0.2 내지 약 0.5 중량% Ni, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mo, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% Co, 약 0.04 내지 약 0.07 중량% Nb, 약 0.9 내지 1.1 중량% W, 약 0.4 내지 약 0.7 중량% Cu, 약 0.11 내지 약 0.13 중량% V, 약 0.02 내지 약 0.04 중량% Ti, 약 0.006 내지 약 0.009 중량% B, 및 약 0.005 내지 0.015 중량% N을 포함할 수 있고; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물이다.
또 다른 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은 약 10.95 내지 약 11.25 중량% Cr, 약 0.10 내지 약 0.12 중량% C, 약 0.25 내지 약 0.35 중량% Mn, 약 0.15 내지 약 0.25 중량% Si, 약 0.35 내지 약 0.45 중량% Ni, 약 0.25 내지 약 0.35 중량% Mo, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% Co, 약 0.04 내지 약 0.06 중량% Nb, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% W, 약 0.4 내지 약 0.7 중량% Cu, 약 0.11 내지 약 0.13 중량% V, 약 0.02 내지 약 0.04 중량% Ti, 약 0.007 내지 약 0.009 중량% B, 및 약 0.005 내지 0.015 중량% N을 포함할 수 있고; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물이다.
또 다른 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은 11.0 중량% 크롬, 0.11 중량% 탄소, 0.3 중량% 망간, 0.2 중량% 규소, 0.4 중량% 니켈, 0.3 중량% 몰리브데늄, 1.0 중량% 코발트, 0.05 중량% 니오븀, 1.0 중량% 텅스텐, 0.5 중량% 구리, 0.12 중량% 바나듐, 0.03 중량% 티타늄, 0.008 중량% 붕소; 및 0.0150 중량% N을 포함할 수 있고, 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물이다.
또 다른 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은 740℃ 내지 760℃에서 열처리 후 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite) 미세구조를 갖는다. 또 다른 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은 또한 카바이드/카보니트라이드를 가질 수 있고, 740℃ 내지 760℃에서 열처리 후, 델타 페라이트의 존재는 저해될 수 있다.
추가적으로, 또 다른 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은 고온에서 크리프 내성이다. 특히, 일 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은, 650℃의 온도에서, 110 ㎫에서 적어도 2000시간, 90 ㎫에서 적어도 3000시간, 70 ㎫에서 적어도 5000시간 및 55 ㎫에서 적어도 6500시간의 단축(uni-axial) 크리프 강도를 갖는다.
보다 특히, 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은, 650℃의 온도에서, 110 ㎫에서 적어도 2300시간, 90 ㎫에서 적어도 3200시간, 70 ㎫에서 적어도 5500시간, 및 55 ㎫에서 적어도 7000시간의 단축 크리프 강도를 갖는다.
보다 특히, 특정 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은, 650℃의 온도에서, 110 ㎫에서 2323시간, 90 ㎫에서 3356시간, 70 ㎫에서 5659시간, 및 55 ㎫에서 적어도 7000시간의 단축 크리프 강도를 갖는다. 이와 같이 특정 구현예에서, 용접 금속 조성물의 크리프 내성은 9 중량% Cr만을 포함하는 기존 조성물과 동일하거나 그를 초과한다.
일 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물은 20℃에서 적어도 27 J의 충격 인성을 갖는다. 이와 같이 일 구현예에서, 철강 용접 금속 조성물의 충격 인성은 ANSI, ASME, EPRI, EN, TUV 규정, 기준 및 권장 실시에서 정해진 적용가능한 필요사항들을 초과한다.
철강 용접 금속 조성물의 침적 방법
또 다른 구현예에서, 도 1에 나타낸 바와 같이, 전기 아크 용접 공정에 의해 가공품 상에 철강 용접 금속 조성물을 침적시키는 방법(100)이 제공된다. 일 구현예에서, 방법은 전기 아크를 이용하여 소모성 용접봉을 적어도 부분적으로 용융시키고, 용융된 철강 용접 금속 조성물을 가공품 상에 침적시키는 단계(102); 상기 용융된 철강 용접 금속 조성물을 냉각 및 고화시켜 가공품 상에 침적된 철강 용접 금속 조성물을 형성하는 단계(104)로서, 상기 철강 용접 금속 조성물은 약 10.85 내지 약 11.50 중량% Cr, 약 0.10 내지 약 0.12 중량% C, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mn, 약 0.15 내지 약 0.25 중량% Si, 약 0.2 내지 약 0.5 중량% Ni, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mo, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% Co, 약 0.04 내지 약 0.07 중량% Nb, 약 0.9 내지 1.1 중량% W, 약 0.4 내지 약 0.7 중량% Cu, 약 0.11 내지 약 0.13 중량% V, 약 0.02 내지 약 0.04 중량% Ti, 약 0.006 내지 약 0.009 중량% B, 및 약 0.005 내지 0.015 중량% N을 포함하고; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물인, 단계; 및 저온으로 냉각하여 마르텐사이트가 변형을 완료한 후, 740℃ 내지 760℃의 온도에서 침적된 철강 용접 금속 조성물의 열처리 단계(106)를 포함한다.
또 다른 구현예에서, 전기 아크 용접 공정에 의해 철강 용접 금속 조성물을 가공품 상에 침적시키는 방법이 제공된다. 일 구현예에서, 본 방법은 전기 아크를 이용하여 소모성 용접봉을 적어도 부분적으로 용융시키고, 용융된 철강 용접 금속 조성물을 가공품 상에 침적시키는 단계; 상기 용융된 철강 용접 금속 조성물을 냉각 및 고화시켜 가공품 상에 침적된 철강 용접 금속 조성물을 형성하는 단계로서, 상기 철강 용접 금속 조성물은 약 10.95 내지 약 11.25 중량% Cr, 약 0.10 내지 약 0.12 중량% C, 약 0.25 내지 약 0.35 중량% Mn, 약 0.15 내지 약 0.25 중량% Si, 약 0.35 내지 약 0.45 중량% Ni, 약 0.25 내지 약 0.35 중량% Mo, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% Co, 약 0.04 내지 약 0.06 중량% Nb, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% W, 약 0.4 내지 약 0.7 중량% Cu, 약 0.11 내지 약 0.13 중량% V, 약 0.02 내지 약 0.04 중량% Ti, 약 0.007 내지 약 0.009 중량% B, 및 약 0.005 내지 0.015 중량% N을 포함하고; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물인, 단계; 및 저온으로 냉각하여 마르텐사이트가 변형을 완료한 후, 740℃ 내지 760℃의 온도에서 침적된 철강 용접 금속 조성물의 열처리 단계를 포함한다.
또 다른 구현예에서, 전기 아크 용접 공정에 의해 철강 용접 금속 조성물을 가공품 상에 침적시키는 방법이 제공된다. 일 구현예에서, 본 방법은 전기 아크를 이용하여 소모성 용접봉을 적어도 부분적으로 용융시키고, 용융된 철강 용접 금속 조성물을 가공품 상에 침적시키는 단계; 상기 용융된 철강 용접 금속 조성물을 냉각 및 고화시켜 가공품 상에 침적된 철강 용접 금속 조성물을 형성하는 단계로서, 상기 철강 용접 금속 조성물은 11.0 중량% 크롬, 0.11 중량% 탄소, 0.3 중량% 망간, 0.2 중량% 규소, 0.4 중량% 니켈, 0.3 중량% 몰리브데늄, 1.0 중량% 코발트, 0.05 중량% 니오븀, 1.0 중량% 텅스텐, 0.5 중량% 구리, 0.12 중량% 바나듐, 0.03 중량% 티타늄, 0.008 중량% 붕소, 및 0.0150 중량% 질소를 포함하고; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물인, 단계; 및 저온으로 냉각하여 마르텐사이트가 변형을 완료한 후, 740℃ 내지 760℃의 온도에서 침적된 철강 용접 금속 조성물의 열처리 단계를 포함한다.
특정 구현예에서, 본 방법은 또한 가공품을 선택하는 단계를 포함할 수 있다. 특정 구현예에 따른 방법에서, 철강 용접 금속 조성물은 740℃ 내지 760℃에서의 열처리 후, 템퍼드 마르텐사이트 미세구조를 갖는다. 또 다른 구현예에서, 철강 금속 용접 조성물은 또한 카바이드/카보니트라이드를 가질 수도 있으며, 740℃ 내지 760℃에서의 열처리 후, 델타 페라이트 존재는 저해될 수 있다.
추가적으로, 특정 구현예에 따른 방법에서, 철강 용접 금속 조성물은, 650℃의 온도에서, 110 ㎫에서 적어도 2000시간, 90 ㎫에서 적어도 3000시간, 70 ㎫에서 적어도 5000시간, 및 55 ㎫에서 적어도 6500시간의 단축 크리프 강도를 갖는다.
보다 특히, 특정 구현예에 따른 방법에서, 철강 용접 금속 조성물은, 650℃의 온도에서, 110 ㎫에서 적어도 2300시간, 90 ㎫에서 적어도 3200시간, 70 ㎫에서 적어도 5500시간, 및 55 ㎫에서 적어도 7000시간의 단축 크리프 강도를 갖는다.
보다 특히, 특정 구현예에 따른 방법에서, 철강 용접 금속 조성물은, 650℃의 온도에서, 110 ㎫에서 적어도 2323시간, 90 ㎫에서 적어도 3356시간, 70 ㎫에서 적어도 5659시간, 및 55 ㎫에서 적어도 7000시간의 단축 크리프 강도를 갖는다.
특정 구현예에 따른 방법에서, 철강 용접 금속 조성물은 20℃에서 적어도 27 J의 충격 인장을 갖는다.
철강 용접 금속 조성물의 침적 방법은 임의의 아크 용접 방법을 포함할 수 있다. 예를 들어, 피복 금속 아크 용접(SMAW), 잠호 아크 용접(SAW), 가스 텅스텐 아크 용접(GTAW), 가스 금속 아크 용접(GMAW), 플럭스-코어 아크 용접(FCAW) 방법, 및 이들의 조합이 사용될 수 있다.
용접 조건 및 용접 재료 성분은 당업계에서 알려진 방법에 따라 적절하게 제어될 수 있다.
일 구현예에서, 상기 조건 하에서 침적된 철강 용접 금속 조성물은 초장기 기간 및 고온의 사용 온도에서 유익한 크리프 특징뿐만 아니라, 충격 인성, 산화 내성, 부식 내성 및 강도를 포함하는 기타 유익한 특징들을 나타낸다. 나아가, 그러한 용접 금속을 포함하는 용접 구조물이 달성될 수 있다.
소모성 전기 아크 용접봉
일 구현예에서, SMAW(MMA) 방법을 위한 소모성 전기 아크 용접 피복된 용접봉이 제공된다. 소모성 전기 아크 용접 피복된 용접봉은, 철강 금속 코어; 및 금속 분말, 철합금, 산화물, 슬래그 형성제, 결합제, 압출 보조제, 플럭싱(fluxing) 성분, 가스 형성제 및 탈산제를 함유하는 외측 코팅을 포함하고, 이는 용접봉이 다음을 포함하는 철강 용접 금속 조성물을 생산하도록 하는 양으로 존재한다: 약 10.85 내지 약 11.50 중량% Cr, 약 0.10 내지 약 0.12 중량% C, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mn, 약 0.15 내지 약 0.25 중량% Si, 약 0.2 내지 약 0.5 중량% Ni, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mo, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% Co, 약 0.04 내지 약 0.07 중량% Nb, 약 0.9 내지 1.1 중량% W, 약 0.4 내지 약 0.7 중량% Cu, 약 0.11 내지 약 0.13 중량% V, 약 0.02 내지 약 0.04 중량% Ti, 약 0.006 내지 약 0.009 중량% B, 및 약 0.005 내지 0.015 중량% N; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물이다.
또 다른 구현예에서, FCAW 방법용 소모성 전기 아크 용접봉이 제공된다. 소모성 전기 아크 용접 와이어 용접봉은 외측 철강 금속 외피; 및 금속 분말, 철합금, 산화물, 슬래그 형성제, 결합제, 플럭싱 성분, 가스 형성제 및 탈산제를 포함하는 외피에 의해 둘러싸인 코어를 포함하고, 이는 와이어 용접봉이 다음을 포함하는 철강 용접 금속 조성물을 생산하도록 하는 양으로 존재한다: 약 10.85 내지 약 11.50 중량% Cr, 약 0.10 내지 약 0.12 중량% C, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mn, 약 0.15 내지 약 0.25 중량% Si, 약 0.2 내지 약 0.5 중량% Ni, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mo, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% Co, 약 0.04 내지 약 0.07 중량% Nb, 약 0.9 내지 1.1 중량% W, 약 0.4 내지 약 0.7 중량% Cu, 약 0.11 내지 약 0.13 중량% V, 약 0.02 내지 약 0.04 중량% Ti, 약 0.006 내지 약 0.009 중량% B, 및 약 0.005 내지 0.015 중량% N; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물이다.
또 다른 구현예에서, 다음을 포함하는 조성물을 갖는 철강으로 제조된, GMAW 방법용 소모성 전기 아크 용접 와이어 용접봉: 약 10.85 내지 약 11.50 중량% Cr, 약 0.10 내지 약 0.12 중량% C, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mn, 약 0.15 내지 약 0.25 중량% Si, 약 0.2 내지 약 0.5 중량% Ni, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mo, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% Co, 약 0.04 내지 약 0.07 중량% Nb, 약 0.9 내지 1.1 중량% W, 약 0.4 내지 약 0.7 중량% Cu, 약 0.11 내지 약 0.13 중량% V, 약 0.02 내지 약 0.04 중량% Ti, 약 0.006 내지 약 0.009 중량% B, 및 약 0.005 내지 0.015 중량% N; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물이다.
또 다른 구현예에서, GTAW 방법을 위한, 다음을 포함하는 조성물을 갖는 철강으로 제조된, 소모성 전기 아크 용접 와이어 또는 봉: 약 10.85 내지 약 11.50 중량% Cr, 약 0.10 내지 약 0.12 중량% C, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mn, 약 0.15 내지 약 0.25 중량% Si, 약 0.2 내지 약 0.5 중량% Ni, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mo, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% Co, 약 0.04 내지 약 0.07 중량% Nb, 약 0.9 내지 1.1 중량% W, 약 0.4 내지 약 0.7 중량% Cu, 약 0.11 내지 약 0.13 중량% V, 약 0.02 내지 약 0.04 중량% Ti, 약 0.006 내지 약 0.009 중량% B, 및 약 0.005 내지 0.015 중량% N; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물이다.
또 다른 구현예에서, SAW 방법을 위한 응집된 플럭스(flux)와 조합되어 사용되는 소모성 전기 아크 용접 와이어 용접봉이 제공된다. 소모성 전기 아크 용접 와이어 용접봉 및 플럭스 조합은: 고체 또는 플럭스-코어 철강 금속 와이어; 및 실리케이트, 산화물, 카보네이트, 플루오라이트, 금속 분말, 철합금을 함유하는 응집된 플럭스를 포함하며, 이는 와이어 용접봉 및 플럭스 조합이 다음을 포함하는 철강 용접 금속 조성물을 생성하도록 하는 양으로 존재한다: 약 10.85 내지 약 11.50 중량% Cr, 약 0.10 내지 약 0.12 중량% C, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mn, 약 0.15 내지 약 0.25 중량% Si, 약 0.2 내지 약 0.5 중량% Ni, 약 0.2 내지 약 0.4 중량% Mo, 약 0.9 내지 약 1.1 중량% Co, 약 0.04 내지 약 0.07 중량% Nb, 약 0.9 내지 1.1 중량% W, 약 0.4 내지 약 0.7 중량% Cu, 약 0.11 내지 약 0.13 중량% V, 약 0.02 내지 약 0.04 중량% Ti, 약 0.006 내지 약 0.009 중량% B, 및 약 0.005 내지 0.015 중량% N; 여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물이다.
하나 이상의 예시적인 구현예가 본 명세서에서 제시되었다. 명확성을 위해 물리적 실시의 모든 특징들이 본 출원에서 기재되거나 나타내어지는 것은 아니다. 본 발명의 특징을 포함하는 물리적 구현예의 개발에 있어서, 시스템 관련, 사업 관련, 정부 관련 및 다른 제한요소들과의 순응과 같이, 개발자의 목적을 달성하기 위하여 다양한 실시-특정 결정들이 이루어져야 하며, 이는 실시 및 때에 따라 변화되는 것으로 이해된다. 개발자의 노력은 시간 소모적일 수 있지만, 그럼에도 불구하고 그러한 노력은 당업자가 일상적으로 감당하는 것일 수 있다.
방법은 본 명세서에서 각종 성분 또는 단계를 "포함하는" 측면에서 기재되었지만, 또한 각종 성분 및 단계로 "본질적으로 구성된" 또는 "구성된" 것일 수 있다.
본 발명의 구현예의 보다 양호한 이해를 용이하게 하기 위하여, 하기 실시예들이 제공된다. 어떠한 방식으로도 하기 실시예들은 구현예의 범주를 제한 또는 규정하는 것으로 해석되어서는 안된다.
실시예
본 발명의 구현예를 추가로 예시하기 위하여 하기 비제한적인 실시예들이 제공된다. 하기 실시예들에서 개시된 기법은, 본 발명자들이 본 발명의 구현예의 실시에서 잘 작용하는 것으로 발견한 접근법들을 나타냄을 당업자는 이해할 것이며, 이에 따라 본 발명의 실시를 위한 방식들의 예를 구성하는 것으로 여겨질 수 있다. 그러나, 당업자는 본 발명의 구현예와 관련하여, 개시된 특정 구현예의 특징들 또는 요소들에 있어서 많은 변화들이 이루어질 수 있으며, 본 발명의 구현예의 기술사상 및 범주에서 벗어나지 않으면서 비슷하거나 유사한 결과를 여전히 수득할 수 있음을 이해할 것이다.
실시예 1
용접 금속의 화학 조성을 표 1에 나타내었다(양은 중량%로 제공됨).
Figure pat00001
나머지: 철 및 불가피한 불순물.
조성물을 가공품 상에 용융 및 침적시켰으며, 이는 4 ㎜ 직경의 저수소 커버 용접봉 및 250℃ 예열/층간 온도를 사용하여, SMAW 방법에 의해 AWS 5.5 표준 기하를 충족시킨다.
침적된 용융 조성물을 가공품 상에서 냉각 및 고화하였다. 일단 실온까지 냉각되면, 침적된 철강 용접 금속 조성물을 740℃의 온도에서 4시간 동안 열처리한 후, 실온까지 냉각시켰다.
용접 금속 조성물은 다음 특성을 가졌다:
템퍼드 조성물의 구조(PWHT 후): 마르텐사이트성, 카바이드 및 카보나이트라이드
각종 응력 조건 하에서의 단축 크리프 강도
Figure pat00002
단축(단기) 인장 강도는 현재 수립된 9 중량% Cr 강에 대해 설정된 최소 필요조건을 충족시키는 것으로 발견되었다. 철강 용접 금속 조성물의 충격 인장은 20℃, 27 J 초과에서(ANSI, ASME, EPRI, EN, TUV 규정, 표준 및 권장 실시에서 설정된 적용가능한 필요조건을 초과함) 측정되었다.
상기 기재된 특정 구현예는 단지 예시적인 것으로, 이들 구현예는 변형 및 상이하게 실시될 수 있지만, 본 명세서의 교시의 이익을 갖는, 당업자에게 명백한 균등한 방식으로 실시될 수 있다. 나아가, 아래 청구범위에서 기재된 것 외에, 본 명세서에 나타낸 구성 또는 고안의 상세한 내용을 제한하고자 하지 않는다. 따라서, 상기 개시된 특정의 예시적인 구현예는 변경, 조합 또는 변형될 수 있음이 명백하다. 본 명세서에서 예시적으로 개시된 구현예는, 본 명세서에 특별히 개시되지 않은 임의의 성분 및/또는 본 명세서에 개시된 임의의 선택적인 성분 부재 하에서 적합하게 실시될 수 있다. 또한, 청구범위에서의 용어는 특허권자에 의해 다르게 명시적으로 명확하게 정의되지 않는 한, 그의 평범한 일반적인 의미를 갖는다.
본 발명으로 이어진 연구작업은 수여 협정 RFSR-CT-2014-00032에 따라, 석탄 및 철강 연구 프로그램을 위한 유럽 연합 연구 펀드(European Union's Research Fund for Coal and Steel: RFCS)로부터의 자금을 지원받았다.

Claims (20)

10.75 내지 12.00 중량% Cr,
0.09 내지 0.13 중량% C,
0.2 내지 0.5 중량% Mn,
0.1 내지 0.3 중량% Si,
0.2 내지 0.7 중량% Ni,
0.1 내지 0.5 중량% Mo,
0.8 내지 1.2 중량% Co,
0.03 내지 0.08 중량% Nb,
0.8 내지 1.2 중량% W,
0.3 내지 0.8 중량% Cu,
0.10 내지 0.15 중량% V,
0.01 내지 0.05 중량% Ti,
0.005 내지 0.010 중량% B, 및
0.005 내지 0.015 중량% N
을 포함하고,
철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 Cr 함량은 11 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 Mn 함량은 0.25 내지 0.35 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 Ni 함량은 0.35 내지 0.45 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 Mo 함량은 0.25 내지 0.35 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 Co 함량은 0.9 내지 1.1 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 Nb 함량은 0.04 내지 0.07 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 W 함량은 약 0.9 내지 1.1 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 Cu 함량은 0.4 내지 0.7 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 V 함량은 0.11 내지 0.13 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 Ti 함량은 0.02 내지 0.04 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 B 함량은 0.006 내지 0.009 중량%인, 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 740℃ 내지 760℃의 열처리 후, 상기 철강 용접 금속 조성물은 템퍼드 마르텐사이트(tempered martensite) 미세구조를 갖는 것인 철강 용접 금속 조성물.
제1항에 있어서, 상기 철강 용접 금속 조성물은 650℃의 온도에서, 55 ㎫에서 적어도 7000시간의 단축 크리프 강도를 갖고/갖거나, 철강 용접 금속 조성물은 20℃에서 적어도 27 J의 충격 인성을 갖는 것인 철강 용접 금속 조성물.
철강 금속 코어, 및
금속 분말, 철합금, 산화물, 슬래그 형성제, 결합제, 압출 보조제, 플럭싱(fluxing) 성분, 가스 형성제 및 탈산제를 함유하는 외측 코팅
을 포함하고, 이는 용접봉이 제1항에 따른 철강 용접 금속 조성물을 생산하도록 하는 양으로 존재하는,
SMAW(MMA) 방법을 위한 소모성 전기 아크 용접 피복된 용접봉.
외측 철강 금속 외피, 및
금속 분말, 철합금, 산화물, 슬래그 형성제, 결합제, 플럭싱 성분, 가스 형성제 및 탈산제를 포함하는 외피에 의해 둘러싸인 코어
를 포함하고, 이는 와이어 용접봉이 제1항에 따른 철강 용접 금속 조성물을 생산하도록 하는 양으로 존재하는,
FCAW 방법을 위한 소모성 전기 아크 용접 와이어 용접봉.
제1항에 따른 조성물을 갖는 철강으로 제조된, GMAW 및/또는 GTAW 방법을 위한 소모성 전기 아크 용접 와이어 또는 봉.
고체 또는 플럭스 코어 철강 금속 와이어, 및
실리케이트, 산화물, 카보네이트, 플루오라이트, 금속성 분말, 철합금을 함유하는 응집된 플럭스
를 포함하고,
상기 와이어와 플럭스 조합이 제1항에 따른 철강 용접 금속 조성물을 생성하도록 하는 양으로 존재하는,
SAW 방법을 위한 응집된 플럭스와 조합되어 사용되는 소모성 전기 아크 용접 와이어 용접봉.
a) 전기 아크를 이용하여 소모성 용접봉을 적어도 부분적으로 용융시키고, 용융된 철강 용접 금속 조성물을 가공품(workpiece) 상에 침적시키는 단계;
b) 상기 용융된 철강 용접 금속 조성물을 냉각 및 고화시켜 가공품 상에 침적된 철강 용접 금속 조성물을 형성하는 단계로, 상기 철강 용접 금속 조성물은
10.75 내지 12.00 중량% Cr,
0.09 내지 0.13 중량% C,
0.2 내지 0.5 중량% Mn,
0.1 내지 0.3 중량% Si,
0.2 내지 0.7 중량% Ni,
0.1 내지 0.5 중량% Mo,
0.8 내지 1.2 중량% Co,
0.03 내지 0.08 중량% Nb,
0.8 내지 1.2 중량% W,
0.3 내지 0.8 중량% Cu,
0.10 내지 0.15 중량% V,
0.01 내지 0.05 중량% Ti,
0.005 내지 0.010 중량% B; 및
0.005 내지 0.015 중량% N
을 포함하고;
여기서 철강 용접 금속 조성물의 잔량은 철 및 불가피한 불순물인 단계, 및
d) 740℃ 내지 760℃의 온도에서 침적된 철강 용접 금속 조성물을 열처리하는 단계
를 포함하는 전기 아크 용접 공정에 의해 가공품 상에 철강 용접 금속 조성물을 침적시키는 방법.
제19항에 있어서, 용접후 열처리 후, 상기 침적된 철강 용접 금속 조성물은 템퍼드 마르텐사이트 미세구조를 갖는 것인 방법.
KR1020200119914A 2019-09-20 2020-09-17 후벽 철강 부재의 아크 용접을 위한 고크롬 크리프 내성의 용접 금속 KR20210035050A (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US16/577,919 US11772207B2 (en) 2019-09-20 2019-09-20 High chromium creep resistant weld metal for arc welding of thick walled steel members
US16/577,919 2019-09-20

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20210035050A true KR20210035050A (ko) 2021-03-31

Family

ID=72603427

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020200119914A KR20210035050A (ko) 2019-09-20 2020-09-17 후벽 철강 부재의 아크 용접을 위한 고크롬 크리프 내성의 용접 금속

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11772207B2 (ko)
EP (1) EP3795708B1 (ko)
JP (1) JP2021049583A (ko)
KR (1) KR20210035050A (ko)
CN (1) CN112536545A (ko)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA3238282A1 (en) * 2021-11-15 2023-05-19 Daniel S. Codd Integrated welding and thermal processing joining method for creep strength enhanced ferritic steels

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1997005984A1 (en) 1995-08-07 1997-02-20 Westinghouse Electric Corporation High chromium content welding material to improve resistance of corrosion
JPH10146691A (ja) 1996-11-18 1998-06-02 Nippon Steel Corp 高Ｃｒ鋼の溶接方法
JPH10291090A (ja) 1997-04-17 1998-11-04 Nippon Steel Corp 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用潜弧溶接方法
JP2000301377A (ja) 1999-04-16 2000-10-31 Sumitomo Metal Ind Ltd フェライト系耐熱鋼の溶接継手および溶接材料
JP3543740B2 (ja) 1999-08-06 2004-07-21 住友金属工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼溶接鋼管
EP1179380B1 (en) 1999-08-06 2009-10-14 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Martensite stainless steel welded steel pipe
JP2001107141A (ja) 1999-09-30 2001-04-17 Nkk Corp 溶接部靭性と耐硫化物腐食割れ性に優れた高クロム溶接鋼管
JP3576472B2 (ja) 1999-12-28 2004-10-13 Ｊｆｅスチール株式会社 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼用溶接材料および低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼材のアーク溶接方法
JP3541778B2 (ja) 2000-04-13 2004-07-14 住友金属工業株式会社 耐炭酸ガス腐食特性及び耐硫化水素割れ性に優れた溶接鋼管
JP4170623B2 (ja) * 2000-04-28 2008-10-22 エリオット・カンパニー 溶接方法、溶加材組成およびこれにより製作した物品
JP2002060910A (ja) 2000-08-11 2002-02-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 高Ｃｒ溶接鋼管
JP3850764B2 (ja) * 2002-07-12 2006-11-29 株式会社神戸製鋼所 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼用溶接ワイヤ
JP3938068B2 (ja) 2003-02-25 2007-06-27 住友金属工業株式会社 フェライト系耐熱鋼溶接金属
JP4188124B2 (ja) * 2003-03-31 2008-11-26 独立行政法人物質・材料研究機構 焼き戻しマルテンサイト系耐熱鋼の溶接継手
JP4476018B2 (ja) 2004-05-18 2010-06-09 株式会社神戸製鋼所 改良９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼用溶接ワイヤ
CN1924062A (zh) * 2005-08-31 2007-03-07 住友金属工业株式会社 低温韧性优异的焊接金属
JP5218200B2 (ja) 2009-03-26 2013-06-26 新日鐵住金株式会社 溶接金属および溶接材料
JP5671364B2 (ja) 2011-02-09 2015-02-18 株式会社神戸製鋼所 クリープ特性に優れた溶接金属
TWI604912B (zh) 2011-07-13 2017-11-11 Illinois Tool Works 藥芯焊絲、其生產方法及用途
CN102517507B (zh) * 2011-12-30 2013-08-07 山东理工大学 超超临界火电机组汽轮机叶片用钢及制造方法
US9556503B1 (en) 2013-04-23 2017-01-31 U.S. Department Of Energy Creep resistant high temperature martensitic steel
CN103464931B (zh) * 2013-08-14 2015-11-18 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 一种高韧性埋弧焊用烧结焊剂及制备方法
CN103706960B (zh) * 2013-12-11 2016-02-10 四川大西洋焊接材料股份有限公司 一种控铁素体的消应力热处理的不锈钢焊条
CN106573347B (zh) * 2014-08-12 2020-06-16 霍伯特兄弟公司 用于低锰焊接合金的系统和方法
MY183743A (en) 2014-12-02 2021-03-11 Jfe Steel Corp Method for producing circumferential weld joint for low-carbon martensitic stainless steel pipes
US10722986B2 (en) * 2015-12-11 2020-07-28 Hobart Brothers Llc Systems and methods for low-manganese welding wire
EP3269831B1 (en) 2016-07-12 2020-11-04 Vallourec Tubes France High chromium martensitic heat-resistant seamless steel tube or pipe with combined high creep rupture strength and oxidation resistance
CN106425156B (zh) 2016-07-14 2019-09-24 宁波诺迈特新材料科技有限公司 药芯焊丝及其用途、熔敷金属及涂层
JP6829090B2 (ja) * 2017-01-31 2021-02-10 株式会社神戸製鋼所 被覆アーク溶接棒
CN108929983A (zh) * 2017-05-23 2018-12-04 陈章华 低碳低硼高铬合金钢及其制备方法
CN107138876B (zh) * 2017-06-30 2022-05-24 武汉大学 一种抗高温蠕变的低镍含铜型t/p92钢焊材
US10799974B2 (en) * 2017-08-16 2020-10-13 Lincoln Global, Inc. Electrodes for forming austenitic and duplex steel weld metal

Also Published As

Publication number Publication date
EP3795708A1 (en) 2021-03-24
US20210086315A1 (en) 2021-03-25
JP2021049583A (ja) 2021-04-01
US11772207B2 (en) 2023-10-03
EP3795708B1 (en) 2024-05-29
CN112536545A (zh) 2021-03-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101256268B1 (ko) 오스테나이트계 스테인리스강
JP3427387B2 (ja) 耐食性に優れた高強度溶接鋼構造物
JP6112270B1 (ja) オーステナイトステンレス鋼
JPWO2019189871A1 (ja) 二相ステンレスクラッド鋼板およびその製造方法
KR20150103250A (ko) 고강도 2.25Cr-1Mo-V강용 서브머지드 아크 용접 와이어 및 용접 금속
JPH10280085A (ja) 靱性に優れた低Ｃｒフェライト鋼用溶接材料
JP6235402B2 (ja) 強度、靭性および耐ｓｒ割れ性に優れた溶接金属
JP2008221222A (ja) 高強度高靭性鋼用溶接ワイヤ
KR20210035050A (ko) 후벽 철강 부재의 아크 용접을 위한 고크롬 크리프 내성의 용접 금속
WO2017154754A1 (ja) 溶接金属、および該溶接金属を含む溶接構造体
KR20210035051A (ko) 박벽 강 부재의 아크 용접을 위한 고크롬 크리프 내성 용접 금속
JP2015093287A (ja) フェライト系耐熱鋼用溶接材料
JP6257454B2 (ja) 肉盛溶接金属及び機械構造物
KR100694312B1 (ko) 열간가공성을 향상시킨 용접봉용 고 Ｎｉ 듀플렉스계 스테인레스강
JP6795038B2 (ja) オーステナイト系耐熱合金およびそれを用いた溶接継手
JP2006110581A (ja) 高強度高靭性ガスシールドアーク溶接用ワイヤ。
JP4846373B2 (ja) 耐熱鋳鋼
JP7360032B2 (ja) オーステナイト系耐熱鋼溶接継手
JP7436793B2 (ja) フェライト系耐熱鋼の溶接継手の製造方法
RU2437746C1 (ru) Состав проволоки для механизированной сварки
JP3565155B2 (ja) 高強度低合金耐熱鋼
JP6483540B2 (ja) ガスシールドアーク溶接用ワイヤ
CN116568454A (zh) 铁素体系不锈钢熔接丝
KR20240064053A (ko) 페라이트계 내열강
JPS6043424B2 (ja) 耐溝状腐食性のすぐれた電縫鋼管

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination