KR20150088249A - 에틸렌의 올리고머화 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은, a) 용매 및 촉매의 존재 하에 반응조에서 에틸렌을 올리고머화하는 단계; b) 반응조의 오버헤드 용출물을 외장 냉각 장치로 이송하고, 응축된 용출물을 반응조로 재순환시키는 단계; 및 c) i) 선택적으로, C4 분획을 분리하는 단계, ii) C6 분획을 분리하는 단계, iii) C8 분획과 C10 분획을 동시에 분리하고, 이를 반응조로 재순환시키는 단계, 및 iv) ≥C12 분획, 소모된 촉매, 폴리머 물질 및 퀀치 매질(quench media)을 포함하는 잔류물을 공정으로부터 분리하는 단계의 순서에 따라, 반응조의 하부 용출물을 일련의 분획화 컬럼들로 이송하는 단계를 포함하며, 상기 용매는 단계 i) 내지 iv) 중 임의의 단계 및/또는 부가적인 단계에서 분리되는, 에틸렌의 올리고머화 방법에 관한 것이다.

Description

에틸렌의 올리고머화 방법{PROCESS FOR OLIGOMERIZATION OF ETHYLENE}
본 발명은 에틸렌의 올리고머화 방법에 관한 것이다.
코모노머-1 등급-헥센을 비롯한 선형 알파 올레핀(LAO)의 제조 방법은 널리 알려져 있으며, 다양한 촉매 조성물을 이용하는 에틸렌의 올리고머화에 의존한다. 이들 방법은 공통적으로, 사슬 길이 4, 6, 8 등의 에틸렌 올리고머들로 된 생성물 분포를 형성한다.
나아가, 촉매 조성물은, 주로 1-헥센 올리고머를 제조할 수 있는 에틸렌의 올리고머화에서 공지되어 있다.
예를 들어, US 2010/0190939 A1은 크롬 화합물, 일반 구조 PNPN 또는 PNPNP로 된 리간드, 주로 헥센 올리고머를 제조하기 위한 에틸렌의 올리고머화에 사용될 수 있는 활성화제 또는 공촉매를 포함하는 촉매 조성물을 개시하고 있다.
나아가, US 2012/0029258 A1은 유기 또는 무기 할라이드를 포함하는 개질제, 또는 유리 아민 기를 포함하는 개질제를 각각 부가적으로 포함하는 상당히 유사한 촉매 조성물을 개시하고 있다.
US 2010/0190939 A1과 US 2012/0029258 A1 모두, 1-헥센 92 중량% 이상 (1-헥센의 순도 > 99 중량%), 부텐
Figure pct00001
3 중량%, 데센
Figure pct00002
5 중량%, 옥텐
Figure pct00003
0.5 중량% 및 폴리머
Figure pct00004
0.3 중량%로서, 1-헥센에 대해 전형적인 선택성을 가진 올리고머화 반응을 개시하고 있으며, 이들 모든 중량%는 올리고머/폴리머의 총 중량을 기준으로 한다. 이들 올리고머화 반응의 전형적인 공정 조건은 압력 10~100 bar 및 온도 30~70℃ 범위이다.
당해 기술분야에 공지된 공업적인 에틸렌 트리머화 공정은, 용매, 바람직하게는 톨루엔, 신선한 에틸렌 메이크-업(make-up)이 첨가된 에틸렌 리사이클 및 각각의 촉매 용액을 반응조, 바람직하게는 다관식(multi-tubular) 반응조, 보다 바람직하게는 버블-컬럼 반응조에 공급하는 단계를 포함한다. 기상으로 분별된 미반응성 에틸렌과 경질의 최종물(light end) LAO는 반응조의 오버헤드 용출물로서 반응조의 상부에서 배출되며, 플래쉬(flash)되어 에틸렌만 회수하고, 동시에 축합된 LAO, 대부분 C4이고, C6가 소량 함유된 LAO는 추가적인 정제를 위해 반응조 하부에서 나오는 액체 스트림과 합쳐진다.
LAO 생성물 (≥ C4)을 함유한 하부 반응조 용출물은 용해된 에틸렌, 용매 및 촉매와 더불어 반응조의 하부에서 계속적으로 배출된다. 촉매는 여전히 활성을 유지하고 있기 때문에, 퀀치 매질(quench medium), 바람직하게는 n-데카놀이 즉각적으로 첨가되며, 반응조 액체 용출물과 함께 블렌딩된다. 이 스트림은 에틸렌 회수 컬럼으로 이송되며, 컬럼에서는 용해된 에틸렌이 회수되어 다시 반응조로 재순환된다.
LAO, 용매, 소모된 촉매, 퀀칭 매질로 구성된 C2 스트리퍼(stripper)의 하부-최종물(bottom-end)은 생성물 회수 구획으로 이송되며, 그곳에서 약 4~5개의 일련의 증류 컬럼에서 분획되어, 부텐, 헥센, 용매, 옥텐, 데센 및 ≥C12 생성물 뿐만 아니라 폴리머 등으로 각각 분리된다.
당해 기술분야에 공지된 방법은 도 1에 예시되어 있다. 반응조(1)에, 용매(2), 촉매(3) 및 에틸렌(4)이 각각의 라인을 통해 투입되어, 올리고머화 공정이 수행된다. 반응조 오버헤드의 기체성 용출물은 반응조에서 배출되어, 응축기와 같이 외장 냉각 장치(5)로 이송된다. 필요에 따라, 신선한 에틸렌 메이크-업(6)과 더불어, 수득된 에틸렌은 반응조로 다시 이송된다. 반응조 하부의 용출물은 퀀칭 매질(7)로 퀀칭된 다음, 냉각 장치(5)에서 액화된 선형 알파-올레핀과 합쳐진다. 그런 다음, 이 퀀칭된 반응조의 하부 용출물은 일련의 분획화 컬럼(8~13)으로 이송된다. 분획화 컬럼(8)에서, 용매에 용해된 에틸렌은 제거 및 분리된 다음 마찬가지로 반응조로 재순환될 수 있다. 분획화 컬럼(9)에서는, 부텐을 분리할 수 있으며, 분획화 컬럼(10)에서는, 헥센을 분리하여 이후에 더욱 처리할 수 있다. 예를 들어, 톨루엔을 올리고머화 반응에서 용매로서 이용하는 경우, 이는 분획화 컬럼(11)에서 분리하고, 고급 선형 알파-올레핀, 즉 옥텐 및 데센은 분획화 컬럼(12 및 13)에서 각각 분리할 수 있다. ≥C12 분획, 소모된 촉매, 폴리머 물질 및 퀀치 매질과 같은 임의의 추가적인 잔류물은 더욱 처리될 수 있지만, 여기에는 상세히 언급되어 있지 않다.
종래의 에틸렌 올리고머화 방법의 문제점은, 높은 자본금과 작동 경비로서, 예를 들어, 생성물 회수용 분리 구획에서 수개의 분획화 컬럼 비용, 반응조 및 반응조 장비에서 파울링(fouling)/플러깅(plugging)을 유발하는 헤비 왁스(heavy wax)의 발생, 및 발열성 올리고머화 공정에서의 열 제거가 어렵다는 점이다.
따라서, 본 발명의 목적은 선행 기술의 문제점을 해소하는 것으로서, 특히, 자본금 및 작동 경비를 줄이고, 헤비 왁스가 형성되는 것을 줄이거나 또는 이의 제거를 용이하게 하고, 뿐만 아니라 열 제거가 개선된, 에틸렌의 올리고머화 방법을 제공하는 것이다.
이러한 목적은, 하기 a) 내지 c)의 단계를 포함하는, 에틸렌의 올리고머화 방법에 의해 달성된다:
a) 용매 및 촉매의 존재 하에 반응조에서 에틸렌을 올리고머화하는 단계;
b) 반응조의 오버헤드 용출물을 외장 냉각 장치로 이송하고, 응축된 용출물을 반응조로 재순환시키는 단계; 및
c) 반응조의 하부 용출물을 하기 i)~iv)의 순서에 따라, 일련의 분획화 컬럼들로 이송하는 단계를 포함하며,
i) 선택적으로, C4 분획을 분리하는 단계,
ii) C6 분획을 분리하는 단계,
iii) C8 분획과 C10 분획을 동시에 분리하고, 이를 반응조로 재순환시키는 단계, 및
iv) ≥C12 분획, 소모된 촉매, 폴리머 물질 및 퀀치 매질을 포함하는 잔류물을 공정으로부터 분리하는 단계,
상기 용매는 i)~iv) 중 어느 한 단계 및/또는 부가적인 단계에서 분리된다.
당해 기술분야의 당업자는, 용매의 선택에 따라, 용매가 다양한 단계들에서 제거될 수 있음을 명백히 알고 있다. 예를 들어, 톨루엔이 용매로서 사용되는 경우, 단계 ii)와 iii) 사이에 용매 제거 단계가 존재하는 것이 바람직하다. 용매는, 용매 제거 단계가 단계 i) 내지 iv) 중 임의의 단계와 공존하도록 선택될 수 있거나, 또는 톨루엔과 같은 용매가 상기 공정에 부가적인 단계를 부가하도록 선택될 수 있다.
응축된 반응조의 오버헤드 용출물 뿐만 아니라 C8 분획과 C10 분획이 반응조에 재순환되는 한편, 수득되는 모든 그외의 분획들은 바람직한 경우 추가로 처리될 수 있지만, 반응조로 재순환되지는 않는다. 특히 가장 바람직하게 요망되는 C6 분획은 정제를 위해 추가로 처리되어, 예를 들어, 이와 에틸렌과의 공중합에 사용될 수 있게 된다.
하나의 바람직한 구현예에서, 촉매는 (1) 크롬 화합물; (2) 일반 구조식 (A) R1R2P-N(R3)-P(R4)-N(R5)-H 또는 (B) R1R2P-N(R3)-P(R4)-N(R5)-PR6R7의 리간드, 여기서, R1, R2, R3, R4, R5, R6 및 R7은 독립적으로 할로겐, 아미노, 트리메틸실릴, C1-C10-알킬, C6-C20 아릴 및 치환된 C6-C20 아릴로부터 선택됨; 및 (3) 활성화제 또는 공촉매를 포함한다.
또 다른 바람직한 구현예에서, 크롬 화합물은 CrCl3(THF)3, Cr(III) 아세틸 아세토네이트, Cr(III) 옥타노에이트, 크롬 헥사카르보닐, Cr(III)-2-에틸 헥사노에이트, 벤젠 (트리카르보닐)-크롬, Cr(III) 클로라이드로 이루어진 군으로부터 선택된다.
바람직하게는, 활성화제 또는 공촉매는 트리메틸 알루미늄, 트리에틸 알루미늄, 트리이소프로필 알루미늄, 트리이소부틸 알루미늄, 에틸알루미늄세스퀴클로라이드, 다이에틸 알루미늄 클로라이드, 에틸 알루미늄 다이클로라이드, 메틸 알루미녹산 (MAO) 또는 이들의 혼합물로부터 선택된다.
보다 바람직하게는, 본 방법은 에틸렌의 트리머화이다. 본 방법이 바람직하게는 1-헥센을 생성하는 에틸렌의 트리머화이기 때문에, 용매는 C6 회수 단계에서 동시에 제거되지 않는 것으로 선택되어야 한다.
단계 b)에서 이송 및 재순환되는 반응조의 오버헤드 용출물은 바람직하게는 미반응성 에틸렌, 또는 미반응성 에틸렌 및 부텐을 포함한다.
냉각 장치는 바람직하게는 응축기 또는 일련의 열 교환기이다.
바람직하게는, 반응조의 오버헤드 용출물은 냉각 장치에서 -30℃ 내지 +10℃, 바람직하게는 -10℃ 내지 +5℃, 보다 바람직하게는 -5℃ 내지 0℃의 온도로 냉각된 다음, 반응조로 재순환된다.
메이크-업 에틸렌은 응축된 반응조의 오버헤드 용출물에 첨가되어, 반응조로 재순환될 수 있다.
단계 iii)에서 수득되는 C8 분획과 C10 분획은 바람직하게는 약 10~20℃의 온도에서 반응조로 재순환된다.
단계 iv)에서 수득되는 잔류물은 소각로(incineration)로 이송될 수 있거나, 또는 인접한 플랜트(plant)에서 연료로서 사용된다.
반응조에서 C4의 함량은 바람직하게는 5 중량% 내지 30 중량%이며, C8의 함량은 1 중량% 내지 2 중량%, 및/또는 반응조에서 C10의 함량은 5 중량% 내지 10 중량%이고, 모든 중량%는 반응조에 함유되는 액체의 총 중량을 기준으로 한다.
바람직하게는, 액체 내 선형 알파-올레핀의 총 함량은 반응조에 포함된 액체의 총 중량을 기준으로 30 중량% 내지 75 중량%, 바람직하게는 30 중량% 내지 55 중량%이다. 하기의 표 3에서 확인될 수 있듯이, 에틸렌을 포함하지 않는 총 LAO의 함량 (즉, 액체 생성물)은 약 38%이다. 추가적으로, LAO/용매 비율은 바람직하게는 약 50%이다.
마지막으로, 반응조는 다관식 반응조 및/또는 버블 컬럼 반응조일 수 있다.
놀랍게도, 본 발명에 따른 에틸렌의 올리고머화, 바람직하게는 에틸렌의 트리머화 방법은 자본금 및 작동 경비를 줄이며, 반응조 또는 반응조 장비에서 발생되는 헤비 왁스를 용이하게 제거할 수 있으며, 발열성 올리고머화의 열 제거를 개선하는 것으로 확인되었다.
본 발명에 따르면, 당해 기술분야에 사용되는 C8 및 C10 각각에 대한 2개의 개별 증류 컬럼은 본 발명에 따라 하나의 단일 컬럼에서 조합된다. 이는, 본 발명의 방법이 바람직하게는 크롬 촉매화되는 방법이고 매우 한정된 양의 그외의 올리고머를 C6로부터 생성하기 때문에, 유리할 수 있다. 컬럼을 1개 줄이는 것은, 전체 공정의 총 투자 비용을 명백히 감소시킨다.
나아가, 기존의 에틸렌 올리고머화 공정이 가지는 주요 문제점은 발열 반응으로 인해 생기는 열의 효율적인 제거이다. 지금까지 과량의 에틸렌을, 촉매 활성 및 선택성을 선호하는 바람직한 온도로 냉각기를 냉각시키는 데 사용되는 상업적인 방법들이 일부 존재한다. 그러나, 이러한 과량의 에틸렌이 존재하는 경우, 통과 전환(pass conversion) 당 에틸렌은 버블 컬럼 반응조의 경우 매우 낮아서, C2 회수 컬럼에 대한 로드가 상당하게 되며, 이로써 작동 경비가 더 많이 들게 된다. 이에, 본 발명의 방법은, 반응열 중 일부가 응축된 C2/C4의 증발 잠열에 의해 응축기 하부로부터 제거될 뿐만 아니라 반응조로 다시 되돌아가는 중(heavy) LAO로부터 현열(sensible heat)로부터 제거되는 것으로 생각될 수 있다.
부가적으로는, 크롬-기재의 에틸렌 올리고머화 촉매가 가지는 잘 알려진 고유의 문제점은 헤비 왁스의 형성이다. 이러한 고형 잔류물 (대개 폴리에틸렌 및 헤비 왁스)은 반응조 및 반응조 장비 내부에서 플러깅/파울링을 유발하는 경향이 있다. 이는 특히, 응축기가 반응조 내에 위치되는 버블 컬럼 반응조의 경우이다.
이러한 설계에서, 내장(internal) 응축기는 고형물이 축적되는 부가적인 표면으로서 작용하며, 이로 인해 반응조는 세정을 위해 주기적으로 폐쇄될 필요가 있다. 이는 지속적인 작동을 방해하는 상황이다. 본 발명의 방법은 문제점을 극복하고 에틸렌 트리머화 반응조에서의 임의의 내장물(internal)을 방지하는 한편, 이와 동시에 반응조 온도를 유지하기 위해 동일한 냉각 용량을 제공하거나 및/또는 반응조의 고형 잔류물을 이송하여 파울링을 줄인다.
본 발명의 방법은, 폴리머 물질 또는 왁스에 의한 반응조 플러깅이 반응조 장비 내에 존재하는 C8 및 C10의 고 분획에 폴리머 물질을 용해시킴으로써 상당히 감소되는 방식으로, 수행된다. 폴리머 물질은 가벼운-말단의 올레핀보다 무거운-말단의 올레핀에서 더 가용성인 것으로 알려져 있다. C8 분획과 C10 분획을 반응조로 재순환시킴으로써, 본 발명의 방법의 타임-온 스트림(time-on stream)은 상당히 연장될 수 있다. 나아가, 본 발명의 방법은, 2개의 분획인 C8 분획과 C10 분획 모두의 측면에서 반응조 함량을 조정함으로써 감소된 온도에서 작동될 수 있으며, 이는 또한 에틸렌의 용해도를 증가시킨다. 이는 잠재적으로는 촉매 활성 역시 이롭게 할 것이다.
바람직한 구현예에서, 응축된 C2 및 C4가 가스 스트림보다는 액체로서 반응조로 이송되는 경우, 이는 반응열 중 상당 부분을 증발 잠열로서 이용함으로써 올리고머화 반응조의 냉각을 상당히 증가시킬 것이다.
본 발명의 방법의 부가적인 이점 및 특징은 도면과 더불어 바람직한 구현예에 대한 하기의 상세한 설명으로부터 알 수 있으며,
도 1은 당해 기술분야의 상업적인 올리고머화 방법에 대한 도식도를 개시하고 있으며;
도 2는 본 발명의 방법에 대한 도식도이다.
도 1 및 도 2에 예시된 방법으로서, 용매(20) (선택적으로는 신선한 메이크-업 용매 포함), 촉매(30) 및 에틸렌(40) (선택적으로는 신선한 메이크-업 에틸렌(60) 포함)은 올리고머화용 반응조(10)에 투입된다. 바람직하게는 에틸렌 및 부텐을 포함하는, 반응조의 오버헤드 용출물은 외장 냉각 장치(50)로 이송된 다음, 신선한 메이크-업 에틸렌과 함께 또는 직접, 반응조(10)로 재순환된다. 반응조의 하부 용출물은 반응조(10)로부터 배출된 다음, 퀀칭 매질이 첨가된 퀀칭 유닛(70)으로 이송된다. 그런 다음, 퀀칭된 반응조의 하부 용출물은 일련의 분획화 컬럼(80~110)으로 이송되며, 제1 분획화 컬럼(80)에서 용매 및 부텐에 용해된 에틸렌은 함께 분리된 다음, 냉각 장치(50)로 이송되고, 마지막으로는 반응조(10)로 재순환된다. 분획화 컬럼(90)에서, 헥센은 분리된 다음, 추가의 공정을 위해 배출된다. 예를 들어, 톨루엔이 용매로서 사용되는 경우, 이는 분획화 컬럼(100)에서 제거된 다음 분리될 수 있다. 마지막으로, C8 분획과 C10 분획은 분획화 컬럼(110)에서 동시에 제거 및 (함께) 분리된다. C8 분획과 C10 분획은 반응조(10)로 재순환되며, 한편 임의의 추가적인 잔류물이 추가의 공정을 위해 이송될 수 있다.
예시적인 구현예
버블-컬럼 반응조에서의 화학적/물리적 수축, 및 가스/액체 재순환으로 인한 상세한 유체역학, 열역학 및 가변성 가스 유속을 설명하기 위해, 다중-구획(multi compartment) 반응조 모델을 개발하였다. 반응조 모델은, US 20120029258에 기술된 새로운 에틸렌 트리머화 촉매 시스템을 위해 특이적으로 개발된 기계론적 카이네틱 모델(mechanistic kinetic model)에 결합하였다. 이 모델을 이용해, 본 발명의 일 구현예를 분석하였다. 본 발명의 이러한 구현예에 대한 에틸렌 트리머화 방법을 위한 파일럿-규모의 버블-컬럼 반응조의 성능은 개발된 엄격한 반응조 모델로 입증하였다.
나아가, 선행 기술에 공지된 올리고머화 방법을 예시하지만, 반응조 상부(top) 용출물로부터 미전환된 에틸렌을 분리하기 위해 외장된 응축기를 총 환류(total reflux)로 이용하는 비교예를 제공한다. 분리된 에틸렌은 C2 컬럼으로부터 메이크-업 에틸렌 및 에틸렌과 조합되며, 반응조로 다시 재순환된다. 따라서, 이 비교예에서, 공급 가스 조성물은 대개 에틸렌이며, 즉, 98~99 중량% C2이다. 1-부텐은 에틸렌 재순환 스트림에 존재하지 않으며, C8 분획과 C10 분획의 반응조로의 재순환도 존재하지 않는다.
비교예
표 1: 총 환류를 가지며 C4 리사이클을 포함하지 않는 오버헤드 응축기를 이용한 비교예에 대한 스트림 분석
소스_가스 소스_액체 싱크(Sink)-액체 싱크_가스 응축기 응축기
(공급 가스) (투입-액체(Liq_in)) (액체 생성물) (가스_생성물) (투입-유동물(Flow_in)) (배출-액체(Liq_out))
몰질량 유량(Molare flowrate) (kmol/hr) 4.19 0.09 0.41 3.70 5.19 1.49
온도 (K) 308.15 294.15 323.15 271.15 323.09 271.15
압력 (bar) 30.00 30.00 29.97 29.97 29.97 29.97
톨루엔 (mol/mol) 0.00 1.00 0.21 0.00 0.00 0.01
에틸렌 (mol/mol) 0.98 0.00 0.47 0.99 0.95 0.85
1-부텐 (mol/mol) 0.02 0.00 0.12 0.01 0.04 0.12
1-헥센 (mol/mol) 0.00 0.00 0.20 0.00 0.01 0.02
1-옥텐 (mol/mol) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
데센 (mol/mol) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
도데센 (mol/mol) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
비교예 1의 스트림 분석은 표 1에 제시한다. 공정 주요 성능 지수(Process key performance indicator; KPIS)는 표 2에 나타나 있다.
에틸렌 전환율 0.0627512
선택성 ("1-부텐") 0.0248341
선택성 ("1-헥센") 0.941373
선택성 ("1-옥텐") 1.61962E-11
선택성 ("1-데센") 0.0337925
선택성 ("1-도데센") 3.78892E-11
반응열 (kW) 5.02985
응축기 효율(duty) (kW) -7.54554
액체 공급물 내 촉매 몰 분획 0.000200259
응축기 온도 271.150
표 2에 나타낸 바와 같이, 통과 전환 당 에틸렌이 약 6 중량%로 수득되었으며, -2℃에서 작동 시 응축기 효율은 -7.5 kW였다.
본 발명의 실시예
에틸렌 및 1-부텐을 열 교환기를 통과시킨 후 외장된 응축기에 직접 이송되어, 온도를 약 35℃로 낮춘다. 응축된 에틸렌/1-부텐은, 바람직하게는 유리 구역(disengagement zone)의 상부로부터, 보다 다 바람직하게는 측면으로부터, 효과적인 냉각을 위해 반응 구역 쪽으로 액체 스트림으로서 반응조에 투입된다. 반응조 내 에틸렌/1-부텐 함량은 퍼지 스트림(purge stream)을 통해 5~30 중량%로 유지시킬 수 있다.
마찬가지로, 1-C8/C10 분획화 컬럼 상부로부터의 데센/1-옥텐은 170℃에서 10 ~ 20℃로 냉각된 후 반응조로 다시 되돌린다. 반응조 내 데센 함량은 퍼지 스트림을 통해 5~10%로 유지시킬 수 있다. 재순환된 1-C8/C10을 저온으로 냉각시키기 위한 부가적인 효율(duty)은 고려되어야 할 수 있다. 그럼에도 불구하고, 폴리머 이동 및 반응조 냉각을 위해 현열 형태의 재순환된 중(heavy) 분획에 의해 제공되는 여유의 이점은 이 효율을 상쇄시킬 수 있다.
표 3은 스트림 분석을 나타내고 있으며, 한편 표 4는 본 발명의 방법에 대한 주요 공정 지표를 예시하고 있다.
표 3: 액체 스트림으로서 재순환된 C2/C4 및 재순환된 1-옥텐/데센리사이클을 포함하는 본 발명의 바람직한 구현예에 대한 스트림 분석
소스_가스 소스_액체 싱크-액체 싱크_가스 응축기 응축기
(공급 가스) (투입_액체) (액체 생성물) (가스_생성물) (투입_유동물) (배출_액체)
몰질량 유량 (kmol/hr) 1.77 0.09 0.47 3.02 1.52 0.27
온도 (K) 308.15 294.15 323.15 314.34 274.15 308.15
압력 (bar) 30.00 30.00 29.96 29.96 29.96 30.00
톨루엔 (mol/mol) 0.00 0.93 0.17 0.00 0.00 0.00
에틸렌 (mol/mol) 0.99 0.00 0.46 0.90 0.81 0.59
1-부텐 (mol/mol) 0.01 0.00 0.19 0.10 0.17 0.40
1-헥센 (mol/mol) 0.00 0.00 0.17 0.01 0.01 0.02
1-옥텐 (mol/mol) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
데센 (mol/mol) 0.00 0.07 0.02 0.00 0.00 0.00
도데센 (mol/mol) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
에틸렌 전환 0.0773188
선택성 ("1-부텐") 0.0251504
선택성 ("1-헥센") 0.946202
선택성 ("1-옥텐") 3.85301E-12
선택성 ("1-데센") 0.0286475
선택성 ("1-도데센") 3.35246E-12
반응열 (kW) 4.52678
응축기 효율 (kW) -5.26443
액체 공급물 내 촉매 몰 분획 0.000170544
응축기 온도 274.150
예시적인 실시예에 나타낸 바와 같이, 통과 전환 당 에틸렌은 약 8 중량%였으며, 1℃에서 작동 시 응축기 효율은 -5 kW였다. 이 구현예는 50 kg/hr에서의 낮은 에틸렌 공급 속도를 전형화한다.
상기 상세한 설명 및 청구항에 개시된 본 발명의 특징은 이의 다양한 구현예에서 본 발명을 개별적으로 그리고 조합해서 수행하는 데 필수적일 수 있다.

Claims (14)

  1. 에틸렌의 올리고머화 방법으로서,
    a) 용매 및 촉매의 존재 하에 반응조에서 에틸렌을 올리고머화하는 단계;
    b) 반응조의 오버헤드 용출물을 외장 냉각 장치로 이송하고, 응축된 용출물을 반응조로 재순환시키는 단계; 및
    c) 반응조의 하부 용출물을 하기 i)~iv)의 순서에 따라, 일련의 분획화 컬럼들로 이송하는 단계를 포함하며,
    i) 선택적으로, C4 분획을 분리하는 단계,
    ii) C6 분획을 분리하는 단계,
    iii) C8 분획과 C10 분획을 동시에 분리하고, 이를 반응조로 재순환시키는 단계, 및
    iv) ≥C12 분획, 소모된 촉매, 폴리머 물질 및 퀀치 매질(quench media)을 포함하는 잔류물을 공정으로부터 분리하는 단계,
    상기 용매는 i) 내지 iv) 중 임의의 단계 및/또는 부가적인 단계에서 분리되는 것을 특징으로 하는, 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 촉매가 (1) 크롬 화합물; (2) 일반 구조식 (A) R1R2P-N(R3)-P(R4)-N(R5)-H 또는 (B) R1R2P-N(R3)-P(R4)-N(R5)-PR6R7의 리간드, 여기서, R1, R2, R3, R4, R5, R6 및 R7은 독립적으로 할로겐, 아미노, 트리메틸실릴, C1-C10-알킬, C6-C20 아릴 및 치환된 C6-C20 아릴로부터 선택됨; 및 (3) 활성화제 또는 공촉매를 포함하는 것을 특징으로 하는, 방법.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 크롬 화합물이 CrCl3(THF)3, Cr(III) 아세틸 아세토네이트, Cr(III) 옥타노에이트, 크롬 헥사카르보닐, Cr(III)-2-에틸 헥사노에이트, 벤젠(트리카르보닐)-크롬 및 Cr(III) 클로라이드로 이루어진 군으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는, 방법.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 활성화제 또는 공촉매가 트리메틸 알루미늄, 트리에틸 알루미늄, 트리이소프로필 알루미늄, 트리이소부틸 알루미늄, 에틸알루미늄세스퀴클로라이드, 다이에틸 알루미늄 클로라이드, 에틸 알루미늄 다이클로라이드, 메틸 알루미녹산(MAO) 또는 이들의 혼합물로 이루어진 군으로부터 선택되는 것을 특징으로 하는, 방법.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    에틸렌의 트리머화인 것을 특징으로 하는, 방법.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 단계 b)에서 이송 및 재순환되는 상기 반응조의 오버헤드 용출물은 미반응성 에틸렌, 또는 미반응성 에틸렌 및 부텐을 포함하는 것을 특징으로 하는, 방법.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 냉각 장치가 응축기 또는 일련의 열 교환기인 것을 특징으로 하는, 방법.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 반응조의 오버헤드 용출물은 상기 냉각 장치에서 -30℃ 내지 +10℃, 바람직하게는 -10℃ 내지 +5℃, 보다 바람직하게는 -5℃ 내지 0℃의 온도로 냉각된 다음, 상기 반응조로 재순환되는 것을 특징으로 하는, 방법.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서,
    메이크-업(make-up) 에틸렌이 상기 응축된 반응조의 오버헤드 용출물에 첨가되어, 상기 반응조로 재순환되는 것을 특징으로 하는, 방법.
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서,
    단계 iii)에서 수득되는 상기 C8 분획과 C10 분획은 약 10℃ 내지 20℃의 온도에서 상기 반응조로 재순환되는 것을 특징으로 하는, 방법.
  11. 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,
    단계 iv)에서 수득되는 상기 잔류물은 소각로(incineration)로 이송되거나 또는 인접한 플랜트(plant)에서 연료로서 사용되는 것을 특징으로 하는, 방법.
  12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 반응조에서 C4의 함량은 5 중량% 내지 30 중량%이며,
    C8의 함량은 1 중량% 내지 2 중량%이며, 및/또는
    상기 반응조에서 C10의 함량은 5 중량% 내지 10 중량%이고,
    모든 중량%는 상기 반응조에 포함된 액체의 총 중량을 기준으로 하는 것을 특징으로 하는, 방법.
  13. 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 액체내 선형 알파-올레핀의 총 함량은 상기 반응조에 포함된 액체의 총 중량을 기준으로 30 중량% 내지 75 중량%인 것을 특징으로 하는, 방법.
  14. 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 반응조가 다관식(multi tubular) 반응조 및/또는 버블 컬럼(bubble column) 반응조인 것을 특징으로 하는, 방법.
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