KR20040111183A

KR20040111183A - 접동부용 피복 조성물

Info

Publication number: KR20040111183A
Application number: KR1020040045644A
Authority: KR
Inventors: 스기오까다까히로; 스기우라마나부; 호시다다까히로; 오사꼬마사미; 시모도시히사; 무라세히또또시; 야마구찌데쯔지; 야마시따지로
Original assignee: 가부시키가이샤 도요다 지도숏키; 다우 코닝 아시아 리미티드
Priority date: 2003-06-19
Filing date: 2004-06-18
Publication date: 2004-12-31
Also published as: US20040259741A1; EP1489152A2; CN1583918A; EP1489152A3; BRPI0402257A

Abstract

접동부 (sliding member)용 피복 조성물은 폴리아미드이미드 수지 및 고체 윤활제를 함유하고, 상기 요소들을 혼합시켜 제조된다. 폴리아미드이미드 수지는 유리 전이 온도가 270 ℃ 이상인 기판 또는 실온에서 인장 강도가 200 MPa 이상인 기판이다. 접동부용 피복 조성물로 이루어진 접동 필름은 충분한 접동성을 갖는다.

Description

접동부용 피복 조성물 {COATING COMPOSITION FOR USE IN SLIDING MEMBERS}

본 발명은 접동부 (sliding member)용 피복 조성물에 대한 것이다.

예를 들면, 일본 특허 공개 공보 제 11-13638 호는 접동부용 피복 조성물을 개시하고 있고, 이 조성물은 폴리아미드이미드 수지 및 고체 윤활제, 예컨대, 몰리브덴 디술파이드를 함유하고, 상기 요소들을 혼합하여 제조된다.

접동부용 피복 조성물을 기판 상에 도포한 후 가열하여, 접동 필름을 형성한다. 접동 필름에 함유되고, 비용에 있어 비교적 저렴한 폴리아미드이미드 수지를 함유하는 바인더 (binder) 수지가 기판에 견고하게 부착된다. 바인더 수지 내에 고정된 고체 윤활제는 내소착성 및 내마모성을 향상시킨다. 예를 들면, 접동부용 피복 조성물을 함유하는 접동 필름이, 기판으로서, 압축기 (compressor)의 스와시 플레이트 (swash plate) 외부 표면에 형성되는 경우, 바람직한 접동성이 스와시 플레이트와 슈 (shoe) 사이에서 나타난다. 결과적으로, 압축기의 내구성이 향상된다.

접동 필름에 대하여 , 전술한 접동부용 피복 조성물로 형성된 접동 필름으로 수득 가능한 접동성보다 더욱 향상된 접동성이 엄격한 조건 하에서 목적된다. 예를 들면, 압축기가 냉각제로서 이산화탄소가 압축되는 것일 경우에, 보다 높은 접동성이 요구된다.

본 발명의 목적 및 잇점과 함께, 본 발명은 하기와 같은 첨부된 도면과 함께 바람직한 구현예의 하기 설명을 참조하여 가장 양호하게 이해될 수 있다:

도 1 은 시험 품목 I 의 PAI 수지에 대한 시험 (i) 에서의 열기계적 측정 결과를 나타내는 그래프이고;

도 2 는 시험 품목 II 의 PAI 수지에 대한 시험 (i) 에서의 열기계적 측정 결과를 나타내는 그래프이고;

도 3 은 비교 품목의 PAI 수지에 대한 시험 (i) 에서의 열기계적 측정 결과를 나타내는 그래프이고;

도 4 는 시험 품목 I 의 PAI 수지에 대한 시험 (i) 에서의 동적 점탄성 측정 결과를 나타내는 그래프이고;

도 5 는 시험 품목 II 의 PAI 수지에 대한 시험 (i) 에서의 동적 점탄성 측정 결과를 나타내는 그래프이고;

도 6 은 비교 품목의 PAI 수지에 대한 시험 (i) 에서의 동적 점탄성 측정 결과를 나타내는 그래프이고;

도 7 은 시험 (i) 에서의 시험 장치 단면도이고;

도 8 은 시험 품목 I 에 대한 첫번째 시험 (i) 의 결과를 나타내는 그래프이고;

도 9 는 시험 품목 I 에 대한 두번째 시험 (i) 의 결과를 나타내는 그래프이고;

도 10 은 시험 품목 II 에 대한 첫번째 시험 (i) 의 결과를 나타내는 그래프이고;

도 11 은 시험 품목 II 에 대한 두번째 시험 (i) 의 결과를 나타내는 그래프이고;

도 12 는 비교 품목에 대한 첫번째 시험 (i) 의 결과를 나타내는 그래프이고;

도 13 은 비교 품목에 대한 두번째 시험 (i) 의 결과를 나타내는 그래프이고;

도 14 는 시험 (ii)에서 시험 품목 I 및 비교 품목의 시험 결과를 나타내는 그래프이다.

발명의 개요

본 발명의 목적은 접동부용 피복 조성물을 제공하는 것이고, 이 조성물은 충분한 접동성을 갖는 접동 필름을 형성할 수 있다.

전술한 목적 및 다른 목적을 달성하기 위하여 그리고 본 발명의 목적에 따라서, 접동부용 피복 조성물이 제공된다. 상기 조성물은 폴리아미드-이미드 수지와 고체 윤활제를 혼합하여 수득된다. 하기 요건 중 하나 이상이 만족된다.

(I) 폴리아미드-이미드 수지의 유리 전이 온도가 270 ℃ 이상이다.

(II) 실온에서 폴리아미드-이미드의 인장강도가 200 MPa 이상이다.

(III) 폴리아미드-이미드 수지가 아미드기보다 이미드기를 더 많이 함유한다.

본 발명의 다른 측면 및 잇점이, 첨부된 도면과 함께, 하기 설명을 통하여 자명하게 될 것이고, 본 발명의 원리를 실시예로 설명할 것이다.

바람직한 구현예의 상세한 설명

본 발명의 접동부용 피복 조성물의 효과를 확인하기 위하여, 하기에 기재된 시험 (i) 및 시험 (ii)를 수행하였다.

(시험 (i))

먼저, 아미드기 보다 이미드기를 더 많이 함유하는 PAI 수지 바니시 (varnish) (시험 품목 I 및 II) 및 실질적으로 동일한 수의 이미드기 및 아미드기를 함유하는 PAI 수지 바니시 (비교 품목)를 제조하였다. PAI 수지 바니시 각각은 30 질량% 의 PAI 수지 및 70 질량% 의 용매를 함유한다. 용매는 56 질량% 의 n-메틸-2-피롤리돈 및 14 질량% 의 자일렌을 함유한다. PAI 수지의 수평균 분자량은 20,000 이상이다.

시험 품목 I, II 및 비교 품목의 PAI 수지 바니시 각각을 200 ℃ 에서 60 분 동안 베이킹 (baking)시켜 PAI 수지를 형성하였다. 이어서, PAI 수지에 대해 열기계 분석기 (TMA) (Seiko Instruments Inc.사제) 를 사용하여 열기계 측정을 수행하였다. 측정 조건은 하기와 같다: 지그(jig)는 인장 방식 (tension type)이었고; 척 (chuck) 간의 거리는 10 mm 였고; 온도는 실온 (25 ℃) 에서 400 ℃ 로 변하였고: 온도 증가 속도는 10 ℃/분이었고; 인장 (tensile) 하중은 5g 이었고; 샘플의 크기는 폭 2 mm, 길이 30 mm, 두께 20 ㎛ 였다. 결과를 도 1 내지 도 3 에 제시한다. 도 1 은 시험 품목 I 의 PAI 수지의 TMA 측정 결과를 나타내고, 도 2 는 시험 품목 II 의 PAI 수지의 TMA 측정 결과를 나타내고, 도 3 은 비교 품목의 PAI 수지의 TMA 측정 결과를 나타낸다. 도 1 내지 3 에서, 선 A 는 단위 시간 당 신장 (elongation)을 나타내고, 선 C 는 신장량을 나타내고, 선 B 는 하중을 나타낸다. 도 1 내지 3 에서 제시된 바와 같이, 시험 품목 I 의 PAI 수지의 유리 전이 온도는 307.1 ℃ 이고, 시험 품목 II 의 PAI 수지의 유리 전이 온도는 293.0 ℃ 이고, 비교 품목의 PAI 수지의 유리 전이 온도는 249.7 ℃ 이다.

본 발명자에 의해 수행되는 시험의 결과에 따르면, 유리 전이 온도가 270 ℃ 이상인 PAI 수지가 바람직하게 사용된다. 추가로, 유리 전이 온도가 290 ℃ 이상인 PAI 수지가 더욱 바람직하다.

시험 품목 I, II 및 비교 품목의 PAI 수지 바니시 각각을 200 ℃ 에서 60 분 동안 베이킹시켜 PAI 수지를 형성하였다. 이어서, PAI 수지에 대해 동적 기계 분석기 (DMA) (Seiko Instruments Inc.사제) 를 사용하여 동적 점탄성 측정을 수행하였다. 측정 조건은 하기와 같다: 지그는 인장 방식이었고; 척 간의 거리는 20 mm 였고; 온도는 실온 (25 ℃) 에서 400 ℃ 로 변하였고: 측정 진동수는 1 Hz 및 2 Hz 였고; 온도 증가 속도는 3 ℃/분이었고; 인장 (tensile) 하중은 5g 이었고; 샘플의 크기는 폭 4 mm, 길이 40 mm, 두께 20 ㎛ 였다. 결과를 도 4 내지도 6 에 제시한다. 도 4 는 시험 품목 I 의 PAI 수지의 DMA 측정 결과를 나타내고, 도 5 는 시험 품목 II 의 PAI 수지의 DMA 측정 결과를 나타내고, 도 6 은 비교 품목의 PAI 수지의 DMA 측정 결과를 나타낸다. 도 4 내지 6 에서, 그래프 내의 파선은 1 Hz 의 측정 진동수에서의 측정 데이타를 나타내고, 실선은 2 Hz 의 측정 진동수에서의 측정 데이타를 나타낸다. 도 4 내지 6 각각에서, 선 D 및 선 E 는 각각 저장 탄성 모듈을 나타내고, 선 F 는 수지의 신장을 나타내고, 선 G 및 H 는 각각 tan δ를 나타낸다.

도 4 내지 6 으로부터 자명한 바와 같이, 시험 품목 I 의 PAI 수지는 실온에서 249 MPa (250 ℃ 에서 저장 탄성 모듈은 3.39 ×1O⁹Pa 이다)의 인장 강도를 가지고, 시험 품목 II 의 PAI 수지는 실온에서 200 MPa (250 ℃ 에서의 저장 탄성 모듈은 1.75 ×1O⁹Pa 이다)의 인장 강도를 가지고, 비교 품목의 PAI 수지는 실온에서 150 MPa (250 ℃ 에서의 저장 탄성 모듈은 1.39 ×1O⁹Pa 이다)의 인장강도를 가진다. 본 발명자에 의해 수행되는 시험 결과에 따르면, 실온에서 인장 강도가 200 MPa 이상인 PAI 수지가 바람직하게 사용된다.

본 발명의 피복 조성물에서 사용되는 또다른 요소의 고체 윤활제로서, 폴리테트라플루오로에틸렌 (PTFE), 에틸렌-테트라플루오로에틸렌 (ETFE), 테트라플루오로에틸렌-헥사플루오로프로필렌 공중합체 (FEP), 몰리브덴 디술파이드 (MoS₂), 흑연 등이 사용될 수 있다. 본 발명자에 의해 수행되는 시험 결과에 따르면, 고체윤활제의 일부분 이상이 PTFE 인 것이 바람직하다.

전술한 예비 구성 이후에, PTFE, MoS₂및 흑연이 하기 실시예에서 고체 윤활제로 사용되었다.

상기 구현예의 접동 필름 C 에서, 고체 윤활제와 바인더 수지의 부피비는 40:60 내지 60:40 범위이다. 고체 윤활제 대 바인더 수지의 부피비가 40:60 미만인 경우에, 접동 필름은 불충분한 내소착성을 갖는다. 반면에, 고체 윤활제대 바인더 수지의 부피비가 60:40 을 초과하는 경우에, 접동 필름의 내소착성이 현저하게 향상될 수 없고, 고체 윤활제가 감소하기 쉽다. 상기는 접동 필름의 마모 깊이의 증가를 초래한다.

각각, PTFE 분말 18 부피%, MoS₂18 부피% 및 흑연 14 부피%, 및 시험 품목 I, 시험 품목 II, 또는 비교 품목의 PAI 수지 50 부피% 를 함유하는 혼합물을 형성하였다. 충분하게 교반한 후에, 혼합물을 각각 3 개-롤 밀 (roll mill)에 전달하였다. 그에 따라, 시험 품목 I, II 및 비교 품목의 접동부 피복 조성물을 제조하였다. 피복 조성물을, 예를 들면, n-메틸2-피롤리돈, 자일렌, 또는 이들의 혼합물인 용매로 필요한 경우에 희석시켜 피복 유형 (분무 피복, 롤 피복)에 따라 점도 및 고체 농도를 조절할 수 있다.

이어서, 도 7 에 제시된 바와 같이, 탈그리스화된 (degreased) 알루미늄 합금 A390 으로 이루어진 복수의 원판형 스와시 플레이트 1 을 제조하였다. 각각의 스와시 플레이트 1 의 한쪽 표면을 공기 분무를 사용하여 피복 조성물로 피복하여, 두께 25 ㎛ 인 필름을 형성하였다. 공기 분무를 사용하는 대신에, 조성물을 롤 피복을 통하여 표면 상으로 전달할 수 있다. 이어서, 필름이 형성된 스와시 플레이트 1 각각을 대기 조건 하에서 200 ℃ 로 60 분간 가열하였다. 상기 방식으로, 시험 품목 I, II 및 비교 품목의 접동 필름 C 를 스와시 플레이트 1 상에 형성하였다.

탈그리스화된 철 기재 합금 SUJ2 로 이루어진 복수의 슈 2 를 제조하였다. 추가로, 슈 2 의 반구상 부분을 수용하기 위하여 2 개의 반구상 시트 (seat) 3a 를 갖는 지그 3 을 제조하였다. 지그 3 을 반구상 시트 3a 의 개환구가 상향이 되도록 위치시켰다. 각각의 슈 2 를 반구상 부분에서 반구상 시트 3a 중에 각각 위치시켰다. 이어서, 스와시 플레이트 1 을 접동 필름 C 가 슈 2 의 평면 부분과 접촉하도록 위치시켰다. 이어서, 지그 3 과 스와시 플레이트 1 간에 1.96 kN 의 하중을 가하면서, 스와시 플레이트 1 을 10.6 m/초의 원주 속도로 회전시켰다. 윤활 오일을 공급하지 않았다. 열전대 (thermocouple)을 각각의 반구상 시트 3a 와 상응하는 슈 2 의 평면 부분 사이에 제공하였다.

상기의 방식으로, 시험 존속 기간 (초), 토크 (Nㆍcm), 및 슈 2 의 반구상 표면 온도 (TP 온도; ℃) 간의 관계를 시험 품목 I, II, 및 비교 품목의 접동 필름 C 에 관하여 수득하였다. 결과를 도 8 내지 13 에 제시한다. 도 8 은 시험 품목 I 의 접동 필름 C 에 대한 첫번째 시험 결과를 나타낸다. 도 9 는 시험 품목 I 의 접동 필름 C 에 대한 두번째 시험 결과를 나타낸다. 도 10 은 시험 품목 II 의 접동 필름 C 에 대한 첫번째 시험 결과를 나타낸다. 도 11 은시험 품목 II 의 접동 필름 C 에 대한 두번째 시험 결과를 나타낸다. 도 12 는 비교 품목의 접동 필름 C 에 대한 첫번째 시험 결과를 나타낸다. 도 13 은 비교 품목의 접동 필름 C 에 대한 두번째 시험 결과를 나타낸다.

도 8 내지 11 에 제시된 바와 같이, 윤활제가 없는, 시험 품목 I, II 의 접동 필름 C 의 시험에서, 토크는 200 내지 300 초가 경과하기 전에 600 Nㆍcm 에 도달하지 않았다. 이 때, 슈 2 의 반구상 표면의 온도는 약 220 ℃ 내지 225 ℃ 였다. 이에 반하여, 비교 품목의 접동 필름 C 에서는, 도 12 및 도 13 에 제시된 바와 같이, 토크가 약 110 초에 600 Nㆍcm 에 도달하여, 소착이 발생하기 쉽다.

소착이 발생하는 경우, 슈 2 의 반구상 표면 온도는 약 220 ℃ 였다. 상기 결과는 시험 품목 I, II 의 접동 필름 C 가 비교 품목의 접동 필름 C 보다 가혹한 환경에서 더욱 양호한 접동성을 발휘할 수 있다는 것을 나타낸다. 또한, 상기 결과는 온도가 실질적으로 유리 전이 온도에 도달하는 경우 접동 필름 C 가 연화되고, 소착이 발생함을 나타낸다.

즉, 시험 품목 I, II 의 접동부용 피복 조성물에 기반하여, 가혹한 조건 하에서도 우수한 접동성을 나타내는 접동 필름 C 를 형성할 수 있다. 이는 고체 윤활제의 일부분 이상이 PTFE 분말이기 때문이다.

본 발명자는 전술한 효과에 관하여 하기 시험을 실시하였다. 통상적인 PAI 수지를 하기 방식으로 제조하였다. 즉, 하기 화학식 1 로 나타내는 트리멜리트산 무수물 (TMA) 을 하기 화학식 2 로 나타내는 4,4'-디페닐메탄 디이소시아네이트 (MDI)와 반응시킨다. 상기와 같이 수득된 PAI 수지는 화학식 3 에 제시된바와 같이 실질적으로 동일한 수의 이미드기 및 아미드기를 갖는다.

대조적으로, 높은 내열성, 고탄성, 높은 기계적 강도 및 낮은 열 팽창 계수를 수득하기 위하여, 이소시아네이트 성분을 변화시켰다. 화학식 1 의 TMA 를 화학식 4 의 3,3'-디메틸비페닐-4,4'-디이소시아네이트 (TODI)와 반응시켰다.상기와 같이 수득된 PAI 수지는 강도 및 내열성 면에서 향상된 수지이다. MDI 의 약 반이 통상적인 방법으로 TODI 로 대체되는 경우에, PAI 수지의 유리 전이 온도가 접동부 피복 조성물로서 충분할 것이다. 따라서, PAI 수지는 바람직하게는 조물질 (crude material) 내에 전체 이소시아네이트 성분의 5 몰% 내지 90 몰% 의 TODI 를 첨가하고, 이소시아네이트 성분을 반응시켜 형성된다. 비교적 비싼 TODI 가 상기 방법에 사용되므로, 제조 비용이 불가피하게 상승한다.

화학식 1 의 TMA 를 화학식 2 의 MDI 및 화학식 5 로 나타내는 3,3',4,4'- 벤조페논테트라카르복실산 (BTDA)과 반응시킨다. 높은 내열성, 고탄성, 높은 기계적 내성 및 낮은 열 팽창 계수를 갖는 PAI 수지를 수득하기 위하여, 이소시아네이트 성분을 변화시킨다. 화학식 1 의 TMA 를 화학식 4 의 TODI 및 화학식 5 의 BTDA 와 반응시킨다. BTDA 가 다수의 이미드기를 제공하므로, 상기와 같이 제조된 PAI 수지는 아미드기보다 더 많은 이미드기를 함유한다. 아미드기보다 더욱 많은 이미드기를 갖는 PAI 수지는 폴리이미드의 특징을 강하게 발휘한다. 즉, 상기 PAI 수지는 고탄성, 높은 내열성 및 높은 팽창성을 갖는다. 그러나, 이미드기가 n-메틸-2-피롤리돈에 용해되지 않으므로, 이미드기 함량이 35:65 의 아미드기 대 이미드기 비율에 부합하는 값을 초과하여 증가할 수 없다. 비교적비싼 BTDA 가 상기 방법에 사용되므로, 제조 비용이 불가피하게 증가한다.

(시험 (ii))

시험 품목 I 의 전술한 접동부용 피복 조성물 및 비교 품목의 전술한 접동부용 피복 조성물을 사용하여, 시험 (i)의 것과 동일한 조건 하에, 접동 필름 C 각각을 상응하는 스와시 플레이트 1 상에 형성하였다. 상기 스와시 플레이트 1 을 사용하여, 시험 품목 I 및 비교 품목의 스와시 플레이트 형 압축기를 제조하였다. 시험 품목 I 의 스와시 플레이트 형 압축기 및 비교 품목의 스와시 플레이트 형 압축기 각각의 크랭크 챔버 (crank chamber) 에 윤활 오일을 가하지 않았다. 회전수를 3000 rpm 으로 설정하였다. 상기 상태에서, 각각의 스와시 플레이트 1 과 슈 2 사이에 소착이 발생할 때까지의 시간 (초) 를 측정하였다. 결과를 도 14 에 제시한다. 상기 스와시 플레이트 압축기는 당업계에 주지된 것이고, 이의 각각에서 스와시 플레이트 1 의 경사각이 고정되고, 스와시 플레이트 1 의 양쪽에 5 개의 실린더 보어 (cylinder bore)가 있다.

도 14 에 제시된 바와 같이, 시험 품목 I 의 스와시 플레이트형 압축기는 윤활제가 없는 조건 하에서도 비교 품목의 스와시 플레이트형 압축기보다 더욱 장기간 동안 소착이 발생하지 않는다. 상기 결과는 시험 품목 I 의 접동 필름 C 를 사용하는 압축기가 탁월한 내구성을 발휘함을 나타낸다. 본 발명의 접동부용 피복 조성물이 이산화탄소를 냉각제로 사용하고 이산화탄소를 압축하는 압축기에 사용되는 경우에, 압축기의 내구성이 향상된다.

본 발명이 본 발명의 취지 또는 범주를 벗어나지 않는 많은 다른 특이적 형태로 구현될 수 있다는 것이 당업자에게 자명해야 한다. 특히, 본 발명이 하기 형태로 구현될 수 있다는 것이 이해되어야 한다.

본 발명에 따른 접동 필름 C 에서, PAI 수지인 바인더 수지는 고체 윤활제 이외에 마찰 조정제, 감압제, 표면 활성제 및 필름 형성 보조제를 함유할 수 있다. 마찰 조정제로서, 산화 금속, 예컨대, CrO₂, Fe₂O₃, Fe₃O₄, PbO, ZnO, CdO, Al₂O₃, SiO₂, TiO₂, SnO₂분말, 및 SiC 및 Si₃N₄와 같은 물질의 무기 분말이 사용될 수 있다. 첨가된 마찰 조정제는 제 1 부 (member)와 제 2 부간에 작용하는 하중을 견디어, 접동 필름의 접동성을 향상시키는 것으로 추정된다. 감압제로서, 하기 물질이 사용될 수 있다: 술파이드, 예컨대, ZnS, Ag₂S, CuS, FeS, FeS₂, Sb₃S₂, PbS, Bi₂S₃, CdS 분말; 황 화합물, 예컨대, 트리암스, 모르폴린, 디술파이드, 디티오에이트, 술파이드, 술폭시드, 술폰산, 티오포스피네이트, 티오카르보네이트, 알킬티오카르바모일, 및 올레핀 술파이드; 할로겐 화합물, 예컨대, 염화 탄화수소; 유기 금속 화합물, 예컨대, 아연 티오포스페이트 (예를 들면, 아연 디티오포스페이트) 및티오카르밤산 및 유기 몰리브덴 화합물, 예컨대, 몰리브덴 디티오포스페이트 및 몰리브덴 디티오카르바메이트.

첨가된 감압제는 윤활 오일을 강하게 보유할 것으로 기대되어, 고체 몸체가 종종 접하게 되는 불충분한 윤활제 하에서 및 접동부에 가해진 하중이 불균일한 경우에 접동 필름의 접동성을 향상시킨다. 커플링제가 표면 활성제로서 사용될 수 있다. 첨가된 커플링제는 고체 윤활제가 바인더 수지에 강하게 커플링되게 하고, 제 1 부 및 제 2 부 중 하나 이상에 접동 필름이 강하게 커플링되게 하는 것으로 사료된다. 필름 형성 보조제로서 에폭시 수지, 실란 커플링제, 티탄산염 커플링제가 사용될 수 있다.

본 실시예 및 구현예는 예시적인 것으로 간주되어야 하지 제한적으로 간주되어서는 안되고, 본 발명은 본원에 제공된 상세한 설명에 국한되지 않고, 첨부된 청구항의 범주 및 균등 범위 내에서 변형될 수 있다.

Claims

조성물이 폴리아미드-이미드 수지 및 고체 윤활제를 혼합시켜 수득되는 접동부용 피복 조성물로서, 상기 피복 조성물이 하기 요건 중 하나 이상을 만족시키는 것을 특징으로 하는 접동부용 피복 조성물:

(I) 폴리아미드-이미드 수지의 유리 전이 온도가 270 ℃ 이상이고;

(II) 폴리아미드-이미드 수지의 인장 강도가 실온에서 200 MPa 이상이고;

(III) 폴리아미드-이미드 수지가 아미드기보다 이미드기를 더욱 많이 함유한다.
제 1 항에 있어서, 적어도 요건 (I) 을 만족시키는 것을 특징으로 하는 접동부용 피복 조성물.
제 1 항에 있어서, 적어도 요건 (II) 를 만족시키는 것을 특징으로 하는 접동부용 피복 조성물.
제 1 항에 있어서, 적어도 요건 (III) 을 만족시키는 것을 특징으로 하는 접동부용 피복 조성물.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 유리 전이 온도가 290 ℃ 이상인 것을 특징으로 하는 접동부용 피복 조성물.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 고체 윤활제가 폴리테트라플루오로에틸렌을 함유하는 것을 특징으로 하는 접동부용 피복 조성물.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 폴리아미드-이미드 수지의 조물질 (crude material)인 이소시아네이트 성분이 5 몰% 내지 90 몰% 의 3,3'-디메틸비페닐-4,4'-디이소시아네이트를 함유하는 것을 특징으로 하는 접동부용 피복 조성물.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 폴리아미드-이미드 수지의 수평균 분자량이 20,000 이상인 것을 특징으로 하는 접동부용 피복 조성물.