KR20010043664A - 벨트용 항장체 및 이 항장체를 이용한 벨트 - Google Patents

Abstract

본 발명은 복수개의 유리섬유를 다발로 하여 RFL처리를 실시하고, 한 방향으로 꼬여져 이루어지는 코드로 형성되는 항장체(2)를 벨트(1)로 채용한다. 이 항장체(2)에서는 상기 유리섬유로서 고강력 유리를 채용하고, 상기 한 방향의 꼬임 수를 2.2~3.0회/inch로 하며, 상기 코드 직경을 0.65~0.90㎜로 하거나 또는, 상기 코드 단면에서의 상기 유리 점유면적을 0.22~0.26㎟로 한다. 이 구성에 의하여, 벨트의 강도를 확보하면서 내수 굴곡 피로성을 높인다. 또한 코드 단면에서의 유리 점유면적을 45%~70%로 하여 벨트의 내 충격성을 높인다.

Description

벨트용 항장체 및 이 항장체를 이용한 벨트{TENSION MEMBER FOR BELT AND BELT MANUFACTURED USING THE SAME}

이붙이벨트 등의 전동벨트는 강인성 또는 치수 안정성을 향상시키기 위하여 유리 코드를 항장체로 이용하여 강화하는 것이 널리 이용되고 있다.

예를 들어 자동차의 OHC(overhead cam) 구동으로 사용되는 전동벨트의 경우에는 통상 ECG150-3/13(섬유직경이 9㎛이며 필라멘트 200개 구성인 유리 섬유 다발을 3개 묶고 밑꼬임하여 작은 밧줄로 하고, 이 작은 밧줄을 13개 묶어 윗꼬임한 코드)이 항장체로서 채용되고, 따라서 이것에는 윗꼬임과 밑꼬임 처리가 실시되어 있다.

이와 같은 유리 코드는, 벨트 본체 고무와의 접착을 좋게 하기 위하여 레조르신 포르말린 고무라텍스(이하 RFL로 약칭)로 처리된 것이 일반적으로 사용된다(예를 들어 일특공평 3-42290호 공보, 일특개평 4-59640호 공보, 일특개평 4-50144호 공보 참조). 이 RFL 처리는 상기 유리섬유 다발에 대하여 실시된다. 즉 상기 유리섬유 다발을 RFL액에 침적시켰다 건져내어 가열 건조시킨 후, 상술한 밑꼬임과 윗꼬임을 실시하는 것이다.

또한 최근, 자동차 엔진 부근의 온도 상승에 따라 자동차용 벨트의 고무로서 종래의 클로로플렌 고무보다 더욱 내열성이 뛰어난 수소화 니트릴고무도 사용되게 되었지만, 이 수소화 니트릴고무는 항장체와의 접착성이 다른 고무에 비해 작다. 이 때문에 상술의 윗꼬임 실에 추가로 고무풀을 도포한다는 제안도 있다(일특개평 2-4715호 공보, 일특개평 3-170534호 공보 참조).

본 발명은 이붙이벨트, V벨트, 평벨트, 변속벨트 등의 각종 벨트에 사용되는 벨트용 항장체 및 이 벨트 항장체를 이용한 상기 이붙이벨트 등의 벨트에 관한 것이다.

도 1은 본 발명의 실시형태에 관한 이붙이벨트의 종단면도.

도 2는 이붙이벨트의 항장체를 나타내는 일부 단면으로 한 사시도.

도 3은 벨트 굴곡 피로시험기의 개략구성도.

도 4는 주수굴곡 피로시험에 제공된 각 이붙이벨트의 구성 및 특성을 정리한 도표.

도 5는 코드 직경과 벨트 강도, 주수굴곡 수명과의 관계를 나타내는 그래프도.

도 6은 유리 점유면적과 벨트 강도, 주수굴곡 수명과의 관계를 나타내는 그래프도.

(도면의 주요부분에 대한 부호의 설명)

1 ㆍㆍㆍ 벨트 6 ㆍㆍㆍ 필라멘트

2 ㆍㆍㆍ 항장체 31 ㆍㆍㆍ 대 풀리

3 ㆍㆍㆍ 등고무 32 ㆍㆍㆍ 소 풀리

4 ㆍㆍㆍ 이고무 33 ㆍㆍㆍ 웨이트

5 ㆍㆍㆍ 피복권

그러나 상술의 유리코드를 항장체로 이용한 벨트는 통상 사용에 있어서는, 이 항장체의 강인성과 크기 안정성에 따라 기대되는 효과가 얻어지지만, 우천이나 고온 다습하에서 사용하면, 당해 항장체가 조기에 열화하여 벨트의 강도가 현저하게 저하하고, 또 벨트의 내굴곡 피로성도 저하하여 벨트의 절단을 초래하기 쉬워진다는 문제가 있다.

본 발명자는 일찍이 상기 문제의 원인 구명에 착수하여, 이것이 항장체 내부로의 침수에 의한, 밑꼬임 실(3/0 섬유 다발) 사이의 밀착성 저하에 기인하는 것에 있음을 해명했다.

즉 상기 유리섬유 다발의 유리섬유 필라멘트끼리는 상술한 RFL에 의하여 접착되며 또, 밑꼬임을 구성하는 유리섬유 다발끼리도 서로의 표면 RFL을 통하여 빈틈없이 밀착된다. 그러나 이 밑꼬임 실을 다시 몇 줄의 다발로 하여 윗꼬임한 것이 되면, 각 밑꼬임 실 표면에 꼬임으로 인한 미소 요철이 있기 때문에, 밑꼬임 실이 서로 완전히 밀착하지 않고, 또 밑꼬임 실끼리는 RFL 접착에 의하여 결합되었을 뿐이므로 그 결합력이 약하다. 이로써 항장체 내부에 수분이 침입하면 이 수분에 의하여 밑꼬임 실 사이의 밀착성이 저하되고, 자유도가 커진 밑꼬임 실끼리 서로 마찰을 일으켜 상호 손상을 입힌다는 것이다.

그래서 본 발명자는 복수개의 유리섬유가, 다발의 상태로 레조르신 포르말린 고무라텍스의 초기 축합물과 라텍스의 혼합물을 주성분으로 하는 접착처리액에 침적됐다 건져진 후 가열 처리됨으로써, 그 유리섬유 사이에 함침된, 상기 혼합물을 주성분으로 하는 접착제로 서로 접착된 상태에서 한 방향으로 꼬여져 이루어지는 코드로 형성되는 벨트용 항장체를 제안하였다(일특개평 9-126279호 공보). 이 제안에 관한 벨트용 항장체에 의하여 벨트의 주수주행 성능은 대폭 개선되었지만, 여전히 무주수의 경우보다 벨트의 굴곡피로 수명은 짧았다.

즉 본 발명의 과제는 유리섬유제 벨트용 항장체의 내수성(내수 굴곡 피로성), 나아가 벨트의 내수성을 개선하는 데 있다.

본 발명자가 벨트의 주수주행 시험에서 벨트 파괴의 메커니즘을 연구한 결과, 항장체 내부에 RFL이 고인 곳이 부분적으로 존재하고, 이 부분이 물에 의하여 팽윤되어 항장체 내부의 변형을 국부적으로 크게 하며, 이것이 항장체, 나아가 벨트의 파괴 원인이 되었음을 해명하였다. 그래서 이 발명에서는 상기 RFL의 부분적인 고임을 압축시켜 항장체 내부에서 국부적으로 발생하는 큰 변형을 회피할 수 있도록 코드의 꼬임 수를 종래보다 늘린 것이다.

즉 이 출원의 발명은 복수개의 유리섬유가 서로 접착된 상태에서 한 방향으로 꼬여져 형성되는 유리코드의 벨트용 항장체로서,

복수개의 유리섬유는, 다발 상태로 레조르신 포르말린의 초기 축합물과 라텍스와의 혼합물을 주성분으로 하는 접착 처리액에 침적되었다 건져진 후 가열 처리됨으로써 그 유리섬유 사이에 함침된, 상기 혼합물을 주성분으로 하는 접착제에 의하여 서로 접착되고,

상기 유리섬유가 고강력 유리에 의하여 형성되며,

상기 한 방향의 꼬임 수가 2.2∼3.0회/inch이고,

상기 코드의 직경이 0.65~0.90mm인 것을 특징으로 한다.

이 발명에 의하면, 벨트 항장체의 강도를 확보하면서 내수 굴곡피로성을 높일 수 있다. 구체적으로 설명하면 고강력 유리의 채용은 항장체의 강도를 확보하기 위한 것이다. 그리고 상기 꼬임 수가 2.2회/inch 이상이므로 코드 내부에서의 RFL 고임이 적어져, RFL 고임이 파괴 원인으로 되는 일이 적어진다. 단, 당해 꼬임 수가 지나치게 많아지면 강도가 저하되므로, 이 꼬임 수의 상한은 3.0회/inch로 하는 것이 바람직하다. 또한 상기 코드의 직경은 0.65mm 이상이므로 상기 강도의 확보에 유리해진다. 단, 이 직경이 지나치게 커지면 항장체의 굴곡성이 저하되므로, 이 직경의 상한은 0.90mm가 바람직하다.

이 출원의 다른 발명은, 마찬가지로 복수개의 유리섬유가 서로 접착된 상태에서 한 방향으로 꼬여져 형성되는 유리 코드의 벨트용 항장체로서,

복수개의 유리섬유는, 다발 상태로 레조르신 포르말린의 초기 축합물과 라텍스와의 혼합물을 주성분으로 하는 접착 처리액에 침적되었다 건져진 후 가열 처리됨으로써 그 유리섬유 사이에 함침된, 상기 혼합물을 주성분으로 하는 접착제로 서로 접착되고,

상기 유리섬유가 고강력 유리로 형성되며,

상기 한 방향의 꼬임 수가 2.2∼3.0회/inch이고,

상기 코드 단면에서 상기 유리가 차지하는 면적이 0.22~0.26㎟인 것을 특징으로 한다.

즉 이 발명이 앞의 발명과 다른 점은, 코드의 직경을 규정하지 않고 이 코드 단면의 유리 점유 면적을 규정하는데 있다. 항장체의 강도 및 굴곡성에 직접 관계하는 요소는 유리 부분이고, 이 유리 점유면적이 0.22㎟이면, 필요한 강도의 확보가 어려워지며, 이 유리 점유면적이 0.26㎟를 넘으면 굴곡성이 저하되어 바람직하지 않다.

이상에서 밝힌바와 같이, 복수개의 유리섬유가 서로 접착된 상태에서 한 방향으로 꼬여져 형성되는 유리 코드의 벨트용 항장체로서,

복수개의 유리섬유는, 다발 상태로 레조르신 포르말린의 초기 축합물과 라텍스와의 혼합물을 주성분으로 하는 접착 처리액에 침적되었다 건져진 후 가열 처리됨으로써 그 유리섬유 사이에 함침된, 상기 혼합물을 주성분으로 하는 접착제로 서로 접착되는 것에 있어서,

상기 유리섬유로서 고강력 유리를 채용하고,

상기 한 방향의 꼬임 수를 2.2∼3.0회/inch로 하며,

상기 코드의 직경을0.65~0.90mm로 하고,

상기 코드 단면에서의 상기 유리가 차지하는 면적을 0.22~0.26㎟로 하면, 벨트 항장체의 강도를 확보하면서 내수 굴곡피로성을 높일 수 있다.

그런데, 유리섬유는 취약성 재료이므로 유리섬유의 필라멘트끼리 서로 타격을 주거나 마찰이 일어나면 필라멘트는 아주 간단하게 파괴에 이른다. 즉 유리 코드에 RFL용액에 의한 침적, 가열처리가 실시되는 것은, 벨트의 매트릭스 고무와의 접착성을 부여하기 위한 것뿐만 아니라, 유리섬유의 필라멘트 사이에 RFL층을 형성시킴으로써, 필라멘트끼리 직접 접촉하는 것을 가능한 한 배제하기 위한 것이라고 할 수 있다. 때문에 유리 코드에 부착되는 RFL의 양은, 같은 벨트용 항장체로 이용되는 폴리에스테르 섬유 코드나 아라미드 섬유 코드 등에 비해 아주 많고, 벨트의 매트릭스 고무와의 접착성만을 고려하여 RFL에 의한 침적, 가열 처리되는 이들 벨트용 코드와 유리 코드를 같은 선에서 생각할 수는 없다.

그래서 이런 관점에서 이 출원의 또 다른 발명은, 복수개의 유리섬유가 서로 접착된 상태에서 한 방향으로 꼬여져 형성되는 유리 코드의 벨트용 항장체로서,

복수개의 유리섬유는, 다발 상태로 레조르신 포르말린의 초기 축합물과 라텍스의 혼합물을 주성분으로 하는 접착 처리액에 침적되었다 건져진 후 가열 처리됨으로써 그 유리섬유 사이에 함침된, 상기 혼합물을 주성분으로 하는 접착제로 서로 접착되어 있는 것에 있어서,

상기 유리섬유에 고강력 유리를 채용하고,

상기 한 방향의 꼬임 수를 2.2∼3.0회/inch로 하며,

상기 코드의 직경을0.65~0.90mm로, 또는 상기 코드 단면에서 상기 유리가 차지하는 면적을 0.22~0.26㎟로 하여,

상기 코드 단면에서 상기 유리가 차지하는 면적이 이 코드의 단면적에 대하여 백분율로 45%이상 70%이하인 것을 특징으로 한다.

이 발명에 의하면, 벨트 항장체의 강도를 확보하면서 내수 굴곡피로성을 높일 수 있고, 또 벨트에 충격적인 부하가 인가된 경우라도 벨트 항장체의 손상을 최저한으로 억제할 수 있다. 즉 상기 백분율이 45%보다 낮은 경우, 유리섬유의 필라멘트 사이에는 다량의 RFL층이 개재되므로, 유리섬유 필라멘트의 정렬이 나빠진다. 따라서 벨트에 충격적인 부하가 인가될 경우, 각 필라멘트에 균등한 힘이 부하되지 않으므로, 벨트 강도를 대폭 저하시켜버린다. 한편 상기 백분율이 70%를 넘으면, 유리섬유의 필라멘트 사이에 개재하는 RFL의 양이 적어지므로 필라멘트끼리 직접 접촉하는 부분이 다수 생기고, 벨트에 충격적인 부하가 가해질 경우에 필라멘트끼리의 접점에서 서로에게 힘을 가하여 필라멘트가 파괴되고 벨트 강도를 저하시켜버린다. 이러한 관점에서 상기 백분율은 65% 이하로 하는 것이 바람직하며 55%이하로 하면 더욱 바람직하다.

그리고 이상에서 설명한 벨트용 항장체를 이용한 벨트에 있어서는, 벨트에 필요한 강도를 확보하면서 그 내수 굴곡피로성을 높일 수 있다. 또 유리 코드 단면에서 유리가 차지하는 면적의 비율을 적정화함으로써, 내충격성도 높일 수 있다.

상기 각 발명에서 사용되는 고강력 유리섬유는, 특히 한정되는 것은 아니고 일반적으로 말하는 무알칼리 유리섬유를 이용할 수 있으며, 코드(항장체) 강도를 유지한 채로 이 코드 직경을 가늘게 할 수 있어 피로성에 유리하게 작용한다는 의미에서, 섬유 직경 8㎛ 이하의 고강력 유리섬유로 하는 것이 바람직하다.

또 상기 RFL(레조르신 포르말린의 초기 축합물과 라텍스의 혼합물을 주성분으로 하는 접착제)에 관해서 그 라텍스로서, 특히 한정되는 것은 아니지만 스틸렌-부타디엔-비닐피리딘 삼원 공중합체, 클로로술폰화 폴리에틸렌, 니트릴 고무, 수소화 니트릴고무, 에피클로로하이드린 고무, SBR, 클로로플렌고무, 염소화 부타디엔, 올레핀-비닐에스텔 공중합체, 천연고무 등의 라텍스, 또는 이들의 혼합체를 들 수 있다.

또한 상기 각 벨트용 항장체는, 벨트 본체 고무의 종류에 따라서는, 이 벨트 본체 고무와 접착성을 높이기 위하여, 연사 가공 후에 고무풀의 딥 처리를 실시하여, 표면에 고무피막을 형성하는 경우가 있다. 이 고무피막을 구성하는 고무재료로서, 특히 한정되는 것은 아니지만 벨트 본체 고무와의 접착성을 고려해서 염화고무, 폴리염화비닐, 클로로플렌고무, 클로로술폰화 폴리에틸렌 등의 할로겐 함유물이 바람직하다. 상기 고무풀용 용재로서, 특히 한정되는 것은 아니지만 통상, 벤젠, 톨루엔, 키실렌 등의 방향족 탄화수소, 에테르류, 트리클로로에틸렌 등의 할로겐화 지방족 탄화수소 등이 적절하게 이용된다.

이하, 본 발명의 실시형태를 도면에 기초하여 설명하기로 한다.

도 1은 벨트(1)를 나타낸다. 이 벨트(1)는 이붙이벨트(전동벨트)로서, 벨트 둘레 방향으로 설치된 항장체(2)와, 이 항장체(2)의 한쪽(등쪽)에 설치된 등(背)고무(3), 그리고 이 등고무(3)와 반대쪽에 벨트 둘레 방향으로 간격을 두고 소정 피치로 설치된 이(齒)고무(4)를 구비하고, 이고무(4)쪽이 피복천(5)으로 피복된다.

도 2는 상기 항장체(2)를 나타낸다. 이 항장체(2)는, 각각 200개의 무 알칼리 유리섬유(직경 7㎛의 S유리)의 필라멘트(6)를 집속하여 형성되는 섬유 다발을, 복수 다발로 하여 농도 20중량%의 Vp-SBR계 RFL액에 침적시켰다 건져낸 후, 240℃로 1분간 열처리를 하고, 꼬임 처리를 실시하여 이루어지는 유리코드에 의하여 형성된다. 이 유리 코드 표면에는 고무 피막(9)이 형성된다.

상기 Vp-SBR계 RFL은, Vp-SBR(비닐피리딘-스티렌-부타디엔 삼원 공중합체)을 라텍스로 이용한 것이다. 또 상기 고무 피막(9)의 형성은 연사 후의 유리 코드를, 클로로술폰화 폴리에틸렌을 주성분으로 하는 고무풀의 20중량% 용액에 침적시켰다 건져내고, 150℃의 분위기에서 1분간 가열 건조함으로써 형성된다.

상기 등고무(3) 및 이고무(4)는 수소화 니트릴고무를 주 원료로 하는 고무 조성물로 형성된다. 또 상기 피복 천(5)은 벨트 폭 방향으로 이어지는 실로서 6,6-나일론사를 사용하고, 벨트 길이 방향으로 이어지는 실로서 공업용 6,6-나일론의 우리 가공사를 사용한 것이다.

여기서 상기 이붙이벨트(1)는 상기 각 재료를 사용하여 통상의 압입(壓入)법으로 성형되고, 이의 피치는 8㎜의 STS 치형이며, 잇수 113, 벨트 폭 19㎜이다.

(항장체의 구성)

이하의 예 1~예 16의 항장체를 제작하고 상기 항장체(2)로서 채용하여 이붙이벨트를 제작한다.

-예 1-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 33개, 상기 꼬임 수를 2.6회/inch, 코드 직경(유리 코드의 직경)을 0.78㎜, 유리 점유면적(코드 단면에 차지하는 유리 부분의 면적)을 0.254㎟로 한 것이다. 또한 코드 단면적에 대한 유리 점유면적의 백분율인 유리 점유율은 53.1%이다.

-예 2-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 33개, 상기 꼬임 수를 3.0회/inch, 상기 코드 직경을 0.82㎜, 상기 유리 점유면적을 0.254㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 48.1%이다.

-예 3-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 33개, 상기 꼬임 수를 3.6회/inch, 상기 코드 직경을 0.85㎜, 상기 유리 점유면적을 0.254㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 44.8%이다.

-예 4-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 30개, 상기 꼬임 수를 2.6회/inch, 상기 코드 직경을 0.65㎜, 상기 유리 점유면적을 0.231㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 69.6%이다.

-예 5-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 30개, 상기 꼬임 수를 3.0회/inch, 상기 코드 직경을 0.68㎜, 상기 유리 점유면적을 0.231㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 63.6%이다.

-예 6-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 30개, 상기 꼬임 수를 3.6회/inch, 상기 코드 직경을 0.72㎜, 상기 유리 점유면적을 0.231㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 56.8%이다.

-예 7-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 39개, 상기 꼬임 수를 2.6회/inch, 상기 코드 직경을 0.91㎜, 상기 유리 점유면적을 0.300㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 46.2%이다.

-예 8-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 39개, 상기 꼬임 수를 3.0회/inch, 상기 코드 직경을 0.93㎜, 상기 유리 점유면적을 0.300㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 44.2%이다.

-예 9-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 26개, 상기 꼬임 수를 2.6회/inch, 상기 코드 직경을 0.62㎜, 상기 유리 점유면적을 0.200㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 66.2%이다.

-예 10-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 26개, 상기 꼬임 수를 3.0회/inch, 상기 코드 직경을 0.64㎜, 상기 유리 점유면적을 0.200㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 62.1%이다.

-예 11-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 33개, 상기 꼬임 수를 1.6회/inch, 상기 코드 직경을 0.80㎜, 상기 유리 점유면적을 0.254㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 66.0%이다.

-예 12-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 33개, 상기 꼬임 수를 2.0회/inch, 상기 코드 직경을 0.72㎜, 상기 유리 점유면적을 0.254㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 62.4%이다.

-예 13-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 30개, 상기 꼬임 수를 1.6회/inch, 상기 코드 직경을 0.60㎜, 상기 유리 점유면적을 0.231㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 81.6%이다.

-예 14-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 30개, 상기 꼬임 수를 2.0회/inch, 상기 코드 직경을 0.62㎜, 상기 유리 점유면적을 0.231㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 76.5%이다.

-예 15-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 39개, 상기 꼬임 수를 2.0회/inch, 상기 코드 직경을 0.92㎜, 상기 유리 점유면적을 0.300㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 45.2%이다.

-예 16-

본 예의 항장체는, 상기 섬유 다발 개수를 26개, 상기 꼬임 수를 2.0회/inch, 상기 코드 직경을 0.58㎜, 상기 유리 점유면적을 0.200㎟로 한 것이다. 또한 유리 점유율은 75.8%이다.

(주수굴곡 피로시험)

상기 각 예의 벨트에 대하여 굴곡 피로시험을 실시하였다. 즉 이붙이벨트(A)를, 도 3에 나타내는 벨트 굴곡 시험기를 구성하는 4개의 대 풀리(31)와, 서로 인접하는 대 풀리(31) 사이에 배치된 4개의 소 풀리(32)(직경 30㎜)에 감고, 웨이트 33)에서 상기 이붙이벨트(A)에 40㎏f의 하중(tension)을 가한 상태에서, 물(34)을 한 시간에 1리터의 비율로 이붙이벨트(A)의 치저(齒底)에 적하시키면서 5500rpm으로 절단될 때까지 주행시키고, 절단에 이르기까지의 벨트 굴곡 횟수를 조사하였다. 시험 결과는 벨트 강도와 함께 도 4에 나타낸다. 또 코드 직경과, 주수굴곡 수명 및 벨트 강도의 관계는 도 5에, 유리 점유면적과, 주수굴곡 수명 및 벨트 강도의 관계는 도 6에 각각 나타낸다.

도 4에 의하면, 예 1, 2, 4, 5, 7, 8의 이붙이벨트는 다른 예에 비해서 벨트 강도가 크고 또, 주수굴곡 수명이 길다. 즉, 예 1, 2, 3, 11, 12는 유리섬유의 총 개수가 같고 꼬임 수가 다르며, 따라서 코드 직경이 다른 그룹이다. 이들을 비교하면, 꼬임 수가 많아질수록 벨트 강도가 저하되는 한편, 주수굴곡 수명에 관해서는 꼬임 수 2.6회/inch를 정점으로 꼬임 수가 많은 경우도 적은 경우도 그 수명이 짧아진다. 이는 예 4, 5, 6, 13, 14의 그룹과 예 7, 8, 15의 그룹 및 예 9, 10, 16의 그룹에서도 마찬가지이다.

이 결과에서, 벨트 강도 1000㎏f/19㎜를 확보하면서 주수굴곡 수명을 길게 하기 위해서는, 꼬임 수를 2.0회/inch보다 많게 하고 3.6회/inch보다 적게 하는 것, 즉 2.2~3.0회/inch 정도로 하는 것이 적당한 것임을 알 수 있다.

그리고 코드 직경과, 벨트 강도 및 주수굴곡 수명의 관계를 나타내는 도 5에 의하면, 이 코드 직경이 0.65~0.90㎜일 때, 높은 벨트 강도의 확보와 주수굴곡 수명 연장의 양립을 도모할 수 있음을 알 수 있다. 더욱이 유리 점유면적과 벨트 강도, 주수굴곡 수명과의 관계를 나타내는 도 6에 의하면, 이 유리 점유면적이 0.22~0.26㎟일 때, 높은 벨트 강도의 확보와 주수굴곡 수명 연장의 양립을 도모할 수 있음을 알 수 있다.

또한 예 1, 2, 4, 5의 이붙이벨트에서는 유리 점유율이 45%이상 70%이하이므로, 벨트 강도를 확보하면서 내수 굴곡피로성을 높일 수 있고 또, 벨트에 충격적인 부하가 가해질 경우라도 유리 코드의 손상을 최저한으로 억제할 수 있다.

본 발명의 상기 벨트용 항장체를 이용한 벨트에 있어서는, 벨트에 필요한 강도를 확보하면서 그 내수 굴곡피로성을 높일 수 있으며, 또한 유리 코드 단면에서 유리가 차지하는 면적의 비율을 적정화함으로써, 내충격성을 높일 수 있다.

Claims (5)

1. 복수개의 유리섬유가 서로 접착된 상태에서 한 방향으로 꼬여져 형성되는 벨트용 항장체에 있어서,

   복수개의 유리섬유는, 다발 상태로 레조르신 포르말린의 초기 축합물과 라텍스와의 혼합물을 주성분으로 하는 접착 처리액에 침적되었다 건져진 후 가열 처리됨으로써 그 유리섬유 사이에 함침된, 상기 혼합물을 주성분으로 하는 접착제에 의하여 서로 접착되고,

   상기 유리섬유가 고강력 유리에 의하여 형성되며,

   상기 한 방향의 꼬임 수가 2.2∼3.0회/inch이고,

   상기 코드 직경이 0.65~0.90mm인 것을 특징으로 하는 벨트용 항장체.
2. 복수개의 유리섬유가 서로 접착된 상태에서 한 방향으로 꼬여져 형성되는 벨트용 항장체에 있어서,

   복수개의 유리섬유는, 다발 상태로 레조르신 포르말린의 초기 축합물과 라텍스와의 혼합물을 주성분으로 하는 접착 처리액에 침적되었다 건져진 후 가열 처리됨으로써 그 유리섬유 사이에 함침된, 상기 혼합물을 주성분으로 하는 접착제에 의하여 서로 접착되고,

   상기 유리섬유가 고강력 유리에 의하여 형성되며,

   상기 한 방향의 꼬임 수가 2.2∼3.0회/inch이고,

   상기 코드 단면에서 상기 유리가 차지하는 면적이 0.22~0.26㎟인 것을 특징으로 하는 벨트용 항장체.
3. 제 1항에 있어서, 상기 코드 단면에 있어서 상기 유리가 차지하는 면적이 0.22~0.26㎟인 것을 특징으로 하는 벨트용 항장체.
4. 제 1항 내지 제 3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 코드 단면에서 상기 유리가 차지하는 면적이, 이 코드의 단면적에 대하여 백분율로 45%이상 70%이하인 것을 특징으로 하는 벨트용 항장체.
5. 제 1항 내지 제 4항 중 어느 한 항에 기재된 벨트용 항장체를 구비하는 것을 특징으로 하는 벨트.