KR19990087332A - 연료 연소장치 및 방법 - Google Patents

연료 연소장치 및 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR19990087332A
KR19990087332A KR1019980706741A KR19980706741A KR19990087332A KR 19990087332 A KR19990087332 A KR 19990087332A KR 1019980706741 A KR1019980706741 A KR 1019980706741A KR 19980706741 A KR19980706741 A KR 19980706741A KR 19990087332 A KR19990087332 A KR 19990087332A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
fuel
primary air
discharge
liquid fuel
external
Prior art date
Application number
KR1019980706741A
Other languages
English (en)
Other versions
KR100330538B1 (ko
Inventor
가츠지 무카이
요시히코 스미타니
도시유키 이시노하치
Original Assignee
야마토 히데오미
스미토모 오사카 시멘트 가부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=27318451&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=KR19990087332(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by 야마토 히데오미, 스미토모 오사카 시멘트 가부시키가이샤 filed Critical 야마토 히데오미
Publication of KR19990087332A publication Critical patent/KR19990087332A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100330538B1 publication Critical patent/KR100330538B1/ko

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D17/00—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel
    • F23D17/007—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel liquid or pulverulent fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
    • F23C2900/06043—Burner staging, i.e. radially stratified flame core burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2201/00—Pretreatment
    • F23G2201/80—Shredding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2209/00—Specific waste
    • F23G2209/12—Sludge, slurries or mixtures of liquids
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2209/00—Specific waste
    • F23G2209/28—Plastics or rubber like materials

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)

Abstract

분말연료 및 액체연료로부터 선택된 연료는 연료 방출수단을 통하여 방출되고; 1차공기는 연료 방출수단의 내외측에 배열되는 1차공기 방출수단을 통하여 방출되어, 연료 방출분류가 개재되도록 외부 및 내부 1차공기 방출 직선분류를 형성하고, 연료 방출분류를 연소시킨다. 분말연료가 사용될 때, 선택적으로 액체연료가 더 방출되고 상기 1차공기 분류와 혼합되어, 액체 및 분말연료는 함께 연소된다.

Description

연료 연소장치 및 방법
석탄미분과 같은 분말연료가 연소될 때, 일본특허공보 제 57-35368호에 개시된 바와 같은 석탄미분용 실린더타입 연소장치가 사용될 수 있다. 이 연소장치에서, 복수의 내부 1차공기 방출개구는 장치의 중앙부위에 배열되어 있고, 석탄미분과 석탄분말을 운반하는 공기의 혼합물을 방출하기 위한 복수(4 내지 8개)의 석탄미분 방출개구는 서로 칸막이로 분리되어 내부 1차공기 방출개구 주위에 배열되어 있고, 그리고 환형단면 윤곽을 가지는 외주 1차공기 방출슬릿은 석탄분말 방출개구 주위에 배열되어 있다. 이러한 장치에서, 석탄미분은 서로 분리된 방출개구를 통하여 4 내지 8개의 방출분류의 형태로 방출되고, 복수의 내부 1차공기 방출 직선분류 및 환형 1차공기 방출 직선분류는 석탄미분 방출분류가 내부 1차공기 방출분류와 환형 1차공기 방출분류 사이에 개재되는 방식으로 방출된다. 석탄미분 방출분류의 유속이 내부 및 외부 1차공기 방출 직선분류의 유속보다 느리기 때문에, 석탄미분 방출분류는 내부 및 외부 1차공기 방출 직선분류에 의하여 가속되고 그리고 석탄미분은 멀리 날려가게 된다. 상기 방출 동안에, 고온의 2차공기는 연소챔버 내에서 연소챔버의 하류에 배열되는 제품 냉각장치로부터 도입되어, 외부 1차공기 방출 직선분류의 간극을 통과하고, 외부 1차공기 방출 직선분류의 내측으로 들어가, 석탄미분을 연소시키기 위해서, 석탄미분 방출분류 내로 흡수되어 확산된다.
또한, 일본 특허공보 제 2-22289호에 개시된 바와 같은 미립화된 고체연료를 연소시키기 위한 버너는, 서로 칸막이로 분리되어 버너의 중앙부위에 환형 형상으로 배열되는 복수의 내부 1차공기 방출개구와, 내부 1차공기 방출개구 주위에 환형 형상으로 배열되는 복수의 미립화된 고체연료/운반공기 방출개구와, 상기 미립화된 고체연료/운반공기 방출개구 주위에 환형 형상으로 형성되는 외부 1차공기 방출개구를 구비하고 있다. 이 버너에서, 방출단부 표면에서의 미립화된 고체연료의 유동저항은 서로 상이하고, 미립화된 고체연료의 분포밀도는 균일하지 않아, 연소속도를 증가시키고 짧은 화염을 형성시킨다.
분말연료 및 1차공기가 방출되어, 고온의 2차공기가 분말연료를 연소시키도록 방출된 분말연료 및 1차공기 분류 내에 혼합되는 경우에, 일반적으로 분말연료의 연소는 이론적인 연소공기량과 전체 1차공기량 사이의 차이에 상응하는 양에 있어서 전체 1차공기량과 2차공기에 의하여 영향을 받는다. 이러한 경우에, 1차공기의 온도는 60 내지 80℃이고 2차공기의 온도는 800 내지 1,000℃이다. 그러므로, 연소의 가치는 1차공기비(이론적인 연소공기량에 대한 전체 1차공기량의 비율)에 의존되고, 그리고 1차공기비가 낮아질수록 연소는 더욱 양호하게 된다.
그렇지만, 1차공기비가 연소를 촉진시키기 위해서 감소될 때, 1차공기 방출분류의 유속은 그에 따라서 감소되며, 연소혼합기로의 2차공기의 혼합이 불충분하게 되어, 상기 감소는 분말연료의 연소속도가 감소되고, 발화점 온도가 감소되고, 미립화된 석탄의 불완전연소가 발생된다는 단점을 야기시킨다. 이러한 이유로, 분말을 연소시키는 종래의 장치 및 방법에 있어서, 1차공기비는 일반적으로 대략 20 내지 25%이고 상기 수준보다 낮은 1차공기비를 사용하는 것은 실질적으로 어렵다.
또한, 분말연료를 연소시키는 종래의 장치 및 방법에 있어서, 일정한 범위까지는, 내부 1차공기 방출 선회분류에 대한 내부 1차공기 방출 직선분류의 유속에 있어서의 비율을 제어하므로서 발화점의 위치를 조정하는 것이 가능하다. 그렇지만, 실제로, 하나의 버너의 상기된 바와 같은 제어는 어렵다. 로터리 킬른의 성능에 따라, 내부 1차공기 직선분류 방출개구와 내부 1차공기 선회분류 방출개구의 설계를 변경할 필요가 있다. 또한, 이러한 경우에, 내부 1차공기 직선분류가 너무 강하다면, 최종적인 연소화염은 좁은 각도를 가지는 긴 형상의 화염이 되어, 발화점 온도는 불충분하다. 또한, 내부 1차공기 선회분류가 너무 강하다면, 최종적인 연소화염은 넓은 각도를 가지는 짧은 형상의 화염이 된다. 이러한 경우에, 발화점 온도가 높은 한편, 화염의 각도가 너무 넓어 화로벽이 크게 손상된다. 최악의 경우에, 화로벽은 손상된다.
또한, 액체연료가 사용될 때, 액체연료가 연소로 내로 분사되는, 액체연료를 연소시키는 장치 및 방법에 있어서, 분사된 액체연료는 1차공기와 혼합되고, 또한 고온의 2차공기와 혼합되어 연소된다. 이러한 경우에, 액체연료 중의 연소가능물질의 연소는 액체연료와 혼합되는 전체 1차공기량에 따라서 그리고 이론적인 연소공기량과 전체 1차공기량 사이의 차이에 상응하는 2차 공기량에 따라서 영향을 받게 된다. 통상, 1차공기의 온도는 60 내지 80℃이고 2차공기의 온도는 800 내지 1,000℃이다. 그러므로, 연소의 가치는 1차공기비(이론적인 연소공기량에 대한 전체 1차공기량의 비율)에 따라서 변화된다. 보다 작은 1차공기비와 결과적인 연소온도는 증가되어 발화점 온도는 상승되고, 따라서 양호한 연소가 야기된다.
그렇지만, 1차공기량이 감소되어 연소조건을 양호하게 만든다면, 1차공기 방출분류속도가 감소되고, 2차공기의 혼합이 불충분하고, 발화점 온도가 감소되고, 액체연료가 불완전하게 연소되는 것과 같은 단점이 야기된다. 이러한 이유로, C 중유가 액체연료를 연소시키는 종래의 장치 및 방법에 있어서 연료로서 사용될 때, 1차공기비는 대략 12 내지 15%로 제어된다. 1차공기비는 상기 수준 아래로 더욱 감소되며, 액체연료의 양호한 연소는 실질적으로 어려워진다.
액체연료를 연소시키는 종래의 장치 및 방법에 있어서, 액체연료 분류로 동시에 형성되는 1차공기 방출분류에 대하여 연소로 내로 분사되는 액체연료 분류의 유동속도 비율을 제어하므로서 발화점의 위치를 조정하는 것은 어렵다. 그러므로, 연소로 내에 형성되는 연소화염은 좁은 각도를 가지는 긴 형상의 화염으로 되어 발화점 온도가 충분히 높아지지 않거나, 또는 발화점 온도가 충분히 높은 넓은 각도를 가지는 짧은 형상의 화염으로 되는 반면에 화염이 너무 넓게 퍼져 화로벽이 크게 손상되게 된다. 최악의 경우에, 화로벽은 손상된다.
또, 분말연료 및 액체연료가 함께 사용되는 경우에, 분말연료 및 액체연료를 연소시키기 위한 장치 및 방법이 공지되어 있다. 이 장치 및 방법에 있어서, 분말연료 및 액체연료는 1차공기와 함께 방출되어 고온의 2차공기와 혼합된다. 이러한 경우에, 일반적으로 이들 연료의 연소는 전체 1차공기량 및 이론적인 연소공기량과 전체 1차공기량 사이의 차이에 상응하는 양에 있어서의 2차공기에 따라서 영향을 받게 된다. 이러한 연소에 있어서, 1차공기의 온도는 60 내지 80℃이고, 2차공기의 온도는 800 내지 1,000℃이며, 따라서 연소의 가치는 1차공기비(이론적인 연소공기량에 대한 전체 1차공기량의 비율)에 의존하여 변화되고, 1차공기비가 낮아질수록 연소에 사용되는 공기의 온도가 높아지게 되고, 결과적으로 연소속도가 증가되고, 발화점 온도가 높아지고, 양호한 연소가 야기된다.
그렇지만, 1차공기비가 감소되어 연소조건이 양호하게 될 때, 방출분류 속도가 감소되고, 따라서 2차공기의 혼합이 불충분하게 되고, 분말연료와 액체연료의 연소속도가 느려지고, 발화점 온도가 감소되어 연료가 불완전하게 연소되는 것과 같은 단점이 야기된다. 이러한 이유로, 연료를 혼합 연소시키는 종래의 장치 및 방법에 있어서, 1차공기비는 통상 대략 20 내지 25%이고, 증가된 연소속도 및 증가된 발화점 온도에서의 감소된 1차공기비로 혼합 연소를 수행하는 것은 실질적으로 어렵다. 또한, 종래의 혼합 연소장치 및 방법에 있어서, 일정한 범위까지는, 직선분류와 함께 형성되는 내부 1차공기 선회분류와 내부 1차공기 직선분류의 유동속도 비율을 제어하므로서 발화점의 위치를 조정하는 것이 가능하다. 실질적으로, 하나의 버너의 상기된 바와 같은 제어는 어렵고, 따라서 로터리 킬른의 특성에 따라, 내부 1차공기 직선분류 방출개구와 내부 1차공기 선회분류 방출개구의 설계를 변경할 필요가 있다. 이러한 경우에, 내부 1차공기 직선분류가 너무 강하다면, 최종적인 연소화염은 발화점 온도가 불충분하게 낮은 좁은 각도를 가지는 긴 형상의 화염이 된다. 내부 1차공기 선회분류가 너무 강하다면, 최종적인 연소화염은 발화점 온도가 충분히 높아 화염이 너무 넓게 되는 넓은 각도를 가지는 짧은 형상의 화염이 되어, 화로벽이 크게 손상된다. 최악의 경우에, 화로벽은 손상된다.
상기 종래의 연소장치 및 방법의 관점에서, 분말연료 또는 액체 연료를 사용하므로서 혹은 액체연료와 함께 분말연료를 사용하므로서 발화점 온도를 충분히 상승시키고, 그리고 화로벽을 손상시키지 않으면서 양호한 연소를 얻을 수 있는, 좁은 각도를 가지는 짧은 형상의 화염으로 연소화염을 형성할 수 있는 장치 및 방법에 대한 요구가 강하게 제기된다.
본 발명은 분말연료 및 액체연료로부터 선택된 적어도 하나의 연료를 연소시키는 장치 및 방법에 관한 것이다. 보다 상세하게는, 본 발명은 시멘트 클링커, 마그네시아 클링커 또는 라임을 제조하기 위하여 이용될 수 있는 예컨대 로터리 킬른에서, 분말연료, 예컨대 석탄미분 또는 코크스분말과 같은 고체 분말연료 및 플라스틱분말, 쓰레기분말, 우드칩 및 왕겨와 같은 연소가능한 폐기물을 포함하는 분말연료; 또는 액체연료, 예컨대 중유 또는 폐유와 같은 액체상태 연료, 및 석탄분말 또는 코크스분말과 같은 연소가능한 분말을 포함하는 현탁액연료, 또는 분말연료 및 액체연료를 연소시키는 장치 및 방법에 관한 것이다.
도 1은 로터리 킬른에 채용되는 본 발명의 연소장치의 배열을 도시하는 설명도,
도 2는 본 발명의 연소장치, 즉 분말연료 연소장치의 실시예를 포함하는 가열로의 측면도,
도 3a는 본 발명에 따른 분말연료 연소장치의 실시예의 구성을 도시하는 측단면도,
도 3b는 도 3a에 도시된 장치의 정면도,
도 4는 본 발명의 연소장치, 즉 액체연료 연소장치의 또 다른 실시예를 포함하는 가열로의 측면도,
도 5a는 본 발명에 따른 액체연료 연소장치의 실시예의 구성을 도시하는 측단면도,
도 5b는 도 5a에 도시된 장치의 정면도,
도 6은 본 발명의 장치, 즉 분말연료 및 액체연료 연소장치의 또 다른 실시예를 포함하는 가열로의 측면도,
도 7a는 분말연료와 액체연료를 혼합 연소시키기 위한 본 발명에 따른 장치의 실시예의 구성을 도시하는 측단면도,
도 7b는 도 7a에 도시된 장치의 정면도,
본 발명의 목적은 예컨대 분말연료 또는 액체연료를 사용하므로서 혹은 액체연료와 함께 분말연료를 사용하므로서 충분히 높은 발화점 온도를 가지는 한편 연소로 벽에 대한 손상이 방지되거나 감소되는, 좁은 각도를 가지는 짧은 형상의 화염을 형성할 수 있는, 연료를 연소시키는 장치 및 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 연료, 예컨대 분말연료 또는 액체연료 혹은 분말연료와 액체연료를 높은 효율로 신속하게 연소시킬 수 있으며, 연소로 벽이 과도하게 가열되지 않도록 하는, 연료를 연소시키는 장치 및 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 연료 연소장치 및 방법은 매우 작은 함유량의 휘발성 성분을 포함하여 쓸모 없는 것으로 간주되는 석탄분말 또는 코크스분말과 같은 값싼 연료를 사용할 수 있게 한다. 또한, 본 발명의 연료 연소장치 및 방법은 중유와 같은 액체연료뿐만 아니라 석탄분말 또는 코크스분말과 같은 값싼 연료의 현탁액도 사용할 수 있어 연료비용의 절감을 가능하게 한다.
본 발명에 따른 연료 연소장치는 분말연료와 액체연료로부터 선택된 적어도 하나의 연료를 방출하기 위한 수단; 연료 방출수단의 외측에 배열되어 1차공기가 연료 방출수단의 연료 방출방향에 평행하게 방출되는 복수의 외부 1차공기 방출개구를 가지는 외부 1차공기 방출파이프; 및 연료 방출수단의 내측에 배열되어 1차공기가 연료 방출수단의 연료 방출방향에 평행하게 방출되는 적어도 하나의 내부 1차공기 방출개구를 가지는 내부 1차공기 방출파이프로 구성되어 있다.
본 발명의 연료 연소방법은 본 발명의 상기 연료 연소장치를 사용하므로서 수행되고 연료 방출수단을 통하여 분말연료와 액체연료로부터 선택된 적어도 하나의 연료를 방출하는 단계; 및 연료방출 분류가 개재되는 외부 및 내부 1차공기 방출분류를 형성하도록, 연료 방출방향과 동일한 방향으로 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 1차공기를 방출하는 단계로 구성된다.
본 발명의 장치 및 방법에 사용될 수 있는 상기 연료 방출수단은, 분말연료가 분말연료 운반공기와 함께 방출되는 환형 방출개구를 가지는 분말연료 방출파이프로 이루어질 수 있거나, 하나의 동일한 원주 내에 배열되어 액체연료가 방사상으로 분사되는 액체연료 방출개구를 가지는 복수의 액체연료 분사파이프로 이루어질 수 있거나, 또는 분말연료가 분말연료 운반공기와 함께 방출되는 환형 방출개구를 가지는 분말연료 방출파이프 및 내부 1차공기 방출파이프의 내측에 위치되는 액체연료 분사파이프로 이루어지며 액체연료가 방사상으로 분사되는 액체연료 분사개구를 가지는 추가적인 연료 방출수단으로 이루어질 수 있다.
본 발명의 연소장치 및 연소방법은 시멘트 클링커, 마그네시아 클링커 또는 라임을 제조하기 위한 로터리 킬른에 유리하게 채용된다. 본 발명에서 연료는 분말연료와 액체연료로부터 선택된 적어도 하나의 연료이다.
도 1에 도시된 바와 같이, 로터리 킬른(1)의 출구부위는 제품 냉각장치(2)의 입구부위에 연결되고, 연료 연소장치(3)는 로터리 킬른(1)의 출구부위 내로 삽입되어 로터리 킬른의 입구부위로 향한다. 로터리 킬른(1) 내에서 제조된 제품은 제품 냉각시스템(2) 내로 도입되고, 냉각장치(2) 내로 도입되는 냉각공기(4)에 의하여 냉각되고, 냉각시스템(2) 내에서 열교환에 의하여 발생되는 고온 공기(5)는 2차공기로서 냉각장치(2)의 입구부위를 통하여 로터리 킬른(1) 내로 복귀되어 연료를 연소시키기 위하여 이용된다.
본 발명에 있어서, 분말연료가 연료로서 사용되는 경우의, 본 발명의 분말연료 연소장치를 포함하는 가열로의 실시예의 측면도가 도 2에 도시된다. 도 2에서, 원통형 분말연료 연소장치(11)는 화로벽(12)을 통하여 로터리 킬른과 같은 가열로 내로 삽입된다. 연소장치(11)는 분말연료가 분말연료를 운반하기 위한 공기와 함께 방출되는 환형 방출개구를 가지는 분말연료 방출파이프; 복수의 내부 1차공기 방출개구를 가지는 내부 1차공기 방출파이프; 및 복수의 외부 1차공기 방출개구를 가지는 외부 1차공기 방출파이프로 구성되며, 내부 및 외부 방출파이프는 분말연료 방출파이프의 내외주 표면을 따라서 각각 배열된다.
도 2에서, 가열로의 외측에 위치되는 분말연료 연소장치(11)의 단부(13)에는, 분말연료 및 연료 운반공기의 혼합분류를 이송하기 위한 분말연료 이송파이프(14)가 배열되어 있다. 이 이송파이프(14)는 상기 분말연료 방출파이프에 연결된다. 또한, 단부(13)에는, 1차공기 이송파이프(15)가 배열되어 있다. 이 이송파이프(5)는 외부 1차공기 이송파이프(16)와 내부 1차공기 이송파이프(17)로 분기되며, 외부 1차공기 이송파이프(16)는 외부 1차공기 방출파이프로 연결되고 내부 1차공기 이송파이프(17)는 내부 1차공기 방출파이프로 연결된다. 도 2의 연소장치에 있어서, 2개의 점화용 중유 또는 가스버너가 장치의 중앙부위에 배열되어 있다.
도 2의 연소장치에 있어서, 분말연료 분류(19)는 환형 방출개구를 통하여 방출되고, 복수의 내부 1차공기 직선분류(20)는 환형 분말연료 분류의 내측으로 방출되고, 복수의 외부 1차공기 직선분류는 상기 분류로부터 혼합분류를 형성하기 위해서 환형 분말연료 분류의 외측으로 그리고 혼합분류 내로 방출되고, 고온의 2차공기 분류(5)는 분말연료를 연소시키도록 혼합된다.
분말연료용의 본 발명의 연소장치는, 분말연료가 분말연료를 운반하기 위한 공기와 함께 방출되는 환형 방출개구를 가지는 분말연료 방출파이프와, 분말연료 방출파이프의 외주표면을 따라서 배열되고 1차공기가 환형 방출개구를 통하여 분말연료 방출방향과 동일한 방향으로 방출되는 복수의 방출개구를 가지는 외부 1차공기 방출파이프와, 분말연료 방출파이프의 내주표면을 따라서 배열되고 1차공기가 환형 방출개구를 통하여 분말연료 방출방향과 동일한 방향으로 방출되는 복수의 방출개구를 가지는 내부 1차공기 방출파이프를 가지는 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 분말연료 연소장치를 사용하는 본 발명의 연소방법은, 분말연료는 상기 환형 방출개구를 통하여 분말연료 운반공기와 함께 방출되고, 1차공기는 분말연료 방출분류가 개재되는 외부 및 내부 1차공기 직선분류를 형성하도록 분말연료 방출분류와 동일한 방향으로 복수의 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출되는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 분말연료 연소장치의 실시예의 측단면도 및 정면도가 도 3a 및 도 3b에 도시된다. 도 3a는 선 X-X'를 따른 도 3b에 도시된 장치의 측단면도이다.
도 3a 및 도 3b에서, 외부 1차공기 방출파이프(23)는 원통형 연소장치(11)의 최외측 외주벽부(22)의 내측에 배열되고, 그리고 파이프(23)의 방출단부에는 복수, 예컨대 6 내지 16개, 바람직하게는 8 내지 14개의 외부 1차공기 방출개구(24)가 형성된다. 외부 1차공기 방출파이프(23)의 내측에는 분말연료와 분말연료 운반공기의 혼합기를 방출하기 위한 분말연료 방출파이프(25)가 외부 1차공기 방출파이프(23)에 동심원 관계로 배열되고, 그리고 파이프(25)의 단부에는 환형 분말연료 방출개구(26)가 형성된다. 또, 분말연료 방출파이프(25)의 내측에는 내부 1차공기 방출파이프(27)가 배열되고, 그리고 파이프(27)의 방출단부에는 복수, 예컨대 6 내지 16개, 바람직하게는 8 내지 14개의 내부 1차공기 방출개구(24)가 형성된다.
상기 환형 분말연료 방출개구(26), 외부 1차공기 방출개구(24) 및 내부 1차공기 방출개구(28)는 그 방출방향이 서로 동일하도록(또는 서로 평행하도록) 형성된다. 따라서, 분말연료는 환형 분말연료 방출개구(26)를 통하여 방출되어 환형 단면윤곽을 가지는 분말연료 분류(19)를 형성하고, 1차공기는 복수의 1차공기 방출개구(24)를 통하여 방출되어 복수의 외부 1차공기 직선분류를 형성한다. 이들 분류는 분말연료 분류(19)의 외주를 따라서 진행된다. 또한, 1차공기는 복수의 내부 1차공기 방출개구(28)를 통하여 방출되어 환형 단면을 가지는 분말연료 분류의 내주를 따라서 진행되는 복수의 내부 1차공기 직선분류를 형성한다. 따라서, 분말연료 분류는 외부와 내부 1차공기 직선분류 사이에 개재되어 가속되고 확산된다. 확산된 분말연료는 외부 1차공기 직선분류 사이에 형성된 간극을 통과하는 고온의 2차공기와 혼합되어 연소된다. 이러한 과정에 있어서, 외부 1차공기 분류가 고속으로 복수의 분리된 직선분류 내로 방출되기 때문에, 고온의 2차공기는 복수의 외부 1차공기 직선분류 사이의 간극을 용이하게 통과할 수 있고 높은 효율로 분말연료 분류와 혼합될 수 있어 좁은 각도를 가지는 짧은 형상의 화염으로 연소화염을 형성시키고 또한 높은 발화점 온도를 야기시킨다. 또한, 이러한 연소과정에 있어서, 복수의 내부 1차공기 직선분류는 분말연료의 확산을 촉진시키도록 그리고 동시에 고온을 가지는 내부 순환류가 연소화염 내에 형성되어 화염을 안정시키도록 효과적으로 작용한다.
분말연료용의 본 발명의 연소장치에 있어서, 내부 1차공기 방출개구(28) 및 외부 1차공기 방출개구(24)의 형태, 크기 및 배열에는 제한이 없다. 바람직하게, 내외부 1차공기 방출개구(24)의 피치원 직경(P.C.D.)은 300 내지 800 ㎜이다.
도 3a 및 도 3b에 도시된 바와 같이, 바람직하게, 외부 방출파이프(23)의 복수의 외부 1차공기 방출개구(24) 및 내부 방출파이프(27)의 복수의 내부 1차공기 방출개구(28)는 방출파이프(25)의 환형 분말연료 방출개구(26)가 개재되는 2개의 동심원주에 위치결정되고, 그리고 내부 1차공기 방출개구(28)는 외부 1차공기 방출개구(24)의 중심과 동심원의 중심을 통하여 연장되는 직선으로부터 떨어져 위치된다. 또한, 바람직하게, 각각의 내부 1차공기 방출개구는 동심원 중심(31)과 서로 인접하는 한 쌍의 외부 1차공기 방출개구의 각각의 중심을 통하여 연장되는 한 쌍의 직선(32, 33) 사이에 위치된다. 1차공기 방출개구의 상기 배열은 환형 분말연료 방출분류의 양 내외주표면에 소용돌이를 야기시킨다. 또한, 내부 및 외부 1차공기 분류가 많은 직선분류로 구성되어 있기 때문에, 공기의 소용돌이 표면적은 매우 넓고 따라서 분말연료가 높은 효율로 격렬하게 연소될 수 있다는 유리한 효과가 얻어진다. 상기 본 발명의 연소장치에서, 종래의 연소장치에 필요한 것으로 고려되던 종래의 내부 1차공기 선회분류를 형성하기 위한 수단은 불필요하게 된다. 물론, 상기 내부 1차공기 선회분류를 형성하기 위한 수단은 본 발명의 연소장치에 선택적으로 추가될 수 있다.
분말연료용의 본 발명의 연소방법은 본 발명의 분말연료 연소장치를 이용한다. 이 방법은, 분말연료가 환형 방출개구를 통하여 분말연료를 운반시키기 위한 공기와 함께 방출되고, 1차공기가 분말연료 방출분류와 동일한 방향으로 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출되어 분말연료 방출분류가 개재되는 외부 및 내부 1차공기 직선분류를 형성하도록 하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 방법에 있어서, 분말연료는 환형 방출개구를 통하여 분말연료 운반공기와 함께 방출되고, 그리고 1차공기는 분말연료 방출분류가 개재되는 외부 및 내부 1차공기 직선분류를 형성하도록 분말연료 방출분류와 동일한 방향으로 복수의 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출된다. 본 발명의 방법에서, 분말연료의 종류에는 제한이 없다. 일반적으로, 석탄분말 및 코크스분말과 같은 고체 분말연료가 사용된다. 아니면, 연소가능한 플라스틱수지 분말, 쓰레기분말, 목재 폐기물(목재분말), 및 왕겨와 같은 다양한 폐기물이 채용될 수 있다.
본 발명의 방법은 시멘트 클링커, 마그네시아 클링커 및 라임의 제조를 위하여 사용될 수 있는 로터리 킬른에 매우 효과적으로 사용된다. 이러한 경우에, 고온의 2차공기는 로터리 킬른으로부터 아래쪽으로 배열되는 제품 냉각장치를 통하여 로터리 킬른 내로 이송된다. 고온의 2차공기는 외부 1차공기 직선분류, 환형단면을 가지는 분말연료 분류 및 내부 1차공기 직선분류로 구성되는 혼합분류 내로 혼합되어, 분말연료는 높은 효율로 연소될 수 있다.
분말연료를 사용하는 본 발명의 방법에 있어서, 분말연료는 30 내지 50 m/sec, 바람직하게는 35 내지 45 m/sec의 방출속도로 환형 방출개구를 통하여 방출되는 동시에, 종래의 방법에서는 1차공기 방출속도가 대략 100 m/sec 이었던 것에 비하여, 외부 및 내부 1차공기 분류는 200 내지 300 m/sec, 바람직하게는 250 내지 300 m/sec의 방출속도로 외부 및 내부 방출개구를 통하여 방출된다.
방출속도가 상기된 바와 같이 조정되면, 이론적인 연소공기량에 대한 외부 및 내부 1차공기 방출개구와 환형 분말연료 방출개구를 통하여 방출되는 전체 공기량의 비율로 나타내는 1차공기비는 20 내지 25%의 종래의 값으로부터 8 내지 15%, 바람직하게는 8 내지 12%로 감소된다. 즉, 본 발명의 연소장치를 사용하는 본 발명의 연소방법에 있어서, 방출분류 운동량은 25 내지 35% 증가되고, 2차공기의 수반운동량 및 수반시간은 종래의 방법에서와 동일한 수준으로 유지될 수 있다. 방출분류 운동량 및 2차공기 수반운동량은 아래와 같은 방정식(1) 및 (2)에 따라서 계산될 수 있다.
Go= moUo…(1)
Ge= K·(mo(X/2R)0.5- 1)·Ve…(2)
방정식 (1) 및 (2)에서,
Go: 방출분류 운동량
Ge: 2차공기 수반운동량
mo: 방출분류 질량유량(kg/sec)
Uo: 방출분류 속도(m/sec)
X: 방출분류 축선길이(m)
R: 방출분류 직경(m)
Ve: 방출분류 흡입속도(m/sec)
K: 상수
본 발명의 방법에서, 1차공기의 방출속도(Uo)는 종래의 방법의 대략 100 m/sec에서 200 m/sec 내지 300 m/sec로 증가되어 방출분류 운동량(Go)을 증가시키고, 방출속도에서의 이러한 증가는 2차공기 수반운동량(Ge)이 방출분류 운동량(Go)에 비례하여 증가되도록 야기시킨다. 그렇지만, 2차공기 수반운동량(Ge) 및 수반시간이 종래의 방법과 동일한 수준으로 유지된다면, 공기와 화염 방출분류의 혼합 및 초기단계에서의 연소가 종래의 방법과 동일한 범위로 수행되기 때문에, 1차공기량은 감소될 수 있다. 이러한 경우에, 1차공기량에 있어서의 감소는 고온의 2차공기에 의하여 보충되므로, 연소율은 강화될 수 있고 연소효율은 개선될 수 있다.
분말연료용의 본 발명의 연소장치 및 방법을 채용함에 따라, 좁은 각도를 가지는 짧은 형상의 연소화염이 분말연료를 사용하므로서 형성될 수 있고, 따라서 스월수(아래의 방정식 (3)으로 정의된 바와 같이 선회강도를 나타내는 무차원수)가 0으로 될 수 있어, 자연 방출분류가 형성될 수 있다. 또한, 종래의 장치 및 방법에 있어서, 종래의 장치 및 방법에 사용가능한 석탄의 휘발성 물질의 함유량은 18% 이상이어야 한다. 그러나, 본 발명의 장치 및 방법을 채용함에 따라, 사용가능한 석탄의 휘발성 물질 함유량의 하한선은 대략 10%로 감소될 수 있다.
SW = GΦ/GxR …(3)
방정식 (3)에서,
SW: 스월수
GΦ: 축선방향으로의 각운동량 플럭스
Gx: 축선방향으로의 스러스트
R: 버너노즐의 직경
본 발명에 있어서, 연료로서는 액체연료가 사용될 수 있다. 도 4는 본 발명의 액체연료 연소장치를 포함하는 가열로의 실시예의 측면도를 도시한다.
도 4에서, 원통형 액체연료 연소장치(11a)는 로터리 킬른(1)과 같은 가열로의 가열로 벽(12)을 통하여 가열로 내로 삽입된다. 이러한 연소장치(11a)에서, 액체연료를 방사상으로 분사하기 위한 액체연료 분사개구(26a)를 가지는 복수의 액체연료 분사파이프(25a)는 하나의 그리고 동일한 원주 상에 배열되고, 1차공기를 방출하기 위한 하나 이상의 내부 1차공기 방출개구(28)를 가지는 내부 1차공기 방출파이프(27) 및 1차공기를 방출하기 위한 복수의 외부 1차공기 방출개구(24)를 가지는 외부 1차공기 방출파이프(23)는 액체연료 분사파이프(25a)가 배열되는 원주의 내외측을 따라서 각각 배열된다.
도 4에서, 액체연료 이송파이프(14a)는 가열로의 외측에 위치되는 액체연료 연소장치(11a)의 단부(13)에 배열되어, 상기 액체연료 분사파이프에 연결된다. 또한, 1차공기 이송파이프(15)도 단부(13)에 배열된다. 1차공기 이송파이프(15)는 외부 1차공기 이송파이프(16) 및 내부 1차공기 이송파이프(17)로 분기된다. 외부 1차공기 이송파이프(16)는 외부 1차공기 방출파이프에 연결되고 내부 1차공기 이송파이프는 내부 1차공기 방출파이프에 연결된다. 도 4의 연소장치(11a)에는, 하나 이상의 점화용 중유버너 또는 가스버너(도 4에는 도시생략)가 배열될 수 있다.
도 4의 연소장치(11a)에서, 액체연료 분류(19a)는 분사개구를 통하여 방사상으로 분사되고, 내부 1차공기 직선분류(20)는 액체연료 분류(19a)의 내측으로 방출되고, 외부 1차공기 직선분류(21)는 액체연료 분류(19a)의 외측으로 방출되어, 이들 분류로 합성분류를 형성하고, 고온의 2차공기(5)는 합성분류와 혼합되어 액체연료를 연소시키게 된다.
본 발명의 액체연료 연소장치는, 하나의 그리고 동일한 원주 상에 배열되어 액체연료가 방사상으로 분사되는 액체연료 분사개구를 가지는 복수의 액체연료 분사파이프와; 액체연료 분사개구의 외측에 배열되어 1차공기가 액체연료 분사개구의 중심축선방향에 평행하게 방출되는 복수의 외부 1차공기 방출개구를 가지는 외부 1차공기 방출파이프와; 액체연료 분사개구의 내측에 배열되어 1차공기가 액체연료 분사개구의 중심축선방향에 평행하게 방출되는 적어도 하나의 내부 1차공기 방출개구를 가지는 내부 1차공기 방출파이프로 구성되는 것을 특징으로 한다.
또한, 본 발명의 액체연료 연소장치를 사용하는 본 발명의 액체연료 연소방법은, 액체연료가 액체연료 분사개구를 통하여 방사상으로 분사되고, 1차공기가 액체연료 분사개구의 중심축선방향에 평행하게 외부 1차공기 방출개구 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출되어, 외부 및 내부 1차공기 직선분류와 분사된 액체연료 분류를 혼합시키고 분사된 액체연료를 연소시킨다.
도 5a 및 도 5b는 액체연료 연소장치의 실시예의 측단면도 및 정면도를 각각 도시한다. 도 5a는 선 Y-Y'을 따른 도 5b의 장치의 측단면도를 도시한다.
도 5a 및 도 5b에서, 외부 1차공기 방출파이프(23)는 원통형 액체연료 연소장치(3)의 최외측 외주벽부(22)의 내측에 배열되고, 그리고 복수, 예컨대 5 내지 20, 바람직하게는 8 내지 18개의 외부 1차공기 방출개구(24)가 방출파이프(23)의 방출단부에 형성된다. 외부 1차공기 방출파이프(23)의 내측에는, 하나 이상의, 예컨대 1 내지 6, 바람직하게는 1 내지 4개의 액체연료를 분사하기 위한 액체연료 분사파이프(25a)가 배열되어 있다. 각각의 분사파이프의 단부에는, 액체연료를 방사상으로 분사하기 위한 액체연료 분사개구(26a)가 형성되어 있다. 하나 이상의 액체연료 분사개구(26a)는 중심(31) 주위에서 하나의 그리고 동일한 원주 상에 배열되고, 액체연료 분사개구(26a)의 중심축선은 서로 평행하다. 또, 내부 1차공기 방출파이프(27)는 액체연료 분사파이프(25a)의 내측에 배열되어 있으며, 분사파이프의 단부에는 하나 이상의, 예컨대 1 내지 12, 바람직하게는 1 내지 8개의 내부 1차공기 방출개구(28)가 형성되어 있다.
상기 외부 1차공기 방출개구(24) 및 내부 1차공기 방출개구(28)는 개구의 방출방향이 상기 액체연료 분사개구(26a)의 중심축선방향과 동일한(평행한) 방식으로 형성된다. 액체연료는 각각의 액체연료 분사개구(26a)를 통하여 분사되어 방사상 분류를 형성하고, 1차공기는 분사개구의 외측에 위치된 외부 1차공기 방출개구(24)를 통하여 방출되어 액체연료 분류의 외측으로 진행되고 그리고 분사된 액체연료와 혼합되는 외부 1차공기 직선분류를 형성한다. 또한, 1차공기는 하나 이상의 내부 1차공기 방출개구(28)를 통하여 방출되어 액체연료 분류의 내측으로 진행되고 그리고 분사된 액체연료와 혼합되는 내부 1차공기 직선분류(20)를 형성한다. 따라서, 액체연료 분류는 액체연료 분류의 외측 및 내측으로 각각 유동하는 외부 및 내부 1차공기 직선분류와 혼합되어 1차공기 분류에 의하여 가속되며 확산되고, 그리고 액체연료 분류는 외부 1차공기 직선분류를 통과하는 고온의 2차공기와 또한 혼합되고 연소된다. 이러한 방법으로, 외부 1차공기 분류는 고속으로 방출되어 직선분류, 바람직하게는 복수의 분리된 직선분류를 형성한다. 그러므로, 고온의 2차공기는 복수의 외부 1차공기 직선분류 사이를 용이하게 통과할 수 있어, 좁은 각도를 가지는 짧은 형상의 높은 발화점 온도를 가지는 연소화염을 형성하도록 높은 효율로 액체연료 분류와 혼합될 수 있다. 또한, 복수의 내부 1차공기 방출개구(24)가 형성되면, 최종적인 내부 1차공기 직선분류는 액체연료 분류의 확산을 촉진시키도록 유리하게 작용되는 동시에, 연소화염 내에 고온의 내부 순환분류를 형성시켜 화염이 안정된다.
본 발명의 액체연료 연소장치에서, 내부 1차공기 방출개구(28) 및 외부 1차공기 방출개구(24)의 형태 및 크기에는 제한이 없다. 통상, 외부 및 내부 1차공기 방출개구(24, 28)의 피치원 직경(P.C.D.)은 바람직하게 300 내지 800 ㎜이다.
또한, 액체연료 분사개구를 가지는 각각의 액체연료 분사파이프(25a)는 외측으로 확장되는 원추형 분사노즐을 형성한다. 예컨대, C 중유가 액체연료로서 사용되면, 바람직하게 C 중유는 20 내지 30 cst로 점성저항을 감소시키도록 85 내지 100℃의 온도로 가열되고, 그리고 30 내지 40 ㎏/㎠G의 압력하에 위치된다.
도 5a 및 도 5b에 도시된 바와 같이, 내부 1차공기 방출파이프(27)가 복수의 내부 1차공기 방출개구(28)를 가지는 경우에, 복수의 내부 1차공기 방출개구(28) 및 복수의 외부 1차공기 방출개구(24)는 복수의 액체연료 분사개구(26a)가 배열되어 있는 원주의 중심점(31) 주위에서 동심의 원주 상에 위치되는 것이 바람직하다. 또한, 내부 1차공기 방출파이프(27)가 단지 하나의 내부 1차공기 방출개구(28)를 가지는 경우에, 하나의 내부 1차공기 방출개구의 중심점은 복수의 액체연료 분사개구(26a)가 배열되어 있는 원주의 중심점(31)에 일치되는 것이 바람직하고, 복수의 외부 1차공기 방출개구(24)는 복수의 액체연료 분사개구(26a)가 배열되어 있는 원주의 중심점(31) 주위에서 동심의 원주 상에 위치되는 것이 바람직하다. 1차공기 방출개구(24, 28)의 상기 배열은 액체연료 분류의 양 내외측에 소용돌이가 야기되도록 하고, 그리고 1차공기가 액체연료와 불균일하게 혼합되도록 한다. 바람직하게, 양 내외부 1차공기 분류는 다수의 직선분류로 각각 형성된다. 이러한 경우에, 소용돌이 표면적이 커져서 액체연료가 높은 효율로 격렬하게 연소될 수 있다. 본 발명의 액체연료 연소장치에는, 종래의 장치에 필요하던 내부 1차공기 선회분류를 형성하기 위한 종래의 수단은 불필요하게 된다. 그렇지만, 내부 1차공기 선회분류를 형성하기 위한 종래의 수단은 본 발명의 연소장치에 선택적으로 추가될 수 있다.
본 발명의 액체연료 연소방법은 본 발명의 상기 액체연료 연소장치를 사용한다. 이 방법에 있어서, 액체연료는 액체연료 분사개구를 통하여 방사상으로 분사되고, 1차공기가 액체연료 분사개구의 중심축선방향에 평행하게 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출되어, 외부 및 내부 1차공기 분류와 분사된 액체연료 분류를 혼합시키고 액체연료를 연소시킨다.
본 발명의 방법에 있어서, 액체연료의 종류에는 제한이 없다. 통상, 액체연료는 예컨대 중유, 폐유 및 재생유와 같은 액체상태 연료와, 석탄분말, 코크스분말 및 연소가능 플라스틱분말과 같은 연소가능 분말 또는 쓰레기, 폐목재 조각(목재분말), 및 왕겨와 같은 폐기물분말을 포함하는 현탁액연료로부터 선택될 수 있다. 현탁액에 대한 매질은 액체상태 연료(예컨대, 중유, 폐유 또는 재생유) 또는 물이 될 수 있다.
본 발명의 방법은 시멘트 클링커, 마그네시아 클링커 및 라임의 제조를 위해 사용될 수 있는 로터리 킬른에 매우 유리하게 채용될 수 있다. 이러한 채용에서, 고온의 2차공기는 로터리 킬른에 대하여 아래쪽에 배열되는 제품 냉각장치를 통하여 로터리 킬른으로 이송된다. 고온의 2차공기는 외부 1차공기 직선분류, 액체연료 분사분류 및 내부 1차공기 직선분류로부터 형성되는 합성분류에 혼합되어, 높은 효율로 액체연료를 연소시킨다.
본 발명의 과정에 있어서, 액체연료 분사개구(26a)를 통한 액체연료의 분사절차는 분사된 액체연료 액적이 바람직하게 10 내지 300 ㎛의 크기를 가지는 범위로 제어된다. 액적의 크기는 액체연료의 종류 및 점성과 분사개구의 크기에 따라서 결정된다. 바람직한 액적의 크기는 액체연료에 적용되는 압력과 분사개구의 형태 및 크기를 제어하므로서 획득될 수 있다.
외부 및 내부 1차공기는, 종래의 방출속도가 대략 100 m/sec인 것에 비하여, 바람직하게 200 내지 300 m/sec, 보다 바람직하게는 250 내지 300 m/sec의 방출속도로 각각의 방출개구에서 방출된다. 상기 조건 하에서, 1차공기비(이론적인 연소공기량에 대한 액체연료 분사개구와 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출된 전체 공기량의 비율)는 12 내지 15%의 종래 값으로부터 5 내지 10%, 바람직하게는 6 내지 9%로 감소될 수 있다. 즉, 본 발명의 연소장치를 사용하는 연소방법에 있어서, 액체연료의 분사분류 운동량은 종래의 운동량에 기초하여 25 내지 35% 만큼 강화될 수 있는 동시에, 2차공기 수반운동량 및 수반시간은 종래의 방법과 동일한 수준으로 유지된다.
액체연료의 분사분류 운동량 및 2차공기의 수반운동량은 분말연료에서와 동일한 방식으로, 상기 방정식 (1) 및 (2)에 따라 계산될 수 있다.
본 발명의 방법에서, 1차공기의 방출속도(Uo)는 종래의 방법의 대략 100 m/sec에서 200 내지 300 m/sec로 증가되어 분사분류 운동량(Go)을 증가시키고, 이러한 증가는 2차공기 수반운동량(Ge)이 방출분류 운동량(Go)에 비례하여 증가되도록 야기시킨다. 이 경우에, 2차공기 수반운동량(Ge) 및 수반시간이 종래의 방법에서와 동일한 수준으로 유지된다면, 공기와 화염분류의 혼합 및 초기단계에서의 연소가 종래의 방법과 동일한 범위로 수행되므로, 1차공기량은 감소될 수 있다. 이러한 경우에, 1차공기량에 있어서의 감소는 고온의 2차공기에 의하여 보충되므로, 연소속도는 강화되고 연소효율은 개선된다.
본 발명의 액체연료 연소장치 및 방법을 채용함에 따라, 좁은 각도를 가지는 짧은 형상의 연소화염이 분말연료를 사용하는 것과 동일한 방식으로 야기될 수 있다. 그러므로, 스월수(상기 방정식 (3)으로 정의된 선회강도를 나타내는 무차원수)가 0으로 될 수 있어, 자연 방출분류가 형성될 수 있다. 또한, 종래의 장치 및 방법에 있어서, 사용가능한 액체연료의 종류에는 제한이 없다. 그렇지만, 본 발명의 장치 및 방법을 채용하므로서, 사용가능한 액체연료의 범주는 확장될 수 있다.
본 발명에 있어서, 분말연료는 액체연료와 함께 사용될 수 있다. 도 6은 상기 본 발명의 혼합 연소장치를 포함하는 가열로의 실시예의 측면도이다.
도 6에서, 분말연료 및 액체연료용의 원통형 혼합 연소장치(11b)는 예컨대 로터리 킬른과 같은 가열로의 벽(12)을 통하여 가열로 내로 삽입된다. 도 7에 설명되는 이러한 혼합 연소장치는, 분말연료를 운반하는 공기와 함께 분말연료를 방출하기 위한 환형 방출개구(26)를 가지는 분말연료 방출파이프(25)와; 분말연료 방출파이프(25)의 내주를 따라서 배열되고 1차공기를 방출하기 위한 복수의 내부 1차공기 방출개구(28)를 가지는 내부 1차공기 방출파이프(27)와; 분말연료 방출파이프(25)의 외주를 따라서 배열되고 1차공기를 방출하기 위한 복수의 외부 1차공기 방출개구(24)를 가지는 외부 1차공기 방출파이프(23)와; 내부 1차공기 방출파이프(24)의 내측에 배열되고 액체연료를 방사상으로 분사하기 위한 액체연료 분사개구(38)를 가지는 액체연료 분사파이프(39)로 구성된다.
도 6에서, 가열로의 외측에 위치된 혼합 연소장치(11b)의 단부(13)에는, 분말연료 운반공기와 분말연료의 혼합류를 이송시키기 위한 분말연료 이송파이프(14)가 배열되어 있고, 그리고 분말연료 이송파이프(14)는 상기 분말연료 방출파이프에 연결된다. 또한, 단부(13)에는 1차공기 이송파이프(15)가 배열되어 있고, 이 이송파이프는 외부 1차공기 이송파이프(16)와 내부 1차공기 이송파이프(17)로 분기되며, 외부 1차공기 이송파이프(16)는 외부 1차공기 방출파이프에 연결되고 내부 1차공기 이송파이프(17)는 내부 1차공기 방출파이프에 연결된다.
도 6의 혼합 연소장치(11b)에는 하나 이상의 액체연료 이송파이프(18a)가 장치의 중앙부위에 위치되어 있다. 또한, 중앙부위에는 하나 이상의 점화용 중유버너 또는 가스버너가 배열될 수 있다.
도 6의 혼합 연소장치에서, 분말연료 분류(19)는 환형 방출개구를 통하여 방출되고, 내부 1차공기 직선분류(20)는 환형 분말연료 분류의 내측으로 방출되고, 외부 1차공기 직선분류(21)는 환형 분말연료 분류의 외측으로 방출되고, 방사상 액체연료 분사분류(37)는 내부 1차공기 직선분류의 내측으로 분사되어, 상기 분류로부터 합성분류를 형성하고, 고온의 2차공기(5)는 분말연료 및 액체연료를 연소시키기 위해서 합성분류 내로 혼합된다.
본 발명의 분말연료 및 액체연료용의 혼합 연소장치는, 분말연료 운반공기와 함께 분말연료를 방출하기 위한 환형 방출개구를 가지는 분말연료 방출파이프와; 분말연료 방출파이프의 외주를 따라서 배열되고 환형개구를 통하여 분말연료 방출방향과 동일한 방향으로 1차공기를 방출할 수 있는 복수의 외부 1차공기 방출개구를 가지는 외부 1차공기 방출파이프와; 분말연료 방출파이프의 내주를 따라서 배열되고 환형 방출개구를 통하여 분말연료 방출방향과 동일한 방향으로 1차공기를 방출할 수 있는 복수의 내부 1차공기 방출파이프와; 내부 1차공기 방출파이프의 내측에 배열되고 액체연료를 방사상으로 분사할 수 있는 액체연료 분사개구를 가지는 액체연료 분사파이프로 구성된다.
또한, 본 발명의 분말연료 및 액체연료용의 혼합 연소방법은 본 발명의 분말연료 및 액체연료용의 상기 혼합 연소장치를 사용하고, 그리고 환형 방출개구를 통하여 분말연료를 운반하기 위한 공기와 함께 분말연료를 분사하는 단계; 분말연료 방출분류의 방향과 동일한 방향으로 복수의 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 1차공기를 방출하여, 분말연료 방출분류가 개재되는 외부 및 내부 1차공기 직선분류를 형성하는 단계; 및 액체연료 분사개구를 통하여 액체연료를 방사상으로 분사함에 따라, 1차공기 분류와 분말연료 및 액체연료를 혼합시키고 분말연료 및 액체연료를 연소시키는 단계로 구성된다.
도 7a 및 도 7b는 본 발명의 분말연료 및 액체연료용의 혼합 연소장치의 실시예의 측단면도 및 정면도를 각각 도시한다. 도 7a는 선 Z-Z'를 따른 도 7b에 도시된 장치의 측단면도이다.
도 7a 및 도 7b에서, 외부 1차공기 방출파이프(23)는 원통형 혼합 연소장치의 최외측 벽(22)의 내측에 위치되고, 방출파이프(23)의 방출단부에는 복수, 예컨대 5 내지 20, 바람직하게는 8 내지 18개의 외부 1차공기 방출개구(24)가 위치된다. 외부 1차공기 방출파이프(23)의 내측에는 분말연료를 운반하는 공기와 함께 분말연료를 방출하기 위한 분말연료 방출파이프(25)가 외부 1차공기 방출파이프(23)에 대하여 동심인 원형관계로 배열되어 있고, 분말연료 방출파이프의 단부에는 환형 방출개구가 형성되어 있다. 또, 내부 1차공기 방출파이프(27)는 분말연료 방출파이프(25)의 내측에 배열되어 있고, 복수, 예컨대 6 내지 16, 바람직하게는 8 내지 14개의 내부 1차공기 방출개구(28)가 내부 1차공기 방출파이프(27)의 단부에 형성되어 있다.
내부 1차공기 방출파이프(27)의 내측에는, 하나 이상(도 7a 및 도 7b에서는 2개)의 액체연료 분사파이프(39)가 배열되어 있고, 액체연료를 방사상으로 분사하기 위한 액체연료 분사개구(38)가 각각의 분사파이프(39)의 단부에 형성되어 있다. 액체연료 분사개구(38)에는 예컨대 도 7a에 도시된 바와 같이, 외측으로 확장되는 원추형 분사노즐 공간이 형성되어 있고, 액체연료는 액체연료 분사개구(38)를 통하여 방사상으로 분사되어 1차공기와 혼합된다.
상기 환형 방출개구(26), 외부 1차공기 방출개구(24) 및 내부 1차공기 방출개구(28)는 개구를 통한 방출방향이 서로 동일한(평행한) 방식으로 형성된다. 그러므로, 분말연료는 환형 방출개구(26)를 통하여 방출되어, 환형 단면을 가지는 분말연료 분류(19)를 형성하게 되고, 액체연료 방출파이프(39)를 통하여 이송되는 액체연료는 액체연료 분사개구를 통하여 방사상으로 분사된다. 또, 1차공기는 복수의 외부 1차공기 방출개구(24)를 통하여 분사되어 분말연료 분류(19)의 외측을 따라서 진행되는 복수의 외부 1차공기 직선분류를 형성하게 된다. 또한, 1차공기는 복수의 내부 1차공기 방출개구(28)를 통하여 방출되어 환형 단면윤곽을 가지는 분말연료 분류(19)의 내측을 따라서 진행되는 복수의 내부 1차공기 직선분류를 형성하게 된다. 따라서, 분말연료 분류(19)는 외부와 내부 1차공기 직선분류 사이에 개재되어 가속되고 확산되며, 외부 1차공기 직선분류 사이에서 통과되는 고온의 2차공기와 혼합되어 연소된다. 이러한 경우에, 외부 1차공기 분류가 직선분류, 바람직하게는 복수의 분리된 직선분류의 형상으로 고속으로 방출되기 때문에, 고온의 2차공기는 복수의 중심 1차공기 직선분류 사이에서 용이하게 통과되어 높은 효율로 분말연료 분류(19) 및 액체연료 분사분류와 혼합될 수 있고, 따라서 좁은 각도를 가지는 짧은 형상의 연소화염이 형성될 수 있고 높은 발화점 온도가 야기될 수 있다. 또한, 이러한 경우에, 내부 1차공기 직선분류는 분말연료 분류(19) 및 액체연료 분사분류(37)의 확산을 촉진시키는 동시에 연소화염 내에 고온의 내부 순환분류를 형성시켜 화염을 안정시킨다.
본 발명의 혼합 연소장치에 있어서, 내부 1차공기 방출개구(28) 및 외부 1차공기 방출개구(24)의 형태 및 크기에는 제한이 없다. 통상, 외부 및 내부 1차공기 방출개구(24, 28)의 피치원 직경(P.C.D.)은 바람직하게 300 내지 800㎜이다. 또한, 액체연료 분사파이프(39)의 액체연료 분사개구(38)는 외측으로 확장되는 원추형 분사노즐을 형성한다. 예컨대, C 중유가 액체연료로서 사용된다면, 바람직하게 C 중유는 80 내지 100℃의 온도로 가열되어 연료의 점성저항을 20 내지 30cst까지 감소시키고 30 내지 40 ㎏/㎠G의 압력하에 놓여진다.
도 7a 및 도 7b에 도시된 바와 같이, 바람직하게 외부 1차공기 방출파이프(23)의 복수의 외부 1차공기 방출개구(24) 및 내부 1차공기 방출파이프(27)의 복수의 내부 1차공기 방출개구(28)는 분말연료 방출파이프(25)의 환형개구(26)가 개재되도록 각각의 외부 및 내부 동심원주 사이에 배열된다. 또한, 바람직하게, 내부 1차공기 방출개구(28)는 외부 1차공기 방출개구(24)의 중심점 및 상기 동심원주의 중심점을 통하여 연장되는 직선으로부터 떨어져 위치결정된다. 또, 보다 바람직하게, 각각의 내부 1차공기 방출개구(28)는 각각의 서로 인접된 한 쌍의 외부 1차공기 방출개구(24)의 중심점 및 상기 동심원주의 중심점(31)을 통하여 연장되는 한 쌍의 직선(32, 33) 사이에 배열되어 있다.
1차공기 방출개구의 상기 배열은 환형 분말연료 분류의 양 내외측에 소용돌이 분류를 야기시킨다. 바람직하게 양 내외부 1차공기 분류는 다수의 직선분류로 이루어진다. 이러한 경우에, 소용돌이 분류의 표면적은 매우 넓어지고, 유리한 결과로서, 분말연료 및 액체연료는 높은 효율로 격렬하게 연소될 수 있다. 본 발명의 상기 혼합 연소장치에 있어서, 종래의 장치에 필수적이던 내부 1차공기 선회분류를 형성하기 위한 종래의 수단은 불필요하다. 그렇지만, 내부 1차공기 선회분류를 형성하기 위한 수단은 본 발명의 혼합 연소장치에 선택적으로 추가될 수 있다. 또한, 필요하다면, 하나 이상의 점화버너(중유버너 또는 가스버너)가 본 발명의 혼합 연소장치의 중심부에 배열될 수 있다.
본 발명의 분말연료 및 액체연료용의 혼합 연소방법은 본 발명의 분말연료 및 액체연료 혼합 연소장치를 사용한다. 이 방법에 있어서, 분말연료는 환형 방출개구를 통하여 분말연료를 운반하기 위한 공기와 함께 방출되고, 1차공기는 분말연료 방출분류의 방향과 동일한 방향으로 복수의 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출되어 분말연료 방출분류가 개재되는 외부 및 내부 1차공기 직선분류를 형성하고, 액체연료가 액체연료 분사개구를 통하여 방사상으로 분사되어 1차공기와 혼합되고, 이에 따라 분말연료와 액체연료를 혼합 연소시킨다.
본 발명의 혼합 연소방법에 있어서, 분말연료에는 제한이 없다. 통상, 분말연료는 예컨대 석탄분말 또는 코크스분말과 같은 고체 분말연료로 구성된다. 그렇지 않으면, 분말연료로서 예컨대 연소가능한 플라스틱분말, 폐기물 쓰레기, 폐목재 조각(목재분말) 및 왕겨와 같은 폐기물질이 채용될 수 있다.
본 발명의 혼합 연소방법에 사용될 수 있는 액체연료의 종류에는 제한이 없다. 예컨대 중유, 폐유 및 재생유와 같은 통상의 액체상태 연료 및 예컨대 석탄분말, 코크스분말, 연소가능한 플라스틱분말 및 연소가능한 고무분말을 포함하는 현탁액과 같은 연소가능한 분말함유 현탁액 연료가 바람직하게 채용된다. 또한 현택액의 매질로서, 물 및 액체상태 연료(중유, 폐유 및 재생유)가 채용될 수 있다.
본 발명의 혼합 연소방법은 시멘트 클링커, 마그네시아 클링커 및 라임 제조용 로터리 킬른에 매우 유리하게 채용될 수 있다. 이러한 경우에, 고온의 2차공기는 로터리 킬른으로부터 아래쪽에 배열되는 제품 냉각장치로부터 로터리 킬른 내로 이송된다. 고온의 2차공기는 외부 1차공기 직선분류, 환형 단면을 가지는 분말연료 분류, 내부 1차공기 직선분류 및 방사상으로 확장되는 액체연료 분사분류로 형성된 합성분류 내로 도입되어 혼합되고, 분말연료 및 액체연료는 높은 효율로 연소될 수 있다.
본 발명의 혼합 연소방법에 있어서, 분말연료는 30 내지 50 m/sec, 보다 바람직하게는 35 내지 45 m/sec의 방출속도로 환형 방출개구(26)를 통하여 바람직하게 방출되는 동시에, 외부 1차공기 및 내부 1차공기는 종래의 1차공기 방출속도가 대략 100 m/sec인 것에 비하여 200 내지 300 m/sec, 보다 바람직하게는 250 내지 300 m/sec의 방출속도로 외부 및 내부 방출개구를 통하여 각각 바람직하게 방출된다. 또한, 본 발명의 혼합 연소방법에 있어서, 분사개구를 통하여 분사되는 액체연료 액적의 크기는 10 내지 300㎛, 보다 바람직하게는 10 내지 150㎛로 바람직하게 제어된다. 상기 방식으로 분말연료 방출, 1차공기 방출 및 액체연료 분사를 수행하므로서, 이론적인 연소공기량에 대한 환형 분말연료 방출개구와 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출되는 전체 1차공기량의 비율인 1차공기비는 20 내지 25%의 종래의 값으로부터 8 내지 15%, 바람직하게는 8 내지 12%로 감소될 수 있고, 1차공기량에 있어서의 감소는 고온의 2차공기량에 있어서의 증가에 의해 보충되므로, 연소는 연소속도가 증가되고, 연소화염이 좁은 각도를 가지는 짧은 형상의 화염으로 형성되고, 발화점 온도가 만족스럽게 증가될 수 있는 반면에, 화로벽에 손상을 주기 않는다는 점에서 효과적일 수 있다. 즉, 본 발명의 혼합 연소장치를 사용하는 연소방법에 있어서, 방출분류 운동량은 종래의 방법에 비하여 25 내지 35% 증가될 수 있는 동시에, 2차공기 수반운동량 및 수반시간은 종래 방법과 동일한 수준으로 유지된다.
본 발명에 있어서, 10 내지 300㎛로 분사된 액체연료의 액적 크기를 조정하는 것은 액체연료의 타입 및 점성, 분사율 및 분사온도에 따라 분사개구의 형태 및 크기와 액체연료에 작용되는 분사압력을 적절하게 제어하므로서 이루어진다. 분사된 액체연료의 액적 크기는 아래 방정식에 따라서 계산될 수 있다.
d: 평균 액적 크기(m)
Ve: 연료 분사속도(m/s)
δg: 대기 가스밀도(kg/㎥)
δe: 연료 밀도(kg/㎥)
σe: 연료의 표면장력(N/m)
D: 분사개구의 직경(m)
dmax: 최대 액적 크기(m)
μe: 연료의 점성(Pa·S)
2차공기의 방출분류 운동량 및 수반순간은 상기 방정식 (1) 및 (2)에 따라서 계산될 수 있다.
본 발명의 혼합 연소방법에 있어서, 1차공기의 방출속도(Uo)는 종래의 방법의 대략 100 m/sec에서 200 내지 300 m/sec로 증가되어 방출분류 운동량(Go)을 증가시키고, 2차공기 수반운동량(Ge)은 방출분류 운동량(Go)에 비례하여 증가된다. 그렇지만, 2차공기의 수반운동량(Ge) 및 수반시간이 종래의 방법에서와 동일한 수준으로 유지된다면, 공기와 화염 방출분류의 혼합 및 초기단계에서의 연소가 종래의 방법과 동일한 조건의 영향을 받으므로, 1차공기량은 감소될 수 있다. 이러한 경우에, 1차공기량에 있어서의 감소는 고온의 2차공기에 의하여 보충되므로, 연소속도는 강화될 수 있고 연소효율은 개선될 수 있다.
본 발명의 혼합 연소장치 및 방법을 채용함에 따라, 좁은 각도를 가지는 짧은 형상의 연소화염이 야기될 수 있고, 따라서 스월수(상기 방정식 (3)으로 정의된 바와 같이 선회강도를 나타내는 무차원수)가 0으로 될 수 있어 화염분류는 자연 방출분류로 형성될 수 있다.
(실시예 1 및 비교예 1)
실시예 1에서, 도 2, 도 3a 및 도 3b에 도시된 바와 같은 본 발명의 분말연료 연소장치는 시멘트 하소 로터리 킬른에 사용되고, 그리고 시멘트는 표 1에 나타낸 조건 하에서 로터리 킬른에 의해 제조된다. 이 결과들은 표 1에 나타나 있다.
비교예 1에서, 시멘트는 표 1에 나타난 조건 하에서 종래의 석탄분말 연소장치를 이용하여 제조된다. 이 결과들은 표 1에 나타나 있다.
표 1
실시예 1 비교예 1
제조 조건석탄의 발열량 (kcal/kg)석탄 미분의 분말도(90㎛의 체눈 상의 잔여물 %) 680010 내지 20 680010 내지 20
외부 1차공기 직선분류 속도 (m/sec)내부 1차공기 직선분류 속도 (m/sec)석탄분말 분류 속도 (m/sec)내부 1차공기 선회분류 속도 (m/sec)1차공기비 250 내지 300250 내지 30030 내지 50없음11 100 내지 12080 내지 10030 내지 500 내지 8020
결과방출분류 운동량비(*)12차공기 수반운동량비(*)12차공기 수반시간비(*)1스월수 (SW)제조율 (T/day)연소비 (kcal/kg)화로 끝 온도 (℃)화로 끝에서의 CO량 (%) 125 내지 135100 내지 11090 내지 100028007191040검출안됨 1001001000.03 내지 0.10279574410901 내지 2
(*)1… 실시예 1의 각각의 값은 비교예 1의 값 100에 대한 상대값이다.
표 1에 명료하게 나타낸 바와 같이, 실시예 1에서, 제2 공기 수반운동량 및 수반시간이 비교예 1과 동일한 수준으로 유지되더라도, 이 방출분류 운동량은 25 내지 35% 증가될 수 있고, 스월수는 감소될 수 있고, 제조율은 증가될 수 있고, 연소비는 감소될 수 있으며 그리고 화로 끝 온도는 감소될 수 있다.
(실시예 2 및 비교예 2)
실시예 2에서, 도 4, 도 5a 및 도 5b에 도시된 바와 같은 본 발명의 액체연료 연소장치는 시멘트 하소 로터리 킬른에 사용되고, 그리고 시멘트는 표 2에 나타낸 조건 하에서 로터리 킬른에 의해 제조된다. 이 결과들은 표 2에 나타나 있다.
비교예 2에서, 시멘트는 표 2에 나타난 조건 하에서 종래의 중유 연소장치를 이용하여 제조된다. 이 결과들은 표 2에 나타나 있다.
표 2
실시예 2 비교예 2
제조 조건중유의 발열량(C 중유) (kcal/kg) 10,200 10,200
외부 1차공기 직선분류 속도 (m/sec)내부 1차공기 직선분류 속도 (m/sec)액체연료의 액적 크기 (㎛)내부 1차공기 선회분류 속도 (m/sec)1차공기비 250 내지 300250 내지 300150없음7 100 내지 12080 내지 1001500 내지 8015
결과방출분류 운동량비(*)12차공기 수반운동량비(*)12차공기 수반시간비(*)1스월수 (SW)제조율 (T/day)발생된 열량 (kcal/kg)화로 끝에서의 CO량 (%) 125 내지 135100 내지 11090 내지 10002880719검출안됨 1001001000.03 내지 0.1027957441 내지 2
(*)1… 비교예 2에서의 값 100에 대한 상대값
표 2에 명료하게 나타낸 바와 같이, 실시예 2에서, 제2 공기 수반운동량 및 수반시간이 비교예 2와 동일한 수준으로 유지되더라도, 이 방출분류 운동량은 25 내지 35% 증가될 수 있고, 스월수는 감소될 수 있고, 제조율은 증가될 수 있고, 연소비는 감소될 수 있으며 그리고 화로 끝 온도는 감소될 수 있다.
(실시예 3 및 비교예 3)
실시예 3에서, 도 6, 도 7a 및 도 7b에 도시된 바와 같은 본 발명의 혼합 연소장치는 시멘트 하소 로터리 킬른에 사용되고, 그리고 시멘트는 표 3에 나타낸 조건 하에서 로터리 킬른에 의해 제조된다. 이 결과들은 표 3에 나타나 있다.
비교예 3에서, 시멘트는 표 3에 나타난 조건 하에서 종래의 석탄분말 및 액체연료 혼합 연소장치를 이용하여 제조된다. 이 결과들은 표 3에 나타나 있다.
표 3
실시예 3 비교예 3
제조 조건석탄의 발열량 (kcal/kg)석탄 미분의 분말도(90㎛의 체눈 상의 잔여물 %) 680010 내지 20 680010 내지 20
외부 1차공기 직선분류 속도 (m/sec)내부 1차공기 직선분류 속도 (m/sec)석탄분말 분류 속도 (m/sec)내부 1차공기 선회분류 속도 (m/sec) 250 내지 300250 내지 30030 내지 50없음 100 내지 12080 내지 10030 내지 500 내지 80
액체 연료발열량 (kcal/kg)액적 크기 (㎛) C 중유10,200150 C 중유10,200150
1차공기비 11 20
결과방출분류 운동량비(*)12차공기 수반운동량비(*)12차공기 수반시간비(*)1스월수 (SW)제조율 (T/day)발생된 열량 (kcal/kg)화로 끝 온도 (℃)화로 끝에서의 CO량 (%) 125 내지 135100 내지 11090 내지 100028807191040검출안됨 1001001000.03 내지 0.10279574410901 내지 2
(*)1… 비교예 3에서의 값 100에 대한 상대값
표 3에 명료하게 나타낸 바와 같이, 실시예 3에서, 제2 공기 수반운동량 및 수반시간이 비교예 3과 동일한 수준으로 유지되더라도, 이 방출분류 운동량은 25 내지 35% 증가될 수 있고, 스월수는 감소될 수 있고, 제조율은 증가될 수 있고, 연소비는 감소될 수 있으며 그리고 화로 끝 온도는 감소될 수 있다.
본 발명의 연소 장치와 방법을 이용하므로서, 분말연료 또는 액체연료 혹은 분말연료와 액체연료는 좁은 각도를 가지는 짧은 형상의 화염을 형성하도록 연소될 수 있고 발화점 온도는 화로벽을 손상시키지 않으면서 충분히 증가될 수 있다. 그러므로, 본 발명의 장치 및 방법의 실제 효과는 매우 양호하다.

Claims (25)

  1. 분말연료 및 액체연료로부터 선택된 적어도 하나의 연료를 방출하기 위한 수단; 연료 방출수단의 외측에 배열되고 그리고 1차공기가 연료 방출수단의 연료 방출방향에 평행하게 방출되는 복수의 외부 1차공기 방출개구(24)를 가지는 외부 1차공기 방출파이프(23); 및 연료 방출수단의 내측에 배열되고 그리고 1차공기가 연료 방출수단의 연료 방출방향에 평행하게 방출되는 적어도 하나의 내부 1차공기 방출개구(28)를 가지는 내부 1차공기 방출파이프(27)로 구성되는 것을 특징으로 하는 연료를 연소시키기 위한 장치.
  2. 제 1 항에 있어서, 연료 방출수단은 분말연료가 분말연료를 운반하기 위한 공기와 함께 방출되는 환형 방출개구(26)를 가지는 분말연료 방출파이프(25)로 구성되는 것을 특징으로 하는 연료 연소장치.
  3. 제 2 항에 있어서, 외부 1차공기 방출파이프(23)의 복수의 공기 방출개구(24) 및 내부 1차공기 방출파이프(27)의 복수의 방출개구(28)는, 분말연료 방출파이프의 환형 방출개구가 외부 공기 방출개구와 내부 공기 방출개구 사이에 위치되는 방식으로 동심원주 상에 배열되고, 그리고 내부 1차공기 방출개구는 외부 1차공기 방출개구의 중심점 및 동심원주의 중심점을 통하여 연장되는 직선으로부터 떨어져 위치되는 것을 특징으로 하는 연료 연소장치.
  4. 제 1 항에 있어서, 연료 방출수단은 하나의 그리고 동일한 원주 상에 배열되는, 액체연료를 방사상으로 분사하기 위한 액체연료 분사개구(26a)를 가지는 복수의 액체연료 분사파이프(25a)로 구성되는 것을 특징으로 하는 연료 연소장치.
  5. 제 4 항에 있어서, 내부 1차공기 방출파이프(27)는 복수의 내부 1차공기 방출개구(28)를 가지고, 그리고 복수의 내부 1차공기 방출개구(28) 및 복수의 외부 1차공기 방출개구(24)는 복수의 액체연료 분사개구(26a)가 배열되는 원주의 중심점(31)과 동일한 중심점을 가지는 동심원주 상에 각각 배열되는 것을 특징으로 하는 연료 연소장치.
  6. 제 4 항에 있어서, 내부 1차공기 방출파이프(27)는 하나의 내부 1차공기 방출개구(28)를 가지고; 내부 1차공기 방출개구(28)의 중심점은 복수의 액체연료 분사개구(26a)가 배열되는 원주의 중심점(31)과 동일하고; 그리고 복수의 외부 1차공기 방출개구(24)는 복수의 액체연료 분사개구(26a)가 배열되는 원주의 중심점(31)과 동일한 중심점을 가지는 동심원주 상에 배열되는 것을 특징으로 하는 연료 연소장치.
  7. 제 5 항에 있어서, 내부 1차공기 방출개구(28)는 액체연료 분사개구(26a)가 배열되는 원주의 중심점(31)과 외부 1차공기 방출개구(24)의 중심점을 통하여 연장되는 직선으로부터 떨어져 위치되는 것을 특징으로 하는 연료 연소장치.
  8. 제 5 항 또는 제 6 항에 있어서, 액체연료 분사개구(26a)는 액체연료 분사개구에 근접되게 위치되는 외부 및 내부 1차공기 방출개구(24, 28)의 중심점을 통하여 연장되는 직선으로부터 떨어져 위치되는 것을 특징으로 하는 연료 연소장치.
  9. 제 1 항에 있어서, 연료 방출수단은 분말연료를 운반하는 공기와 함께 분말연료를 방출하기 위한 환형 방출개구(26)를 가지는 분말연료 방출파이프(25)로 구성되어 있고, 그리고 내부 1차공기 방출파이프(27)의 내측에 배열되는 추가 연료 방출수단을 가지고 그리고 액체연료가 방사상으로 분사되는 액체연료 분사개구(38)를 가지는 적어도 하나의 액체연료 분사파이프(39)로 구성되는 것을 특징으로 하는 연료 연소장치.
  10. 제 9 항에 있어서, 외부 1차공기 방출파이프(23)의 복수의 외부 1차공기 방출개구(24) 및 내부 1차공기 방출파이프(27)의 복수의 내부 1차공기 방출개구(28)는 분말연료 방출파이프(25)의 환형 방출개구(26)가 위치되는 외부 및 내부 동심원주 상에 각각 배열되고, 그리고 내부 1차공기 방출개구(28)는 외부 1차공기 방출개구(24)의 중심점 및 동심원주의 중심점을 통하여 연장되는 직선으로부터 떨어져 위치되는 것을 특징으로 하는 연료 연소장치.
  11. 연료 방출수단을 통하여 분말연료 및 액체연료로부터 선택된 적어도 하나의 연료를 방출하는 단계; 및 연료 방출방향과 동일한 방향으로 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 1차공기를 방출하여, 연료 방출분류가 개재되도록 외부 및 내부 1차공기 방출분류를 형성하는 단계로 구성되는 것을 특징으로 하는 제 1 항에 기재된 바와 같은 연료 연소장치를 사용하므로서 연료를 연소시키는 방법.
  12. 환형 연료 방출개구를 통하여 분말연료 운반공기와 함께 분말연료를 방출하는 단계; 및 분말연료 방출분류의 방향과 동일한 방향으로 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 1차공기를 방출하여, 분말연료 방출분류가 개재되도록 외부 및 내부 1차공기 방출 직선분류를 형성하는 단계로 구성되는 것을 특징으로 하는 제 2 항 또는 제 3 항에 기재된 바와 같은 연료 연소장치를 사용하므로서 연료를 연소시키는 방법.
  13. 제 12 항에 있어서, 분말연료가 로터리 킬른내에서 연소될 때, 고온의 2차공기 분류는 로터리 킬른의 아래쪽에 배열되는 제품 냉각시스템으로부터 로터리 킬른내로 도입되고; 그리고 도입된 고온의 2차공기는 분말연료의 연소화염 내로 혼합되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
  14. 제 12 항에 있어서, 분말연료는 환형 연료 방출개구를 통하여 30 내지 50 m/sec의 방출속도로 방출되고, 그리고 외부 및 내부 1차공기 방출 직선분류는 공기 방출개구를 통하여 200 내지 300 m/sec의 방출속도로 방출되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
  15. 제 12 항에 있어서, 환형 분말연료 방출개구와 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출되는 전체 공기량은 이론적인 연소공기량에 기초하여 8 내지 15% 이내로 제어되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
  16. 액체연료 분사개구를 통하여 액체연료를 방사상으로 분사하는 단계; 액체연료 분사개구의 중심축선방향과 평행한 방향으로 외부 1차공기 방출개구 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 1차공기를 방출하는 단계로 구성되어, 분사된 액체연료 분류가 외부 및 내부 1차공기 방출 직선분류와 혼합되고 혼합된 분류에서 연소되는 것을 특징으로 하는 제 4 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 기재된 바와 같은 연료 연소장치를 사용하는 연료 연소방법.
  17. 제 16 항에 있어서, 액체연료는 액체상태 연료 및 연소가능한 분말을 포함하는 현탁액 연료로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
  18. 제 16 항에 있어서, 액체연료가 로터리 킬른 내에서 연소될 때, 고온의 2차공기는 로터리 킬른의 아래쪽에 배열되는 제품 냉각시스템으로부터 로터리 킬른 내로 도입되고, 그리고 도입된 고온의 2차공기는 액체연료의 연소화염 내로 혼합되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
  19. 제 16 항에 있어서, 외부 및 내부 1차공기 방출 직선분류는 외부 및 내부 방출개구를 통하여 200 내지 300 m/sec의 방출속도로 방출되고, 그리고 액체연료 분사개구를 통하여 분사되는 액체연료 액적의 크기는 10 내지 300㎛의 수준으로 제어되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
  20. 제 16 항에 있어서, 액체연료 분사개구와 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출되는 전체 공기량은 이론적인 연소공기량에 기초하여 5 내지 10% 이내로 제어되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
  21. 분말연료는 환형 연료 방출개구를 통하여 분말연료 운반공기와 함께 방출되고; 1차공기는 분말연료 방출분류의 방향과 동일한 방향으로 복수의 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출되어, 분말연료 방출분류가 개재되도록 외부 및 내부 1차공기 방출 직선분류를 형성하고; 액체연료는 액체연료 분사개구를 통하여 방사상으로 분사되어 1차공기 분류 내로 혼합되고; 그리고 분말연료 및 액체연료는 혼합 연소되는 것을 특징으로 하는 제 9 항 또는 제 10 항에 기재된 연료 연소장치를 사용하므로서 연료를 연소시키는 방법.
  22. 제 21 항에 있어서, 액체연료는 액체상태 연료 및 연소가능한 분말을 포함하는 현탁액 연료로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
  23. 제 21 항에 있어서, 분말연료 및 액체연료가 로터리 킬른 내에서 함께 연소될 때, 고온의 2차공기는 로터리 킬른의 아래쪽에 배열되는 제품 냉각 시스템으로부터 로터리 킬른내로 도입되고, 그리고 도입된 고온의 2차공기는 분말연료 및 액체연료의 연소화염 내로 혼합되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
  24. 제 21 항에 있어서, 분말연료는 환형 연료 방출개구를 통하여 30 내지 50 m/sec의 방출속도로 방출되고; 외부 및 내부 1차공기 방출 직선분류는 외부 및 내부 방출개구를 통하여 200 내지 300 m/sec의 방출속도로 방출되고; 그리고 액체연료 분사개구를 통하여 분사되는 액체연료 액적의 크기는 10 내지 300㎛로 제어되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
  25. 제 21 항에 있어서, 환형 분말연료 방출개구와 외부 및 내부 1차공기 방출개구를 통하여 방출되는 전체 공기량은 이론적인 연소공기량에 기초하여 8 내지 15% 이내로 제어되는 것을 특징으로 하는 연료 연소방법.
KR1019980706741A 1996-12-27 1997-12-25 연료연소장치및방법 KR100330538B1 (ko)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP96-351055 1996-12-27
JP35105596 1996-12-27
JP14252997 1997-05-30
JP14242797 1997-05-30
JP97-142427 1997-05-30
JP97-142529 1997-05-30
PCT/JP1997/004858 WO1998029690A1 (fr) 1996-12-27 1997-12-25 Dispositif et procede de combustion de combustible

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR19990087332A true KR19990087332A (ko) 1999-12-27
KR100330538B1 KR100330538B1 (ko) 2002-10-19

Family

ID=27318451

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019980706741A KR100330538B1 (ko) 1996-12-27 1997-12-25 연료연소장치및방법

Country Status (8)

Country Link
US (3) US6230635B1 (ko)
EP (2) EP0887589B9 (ko)
JP (1) JP3322887B2 (ko)
KR (1) KR100330538B1 (ko)
CN (1) CN1316197C (ko)
DE (2) DE69730702T3 (ko)
TW (1) TW353133B (ko)
WO (1) WO1998029690A1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101160290B1 (ko) * 2008-12-23 2012-06-28 주식회사 경원테크 연료에 주기적인 유량변동을 주는 맥동 연소버너

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100414668B1 (ko) * 2001-07-21 2004-01-07 삼성전자주식회사 화염가수분해증착 공정용 버너의 화염 안정화 장치
ITMI20020611A1 (it) * 2002-03-22 2003-09-22 Danieli Off Mecc Bruciatore
US6986311B2 (en) * 2003-01-22 2006-01-17 Joel Vatsky Burner system and method for mixing a plurality of solid fuels
DE102004059679B4 (de) * 2003-12-16 2005-12-22 Alstom Power Boiler Gmbh Rundbrenner zur Verbrennung von staubförmigem Brennstoff
FR2887597B1 (fr) * 2005-06-27 2010-04-30 Egci Pillard Conduite annulaire et bruleur comportant une telle conduite
CA2521018A1 (en) * 2005-08-12 2007-02-12 Proto-Technics, Inc. Turbulence burner with vortex structures
WO2007078215A1 (fr) * 2005-12-30 2007-07-12 Obschestvo S Ogranichenoy Otvetstvenostyu 'polytechenergo' Procede de fonctionnement d'un foyer cyclone et foyer cyclone associe
DE102006060867B4 (de) * 2006-12-22 2020-07-02 Khd Humboldt Wedag Gmbh Drehofenbrenner
DE102007021927A1 (de) * 2007-05-10 2008-11-20 Siemens Ag Ölvergasungsbrenner für aschefreien Flüssigbrennstoff
FR2915989B1 (fr) * 2007-05-10 2011-05-20 Saint Gobain Emballage Injecteur mixte a bas nox
DE102007025051B4 (de) * 2007-05-29 2011-06-01 Hitachi Power Europe Gmbh Hüttengasbrenner
KR100836115B1 (ko) * 2007-07-20 2008-06-09 현대자동차주식회사 차량용 쿨박스의 토출구 개폐 어셈블리
WO2009030971A1 (en) * 2007-09-03 2009-03-12 Vitro Global, S.A. Method for melting glass
CN101960219B (zh) * 2008-03-06 2013-01-02 株式会社Ihi 氧燃烧锅炉的煤粉燃烧器
JP4769276B2 (ja) * 2008-08-04 2011-09-07 大陽日酸株式会社 無機質球状化粒子製造用バーナ
JP4864053B2 (ja) * 2008-08-04 2012-01-25 大陽日酸株式会社 無機質球状化粒子の製造方法
US20100275824A1 (en) * 2009-04-29 2010-11-04 Larue Albert D Biomass center air jet burner
DE102009034880A1 (de) 2009-07-27 2011-02-24 Altenburger Maschinen Jäckering GmbH Verwendung eines Kunststoff-haltigen Einsatzstoffes für Zementöfen
CN102086415B (zh) * 2009-12-03 2014-08-20 通用电气公司 进料装置及进料方法
KR101365864B1 (ko) * 2009-12-24 2014-02-21 창젱 엔지니어링 씨오., 엘티디. 버너 및 연료 분배 장치
US8960108B1 (en) 2010-12-20 2015-02-24 SilverStreet Group, LLC System and method for cogeneration from mixed oil and inert solids, furnace and fuel nozzle for the same
JP2012246514A (ja) * 2011-05-25 2012-12-13 Kobe Steel Ltd 還元鉄の製造方法
AT514131B1 (de) * 2013-04-11 2015-11-15 A Tec Holding Gmbh Verfahren zum Verbrennen von fossilen Brennstoffen und Ersatzbrennstoffen und Brenner zum Ausführen des Verfahrens
AT515772B1 (de) 2014-11-27 2015-12-15 A Tec Holding Gmbh Verfahren zum Aufbereiten von Ersatzbrennstoffen
WO2017023530A1 (en) * 2015-07-31 2017-02-09 Nuvera Fuel Cells, LLC Burner assembly with low nox emissions
US20190113225A1 (en) * 2016-05-11 2019-04-18 Dynamis Engenharia E Comércio Ltda. Method to Enhance Burner Efficiency and Burner

Family Cites Families (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3127156A (en) * 1964-03-31 Figure
US1950044A (en) * 1931-05-18 1934-03-06 Surface Combustion Corp Method of and apparatus for producing stable luminous flame combustion
US2571336A (en) * 1946-10-02 1951-10-16 Salem Engineering Company Gaseous fuel burner for furnace walls
AT265820B (de) * 1963-08-17 1968-10-25 Messer Griesheim Gmbh Schneidbrenner
US3425782A (en) * 1967-05-01 1969-02-04 Joseph J Moylan Gas burner
US3529915A (en) * 1967-06-09 1970-09-22 Ishikawajima Harima Heavy Ind Burner
JPS5223697Y2 (ko) * 1973-01-26 1977-05-30
FR2290634A1 (fr) * 1974-11-06 1976-06-04 Lorraine Houilleres Procede de combustion complete de gaz chauds a faible pouvoir calorifique
JPS51116066U (ko) * 1975-03-13 1976-09-20
JPS51116066A (en) * 1975-04-03 1976-10-13 Kawasaki Heavy Ind Ltd Method of treating dust or such
JPS5820122B2 (ja) * 1975-08-18 1983-04-21 株式会社日立製作所 サ−ミスタソセイブツ
JPS5940650B2 (ja) 1975-12-12 1984-10-02 株式会社クボタ バツクコウウンケンセイソウチ
DE2601591A1 (de) 1976-01-17 1977-07-21 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Brenner fuer einen ofen
JPS5410436A (en) * 1977-06-27 1979-01-26 Nippon Furnace Kogyo Kk Pulverized coal burner
US4208180A (en) * 1978-02-06 1980-06-17 Ube Industries, Ltd. Mixed-firing burners for use with pulverized coal and heavy oil
JPS54140230A (en) * 1978-04-24 1979-10-31 Nippon Furnace Kogyo Kaisha Ltd Powdery coal combustion system
DE7904137U1 (de) * 1979-02-15 1982-09-30 Pillard Feuerungen GmbH, 6204 Taunusstein Brenner fuer pulverfoermige oder feinkoernige feste brennstoffe und kombinationen fester, fluessiger und/oder gasfoermiger brennstoffe fuer weitmoeglichste einstellung der flammenform auch waehrend des betriebes
US4387654A (en) * 1980-05-05 1983-06-14 Coen Company, Inc. Method for firing a rotary kiln with pulverized solid fuel
DE3027587A1 (de) 1980-07-21 1982-02-25 Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln Brenner fuer feste brennstoffe
JPS5731720A (en) * 1980-08-04 1982-02-20 Osaka Gas Co Ltd Heating method of high temperature heating furnace
JPS5735367A (en) * 1980-08-12 1982-02-25 Nec Corp Manufacture of integrated circuit
JPS5735368A (en) 1980-08-13 1982-02-25 Nec Corp Manufacture of semiconductor device
US4342598A (en) * 1980-10-06 1982-08-03 Kogan Naum P Method and apparatus for manufacturing cement clinker
JPS5783592A (en) * 1980-11-11 1982-05-25 Miura Eng Internatl Kk Utilization of waste activated charcoal
JPH0222289A (ja) 1982-07-30 1990-01-25 Boehringer Mannheim Gmbh オリゴグルコシド誘導体の製造法
JPS59122805A (ja) * 1982-12-28 1984-07-16 Mitsubishi Mining & Cement Co Ltd 固体微粉燃料の燃焼方法およびその装置
JPS59170729A (ja) 1983-03-17 1984-09-27 Michiharu Todo トラツクスケ−ルのデ−タ処理方法および装置
JPS59170729U (ja) * 1983-04-22 1984-11-15 日本フア−ネス工業株式会社 微粉炭と重油の混焼装置
GB8317251D0 (en) 1983-06-24 1983-07-27 Shell Int Research Burner for gasification of solid fuel
US4475885A (en) * 1983-07-28 1984-10-09 Bloom Engineering Company, Inc. Adjustable flame burner
HUT36246A (en) * 1983-09-23 1985-08-28 Magyar Asvanyolaj Es Foeldgaz Method and apparatus for thermal transforming the components of gas streams contaminating the ambiency
US4622007A (en) * 1984-08-17 1986-11-11 American Combustion, Inc. Variable heat generating method and apparatus
DE3518080A1 (de) * 1985-05-20 1986-11-20 Stubinen Utveckling AB, Stockholm Verfahren und vorrichtung zum verbrennen fluessiger und/oder fester brennstoffe in pulverisierter form
US4628832A (en) * 1986-01-29 1986-12-16 Coen Company, Inc. Dual fuel pilot burner for a furnace
FR2602309B1 (fr) * 1986-07-30 1988-11-10 Soudure Autogene Francaise Buse de coupe siderurgique a double couronne de chauffe
DE3715453A1 (de) * 1987-05-08 1988-11-24 Krupp Polysius Ag Verfahren und brenner zur verfeuerung von brennstoff
SU1467323A1 (ru) * 1987-05-21 1989-03-23 Среднеазиатский Филиал Всесоюзного Научно-Исследовательского Института Использования Газа В Народном Хозяйстве И Подземного Хранения Нефти,Нефтепродуктов И Сжиженных Газов Горелка
JPS6474432A (en) 1987-09-16 1989-03-20 Kawasaki Heavy Ind Ltd Particle distribution measuring method for granule
JPH0174432U (ko) * 1987-10-28 1989-05-19
US4890562A (en) * 1988-05-26 1990-01-02 American Combustion, Inc. Method and apparatus for treating solid particles
JPH0251479U (ko) * 1988-10-04 1990-04-11
DK169633B1 (da) * 1990-01-29 1994-12-27 Smidth & Co As F L Brænder til fast og flydende eller gasformigt brændsel
US5188042A (en) * 1991-04-18 1993-02-23 Praxair Technology, Inc. Fluid waste burner system
DK169446B1 (da) 1991-04-19 1994-10-31 Smidth & Co As F L Brænder til roterovn samt fremgangsmåde til dannelse af en brænderflamme med brænderen
JP2556943B2 (ja) 1991-07-08 1996-11-27 ミサワホーム株式会社 ユニット及びパネルの組み合わせ工法
GB2262981B (en) * 1991-12-30 1995-08-09 Ind Tech Res Inst Dual fuel low nox burner
DE4311457A1 (de) * 1993-04-08 1994-10-13 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Drehofenbrenner für feinkörnigen Festbrennstoff
CA2162244C (en) * 1994-11-14 1999-04-27 Hideaki Oota Pulverized coal combustion burner

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101160290B1 (ko) * 2008-12-23 2012-06-28 주식회사 경원테크 연료에 주기적인 유량변동을 주는 맥동 연소버너

Also Published As

Publication number Publication date
EP0887589B9 (en) 2008-11-05
DE69728191D1 (de) 2004-04-22
EP0887589A1 (en) 1998-12-30
EP0887589A4 (en) 2000-02-02
US20010032572A1 (en) 2001-10-25
DE69728191T2 (de) 2005-01-13
EP1156274A2 (en) 2001-11-21
US6230635B1 (en) 2001-05-15
EP0887589B2 (en) 2008-06-18
DE69730702T3 (de) 2009-01-22
EP1156274B1 (en) 2004-03-17
JP3322887B2 (ja) 2002-09-09
EP1156274A3 (en) 2002-01-02
US20010007233A1 (en) 2001-07-12
DE69730702D1 (de) 2004-10-21
WO1998029690A1 (fr) 1998-07-09
EP0887589B1 (en) 2004-09-15
KR100330538B1 (ko) 2002-10-19
CN1214765A (zh) 1999-04-21
DE69730702T2 (de) 2005-09-22
US6389998B2 (en) 2002-05-21
US6439140B2 (en) 2002-08-27
TW353133B (en) 1999-02-21
CN1316197C (zh) 2007-05-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100330538B1 (ko) 연료연소장치및방법
US5199355A (en) Low nox short flame burner
US3302596A (en) Combustion device
CN101169243B (zh) 粉碎的固体燃料燃烧器
KR970001468B1 (ko) 버어너
CN1965197B (zh) 带分级液体燃料供给的预混和燃烧器和操作预混和燃烧器的方法
US5085575A (en) Method for premixed combustion of a liquid fuel
CA2272270C (en) Method and burner for introducing fuel to a kiln
US4298337A (en) Fuel burner having flame stabilization by internal recirculation
CN1880848A (zh) 用于预混和式燃烧的燃烧器
US5649494A (en) Burner for the combustion of fuel
JPH0252765B2 (ko)
US5765488A (en) Cyclone furnace combustion system and method utilizing a coal burner
US7878797B1 (en) Burner assembly with screen
US4021191A (en) Reduction of pollutants in gaseous hydrocarbon combustion products
CN100478613C (zh) 燃料燃烧设备和方法
KR100610725B1 (ko) 분쇄된 연료 연소용 라운드 버너
US5588379A (en) Mixing device and method for gaseous liquid of pulverised substances
JPS59122805A (ja) 固体微粉燃料の燃焼方法およびその装置
US2682148A (en) Apparatus for progressive injection of combustibles in peripheral type burners
JPS6030902A (ja) 微粉炭燃焼装置
DE3235720A1 (de) Feindosiereinheit mit angeschlossener mischzone, brennkammer und brennraum, vorzugsweise fuer brennbare koernige und pulverfoermige feststoffe.
PL164556B1 (pl) Sposób I urządzenie do obniżania emisji tlenków azotu przy spalaniu węgla niskogatunkowego w przepływie zawirowanym
JPH0477203B2 (ko)
JPH0480288B2 (ko)

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130227

Year of fee payment: 12

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140307

Year of fee payment: 13

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150306

Year of fee payment: 14

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160311

Year of fee payment: 15

LAPS Lapse due to unpaid annual fee