KR101606345B1 - 용접 표면을 갖는 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤, 용접 표면을 갖는 롤의 제조 방법, 및 사용된 롤의 수리 방법 - Google Patents

용접 표면을 갖는 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤, 용접 표면을 갖는 롤의 제조 방법, 및 사용된 롤의 수리 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤에 관한 것이며, 상기 롤은 기본 재료의 롤 외피, 및 용접 필러를 사용하여 덧살 용접에 의해 상기 기본 재료에 도포되고 상기 롤 외피의 표면을 둘러싸고 있는 마모 층을 포함하는 롤 몸체를 가진다. 마모 층의 수명을 증가시키고, 내마모성을 개선하며 덧살 용접을 수행하기 위한 비용을 감소시키기 위해, 본 발명은 상기 롤 외피의 기본 재료가 스틸이며 최대 0.45% C를 포함하며, 상기 덧살 용접은 단층 용접의 형태이며, 상기 마모 층은 상기 롤 외피의 표면을 둘러싸고 있는 적어도 외측 영역에 12.5 내지 14.0% Cr을 포함한다.

Description

용접 표면을 갖는 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤, 용접 표면을 갖는 롤의 제조 방법, 및 사용된 롤의 수리 방법 {ROLL FOR SUPPORTING AND CONVEYING HOT MATERIAL HAVING A WELDED-ON SURFACE, METHOD FOR THE PRODUCTION OF A ROLL COMPRISING A WELDED-ON SURFACE, METHOD FOR REPAIRING A USED ROLL}
본 발명은 롤러 테이블 상에 또는 연속 주조 기계 내에 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤에 관한 것으로서, 상기 롤은 기본 재료의 롤 외피, 및 용접 필러를 사용한 덧살 용접(build-up welding)에 의해 기본 재료에 도포되고 롤 외피 표면을 둘러싸는 마모 층을 포함하는 롤 몸체를 가지며, 상기 롤 외피의 기본 재료는 스틸이다. 본 발명은 또한, 용접 필러를 사용한 덧살 용접에 의해 롤 외피의 기본 재료에 도포되는 마모 층을 갖는 롤을 제조 및 수리하기 위한 방법에 관한 것이다. 본 발명은 또한, 용접 필러, 및 특별한 용접 필러를 포함하는, 롤의 부품 표면 상에 덧살 용접물을 생성하기 위한 용접 와이어를 포함한다.
이러한 형태의 롤은 주조 금속 스트랜드, 특히 스틸 스트랜드를 지지 및 이송하는데 특히 적합하며, 연속 주조 설비의 스트랜드 가이드는 연속 주조 몰드 및 상기 주조 설비로부터 하류에 위치되는 롤러 테이블의 뒤를 바로 따른다. 특히 슬라브 연속 주조 설비에서, 스트랜드 가이드의 지지 롤은 고온 범위에서 높은 기계적 부하에 노출된다. 이는 부식 현상 및 기계적 손상으로 롤 외피 표면에 마모 증대를 초래한다. 이러한 형태의 롤은 또한, 슬라브, 블록, 빌렛, 스트립 재료, 롤링 스톡(rolling stock) 등과 같은 무겁운 고온의 재료가 저장 및 적재 장치, 특히 압연기 분야에 있어서 추가의 처리를 위한 개별 장치들 사이로 이동될 때 금속학적 설비들에 일반적으로 사용될 수 있다.
DE 38 23 655 A1호 공보에는 연속 주조 설비에서 고온 금속 스트랜드를 이송하기 위한, 서로 나사 결합될 수 있는 롤 코어 및 롤 슬리브로 실질적으로 구성되는 지지 및/또는 이송 롤이 이미 설명되어 있다. 덧살 용접이 롤 슬리브에 도포되며, 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 변수들은 보호용 덧살 용접 층이 롤 슬리브의 외측 표면에 용접되는 동시에 코어와 슬리브 간의 조인트 용접이 수행되도록 선택된다. 덧살 용접물(weld)은 지지 롤의 측면을 따라 나선 형태로 또는 지지 롤의 축방향으로 서로 근접하게 놓이는 용접 비드에 의해 형성된다. 이는 내마모성 표면 및 슬리브와 코어 간의 단단한 조인트를 제공한다.
DE 32 23 908 A1호 공보에는 롤의 몸체에 덧살 용접물이 제공되는 스트랜드 가이드 롤이 설명되어 있다. 상기 덧살 용접물은 서로 근접 배열되며 롤 몸체의 원주 방향으로 파형으로 도포되는 다중 용접 비드를 포함한다. 덧살 용접물은 크랙이 없는 부드러운 원통형 표면을 얻기 위해 재가공된다. 기본 재료 및 기본 재료 상에 용접되는 마모 층 재료의 화학 조성과 관련한 정보는 스트랜드 가이드 롤의 재료 특성의 최적화 관점에서 본 공보로부터 얻을 수 없다.
US 4,532,978 A호 공보에는 덧살 용접, 열적 스프레이 또는 수축 끼워 맞춤에 의해 생성되는 외측 표면을 갖는 고온 금속 부품용 이송 롤이 설명되어 있으며, 여기서 상기 외측 표면의 층은 0.1% C, 10.0-14.0% Cr 및 0.4-1.0% Nb, 나머지 철과 제조관련 불순물을 포함하는 페라이트계 스틸로부터 형성된다. 이송 롤의 표면 층에 대한 개선된 내식성과 내산화성 및 크랙에 대한 감소된 민감도는 합금 성분 Cr 및 Nb의 조합에 의해 달성된다. 덧살 용접에 의해 형성되는 외측 표면의 구조와 관련된 더욱 구체적인 정보는 본 공보로부터 얻을 수 없다.
덧살 용접물은 일반적으로, 용융물의 유동을 통해 부품 표면에 단단히 부착되는 층을 도포하는 것을 특징으로 한다. 이러한 층은 특정 시간 동안의 사용된 이후에 내마모성 표면을 제조 또는 내마모성 표면을 수리할 뿐만 아니라 주로 부품 표면을 보강(마모에 대한 보호), 피복(부식에 대한 보호) 및 완충(중간층 형성)하는 역할을 한다.
덧살 용접 중에, 부품의 기본 몸체는 충분한 탄성 특성을 갖는 캐리어로서의 역할을 하는 반면에, 기능적 표면으로서의 코팅은 부식, 마모 및/또는 온도를 포함한 심각한 부하에 의한 손상에 대해 부품을 보호해야 한다. 덧살 용접은 부품 형상에 대한 낮은 의존성, 캐리어 재료와 코팅 간의 양호한 접착력, 조밀한 층 및 덧살 용접물에 의한 양호한 열 전도성과 같은 장점들을 부품에 조합시킨다. 보수 유지에 관한 대부분의 아웃레이로부터 유발되는 상당한 경제적 손실은 그와 같은 부품, 특히 연속 주조 설비의 연속 주조 롤에 대한 마모 및 부식에 의한 것이다.
예로서, 스트랜드 가이드 롤에 필요한 수명이 스트랜드 가이드의 입구 영역(몰드 이후의 영역)에서 생성되는 금속 스트랜드의 현재 보통 약 300 000 톤 또는 스트랜드 가이드로부터의 출구 영역에서 5 백만 톤인 표면 마모에 대해 달성될 수 있게 보장하기 위해, 종래 기술에 따른 덧살 용접물은 다음과 같은 특성을 가져야 한다.
- 말텐사이트계 미세조직을 갖는 녹-없는(rust-free) 덧살 용접물,
- 44-50 HRC의 경도,
- 적어도 12.5% Cr의 합금 성분의 결과로 인한 용접 층의 높은 레벨의 내식성,
- 열 체킹 저항(heat checking resistance),
- 잠재적으로 가장 낮은 최대 10%의 델타 페라이트 함량. 0%의 델타 페라이트 함량이 결정입계 부식에 대한 높은 레벨의 저항성을 보장하는데 이상적이다. 재료 및 용접과 관련된 이유로, 이는 단지 어렵게 달성될 수 있다. 그러므로 실제로, 10% 까지의 델타 페라이트 함량이 허용가능한 수치이다.
이러한 특성들은 도포된 덧살 용접물의 충분한 두께의 층에 있는 표면에 근접한 기능적 표면에 존재함으로써, 그 표면이 일단 허용가능한 마모 한계에 도달하면, 롤 표면이 기본 재료의 영역에서 손상 또는 약화됨이 없이 고품질로 여전히 재가공될 수 있다.
덧살 용접에 의해 생성되고 상기 표면에 근접한 기능적 표면의 미세조직 형성 및 품질은 롤 외피의 기본 재료의 품질, 용접 필러의 품질 및 덧살 용접 작업 자체의 가능성에 의존한다. 용접 작업 중에, 용융된 기본 재료 및 용접에 의해 용융되어 흐르는 용접 필러가 혼합되는데, 이는 희석으로 지칭된다. 용접 필러와 기본 재료에 의해 얻어진 희석물은 재료의 확산 및 용접 변수에 커다란 영향을 끼치는데, 이는 실제로 피할 수 없다. 그러나, 희석 공정은 필수적으로 덧살 용접에서 수행된 전술한 요건들이 만족 되는가를 결정한다.
불변 재료 특성들을 갖는 충분히 큰 마모 층을 얻기 위해, 다중 층 용접을 수행하는 것이 예를 들어, JP 10-314938 A2로부터 이미 공지되어 있다. 그러므로 회석 및 그에 따른 상이한 재료 특성과 관련된 문제점은 덧살 용접의 제 1 층에서 배타적으로 주로 유발된다. 이러한 문제점은 덧살 용접의 제 2 층 및 다른 층에서 더 이상 유발되지 않는다. 그러나, 용접 유닛이 소모하는데 필요한 에너지의 양 및 덧살 용접을 수행하는데 소요된 시간은 용접 층의 수에 따라 상당히 증가한다.
JP 11-000747 A2호에는 단층 덧살 용접물을 갖는 지지 롤이 설명되어 있으며, 여기서 용접 비드의 단지 선단만이 다음의 기계 가공 작업으로 연마되나, 이는 단지 보조 영역만에서 고온 이송되는 재료를 지지하는 기능적 표면을 갖는 원통형 측면을 제조한다. 기계 가공되지 않은 용접 비드의 그러한 표면은 고온 이송된 재료로부터 지지 롤으로의 불균일한 열 전달 및 불균일한 부하 현상의 결과로써 크랙 형성 위험을 증가시킨다. 덧살 용접물의 품질과 관련된, 특히 덧살 용접물 내의 재료의 균일성 및 용접 필러의 조성과 관련된 적합한 정보는 JP 11-000747 A2호에서는 발견할 수 없다.
그러므로 본 발명의 목적은 공지된 종래 기술의 단점을 방지하며 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤, 그와 같은 롤을 제조 및 수리하는 방법, 및 대응 부품의 표면 또는 롤 상에 마모 층을 제조하기 위한 용접 필러와 용접 와이어 또는 용접 전극을 제공하고자 하는 것이며, 그에 따라 마모 층의 수명이 증가되며, 내마모성이 개선되며 덧살 용접물을 제조하기 위한 비용이 감소된다.
서두에 설명된 형태의 롤로부터 계속해서, 이러한 본 발명의 목적은 롤 외피의 기본 재료가 0.45% C를 포함하는 스틸이며, 상기 덧살 용접이 단층 용접의 형태이며, 상기 마모 층이 적어도, 롤 외피 표면을 둘러싸고 있는 외측 영역에서 12.5 내지 14.0% Cr을 포함하는 것에 의해 달성된다. 상기 기본 재료는 바람직하게 0.2 내지 0.45% C를 포함한다.
본 발명에서 합금 성분들과 관련된 모든 숫자들은 중량%를 지칭한다.
실제로, 롤 외피의 강도는 상당히 높은 C 함량을 갖는 스틸을 포함하는 롤 외피용 기본 재료의 선택에 의해 증가된다. 또한, 덧살 용접 중에 상당히 높은 C 함량을 갖는 스틸은 미세조직 구조의 일관성에 관해 더욱 민감하게 거동한다. 기본 재료에 특별히 조화된 용접 필러를 사용함으로써, 단층 용접으로 배타적으로 수행되는 덧살 용접에 의해 기본 재료 상의 외측의 유별나게 두께운 층에서 균일한 미세조직 구조를 갖는 독특한 마모 층을 제조할 수 있다. 이러한 마모 층은 또한, 롤 외피 층을 둘러싸는 영역에 필요한 기계적 표면 가공이 수행된 이후에 12.5 내지 14.0% Cr을 포함하는 일정한 미세조직 구조를 가진다. 덧살 용접 작업, 특히 희석 중에 장입 재료의 당연한 확산의 영향은 단지 하나의 용접 층이 있더라도 기본 재료와 용접 필러의 특별한 조화에 의해 제어가능한 정도로 감소될 수 있음으로써, 일정한 재료 특성을 갖는 충분한 층이 특정 적용을 위해 유지된다. 따라서 희석을 제한하기 위해 실제로 필요한 완충 층은 더 이상 필요 없게 된다.
마모 층의 재료 특성은 적어도, 롤 외피 표면을 둘러싸는 외측 영역에서 마모 층이 0.10 내지 0.18% Nb를 포함하면 더욱 개선된다. 용접 필러에 Nb를 추가하는 것은 단층 덧살 용접 공정이 0.45%까지의 상당히 높은 C 함량을 갖는 롤 기본 재료에 신뢰성 있게 사용될 수도 있다는 것을 의미한다. 니오븀은 상당히 높은 탄소 함량을 갖는 기본 재료의 탄소를 세팅하므로써, 기본 재료의 습윤성을 보장한다. 낮은 탄소 함량을 갖는 기본 재료의 경우에, 니오븀 함량은 단점으로 증명되지 않았으며, 그래서 모든 종래의 롤 기본 재료들은 Nb가 제안된 범위로 추가된 동일한 용접 필러로 용접될 수 있었다.
상기 롤의 바람직한 실시예에 따라서, 상기 마모 층은 적어도, 롤 외피 표면을 둘러싸고 있는 외측 영역에서 다음 조성을 가진다.
12.5 내지 14.0% Cr,
0.10 내지0.18% Nb,
3.4 내지 4.5% Ni,
0.6 내지 1.0% Mo,
0.12% N,
0.7% Si,
0.6 내지 1.2% Mn,
0.06 내지 0.14% C,
최대 0.025% S,
최대 0.025% P,
나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
상기 개별 합금 성분의 변동 폭은 ± 5%이다.
단층 덧살 용접에서, 마모 층 내의 델타 페라이트의 비율은 적어도, 롤 외피 표면을 둘러싸고 있는 외측 영역에서 10% 미만, 바람직하게 5% 미만이 바람직하다. 마모 층 내의 델타 페라이트의 비율이 낮으면 낮을수록 상기 외측 영역에서 결정입계 부식에 대한 저항성이 더 높아진다. 델타 페라이트의 비율은 Cr 함량에 따라 증가하며, 따라서 14.0% 이상의 Cr 함량은 바람직하지 않은 높은 비율의 델타 페라이트를 초래한다.
본 발명에 따른 롤의 상당한 장점은 롤 외피 표면을 둘러싸고 있는 마모 층의 영역이 1.5 mm 이상의 두께 범위, 바람직하게 2.5 mm 이상의 두께 범위 내에서 일정한 화학 조성을 갖는다는 점이다.
롤러 테이블 또는 연속 주조 기계에서 고온 재료, 특히 연속 주조된 스틸 스트랜드를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법은 기본 재료의 롤 외피, 및 용접 필러를 사용하여 덧살 용접에 의해 상기 기본 재료에 도포되는 마모 층을 포함하는 롤 몸체에 관한 것이며, 여기서 상기 롤 외피의 기본 재료는 스틸이다. 본 발명의 목적을 달성하기 위해, 본 발명에 따른 롤 제조 방법은,
- 기본 재료로 형성되는 상기 롤 외피 또는 롤 몸체를 회전 부품으로서 준비하는 단계와,
- 단층 덧살 용접에 의해 3.5 mm의 최소 두께를 갖는 덧살 용접 층을 상기 기본 재료에 도포하는 단계, 및
- 동일한 화학 조성을 갖는 상기 마모 층의 최소 두께를 1.5 mm 또는 그보다 크게 유지하면서 밀집된 단일 표면의 롤 외피의 표면으로 복원시키는 단계를 포함한다.
덧살 용접 층은 동일한 화학 조성을 갖는 상당히 큰 마모 층을 얻기 위해, 4.0 mm 또는 그보다 큰 덧살 용접 층의 최소 두께로 단층 덧살 용접에 의해 롤 몸체 또는 롤 외피의 기본 재료에 적절히 도포된다. 상기 덧살 용접 층은 2.5 mm 또는 그보다 큰 동일한 화학 조성을 갖는 마모 층의 최소 두께를 유지하면서 밀집된 단일 표면의 롤 외피 표면으로 바람직하게 복원되는 결과로써, 마모 층의 상당히 긴 수명이 달성된다.
0.45%까지의 C, 바람직하게 0.2 내지 0.45% C를 함유하는 스틸이 롤 외피의 기본 재료로서 사용된다. 16.5 내지 19.0%의 Cr 함량을 갖는 철계 용접 필러가 덧살 용접용으로 사용된다. 용접 필러는 0.15 내지 0.20% Nb를 적절히 더 포함한다.
상당히 큰 잠재적 두께 범위에 걸쳐서 동일한 화학 조성을 갖는 마모 층을 얻음으로써, 두 개의 재료 성분의 용융 작동 중에 제한된 희석을 발생시키기 위해, 롤 외피의 기본 재료, 특정 용접 변수들에 따라 사용된 용접 필러와 용접 공정을 서로 조화시킬 필요가 있다. 이들 입계 조건 하에 최적인 단층 덧살 용접물이 개방형 아크 덧살 용접 공정, 서브머지드 아크 덧살 용접 공정 또는 불활성 가스 용접 공정을 사용하여 얻어진다. 특정 적용에 쉽게 사용되는 저가의 덧살 용접 공정은 개방형 아크 덧살 용접 공정이다.
롤 인서트용으로 사용될 수 있고 동일한 화학 조성을 갖는 상당히 큰 잠재적 두께 범위를 갖는 마모 층은 다음의 화학 조성을 갖는 용접 필러가 덧살 용접용으로 사용될 때 얻어진다.
16.5 내지 19.0% Cr,
0.15 내지 0.20% Nb,
4.0 내지 4.5% Ni,
1.0% Mo,
0.12% N,
0.7% Si,
1.2% Mn,
0.03% C,
최대 0.025% S,
최대 0.025% P,
나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
상기 개별 합금 성분의 변동 폭은 ±5%이다. 이러한 화학 조성을 갖는 용접 필러는 단층 덧살 용접의 경우에 낮은 정도의 희석이 발생할 수 있게 하며 마모 층이 특히 안정한 구조를 갖게 한다.
롤 인서트용으로 사용될 수 있고 동일한 화학 조성을 갖는 상당히 큰 잠재적 두께 범위를 갖는 마모 층은 다음의 화학 조성을 갖는 용접 필러가 덧살 용접용으로 사용될 때 바람직하게 얻어진다.
16.5 내지 17.0% Cr,
0.15 내지 0.20% Nb,
4.0% Ni,
1.0% Mo,
0.12% N,
0.7% Si,
1.2% Mn,
0.03% C,
최대 0.025% S,
최대 0.025% P,
나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
상기 개별 합금 성분의 변동 폭은 ±5%이다. 이러한 화학 조성을 갖는 용접 필러의 경우에, 단층 덧살 용접의 경우에 희석을 25 내지 30%로 세팅할 수 있다.
롤 인서트에 대해 특정 범위로 유사하게 사용될 수 있고 동일한 화학 조성을 갖는 상당히 큰 잠재적 두께 범위를 갖는 마모 층은 다음의 화학 조성을 갖는 용접 필러가 덧살 용접용으로 사용될 때 얻어진다.
18.5 내지 19.0% Cr,
0.15 내지 0.20% Nb,
4.5% Ni,
1.0% Mo,
0.12% N,
0.7% Si,
1.2% Mn,
0.03% C,
최대 0.025% S,
최대 0.025% P,
나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
상기 개별 합금 성분의 변동 폭은 ±5%이다. 이러한 화학 조성을 갖는 용접 필러의 경우에, 단층 덧살 용접의 경우에 희석을 30 내지 35%로 세팅할 수 있다.
사용된 덧살 용접 공정, 즉 개방형 아크 덧살 용접 공정, 서브머지드 아크 덧살 용접 공정 또는 불활성 가스 용접 공정(MAG 공정)에 따라, 그리고 사용된 용접 유닛에 따라, 다양한 정도의 희석이 얻어질 수 있다. 전체적으로, 특히 적합한 용접 필러가 특정 범위 정도의 희석으로 할당되어 있는 경우에 최소의 특별 구성된 용접 필러를 사용하여 최적 덧살 용접 결과를 얻을 수 있다. 특히, 두 개의 특별한 용접 필러에 대해 두 개의 희석 범위, 특히 25% 내지 30%의 희석 범위 및 30% 내지 35%의 희석 범위로 특별한 내마모성을 갖는 층들이 기본 재료에 제조될 수 있음이 발견되었다. 이들 조건 하에서, 종래 기술에 따른 2층 또는 다층 덧살 용접의 경우에 달성된 것에 비교할만한 마모 층의 화학 기계적 특성과 마모 층 두께를 단층 덧살 용접을 사용하여 달성하는 것이 가능하다.
롤의 측면에 마모 층을 먼저 도포하는 이러한 공정은 마모된 표면 영역이 보다 깨끗한 표면을 얻을 수 있을 정도로 복원된 이후에 충분한 기본 재료가 롤 외피 상의 단층 덧살 용접의 적용을 위해 여전히 존재한다면, 설비의 작동 중에 이미 마모된 롤에 대한 수리 공정으로서도 동등하게 사용될 수 있다.
롤 덧살 용접, 또는 상이한 덧살 용접 또는 디자인을 갖는 롤이 제공된 본 발명에 따른 상기 형태의 롤이 설비의 작동 중에 최대 허용가능한 마모 값에 일단 도달되면, 수리 용접에 의해 추가 사용 사이클을 위해 준비된다. 마모 롤을 수리하기 위한 이러한 공정은 단층 용접에 대해서도 수행되며, 작업 시간 감소, 에너지 소모 감소 및 그에 따른 수리 비용이 전체적으로 상당히 감소되는 장점을 제공한다.
작동 중에 마모된 전술한 형태의 롤을 덧살 용접에 의해 수리하는 방법은
- 기본 재료로 형성되는 상기 롤 외피 또는 롤 몸체의 치수로 손상된 상기 마모 층을 복원시키는 단계와,
- 단층 덧살 용접에 의해 3.5 mm 또는 그보다 큰 최소 두께를 갖는 덧살 용접 층을 마모 층에 도포하는 단계, 및
- 동일한 화학 조성을 갖는 상기 마모 층의 최소 두께를 1.5 mm 또는 그보다 크게 유지하면서 밀집된 단일 표면의 롤 외피의 표면으로 복원시키는 단계에 의해 수행된다.
덧살 용접 층은 동일한 화학 조성을 갖는 상당히 큰 마모 층을 얻기 위해 4.0 mm 또는 그보다 큰 덧살 용접 층의 최소 두께를 갖는 단층 덧살 용접에 의해 롤 몸체 또는 롤 외피의 기본 재료에 적절히 도포된다. 덧살 용접 층은 2.5 mm 또는 그보다 큰, 동일한 화학 조성을 갖는 마모 층의 최소 두께를 유지하면서 밀집된 단일 표면의 롤 외피 표면으로 바람직하게 복원되며, 그 결과로써 마모 층의 적절하게 긴 수명이 달성된다.
손상된 마모 층이 복원된 이후에 마모 층을 다시 덧살 용접하는데 이용될 수 있는 롤의 롤 직경은 발생된 손상의 형태 및 허용가능한 마모에 정확하게 의존한다. 제 1 덧살 용접물에 사용된 것과 동일한 용접 필러를 사용하여 동일한 화학 조성 및 동일한 기계적 특성을 얻기 위하여, 어떤 경우라도 롤 외피 또는 롤 몸체의 기본 재료로 흘러 내린 손상 또는 마모된 마모 층을 제거할 필요가 있다. 그러므로 제 1 덧살 용접물의 침투 영역을 제거할 필요가 있다. 추가의 대책 없이, 이는 수리된 롤에 감소된 외경을 초래할 뿐만 아니라 동일한 품질 특성을 초래한다.
특히 연속 주조 설비에 있어서 일정한 제조 조건 하에서 주조 작동을 유지하기 위해 동일한 직경을 갖는 롤로 롤을 대체하는 것이 항상 유리하다. 이는 손상된 마모 층이 기본 재료로부터 형성된 롤 몸체 또는 롤 외피의 직경으로 복원된 이후에 덧살 용접 층이 덧살 용접에 의해 기본 재료 위에 형성되며 그 층 위에 마모 층이 단층 덧살 용접에 의해 추가되며, 덧살 용접 층의 층 두께는 수리된 롤의 외경이 본래 롤의 외경에 대응하도록 선택된다는 점에서, 본 발명에 따른 수리 방법에 의해 간단한 방식으로 달성된다. 이는 마모 층이 롤의 기본 재료에 먼저 추가된 때와 동일한 층 두께로 마모 층이 수리 공정 중에 두꺼워짐을 의미한다.
덧살 용접 층을 형성하는데 사용된 용접 필러는 롤 몸체 또는 롤 외피의 기본 재료와 동일한 화학 조성을 갖거나 비합금화 스틸로 구성되는 결과로써, 시작 조건과 그에 따른 마모 층의 화학 기계적 특성과 마모 층의 층 두께 및 롤의 수명이 변경되지 않은 채로 유지된다.
작동 중에 마모된 롤을 수리하기 위한 방법이 고온 재료를 지지 및 이송하는데 사용될 때, 용접 필러의 화학 조성 및 수행된 조건 및 용접 공정의 선택에 대한 덧살 용접 공정에 수행된 요건들은 변경되지 않은 채로 유지되는데, 이는 기본 재료가 변경되지 않기 때문이다. 그러므로 마모 롤을 수리하기 위한 방법에 대한 종속항인 제 17항 내지 제 24항에 주어진 추가의 조건들은 먼저 도포된 단층 덧살 용접물을 갖는 롤을 제조하기 위한 방법에 대한 종속항인 제 7항 내지 제 15항에 주어진 조건들에 동일하게 대응한다.
본 발명은 또한, 롤러 테이블 상에 또는 연속 주조 기계 내에 고온 재료, 특히 연속 주조된 스틸 스트랜드를 지지 및 이송하기 위한 부품 표면, 바람직하게 롤의 롤 표면 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 필러에 관한 것이며, 상기 부품 표면 또는 롤의 롤 표면이 최대 0.45% C, 특히 0.2 내지 0.45% C를 포함하는 스틸로 제조된다. 본 발명의 목적을 달성하기 위해 상기 철계 용접 필러는 16.5 내지 19.0% Cr을 포함한다. 상기 용접 필러는 바람직하게, 0.15 내지 0.20% Nb를 더 포함한다.
롤 또는 부품 표면에 사용하는 특정 분야에 특히 적합하고 기본 재료와 조화되는 용접 필러는 16.5 내지 19.0% Cr, 0.15 내지 0.20% Nb, 4.0 내지4.5% Ni, 1.0% Mo, 0.12% N, 0.7% Si, 1.2% Mn, 0.03% C, 최대 0.025% S, 최대 0.025% P, 나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하는 화학 조성을 가지며, 상기 개별 합금 성분의 변동 폭은 ±5%이다.
16.5 내지 17.0% Cr, 0.15 내지 0.20% Nb, 4.0% Ni, 1.0% Mo, 0.12% N, 0.7% Si, 1.2% Mn, 0.03% C, 최대 0.025% S, 최대 0.025% P, 나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며, 상기 개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5%인 화학 조성을 갖는 용접 필러의 경우에, 단층 덧살 용접물과의 희석을 25 내지 30%의 값으로 설정하는 것이 가능하다. 따라서 합금성분의 변동 폭이 ±5%인 경우에, 0.7%의 Si 함량에 대한 허용가능한 값은 0.665% 내지 0.735% Si 범위에 놓인다.
18.5 내지 19.0% Cr, 0.15 내지 0.20% Nb, 4.5% Ni, 1.0% Mo, 0.12% N, 0.7% Si, 1.2% Mn, 0.03% C, 최대 0.025% S, 최대 0.025% P, 나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며, 상기 개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5%인 화학 조성을 갖는 용접 필러의 경우에, 단층 덧살 용접물과의 희석을 30 내지 35%의 값으로 설정하는 것이 가능하다.
롤러 테이블 상에 또는 연속 주조 기계 내에 고온 재료, 특히 연속 주조된 스틸 스트랜드를 지지 및 이송하기 위한 부품 표면, 바람직하게 롤의 롤 외피 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 와이어는 상기 용접 와이어 또는 용접 전극은 제 27 항 내지 제 31 항 중 어느 한 항에 따른 화학 조성 또는 합금 성분들을 갖는 용접 필러를 포함하는 것을 특징으로 한다. 이런 경우에, 용접 와이어는 개방형 아크 덧살 용접 공정, 서브머지드 아크 덧살 용접 공정 또는 불활성 가스 용접 공정에서의 기계적 용도에 적하한 방식으로 구성된다.
본 발명의 추가의 장점 및 특징들은 다음의 도면들을 참조한 비제한적인 실시예들에 대한 다음의 설명으로부터 분명해질 것이다.
도 1은 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤 상에 단층 용접에 의해 마모 층을 생성하는 동안의 형상 관련성을 도시하는 도면이며,
도 2는 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤 상의 롤 외피 표면에 용접 비드를 덧대는 과정을 도시하는 도면이며,
도 3은 부품 표면 또는 롤 상의 덧살 용접의 표면을 도시하는 도면이며,
도 4는 용접 결합부의 미세 단면을 도시하는 도면이며,
도 5는 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤을 수리할 때 단층 용접에 의해 마모 층을 제조하는 동안의 형상 관련성을 도시하는 도면이며,
도 6은 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤을 수리할 때 덧살 용접 층 상에 단층 용접에 의해 마모 층을 제조하는 동안의 형상 관련성을 도시하는 도면이다.
고온 재료, 특히 연속 주조 제품을 지지 및 이송하기 위한 롤의 표면 또는 외피는 기본 재료로서 스틸을 포함한다. 본 발명에 따른 덧살 용접물(build-up weld)용 롤 표면 및 외피는 DIN 10083에 따라 바람직하게 42CrMo4 또는 16CrMoV511로 구성되며 퀀칭(quenching) 및 템퍼링된다. 이러한 적용에 더욱 더 선호되는 기본 재료는 DIN 10025에 따른 St52-3이다.
실시예 :
0.03% C, 0.7% Si, 17.5% Cr, 4.0% Ni, 1.2% Mn, 1.0% Mo, 0.17% Nb 및 0.12% N을 포함하는 용접 필러를 사용하여 42CrMo4로 구성된 롤 외피 상에 단층 덧살 용접을 하는 경우에, 동일한 화학 조성을 갖는 3.0 mm의 층 두께의 마모 층은 덧살 용접 층이 밀집된 단일 표면의 롤 외피 표면으로 복원된 후에도 유지된다. 이러한 마모 층은 13.87% Cr, 0.15% Nb, 4.0% Ni, 0.61% Mo, 0.10% N, 0.54% Si, 0.96% Mn, 0.06% C, 0.001% S, 0.043% P, 나머지 철과 제조 관련 불순물을 포함하는 화학 조성을 가진다. 덧살 용접은 2.4 mm의 와이어 직경 및 6.0 m/분의 용접 와이어 공급 속도를 갖는 용접 와이어에 의해 개방형 아크 용접 공정에 기초하여 100 ℃로 예열된 롤 외피 표면에 도포된다. 덧살 용접은 35 사이클/분의 용접 토오치의 스윙 주파수와 25 mm의 스윙 폭, 및 5 mm까지의 용접 비드 중첩으로 수행된다. 개별적인 용접 와이어가 항상 사용된다. 도 1 및 도 2는 더욱 상세한 형상 관련성을 도시한다.
도 1은 프리터닝(preturning) 치수(Dpre)로 준비되는 롤 외피 표면(3)을 갖는 스트랜드 가이드 롤(1)의, 기본 재료(St52-3)로 제조되는 롤 외피(2)의 부분 단면도이다. 단층 덧살 용접(4)이 전술한 바와 같이 롤 외피에 도포되어 나선형 주변 용접 비드(5)를 생성하는데 사용되며, 롤의 직경은 용접 직경(Dweld)으로 증가되고 3.5 mm의 층 두께로 도포된다. 동시에, 1.5 mm의 침투 측정값이 침투 직경(Dpenetration)으로 형성된다. 덧살 용접이 공칭 롤 직경(Dnom) 아래로 2 mm 정도로 복원된 후에, 실질적으로 동일한 화학 조성 및 동일한 재료 특성을 갖는 3 mm의 층 두께를 갖는 마모 층(6)이 유지된다. 스윙 폭은 25 mm이다.
도 2는 롤 외피 표면 상의 용접 비드의 증가를 도시하며, 롤 외피 상의 주변 용접 비드는 롤의 원주 상에서 측정했을 때 약 40 내지 50 mm의 변위 길이 및 약 5 mm의 중첩부를 가진다.
도 3은 도 1의 용접 직경(Dweld)에 대응하는 중첩 용접 비드를 갖는 덧살 용접의 표면을 나타내는 사진이다. 도 4는 침투 영역에서 기본 재료에 대한 용접 필러의 높은 품질의 결합 및 덧살 용접의 품질을 나타내는 현미경 사진이다.
도 5 및 도 6은 고온 금속 스트랜드를 지지 및 이송하기 위한 연속 주조 설비의 작동 중에 마모된 롤을 수리하기 위한 방법을 수행하는 가능성 있는 두 개의 실시예를 도시한다.
도 5에서 이미지의 좌측 절반부는 단층 덧살 용접에 의해 생성된 마모 층을 갖는 스트랜드 가이드 롤을 도시한다. 상기 마모 층은 롤의 공칭 직경(Dnom) 및 침투 직경(Dpenetration)에 의해 반경 방향으로의 크기가 한정된다. 롤의 사용 기간 중의 롤 직경을 나타내는 마모 직경(Dwear)도 도시되어 있다. 이러한 상태에서, 롤은 이미지의 우측 절반부에 도시된 수리 공정이 수행된다. 롤은 롤 몸체의 기본 재료 내에 존재하는 프리터닝 직경(Dpre new)으로 복원된다. 나선형 주변 용접 비드는 이렇게 준비된 롤 외피 표면 상에 용접 필러를 사용하여 생성되며, 롤 직경은 용접 직경(Dweld new)으로 증가한다. 동시에, 침투 직경(Dpenetration new)에 의해 한정되는 새로운 침투 영역이 롤 몸체의 기본 재료 내에 형성된다. 용접 비드의 표면은 수리 공정이 수행되기 이전의 공칭 롤 직경보다 더 작은 새로운 공칭 롤 직경(Dnom new)으로 복원된다.
도 6은 수리 공정이 수행된 이후에 스트랜드 가이드 롤의 본래 공칭 직경이 증가 층의 도포에 의해 다시 달성되는 마모 롤을 수리하기 위한 확장된 공정을 도시한다. 이미지의 좌측 절반부는 도 5와 유사한 시작 위치를 도시하며, 프리터닝 직경(Dpre)은 1차로 도포되는 단층 덧살 용접을 위한 시작 직경을 나타낸다. 이미지의 우측 절반부에 도시한 바에 따라, 롤은 롤 몸체의 기본 재료 내에 존재하는 프리터닝 직경(Dpre new)으로 복원된다. 증가 층(7)은 롤 몸체의 기본 재료의 화학 조성에 대응하는 용접 필러를 사용하여 하나 또는 그보다 많은 용접 층들로 이렇게 준비된 롤 외피 표면에 형성된다. 예로서, St52-3이 유사하게, 증가 층을 위한 St52-3의 롤 몸체 상의 용접 필러로서 사용된다. 이러한 증가 층의 두께는 본래 공칭 직경(Dnom)에 대응되어야 하는 소정의 공칭 직경(Dnom new) 쪽으로 지향된다. 따라서, 증가 층은 1차로 도포된 단층 덧살 용접을 위한 프리터닝 직경(Dpre)에 대응하는 적절한 추가 표면 가공을 고려한다면, 덧살 용접 층 직경(Dbuild-up layer)으로 덧살 용접에 의해 용접된다. 그러므로, 1차로 적용된 단층 덧살 용접을 위해 존재하는 것과 동일한 시작 조건이 마모 층을 형성하는 단층 덧살 용접에도 차례로 제공된다. 단층 덧살 용접이 본 발명에 따른 용접 필러를 사용하여 수행된 이후에, 본래 공칭 직경(Dnom)에 대응하는 새로운 공칭 직경(Dnom new)으로의 최종적인 복원이 발생한다.
롤 몸체 또는 롤 외피가 기본 재료의 충분한 층 두께를 갖는 한, 마모 롤을 수리하기 위한 이러한 공정은 여러 번 반복될 수 있다.

Claims (38)

  1. 롤 몸체를 갖는 롤로서, 상기 롤 몸체가 기본 재료(base material)의 롤 외피(2), 및 용접 필러를 사용하여 덧살 용접에 의해 상기 기본 재료에 도포되고 상기 롤 외피의 표면(3)을 둘러싸고 있는 마모 층(6)을 포함하고, 상기 롤 외피의 상기 기본 재료가 스틸(steel)인, 롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한, 롤에 있어서,
    상기 롤 외피의 상기 기본 재료는 최대 0.45중량% C를 포함하는 스틸이며, 상기 덧살 용접은 단층 용접의 형태이며,
    상기 마모 층(6)은 적어도, 상기 롤 외피의 표면(3)을 둘러싸고 있는, 외측 영역에서,
    12.5 내지 14.0중량% Cr,
    0.10 내지0.18중량% Nb,
    3.4 내지 4.5중량% Ni,
    0.6 내지 1.0중량% Mo,
    0.12중량% N,
    0.7중량% Si,
    0.6 내지 1.2중량% Mn,
    0.06 내지 0.14중량% C,
    최대 0.025중량% S,
    최대 0.025중량% P,
    나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
    개별 합금 성분의 변동 폭이 ± 5중량%인 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 마모 층 내의 델타 페라이트의 비율은 적어도, 상기 롤 외피의 표면을 둘러싸고 있는, 외측 영역에서 10중량% 미만인 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 롤 외피의 표면을 둘러싸고 있는 상기 마모 층의 영역은 1.5 mm 이상의 두께 범위에서 동일한 화학 조성을 갖는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤.
  4. 롤 몸체를 갖는 롤의 제조 방법으로서, 상기 롤 몸체가 기본 재료(base material)의 롤 외피, 및 용접 필러를 사용하여 덧살 용접에 의해 상기 기본 재료에 도포되는 마모 층을 포함하고, 상기 롤 외피의 상기 기본 재료가 스틸(steel)인, 롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한, 롤의 제조 방법에 있어서,
    기본 재료로 형성되는 상기 롤 외피 또는 롤 몸체를 회전 부품으로서 준비하는 단계와,
    단층 덧살 용접에 의해 3.5 mm의 최소 두께를 갖는 덧살 용접 층을 상기 기본 재료에 도포하는 단계, 및
    동일한 화학 조성을 갖는 상기 마모 층의 최소 두께를 1.5 mm 또는 그보다 크게 유지하면서 폐쇄된(closed) 단일 표면의 롤 외피의 표면 상에 상기 덧살 용접 층을 복원시키는(turn back) 단계를 포함하고,
    상기 단층 덧살 용접은 개방형 아크 덧살 용접 공정을 기초로 하여 수행되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 기본 재료 상의 덧살 용접은 4.0 mm 또는 그보다 큰 최소 두께의 상기 덧살 용접 층을 형성하는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
  6. 제 4항 또는 제 5 항에 있어서,
    상기 덧살 용접 층은 동일한 화학 조성을 갖는 상기 마모 층의 최소 두께를 2.5 mm 또는 그보다 크게 유지하면서, 폐쇄된(closed) 단일 표면의 롤 외피의 표면 상에 복원되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
  7. 삭제
  8. 제 4 항 또는 제 5 항에 있어서,
    최대 0.45중량% C를 포함하는 스틸이 상기 롤 외피의 상기 기본 재료로서 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
  9. 제 4 항 또는 제 5 항에 있어서,
    16.5중량% 내지 19.0중량%의 Cr 함량을 갖는 철계 용접 필러가 상기 덧살 용접용으로 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
  10. 제 9 항에 있어서,
    0.15 내지 0.20중량% Nb를 더 포함하는 용접 필러가 상기 덧살 용접용으로 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
  11. 제 4 항 또는 제 5 항에 있어서,
    16.5 내지 19.0중량% Cr,
    0.15 내지 0.20중량% Nb,
    4.0 내지 4.5중량% Ni,
    1.0중량% Mo,
    0.12중량% N,
    0.7중량% Si,
    1.2중량% Mn,
    0.03중량% C,
    최대 0.025중량% S,
    최대 0.025중량% P,
    나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
    개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5중량%인 조성을 갖는 용접 필러가 상기 덧살 용접용으로 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
  12. 제 4 항 또는 제 5 항에 있어서,
    16.5 내지 17.0중량% Cr,
    0.15 내지 0.20중량% Nb,
    4.0중량% Ni,
    1.0중량% Mo,
    0.12중량% N,
    0.7중량% Si,
    1.2중량% Mn,
    0.03중량% C,
    최대 0.025중량% S,
    최대 0.025중량% P,
    나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
    개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5중량%인 조성을 갖는 용접 필러가 상기 덧살 용접용으로 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
  13. 제 4 항 또는 제 5 항에 있어서,
    18.5 내지 19.0중량% Cr,
    0.15 내지 0.20중량% Nb,
    4.5중량% Ni,
    1.0중량% Mo,
    0.12중량% N,
    0.7중량% Si,
    1.2중량% Mn,
    0.03중량% C,
    최대 0.025중량% S,
    최대 0.025중량% P,
    나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
    개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5중량%인 조성을 갖는 용접 필러가 상기 덧살 용접용으로 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
  14. 롤 몸체를 갖는 롤의 수리 방법으로서, 상기 롤 몸체가 기본 재료(base material)의 롤 외피, 및 용접 필러를 사용하여 덧살 용접에 의해 상기 기본 재료에 도포되는 마모 층을 포함하고, 상기 롤 외피의 상기 기본 재료가 스틸(steel)인, 롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한, 작동 중 마모된, 롤의 수리 방법에 있어서,
    상기 기본 재료로 형성되는 상기 롤 외피 또는 롤 몸체의 치수로, 손상된 상기 마모 층을 복원시키는 단계와,
    단층 덧살 용접에 의해 3.5 mm 또는 그보다 큰 최소 두께를 갖는 덧살 용접 층을 마모 층에 도포하는 단계, 및
    동일한 화학 조성을 갖는 상기 마모 층의 최소 두께를 1.5 mm 또는 그보다 크게 유지하면서 폐쇄된(closed) 단일 표면의 롤 외피의 표면 상에 상기 덧살 용접 층을 복원시키는 단계를 포함하고,
    상기 단층 덧살 용접은 개방형 아크 덧살 용접 공정을 기초로 하여 수행되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  15. 제 14 항에 있어서,
    상기 기본 재료 상의 덧살 용접은 4.0 mm 또는 그보다 큰 최소 두께의 상기 덧살 용접 층을 형성하는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  16. 제 14항 또는 제 15 항에 있어서,
    상기 덧살 용접 층은 동일한 화학 조성을 갖는 상기 마모 층의 최소 두께를 2.5 mm 또는 그보다 크게 유지하면서, 폐쇄된(closed) 단일 표면의 롤 외피의 표면 상에 복원되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  17. 삭제
  18. 제 14 항 또는 제 15 항에 있어서,
    16.5중량% 내지 19.0중량%의 Cr 함량을 갖는 철계 용접 필러가 상기 덧살 용접용으로 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  19. 제 18 항에 있어서,
    0.15 내지 0.20중량% Nb를 더 포함하는 용접 필러가 상기 덧살 용접용으로 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  20. 제 14 항 또는 제 15 항에 있어서,
    16.5 내지 19.0중량% Cr,
    0.15 내지 0.20중량% Nb,
    4.0 내지4.5중량% Ni,
    1.0중량% Mo,
    0.12중량% N,
    0.7중량% Si,
    1.2중량% Mn,
    0.03중량% C,
    최대 0.025중량% S,
    최대 0.025중량% P,
    나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
    개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5중량%인 조성을 갖는 용접 필러가 상기 덧살 용접용으로 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  21. 제 14 항 또는 제 15 항에 있어서,
    16.5 내지 17.0중량% Cr,
    0.15 내지 0.20중량% Nb,
    4.0중량% Ni,
    1.0중량% Mo,
    0.12중량% N,
    0.7중량% Si,
    1.2중량% Mn,
    0.03중량% C,
    최대 0.025중량% S,
    최대 0.025중량% P,
    나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
    개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5중량%인 조성을 갖는 용접 필러가 상기 덧살 용접용으로 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  22. 제 14 항 또는 제 15 항에 있어서,
    18.5 내지 19.0중량% Cr,
    0.15 내지 0.20중량% Nb,
    4.5중량% Ni,
    1.0중량% Mo,
    0.12중량% N,
    0.7중량% Si,
    1.2중량% Mn,
    0.03중량% C,
    최대 0.025중량% S,
    최대 0.025중량% P,
    나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
    상기 개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5중량%인 조성을 갖는 용접 필러가 상기 덧살 용접용으로 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  23. 제 14 항 또는 제 15 항에 있어서,
    손상된 상기 마모 층이 상기 기본 재료로 형성된 상기 롤 몸체 또는 롤 외피의 치수로 복원된 이후에, 덧살 용접에 의해 상기 기본 재료 상에 덧살 층이 형성되어 마모 층이 단층 덧살 용접에 의해 상기 덧살 층 상에 덧살 올림되며(built up), 상기 덧살 용접 층의 층 두께는 수리된 롤의 외경이 본래 롤의 외경에 대응하도록 선택되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  24. 제 14 항에 있어서,
    상기 덧살 용접 층을 형성하는데 사용되는 상기 용접 필러는 상기 롤 몸체 또는 롤 외피의 기본 재료와 동일한 화학 조성을 갖거나 합금되지 않은 스틸로 구성되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  25. 부품 표면 또는 롤의 롤 외피가 최대 0.45중량% C를 포함하는 스틸로 제조되는, 롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 부품 표면상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 필러에 있어서,
    철계 용접 필러인 상기 용접 필러가
    16.5 내지 19.0중량% Cr,
    0.15 내지 0.20중량% Nb,
    4.0 내지 4.5중량% Ni,
    1.0중량% Mo,
    0.12중량% N,
    0.7중량% Si,
    1.2중량% Mn,
    0.03중량% C,
    최대 0.025중량% S,
    최대 0.025중량% P,
    나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
    개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5중량%인 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 부품 표면 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 필러.
  26. 제 25 항에 있어서,
    상기 용접 필러가
    16.5 내지 17.0중량% Cr,
    0.15 내지 0.20중량% Nb,
    4.0중량% Ni,
    1.0중량% Mo,
    0.12중량% N,
    0.7중량% Si,
    1.2중량% Mn,
    0.03중량% C,
    최대 0.025중량% S,
    최대 0.025중량% P,
    나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
    개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5중량%인 화학 조성을 갖는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 부품 표면 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 필러.
  27. 제 25 항에 있어서,
    상기 용접 필러가
    18.5 내지 19.0중량% Cr,
    0.15 내지 0.20중량% Nb,
    4.5중량% Ni,
    1.0중량% Mo,
    0.12중량% N,
    0.7중량% Si,
    1.2중량% Mn,
    0.03중량% C,
    최대 0.025중량% S,
    최대 0.025중량% P,
    나머지 Fe 및 제조 관련 불순물을 포함하며,
    개별 합금 성분의 변동 폭이 ±5중량%인 화학 조성을 갖는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 부품 표면 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 필러.
  28. 롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 부품 표면 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 와이어에 있어서,
    상기 용접 와이어 또는 용접 전극은 제 25 항 내지 제 27 항 중 어느 한 항에 따른 화학 조성 또는 합금 성분들을 갖는 용접 필러를 포함하는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 부품 표면 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 와이어.
  29. 제 1 항에 있어서,
    상기 고온 재료는 연속 주조된 스틸 스트랜드인 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤.
  30. 제 4 항에 있어서,
    상기 고온 재료는 연속 주조된 스틸 스트랜드인 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
  31. 제 14 항에 있어서,
    상기 고온 재료는 연속 주조된 스틸 스트랜드인 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 또는 연속 주조 기계에서 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 작동 중 마모된 롤의 수리 방법.
  32. 제 25 항에 있어서,
    상기 부품 표면은 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 롤 외피 상에 있는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 부품 표면 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 필러.
  33. 제 32 항에 있어서,
    상기 고온 재료는 연속 주조된 스틸 스트랜드인 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 부품 표면 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 필러.
  34. 제 28 항에 있어서,
    상기 부품 표면은 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 롤 외피 상에 있는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 부품 표면 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 와이어.
  35. 제 34 항에 있어서,
    상기 고온 재료는 연속 주조된 스틸 스트랜드인 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 부품 표면 상에 덧살 용접을 수행하기 위한 용접 와이어.
  36. 제 2 항에 있어서,
    상기 마모 층 내의 델타 페라이트의 비율은 적어도, 상기 롤 외피의 표면을 둘러싸고 있는 외측 영역에서 5중량% 미만인 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤.
  37. 제 3 항에 있어서,
    상기 롤 외피의 표면을 둘러싸고 있는 상기 마모 층의 영역은 2.5 mm 이상의 두께 범위에서 동일한 화학 조성을 갖는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤.
  38. 제 8 항에 있어서,
    0.2 내지 0.45중량% C를 포함하는 스틸이 상기 롤 외피의 상기 기본 재료로서 사용되는 것을 특징으로 하는,
    롤러 테이블 상의 또는 연속 주조 기계 내의 고온 재료를 지지 및 이송하기 위한 롤의 제조 방법.
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AT0063808A AT506674B9 (de) 2008-04-22 2008-04-22 Rolle zum stützen und transportieren von heissem gut, verfahren zur herstellung der rolle, verfahren zur wiederherstellung einer abgenützten rolle, schweisszusatzwerkstoff und schweissdraht zur herstellung einer auftragsschweissung
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Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2481512A1 (de) 2011-01-26 2012-08-01 Voestalpine Stahl GmbH Verfahren zum Herstellen einer Rolle mit einer durch Auftragschweissen erzeugten Schicht ; Rolle zum Führen und/oder Stützen eines Strangs einer Stranggießanlage mit solcher Schicht
EP2687303A1 (de) 2012-07-20 2014-01-22 SMS Concast AG Rollenanordnung für eine Stranggiessanlage
DE102014217122B4 (de) * 2013-08-30 2021-02-25 Leibniz-Institut Für Festkörper- Und Werkstoffforschung Dresden E.V. Zusatzwerkstoff für das Auftragsschweißen
CN103706921B (zh) * 2013-12-23 2015-08-12 鞍钢实业集团冶金机械有限公司 热连轧精轧机支承辊堆焊修复方法
DE202014009037U1 (de) 2014-11-11 2014-11-21 Sms Siemag Aktiengesellschaft Segmentrolle mit gehärteter Oberfläche für Strang- oder Bandgießanlagen
US10047417B2 (en) * 2015-03-11 2018-08-14 Aktiebolaget Skf Continuous caster roll for a continuous casting machine
CN105217265A (zh) * 2015-10-23 2016-01-06 辽宁科技大学 一种胶带输送机的耐磨滚筒
CN105499786B (zh) * 2015-12-30 2017-10-27 北京工业大学 一种电渣堆焊制备含原始wc陶瓷增强相耐磨硬面的方法
IT201700036965A1 (it) * 2017-04-04 2018-10-04 Bruno Presezzi S P A Struttura di camicia per rulli di colata continua, particolarmente per la produzione di nastri in alluminio o in lega di alluminio e di nastri in leghe a base di zinco
RU182035U1 (ru) * 2017-09-12 2018-08-01 Общество с ограниченной ответственностью "БиМетТех" Биметаллический ролик
CN108890075B (zh) * 2018-07-16 2021-11-19 中冶建筑研究总院有限公司 一种堆焊复合(再)制造连铸辊的工艺
CN110985918B (zh) * 2019-12-20 2021-11-09 浙江旺潮科技有限公司 一种led灯带
AT524483A1 (de) 2020-08-19 2022-06-15 Primetals Technologies Austria GmbH Strangführungsrolle mit einer verschleißfesten Laufschicht
JP7381422B2 (ja) * 2020-08-28 2023-11-15 株式会社神戸製鋼所 造形物の製造方法及び造形物
CN113353540B (zh) * 2021-01-12 2022-09-02 熵基科技股份有限公司 一种安检机用辊轴
CN112916986A (zh) * 2021-02-02 2021-06-08 常州本森焊业科技有限公司 连铸辊的堆焊方法
CN114480964A (zh) * 2021-12-29 2022-05-13 江苏亚太特种铸钢厂有限公司 一种薄带铸轧耐热辊用合金材料及其制备方法
CN114799412B (zh) * 2022-06-02 2023-08-29 常州宝菱重工机械有限公司 一种连铸辊的堆焊方法
CN115283942B (zh) * 2022-06-28 2024-09-24 重庆大学 一种轧辊制造及修复方法
CN115090370A (zh) * 2022-07-04 2022-09-23 宁夏特鑫焊接热喷涂有限公司 一种碳化钛柱钉可焊接修复辊压机辊轴
DE102022213177A1 (de) 2022-12-07 2024-06-13 Sms Group Gmbh Mechanisch, insbesondere tribologisch beanspruchtes Bauteil sowie Verfahren zu dessen Herstellung
WO2024121271A1 (de) 2022-12-07 2024-06-13 Sms Group Gmbh Verfahren und system zur computerimplementierten gestaltung und/oder (weiter)entwicklung und/oder auslegung und/oder lebendaueroptimierung von maschinenelementen einer hüttenechnischen anlage

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002001504A (ja) * 2000-06-27 2002-01-08 Nippon Welding Rod Kk 連続鋳造用ロール及びその製造方法並びに肉盛溶接用ステンレス鋼複合ワイヤ

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1493191A (en) * 1922-11-16 1924-05-06 Golyer Anthony G De Alloy
FR2063252A5 (en) 1969-09-08 1971-07-09 Inst T Filament electrode for non-protected arc welding
US4000010A (en) 1974-03-29 1976-12-28 Hitachi Metals, Ltd. Roll and process for producing same
GB1475300A (en) * 1974-09-13 1977-06-01 British Steel Corp Welding
GB1533044A (en) * 1976-02-27 1978-11-22 British Steel Corp Hardfacing by welding
US4097711A (en) * 1976-09-16 1978-06-27 Ingersoll-Rand Company Roller shell hard coating
SU903042A1 (ru) * 1980-03-05 1982-02-07 Предприятие П/Я А-3700 Состав сварочной проволоки
JPS56151149A (en) * 1980-04-23 1981-11-24 Kubota Ltd Assembling type roll for continuous casting of slab
FR2509640A1 (fr) 1981-07-17 1983-01-21 Creusot Loire Procede de fabrication d'une piece metallique composite et produits obtenus
US4404450A (en) * 1982-01-11 1983-09-13 Weldon John F Roll welding machine and method of reconditioning caster rolls
JPS58184094A (ja) 1982-04-21 1983-10-27 Kobe Steel Ltd 肉盛溶接用帯状電極
US4532978A (en) * 1982-05-26 1985-08-06 Kuroki Kogyosho Co., Ltd. Roll for transferring hot metal pieces
US4733446A (en) 1982-06-24 1988-03-29 Kuroki Kogyosho Co., Ltd. Roll
US4609577A (en) * 1985-01-10 1986-09-02 Armco Inc. Method of producing weld overlay of austenitic stainless steel
JPS62207580A (ja) * 1986-03-06 1987-09-11 Kobe Steel Ltd 偏摩耗した太径長尺ロ−ルの溶接補修方法
CN1032305A (zh) 1987-10-06 1989-04-12 乌拉尔基洛夫工业学院 钢制件表面的修复方法
DE3735884C1 (de) 1987-10-23 1989-02-09 Krupp Stahl Ag Innengekuehlte Walze und Verfahren zu ihrer Herstellung
DE3823655A1 (de) 1988-07-08 1990-01-11 Mannesmann Ag Stuetz- und/oder transportwalze fuer metall
SU1625647A1 (ru) * 1988-09-20 1991-02-07 Липецкий политехнический институт Способ восстановлени деталей
JPH03275276A (ja) 1990-03-23 1991-12-05 Kobe Steel Ltd 肉盛ロールの製造方法
DE4027225C2 (de) 1990-08-24 1993-12-16 Mannesmann Ag Verfahren zur Herstellung einer Stütz- und Führungsrolle einer Stranggießanlage
RU2014192C1 (ru) * 1992-05-21 1994-06-15 Институт Электросварки Им.Е.О.Патона Состав сварочной проволоки для сварки высоколегированных коррозионностойких аустенитно-ферритных сталей
ZA934072B (en) 1992-06-19 1994-01-19 Commw Scient Ind Res Org Rolls for metal shaping
US5766378A (en) † 1995-11-06 1998-06-16 Ag Industries, Inc. Stainless steel surface claddings of continuous caster rolls
JPH106001A (ja) * 1996-06-28 1998-01-13 Kawasaki Steel Corp 耐食性・耐摩耗性に優れた肉盛りロールの製造方法
US5914055A (en) * 1996-11-18 1999-06-22 Tennessee Valley Authority Rotor repair system and technique
RU2124962C1 (ru) * 1997-02-05 1999-01-20 Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" Бандажное кольцо ролика и способ его изготовления
JPH10314938A (ja) 1997-05-14 1998-12-02 Hitachi Zosen Corp 肉盛ロールおよびその製造方法
JP3666775B2 (ja) 1997-06-09 2005-06-29 株式会社黒木工業所 波形に凹部を有する溶接肉盛ロール
JPH1177A (ja) * 1997-06-10 1999-01-06 Yamaha Motor Co Ltd 自動給餌機
US6127644A (en) * 1999-04-27 2000-10-03 Stoody Company Electroslag surfacing using wire electrodes
GB2368849B (en) 2000-11-14 2005-01-05 Res Inst Ind Science & Tech Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance
RU22901U1 (ru) * 2001-03-30 2002-05-10 ООО "Композит" Ролик мнлз с наплавкой
JP2004174600A (ja) 2002-11-26 2004-06-24 Nippon Steel Hardfacing Co Ltd 連続鋳造用溝付き高合金肉盛ロール
CN100391683C (zh) 2005-04-28 2008-06-04 上海金刚冶金材料有限公司 连铸辊埋弧堆焊用的氮合金管丝及其使用方法

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002001504A (ja) * 2000-06-27 2002-01-08 Nippon Welding Rod Kk 連続鋳造用ロール及びその製造方法並びに肉盛溶接用ステンレス鋼複合ワイヤ

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