KR101535728B1 - 골프 클럽 - Google Patents

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다카시 나카무라
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던롭 스포츠 가부시키가이샤
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Abstract

클럽(2)은, 헤드(4), 샤프트(6) 및 그립(8)을 구비한다. 클럽 길이(L1)는, 45 인치 이상 48 인치 이하이다. 클럽 질량(Wc)에 대한 헤드 중량(Wh)의 비(Wh/Wc)가 0.71 이상이다. 스윙축 주위의 관성 모멘트 Ix가 6.90×103(kg·㎠) 이하이다. 그러나 클럽 질량을 Wc(kg)으로 하고, 그립단과 클럽의 무게 중심 사이의 축방향 거리를 Lc(㎝)으로 하고, 클럽의 무게 중심 주위의 관성 모멘트를 Ic(kg·㎠)로 하면, 상기 관성 모멘트 Ix(kg·㎠)는, 하기의 식 (1)에 의해 산출된다.
Ix=Wc×(Lc+60)2+Ic···(1)

Description

골프 클럽{GOLF CLUB}
본원은, 2012년 12월 3일자로 출원된 일본 특허 출원 제2012-263914호에 기초하는 우선권 주장을 수반한다. 이 일본 특허 출원의 전체 내용은, 참조로서 본원 명세서에 인용되고 있다.
본 발명은, 골프 클럽에 관한 것이다.
골프 클럽의 중요한 평가 항목의 예로는, 비거리를 들 수 있다.
비거리의 증대를 의도한 골프 클럽이 제안되어 있다. 일본 특허 공개 제2004-201911호 공보는, 골프 클럽의 총 질량에 대한 헤드의 질량의 비율이 73% 이상 81% 이하인 우드 클럽을 개시하고 있다. 일본 특허 공개 제2000-202069호 공보는, 그립단으로부터 170 ㎜의 위치에서의 관성 모멘트가 소정의 범위에 있는 골프 클럽을 개시하고 있다.
비거리의 증대에 대한 요구는, 점점 더 증가하고 있다. 본 발명은, 종래와는 다른 기술 사상을 기초로, 비거리의 증대를 가능하게 한다.
본 발명의 목적은, 비거리 성능이 우수한 골프 클럽을 제공하는 것이다.
본 발명에 따른 골프 클럽은, 헤드, 샤프트 및 그립을 갖추고 있다. 클럽 길이는, 45 인치 이상 48 인치 이하이다. 클럽 질량 Wc에 대한 헤드 중량 Wh의 비(Wh/Wc)는 0.71 이상이다. 스윙축 주위의 관성 모멘트(Ix)는 6.90×103(kg·㎠) 이하이다. 클럽 질량을 Wc(kg)로 하고, 그립단과 클럽의 무게 중심 사이의 축방향 거리를 Lc(㎝)로 하고, 클럽의 무게 중심 주위의 관성 모멘트를 Ic(kg·㎠)로 하면, 상기 관성 모멘트 Ix(kg·㎠)는, 하기의 식 (1)에 의해 산출된다.
Ix=Wc×(Lc+60)2+Ic···(1)
클럽의 정적 모멘트를 Mt로 하면, 비(Ix/Mt)는 435 이하인 것이 바람직하다. 상기 정적 모멘트 Mt(kg·㎠)는, 하기의 식 (2)에 의해 산출된다.
Mt=Wc×(Lc-35.6)···(2)
상기 샤프트의 선단과 샤프트의 무게 중심 사이의 축방향 거리를 Lg라 하고, 샤프트 길이를 Ls라 하면, 비(Lg/Ls)는 0.5 이상 0.67 이하인 것이 바람직하다.
바람직하게는, 상기 헤드 중량(Wh)은 0.175 kg 이상이다.
바람직하게는, 상기 샤프트의 중량은 50 g 이하이다.
바람직하게는, 상기 그립의 중량은 40 g 이하이다.
비거리 성능이 우수한 골프 클럽을 얻을 수 있다.
도 1은, 본 발명의 일 실시형태에 따른 골프 클럽을 도시한다.
도 2는, 도 1의 클럽에 이용되는 샤프트를 구성하는 프리프레그 시트의 전개도이다.
도 3은, 스윙축 주위의 관성 모멘트 등을 나타낸다.
이하, 적절하게 첨부 도면을 참조하여, 본 발명을 바람직한 실시형태에 기초하여 상세히 설명한다.
본원에 있어서, "축방향"은 샤프트의 축방향을 의미한다.
도 1은, 본 발명의 일 실시형태에 따른 골프 클럽(2)을 도시한다. 골프 클럽(2)은, 헤드(4)와, 샤프트(6)와, 그립(8)을 구비하고 있다. 샤프트(6)의 선단부에 헤드(4)가 부착되어 있다. 샤프트(6)의 후단부에 그립(8)이 부착되어 있다. 헤드(4)는 중공 구조를 갖는다. 헤드(4)는, 목재형 헤드이다.
본 실시형태는, 비거리 성능의 향상에 유효하다. 이 관점에서, 헤드(4)는, 목재형 골프 클럽 헤드인 것이 바람직하다.
샤프트(6)는, 섬유 강화 수지 층의 적층체를 구비한다. 샤프트(6)는, 관형체이다. 샤프트(6)는 중공 구조를 갖는다. 도 1에 도시한 바와 같이, 샤프트(6)는, 팁 엔드(Tp)와 버트 엔드(Bt)를 갖는다. 팁 엔드(Tp)는, 헤드(4)의 내부에 위치하고 있다. 버트 엔드(Bt)는, 그립(8)의 내부에 위치하고 있다.
도 1에 있어서는, 샤프트 길이가 양두 화살표 Ls로 표시되어 있다. 샤프트 길이(Ls)는, 팁 엔드(Tp)와 버트 엔드(Bt) 사이의 축방향 거리이다. 도 1에 있어서는, 팁 엔드(Tp)와 샤프트의 무게 중심(G) 사이의 축방향 거리가 양두 화살표 Lg로 표시되어 있다. 샤프트의 무게 중심(G)은, 샤프트(6) 단체의 무게 중심이다. 이 무게 중심(G)은, 샤프트의 축선 상에 위치한다. 도 1에 있어서는, 클럽 길이가 양두 화살표 L1로 표시되어 있다. 이 클럽 길이(L1)의 측정 방법은, 후술한다.
샤프트(6)는, 소위 카본 샤프트이다. 바람직하게는, 샤프트(6)는, 프리프레그 시트를 경화시켜 형성된다. 이 프리프레그 시트에서는, 섬유가 실질적으로 한 방향으로 배향되어 있다. 이와 같이, 섬유가 실질적으로 한 방향으로 배향된 프리프레그는, UD 프리프레그로도 지칭된다. “UD”라는 문언은, 단일 방향(uni-direction)을 나타낸다. UD 프리프레그 이외의 프리프레그를 사용할 수도 있다. 예컨대, 프리프레그 시트에 포함된 섬유가 직조될 수도 있다.
프리프레그 시트는, 섬유와 수지를 갖고 있다. 수지는, 매트릭스 수지로도 지칭된다. 전형적으로, 섬유는 탄소 섬유이다. 전형적으로, 매트릭스 수지는 열경화성 수지이다.
샤프트(6)는, 소위 시트 권취(winding) 공정에 의해 제조된다. 프리프레그에 있어서, 매트릭스 수지는, 반경화 상태로 있다. 샤프트(6)는, 프리프레그 시트를 권취하고 경화하여 얻어진다.
프리프레그 시트의 매트릭스 수지로서는, 에폭시 수지, 에폭시 수지 이외의 열경화성 수지 및 열가소성 수지 등을 이용할 수도 있다. 샤프트 강도의 관점에서, 매트릭스 수지는, 에폭시 수지가 바람직하다.
샤프트(6)의 제조 방법은 한정되지 않는다. 경량성 및 설계 자유도의 관점에서, 시트 권취 공정에 의해 제조된 샤프트가 바람직하다.
도 2는, 샤프트(6)를 구성하는 프리프레그 시트의 전개도(시트 구성도)이다. 샤프트(6)는, 복수의 시트를 포함한다. 도 2의 실시형태에서는, 샤프트(6)는, a1 내지 a13의 13장의 시트를 포함한다. 도 2의 전개도는, 샤프트를 구성하는 시트를, 샤프트의 반경 방향 내측으로부터 순서대로 나타내고 있다. 전개도에 있어서, 시트는, 최상측에 위치하는 시트로부터 순서대로 권취된다. 도 2에 있어서, 도면의 좌우 방향은, 샤프트의 축방향과 일치한다. 도 2에 있어서, 도면의 우측은, 샤프트의 팁 엔드(Tp)측이다. 도 2에 있어서, 도면의 좌측은, 샤프트의 버트 엔드(Bt)측이다.
전개도는, 시트의 권취 순서뿐만 아니라, 샤프트의 축방향에 있어서의 시트의 배치도 도시하고 있다. 예컨대 도 2에 있어서, 시트 a1, a12, a13의 선단은 샤프트의 팁 엔드(Tp)에 위치하고 있다. 예컨대 도 2에 있어서, 시트 a3, a5 및 a6의 후단은, 샤프트의 버트 엔드(Bt)에 위치하고 있다.
본원에 있어서는, “층”이라고 하는 문언과, “시트”라고 하는 문언이 이용된다. “층”은, 권취된 후의 호칭인 반면에, “시트”는, 권취되기 전의 호칭이다. “층”은, “시트”가 권취됨에 따라 형성된다. 즉, 권취된 “시트”가, “층”을 형성한다. 본원에서는, 층과 시트에 동일한 부호가 이용된다. 예컨대, 시트 a1에 의해서 형성된 층은, 층 a1이 된다.
샤프트(6)는, 스트레이트 층, 바이어스 층 및 후프 층을 갖는다. 본원의 전개도에는, 각 시트에 대한 섬유의 배향 각도 Af가 기재되어 있다. 이 배향 각도(Af)는, 샤프트의 축방향에 대한 각도이다.
"0°"로 기재되어 있는 시트가, 스트레이트 층을 구성한다. 스트레이트 층용의 시트는, 본원에 있어서 스트레이트 시트로도 지칭된다.
스트레이트 층은, 섬유의 배향이 샤프트의 축방향에 대하여 실질적으로 0°가 되는 층이다. 권취 시의 오차 등에 기인하여, 섬유의 배향이 샤프트의 축선 방향에 대하여 완전히 0°가 아닐 수도 있다. 통상, 스트레이트 층에서는, 절대 각도 θa가 10° 이하이다.
절대 각도(θa)는, 상기 배향 각도(Af)의 절대치이다. 예컨대, 절대 각도(θa)가 10° 이하라는 것은, 배향 각도(Af)가, -10° 이상 +10° 이하인 것을 의미한다.
도 2의 실시형태에 있어서, 스트레이트 시트는, 시트 a1, 시트 a5, 시트 a7,시트 a9, 시트 a11, 시트 a12 및 시트 a13이다. 스트레이트 층은, 샤프트의 굽힘 강성 및 굽힘 강도와 상관이 높다.
한편, 바이어스 층은, 샤프트의 비틀림 강성 및 비틀림 강도와 상관이 높다. 바람직하게는, 바이어스 시트는, 섬유의 배향이 서로 역방향으로 경사진 2장의 시트를 포함한다. 비틀림 강성의 관점에서, 바이어스 층의 절대 각도(θa)는, 바람직하게는 15° 이상이고, 보다 바람직하게는 25° 이상이고, 더욱 바람직하게는 40° 이상이다. 비틀림 강성 및 굽힘 강성의 관점에서, 바이어스 층의 절대 각도(θa)는, 바람직하게는 60° 이하이며, 보다 바람직하게는 50° 이하이다.
샤프트(6)에 있어서, 바이어스 층을 구성하는 시트는, 시트 a2 및 시트 a4이다. 전술한 바와 같이, 도 2에 있어서는, 각 시트에 대하여 상기 배향 각도(Af)가 기재되어 있다. 배향 각도(Af)에서의 플러스(+) 및 마이너스(-)는, 바이어스 시트의 섬유가 서로 역방향으로 경사져 있는 것을 나타내고 있다. 본원에 있어서, 바이어스 층용의 시트는, 단순히 바이어스 시트로도 지칭된다.
도 2의 실시형태에서는, 시트 a2의 배향 각도(Af)가 -45도이고, 시트 a4의 배향 각도(Af)가 +45도이다. 그러나 이와 반대로, 시트 a2의 배향 각도(Af)가 +45도이고, 시트 a4의 배향 각도(Af)가 -45도일 수도 있다는 것을 이해할 것이다.
샤프트(6)에 있어서, 후프 층을 구성하는 시트는, 시트 a3, 시트 a6, 시트 a8 및 시트 a10이다. 바람직하게는, 후프 층에서의 상기 절대 각도(θa)는, 샤프트의 축선에 대하여 실질적으로 90°로 된다. 다만, 권취 시의 오차 등에 기인하여, 샤프트의 축선 방향에 대한 섬유의 배향이 완전히 90°가 아닐 수도 있다. 통상, 후프 층에서는, 상기 절대 각도(θa)가 80° 이상 90° 이하이다. 본원에 있어서, 후프 층용의 프리프레그 시트는, 후프 시트로도 지칭된다.
후프 층은, 샤프트의 파쇄 강성(crushing rigidity) 및 파쇄 강도를 높이는데 기여한다. 파쇄 강성이란, 샤프트를 그 반경 방향 내측을 향해서 찌부러뜨리는 힘에 대한 강성이다. 파쇄 강도란, 샤프트를 그 반경 방향 내측을 향해서 찌부러뜨리는 힘에 대한 강도이다. 파쇄 강도는, 굽힘 강도와 관련될 수 있다. 굽힘 변형에 따라 파쇄 변형이 생길 수 있다. 특히, 얇은 경량 샤프트에 있어서는, 이러한 연동성이 크다. 파쇄 강도의 향상에 의해, 굽힘 강도도 향상될 수 있다.
도시하지 않지만, 사용 전의 프리프레그 시트는, 커버 시트 사이에 끼워져 있다. 통상, 커버 시트는, 이형지(mold release paper) 및 수지막이다. 즉, 사용 전의 프리프레그 시트는, 이형지와 수지막의 사이에 끼워져 있다. 프리프레그 시트의 한쪽의 면에는 이형지가 부착되어 있고, 프리프레그 시트의 다른 쪽의 면에는 수지막이 부착되어 있다. 이하에 있어서, 이형지가 부착되어 있는 면은 “이형지측의 면”으로도 지칭되고, 수지막이 부착되어 있는 면은 “막측의 면”으로도 지칭된다.
본원의 전개도에 있어서는, 막측의 면이 표측이다. 즉, 본원의 전개도에 있어서는, 도면의 표측이 막측의 면이고, 도면의 이면측이 이형지측의 면이다. 도 2에서는, 시트 a2의 섬유의 방향을 나타내는 선의 방향이 시트 a4와 동일하다. 그러나 후술하는 접합 시에, 시트 a4가 뒤집힌다. 이 결과, 시트 a2의 섬유 방향과 시트 a4의 섬유 방향이 서로 역으로 된다. 이 때문에, 권취된 후의 상태에서는, 층 a2의 섬유 방향과 층 a4의 섬유 방향이 서로 역으로 된다. 이러한 점을 고려하여, 도 2에서는, 시트 a2의 섬유 방향이 "-45°"로 표기되고, 시트 a4의 섬유 방향이 "+45°"로 표기되어 있다.
프리프레그 시트를 권취하기 위해서는, 먼저, 수지막이 박리된다. 수지막의 박리에 의해, 막측의 면이 노출된다. 노출면은, 점성(점착성)을 갖는다. 이 점성은, 매트릭스 수지에 기인하는 것이다. 즉, 이 매트릭스 수지가 반경화 상태로 있기 때문에, 점착성이 발현된다. 다음으로, 노출된 막측의 면의 가장자리부(권취 개시 가장자리부로도 지칭됨)를, 권취 대상물에 접착한다. 매트릭스 수지의 점착성에 의해, 권취 개시 가장자리부를 원활하게 부착할 수 있다. 권취 대상물이란, 맨드렐 또는 맨드렐의 주위에 다른 프리프레그 시트가 감겨짐으로써 얻어진 권취물이다. 다음으로, 이형지가 박리된다. 다음으로, 권취 대상물이 회전되어, 프리프레그 시트가 권취 대상물에 감겨질 수 있다. 이와 같이, 수지막이 먼저 박리된다. 다음으로, 권취 개시 가장자리부가 권취 대상물에 접착된 다음에, 이형지가 박리된다. 즉, 먼저 수지막이 박리되고, 권취 개시 가장자리부가 권취 대상물에 접착된 후에, 이형지가 박리된다. 이 순서에 의해, 시트의 주름이나 권취 불량이 억제된다. 그 이유는, 이형지가 접착된 시트가 이형지에 의해 지지되어 있으므로, 주름이 잘 발생하지 않기 때문이다. 이형지는, 수지막과 비교하여, 굽힘 강성이 높다.
도 2의 실시형태에서는, 합체 시트가 이용된다. 합체 시트는, 2장 이상의 시트가 접합됨에 따라 형성된다.
도 2의 실시형태에서는, 4개의 합체 시트가 형성된다. 제1 합체 시트는, 시트 a2에 시트 a3 및 시트 a4를 접합시킴으로써 형성된다. 제1 합체 시트에서는, 시트 a3가 시트 a2와 시트 a4 사이에 끼워져 있다. 제2 합체 시트는, 시트 a7에 시트 a6을 접합시킴으로써 형성된다. 제3 합체 시트는, 시트 a9에 시트 a8을 접합시킴으로써 형성된다. 제4 합체 시트는, 시트 a11에 시트 a10을 접합시킴으로써 형성된다. 모든 후프 시트는, 합체 시트의 상태로 권취된다. 이 권취 방법에 의해 후프 시트의 권취 불량이 억제된다. 권취 불량의 예로는, 시트의 갈라짐, 배향 각도(Af)의 어긋남, 주름 등을 들 수 있다.
전술한 바와 같이, 본원에서는, 섬유의 배향 각도에 의해 시트 및 층을 분류한다. 또한, 본원에서는, 샤프트의 축방향 길이에 의해서 시트 및 층을 분류한다.
본원에 있어서, 샤프트의 축방향의 전체에 배치되는 층이, 전장(全長) 층으로 지칭된다. 본원에 있어서, 샤프트의 축방향의 전체에 배치되는 시트가, 전장 시트로 지칭된다. 권취된 전장 시트가, 전장 층을 형성한다.
한편, 본원에 있어서, 샤프트의 축방향에 있어서 부분적으로 배치되는 층이, 부분 층으로 지칭된다. 본원에 있어서, 샤프트의 축방향에 있어서 부분적으로 배치되는 시트가, 부분 시트로 지칭된다. 권취된 부분 시트가, 부분 층을 형성한다.
본원에서는, 스트레이트 층인 전장 층이, 전장 스트레이트 층으로 지칭된다. 도 2의 실시형태에 있어서, 전장 스트레이트 층은, 시트 a7, 시트 a9 및 시트 a11이다.
본원에서는, 후프 층인 전장 층이, 전장 후프 층으로 지칭된다. 도 2의 실시형태에 있어서, 전장 후프 층은, 시트 a8 및 시트 a10이다.
본원에서는, 스트레이트 층인 부분 층이, 부분 스트레이트 층으로 지칭된다. 도 2의 실시형태에 있어서, 부분 스트레이트 층은, 시트 a1, 시트 a5, 시트 a12 및 시트 a13이다.
본원에서는, 후프 층인 부분 층이, 부분 후프 층으로 지칭된다. 도 2의 실시형태에 있어서, 부분 후프 층은, 시트 a3 및 시트 a6이다.
본원에서는, “버트 부분 층”이라는 문언이 이용된다. 이 버트 부분 층의 예로는, 버트 스트레이트 층 및 버트 후프 층을 들 수 있다. 도 2의 실시형태에 있어서, 버트 스트레이트 층은, 층 a5이다. 도 2의 실시형태에 있어서, 버트 후프 층은, 층 a3및 층 a6이다. 버트 부분 층은, 비(Lg/Ls)의 조정에 기여할 수 있다.
본원에서는, “팁 부분 층(tip partial layer)”이라는 문언이 이용된다. 이 팁 부분 층의 예로는, 팁 스트레이트 층을 들 수 있다. 도 2의 실시형태에 있어서, 팁 스트레이트 층은, 층 a1, 층 a12 및 층 a13이다. 팁 부분 층은, 샤프트(6)의 선단 부분의 강도를 높인다. 또한, 팁 부분 층은, 비(Lg/Ls)의 조정에 기여할 수 있다.
도 2에 도시된 시트를 이용한 시트 권취 공정에 의해 샤프트(6)가 제작된다.
이하에, 샤프트(6)의 제조 공정을 개략적으로 설명한다.
[샤프트 제조 공정의 개략]
(1) 재단 공정
재단 공정에서는, 프리프레그 시트를 원하는 형상으로 재단한다. 이 공정에 의해, 도 2에 도시된 각 시트가 재단된다.
재단은, 재단기에 의해 실행될 수도 있고, 수작업으로 실행될 수도 있다. 수작업의 경우에는, 예컨대, 커터 나이프가 이용된다.
(2) 접합 공정
접합 공정에서는, 복수의 시트를 접합하여, 4개의 합체 시트를 제작한다.
접합 공정에서는, 가열 또는 프레스를 이용할 수도 있다. 보다 바람직하게는, 가열과 프레스가 병용된다. 후술하는 권취 공정에 있어서, 합체 시트의 권취 작업 중에 시트의 어긋남이 생길 수 있다. 이러한 어긋남은, 권취 정밀도를 저하시킨다. 가열 및 프레스는, 시트 사이의 접착력을 향상시킨다. 가열 및 프레스는, 권취 공정에서의 시트 사이의 어긋남을 억제한다.
시트 사이의 접착력을 높이는 관점에서, 접합 공정에 있어서의 가열 온도는, 30℃ 이상이 바람직하고, 35℃ 이상이 보다 바람직하다. 가열 온도가 너무 높으면, 매트릭스 수지의 경화가 진행하여, 시트의 점착성이 저하될 수도 있다. 점착성의 저하는, 합체 시트와 권취 대상물 사이의 접착성을 저하시킨다. 이러한 접착성의 저하는, 주름의 발생을 허용하여, 권취 위치의 어긋남을 야기할 수 있다. 이 관점에서, 접합 공정에서의 가열 온도는, 60℃ 이하가 바람직하고, 50℃ 이하가 보다 바람직하고, 40℃ 이하가 더욱 바람직하다.
시트 사이의 접착력을 높이는 관점에서, 접합 공정에서의 가열 시간은, 20초 이상이 바람직하고, 30초 이상이 보다 바람직하다. 시트의 점착성을 유지하는 관점에서, 접합 공정에서의 가열 시간은, 300초 이하가 바람직하다.
시트 사이의 접착력을 높이는 관점에서, 접합 공정에서의 프레스 압력은, 300 g/㎠ 이상이 바람직하고, 350 g/㎠ 이상이 보다 바람직하다. 프레스 압력이 과도하게 크면, 프리프레그가 찌부러질 수도 있다. 이 경우, 프리프레그의 두께가 설계치보다 얇아지게 된다. 프리프레그의 두께 정밀도의 관점에서, 접합 공정에서의 프레스 압력은, 600 g/㎠ 이하가 바람직하고, 500 g/㎠ 이하가 보다 바람직하다.
시트 사이의 접착력을 높이는 관점에서, 접합 공정에서의 프레스 시간은, 20초 이상이 바람직하고, 30초 이상이 보다 바람직하다. 프리프레그의 두께 정밀도의 관점에서, 접합 공정에서의 프레스 시간은, 300초 이하가 바람직하다.
(3) 권취 공정
권취 공정에서는, 맨드렐이 준비된다. 전형적인 맨드렐은, 금속제이다. 이 맨드렐에는, 이형제가 도포된다. 또한, 맨드렐에는, 점착성을 갖는 수지가 도포된다. 이 수지는, 점착 레진(tacking resin)으로도 지칭된다. 맨드렐의 주위에 재단된 시트가 권취된다. 점착 레진에 의해, 시트의 단부를 맨드렐에 접착하는 것이 용이하게 되어 있다.
도 2의 전개도에 있어서 최상측에 위치하는 시트부터 순서대로 권취된다. 접합 공정에서 접합된 시트가, 합체 시트의 상태로 권취된다.
권취 공정에 의해, 권취체(winding body)를 얻을 수 있다. 권취체는, 맨드렐의 외측 주위에 프리프레그 시트를 권취함으로써 얻어진다. 예컨대, 권취는, 평면상에서 권취 대상물을 굴리는 것에 의해 이루어질 수 있다. 권취는, 수작업에 의해 이루어질 수도 있고, 기계에 의해 이루어질 수도 있다. 이 기계는, 롤링 머신으로 지칭된다.
(4) 테이프 랩핑 공정
테이프 랩핑 공정에서는, 상기 권취체의 외주면 주위에 테이프가 감겨진다. 테이프는, 랩핑 테이프로도 지칭된다. 이 랩핑 테이프는, 장력이 부여되면서 감겨진다. 이 랩핑 테이프에 의해, 권취체에 압력이 가해진다. 이 압력은 보이드를 저감시킨다.
(5) 경화 공정
경화 공정에서는, 테이프 랩핑이 실시된 후의 권취체가 가열된다. 가열에 의해 매트릭스 수지가 경화된다. 경화 공정에서, 매트릭스 수지가 한시적으로 유동화한다. 매트릭스 수지의 유동화에 의해, 시트 사이 또는 시트 내의 공기가 배출될 수 있다. 랩핑 테이프의 압력(체결력)에 의해, 공기의 배출이 촉진된다. 이러한 경화에 의해, 경화 적층체를 얻을 수 있다.
(6) 맨드렐의 추출 공정 및 랩핑 테이프의 제거 공정
경화 공정 후에, 맨드렐의 추출 공정 및 랩핑 테이프의 제거 공정이 이루어질 수 있다. 양 공정의 순서는 한정되지 않는다. 다만, 랩핑 테이프의 제거 공정의 능률을 향상시키는 관점에서, 맨드렐의 추출 공정 후에 랩핑 테이프의 제거 공정이 이루어지는 것이 바람직하다.
(7) 양단 커트 공정
이 공정에서는, 경화 적층체의 양단부를 커트한다. 이 커트에 의해, 팁 엔드(Tp)의 단부면 및 버트 엔드(Bt)의 단부면을 평탄하게 한다.
이해를 용이하게 하기 위해서, 도 2의 전개도는, 양단이 커트된 상태의 시트를 나타내고 있다. 실제로는, 각 시트의 치수의 설정에 있어서 양단 커트가 고려된다. 즉, 실제로는, 각 시트의 치수의 설정에 있어서, 커트될 부분이 양단에 부가된다.
(8) 연마 공정
이 공정에서는, 경화 적층체의 표면을 연마한다. 경화 적층체의 표면에는, 랩핑 테이프의 흔적으로서 남겨진 나선형의 요철이 존재한다. 연마에 의해, 랩핑 테이프의 흔적으로서의 요철이 소멸하여, 표면이 평활하게 된다.
(9) 도장 공정
연마 공정 후의 경화 적층체에 도장을 실시한다.
이상과 같은 공정에 의해, 샤프트(6)를 얻을 수 있다. 샤프트(6)에서는, 비(Lg/Ls)가 크다. 샤프트(6)는, 경량이다.
시트 권취 공정은, 설계 자유도가 우수하다. 이 공정에 의해, 비(Lg/Ls)를 용이하게 조정할 수 있다. 비(Lg/Ls)를 조정하는 수단의 예로는, 다음의 항목 (A1) 내지 (A7)가 예시된다.
(A1) 버트 부분 층의 권취수의 증감.
(A2) 버트 부분 층의 두께의 증감.
(A3) 버트 부분 층의 축방향 길이의 증감.
(A4) 팁 부분 층의 권취수의 증감.
(A5) 팁 부분 층의 두께의 증감.
(A6) 팁 부분 층의 축방향 길이의 증감.
(A7) 샤프트의 테이퍼율의 증감.
비(Lg/Ls)를 크게 하는 관점에서, 버트 부분 층의 총 중량은, 샤프트 중량 Ws에 대하여, 5 중량% 이상이 바람직하고, 10 중량% 이상이 보다 바람직하다. 딱딱한 느낌을 억제하는 관점에서, 버트 부분 층의 총 중량은, 샤프트 중량(Ws)에 대하여, 50 중량% 이하가 바람직하고, 45 중량% 이하가 보다 바람직하다. 도 2의 실시형태에서는, 버트 부분 층의 총 중량은, 시트 a3, 시트 a5 및 시트 a6의 합계 중량이다.
본원에 있어서, 특정 버트 범위가 정의된다. 이 특정 버트 범위는, 버트 엔드(Bt)로부터 축방향으로 250 ㎜ 이격한 지점으로부터, 버트 엔드(Bt)까지의 범위이다. 특정 버트 범위에 존재하는 버트 부분 층의 중량을 Wa라 하고, 상기 특정 버트 범위에서의 샤프트 중량을 Wb라 한다. 비(Lg/Ls)를 크게 하는 관점에서, 비(Wa/Wb)는, 0.4 이상이 바람직하고, 0.42 이상이 보다 바람직하고, 0.43 이상이 더 바람직하고, 0.44 이상이 더욱 바람직하다. 딱딱한 느낌을 억제하는 관점에서, 비(Wa/Wb)는, 0.7 이하가 바람직하고, 0.65 이하가 보다 바람직하고, 0.6 이하가 더욱 바람직하다.
본 실시형태에서는, 스윙 용이성의 새로운 지표로서, 관성 모멘트 Ix가 이용된다. 본원에서는, 관성 모멘트(Ix)는, 스윙축 주위의 관성 모멘트로 지칭된다.
종래, 스윙 용이성의 지표로서는, 스윙 밸런스(클럽 밸런스)가 알려져 있었다. 그러나 스윙 밸런스는 정적 모멘트이며, 동적인 지표가 아니다. 한편, 스윙은 동적이다. 스윙 용이성의 동적인 지표로서, 스윙축 주위의 관성 모멘트(Ix)가 확인되었다.
도 3은, 본 발명에 따른 관성 모멘트 Ix 등을 예시하고 있다.
[스윙축 주위의 관성 모멘트 Ix]
스윙축 주위의 관성 모멘트 Ix는, 다음 식 (1)에 의해 산출된다.
Ix=Wc×(Lc+60)2+Ic···(1)
상기 식 (1)에 있어서, Wc는 클럽 질량(kg)이고, Lc는 그립단과 클럽 무게 중심 사이의 축방향 거리이며, Ic는 클럽 무게 중심 주위의 관성 모멘트(kg·㎠)이다. 이 관성 모멘트 Ix의 단위는, (kg·㎠)이다.
실제의 스윙에서는, 골프 클럽이 그립단을 중심으로 회전하는 것은 아니다. 골프 클럽은, 골퍼의 바디를 축으로 하여, 골퍼의 팔과 함께 회전한다. 본원에서는, 이 스윙시의 골퍼의 바디의 위치를 고려하여, 스윙축(Zx)이 설정된다. 스윙축과 그립단은 서로 떨어져 있다. 동적인 스윙 용이성을 평가하기 위해서, 스윙축(Zx)과 그립단 사이의 이격 거리 Dx가 설정된다(도 3 참조). 이격 거리 Dx와 관련하여, 많은 골퍼의 체형 및 스윙을 분석하였다. 그 결과, 이격 거리 Dx로서, 약 60 ㎝가 적절한 것으로 판명되었다. 이러한 스윙의 실태를 고려하여, 상기 식 (1)에 있어서, [Lc+60]의 값이 이용되었다.
스윙은 동적이다. 정적인 지표와 비교하여, 동적인 지표는, 스윙 용이성을 정확하게 반영할 수 있다. 또한, 전술한 바와 같이, 상기 관성 모멘트(Ix)에는, 스윙의 실태가 고려되어 있다. 따라서 관성 모멘트(Ix)에는, 스윙 용이성이 보다 높은 정밀도로 반영되어 있다.
도 3에 도시하는 축 Zc은, 클럽의 무게 중심을 통과한다. 이 축(Zc)은, 스윙축(Zx)에 평행하다. 관성 모멘트 Ic는, 축(Zc) 주위의 클럽(2)의 관성 모멘트이다. 스윙축(Zx)은, 샤프트의 축선(Z1)에 직교하고 있다. 축(Zc)은, 샤프트의 축선(Z1)에 직교하고 있다. 상기 식 (1)에서는, 평행축의 정리에 의해, 관성 모멘트(Ix)가 계산된다.
본원에서는, 기준 상태(도시 생략)가 정의된다. 기준 상태는, 클럽(2)의 소울이 규정의 라이각(lie angle) 및 리얼 로프트각(loft angle)으로, 수평면상에 놓여진 상태이다. 이 기준 상태에서는, 샤프트의 축선(Z1)이, 상기 수평면에 대하여 수직인 평면 VP1에 포함된다. 평면(VP1)은, 기준 수직면으로 정의된다. 규정의 라이각 및 리얼 로프트각은, 예컨대, 제품의 카탈로그에 개재되어 있다. 도 3으로부터 분명한 바와 같이, 각 관성 모멘트의 측정에서는, 페이스면이 헤드 궤도에 대하여 실질적으로 스퀘어한 상태로 된다. 페이스면의 방향은, 이상적인 임팩트 상태로 있다. 상기 스윙축(Zx)은, 상기 기준 수직면에 포함된다. 즉, 상기 관성 모멘트(Ix)의 측정에 있어서, 스윙축(Zx)은, 상기 기준 수직면에 포함된다. 상기 관성 모멘트(Ic)의 측정에 있어서, 축(Zc)은, 상기 기준 수직면에 포함된다. 전술한 각 관성 모멘트는, 임팩트 근방에서의 클럽의 자세를 반영하고 있다. 전술한 각 관성 모멘트는, 스윙을 반영하고 있다. 따라서 이들 관성 모멘트는, 스윙 용이성과의 상관이 높다. 상기 관성 모멘트(Ic)는, 예컨대, INERTIA DYNAMICS사 제조의 MODEL NUMBER RK/005-002를 이용하여 측정될 수 있다.
상기 클럽의 무게 중심은, 샤프트의 축선(Z1) 상에 위치하는 것으로 간주된다. 헤드의 무게 중심의 위치에 기인하여, 클럽의 참된 무게 중심(true center of gravity)이, 샤프트의 축선(Z1)으로부터 약간 어긋나 있다. 클럽의 참된 무게 중심은, 예컨대, 공간에 위치할 수 있다. 본원에서는, 클럽의 참된 무게 중심에 가장 가까운 축선(Z1) 상의 점이, 상기 클럽의 무게 중심으로 고려된다. 달리 말하면, 본원에 있어서의 클럽의 무게 중심은, 클럽의 참된 무게 중심으로부터 축선(Z1)에 내린 수직선과 축선(Z1)의 교점이다. 클럽의 무게 중심 위치의 근사는, 상기 관성 모멘트(Ix)의 값에 미세한 차이를 부여할 수 있다. 그러나 이러한 차는, 본원 기재의 효과에 영향을 미치지 않을 정도로 작다.
스윙 용이성의 관점에서, 상기 관성 모멘트(Ix)는, 6.90×103(kg·㎠) 이하가 바람직하고, 6.85×103(kg·㎠) 이하가 보다 바람직하고, 6.80×103(kg·㎠) 이하가 더 바람직하고, 6.75×103(kg·㎠) 이하가 더욱 바람직하고, 6.70×103(kg·㎠) 이하가 보다 바람직하다. 샤프트 중량, 그립 중량 및/또는 헤드 중량(Wh)이 과소로 되는 것을 억제하는 관점에서, 관성 모멘트(Ix)는, 6.30×103(kg·㎠) 이상이 바람직하고, 6.35×103(kg·㎠) 이상이 보다 바람직하다.
관성 모멘트(Ix)의 감소에 의하여, 스윙 용이성을 향상시킬 수 있다. 스윙 용이성은, 헤드 스피드의 향상에 기여한다. 관성 모멘트(Ix)를 작게 하기 위한 수단으로서, 헤드 중량(Wh)을 작게 하는 것이 고려된다. 그러나 단순히 헤드 중량(Wh)을 작게 하면, 헤드의 운동 에너지가 저하된다. 이 경우, 반발 계수 및 볼의 초속이 저하된다.
본 실시형태에서는, Wh/Wc가 크게 되어 있다. 즉, 클럽 질량(Wc)에 대한 헤드 중량(Wh)의 비율이 높아지고 있다. 클럽 질량(Wc)에 있어서, 헤드에 배분되는 중량 Wh를 크게 함으로써 헤드의 운동 에너지를 증대시킬 수 있다. 따라서, 반발 계수 및 볼의 초속을 높이는 것이 가능해진다.
본 실시형태에서는, Wh/Wc가 증가함에 따라, 상기 관성 모멘트(Ix)가 작게 되어 있다. 따라서 헤드 중량(Wh)이 큰 경우에도, 스윙 용이성이 얻어진다. 이 결과, 헤드 중량(Wh)을 크게 하면서, 헤드 스피드를 향상시킬 수 있다. 헤드 중량(Wh)과 헤드 스피드의 시너지 효과에 의해, 볼 초속이 증가하여, 비거리 성능을 향상시킬 수 있다.
스윙 용이성의 지표로서, 클럽 밸런스가 일반적으로 이용되고 있다. 헤드 중량(Wh)이 크게 된 경우, 클럽 밸런스도 커지는 경향이 있다. 이 때문에, 클럽 밸런스를 가볍게 하는 것은, 헤드 중량(Wh)을 가볍게 하는 것과 같은 것으로 고려된다. 스윙 용이성 및 헤드 중량(Wh)의 경량화를 일체로 하는 기술사상(기술사상 A로 함)이 존재한다. 기술사상 A는, 당업자에게는 일반적인 것이다. 한편, 본 실시형태에서는, 클럽을 용이하게 스윙할 수 있으면서 헤드에 중량을 많이 배분하는 구성이 채용되고 있다. 이 구성은, 상기 기술사상 A에 반하는 것이지만, 비거리 성능의 향상에는 유효하다.
본원에서는, 클럽의 정적 모멘트를 Mt로 정의한다. 이 정적 모멘트 Mt는, 다음 식 (2)에 의해 산출된다. 이 정적 모멘트 Mt의 단위는, kg·㎝이다.
Mt = Wc×(Lc-35.6)···(2)
정적 모멘트 Mt는, 14 인치 타입의 스윙 밸런스에 대응하고 있다. 이 스윙 밸런스는, 정적 모멘트 Mt의 값을 기호화한 것이다.
Ix/Mt(후술함)을 작게 하는 관점에서, 상기 정적 모멘트 Mt는, 14.5 kg·㎝ 이상이 바람직하고, 14.7 kg·㎝ 이상이 보다 바람직하고, 15.0 kg·㎝ 이상이 더 바람직하고, 15,3 kg·㎝ 이상이 더욱 바람직하고, 15.5 kg·㎝ 이상이 더욱 바람직하다. 클럽 길이 L1 등을 바람직한 값으로 하는 관점에서, 상기 정적 모멘트 Mt는, 16.5 kg·㎝ 이하가 바람직하고, 16.2 kg·㎝ 이하가 보다 바람직하고, 16.1 kg·㎝ 이하가 더욱 바람직하고, 16.0 kg·㎝ 이하가 더욱 바람직하다.
상기 관성 모멘트(Ix)는, 상기 정적 모멘트(Mt)에 대하여 작은 것이 바람직하다. 즉, 비(Ix/Mt)가 작은 것이 바람직하다. 달리 말하면, 상기 관성 모멘트(Ix)가 작고, 상기 정적 모멘트(Mt)가 큰 것이 바람직하다. 이 구성에 의해, 클럽의 무게 중심을 헤드에 근접하게 하면서, 상기 관성 모멘트(Ix)를 작게 할 수 있다. 따라서 Wh/Wc를 증대시키면서, 상기 관성 모멘트(Ix)를 작게 하는 것이 가능해진다.
Ix/Mt가 작다는 것은, 상기 정적 모멘트(Mt)가 큰 것에 비해서, 상기 관성 모멘트(Ix)가 작은 것을 의미한다. 달리 말하면, 클럽 밸런스가 무거운 것에 비해서, 상기 관성 모멘트(Ix)가 작은 것을 의미한다. 따라서 Ix/Mt가 작다는 것은, 클럽 밸런스가 무겁더라도 클럽을 용이하게 스윙할 수 있다는 것을 의미한다. 전술한 바와 같이, 종래에는, 스윙 용이성의 지표가 클럽 밸런스로 되어 있었다. 종래에는, 클럽 밸런스가 무거우면 클럽을 용이하게 스윙하기 어렵다는 기술사상(기술사상 B)이 있었다. 이 기술사상 B에 따르면, 클럽 밸런스가 무겁더라도 클럽을 용이하게 스윙할 수 있다고 하는 개념은 상정할 수 없었다. 따라서 종래, Ix/Mt를 작게 한다고 하는 기술사상에 도달하는 것은 곤란했다.
비거리 성능의 관점에서, Ix/Mt는, 435 이하가 바람직하고, 434 이하가 보다 바람직하고, 433 이하가 더 바람직하고, 432 이하가 더욱 바람직하고, 431 이하가 더욱 바람직하다. 헤드, 샤프트 및 그립의 강도를 고려하면, 상기 관성 모멘트(Ix)를 작게 하는 데에 한계가 있다. 이 점을 고려하면, Ix/Mt는, 410 이상이 바람직하고, 420 이상이 보다 바람직하고, 422 이상이 더욱 바람직하다.
[Wh/Wc]
헤드의 운동 에너지를 증대시키기 위해서는, 헤드에의 중량 배분율을 높이는 것이 바람직하다. 이 관점에서, Wh/Wc는, 0.71 이상이 바람직하고, 0.72 이상이 보다 바람직하고, 0.73 이상이 더욱 바람직하다. 샤프트 및 그립의 강도 등을 고려하면, 샤프트 중량 및 그립 중량은, 전술한 바와 같이, 소정치 이상인 것이 바람직하다. 이 관점에서, Wh/Wc는, 0.80 이하가 바람직하고, 0.79 이하가 보다 바람직하고, 0.78 이하가 더욱 바람직하다.
물론이지만, Wh/Wc의 산출에서는, 헤드 중량(Wh)의 단위를 클럽 질량(Wc)의 단위와 일치시킨다. 헤드 중량(Wh)의 단위가 kg인 경우에는, 클럽 질량(Wc)의 단위도 kg이다. 헤드 중량(Wh)의 단위가 g인 경우, 클럽 질량(Wc)의 단위도 g이다.
[헤드 중량(Wh)]
헤드의 운동 에너지를 크게 함으로써 타구 시의 볼의 초속을 높일 수 있다. 이 관점에서, 헤드 중량(Wh)은, 175 g(0.175 kg) 이상이 바람직하고, 180 g(0.180 kg) 이상이 보다 바람직하고, 185 g(0.185 kg) 이상이 보다 바람직하다. 스윙 용이성의 관점에서, 헤드 중량(Wh)은, 250 g(0.250 kg) 이하가 바람직하고, 245 g(0.245 kg) 이하가 보다 바람직하고, 240 g(0.240 kg) 이하가 보다 바람직하다.
[샤프트 중량(Ws)]
샤프트의 강도 및 내구성의 관점에서, 샤프트 중량(Ws)은, 35 g 이상이 바람직하고, 38 g 이상이 보다 바람직하고, 40 g 이상이 보다 바람직하다. Wh/Wc를 높이는 관점에서, 샤프트 중량(Ws)은, 50 g 이하가 바람직하고, 48 g 이하가 보다 바람직하고, 46 g 이하가 보다 바람직하다.
[그립 중량(Wg)]
그립의 강도 및 내구성의 관점에서, 그립 중량(Wg)은, 20 g 이상이 바람직하고, 23 g 이상이 보다 바람직하고, 25 g 이상이 더 바람직하다. Wh/Wc를 높이는 관점에서, 그립 중량은, 40 g 이하가 바람직하고, 38 g 이하가 보다 바람직하고, 35 g 이하가 더욱 바람직하다. 그립 중량(Wg)은, 그립의 체적, 고무의 비중, 발포 고무의 사용 등에 의해서 조정될 수 있다.
[샤프트 길이(Ls)]
스윙의 회전 반경을 크게 하여 헤드 스피드를 높이는 관점에서, 샤프트 길이(Ls)는, 99 ㎝ 이상이 바람직하고, 105 ㎝ 이상이 보다 바람직하고, 107 ㎝ 이상이 더 바람직하고, 110 ㎝ 이상이 더욱 바람직하다. 타점의 변동을 억제하는 관점에서, 샤프트 길이(Ls)는, 120 ㎝ 이하가 바람직하고, 118 ㎝ 이하가 보다 바람직하고, 116 ㎝ 이하가 더욱 바람직하다.
[거리 Lg]
무게 중심(G)을 손에 근접하게 함으로써 스윙 용이성 및 헤드 스피드를 향상시킬 수 있다. 이 관점으로부터, 거리 Lg(도 1 참조)는, 540 mm 이상이 바람직하고, 550 mm 이상이 보다 바람직하고, 560 mm 이상이 더욱 바람직하다. 거리 Lg가 너무 길면, 샤프트 선단부에 배분될 수 있는 중량이 적어질 수 있다. 따라서 샤프트 선단부의 강도가 저하하기 쉽다. 이 관점에서, 거리 Lg는, 750 mm 이하가 바람직하고, 745 mm 이하가 보다 바람직하고, 740 mm 이하가 더욱 바람직하다.
[Lg/Ls]
헤드 중량(Wh)을 크게 하면서, 스윙축 주위의 관성 모멘트(Ix)를 작게 하는 관점에서, Lg/Ls는, 0.50 이상이 바람직하고, 0.51 이상이 보다 바람직하고, 0.52 이상이 더 바람직하고, 0.53 이상이 더욱 바람직하다. 샤프트 선단부의 강도를 높이는 관점에서, Lg/Ls는, 0.67 이하가 바람직하고, 0.66 이하가 보다 바람직하고, 0.65 이하가 더욱 바람직하다.
[클럽 길이(L1)]
헤드 스피드를 높이는 관점에서, 클럽 길이(L1)는, 45 인치 이상이 바람직하고, 45.2 인치 이상이 보다 바람직하고, 45.3 인치 이상이 더욱 바람직하다. 타점의 변동을 억제하는 관점에서, 클럽 길이(L1)는, 48 인치 이하가 바람직하고, 47.5 인치 이하가 보다 바람직하고, 47 인치 이하가 더욱 바람직하다.
본원에 있어서, 클럽 길이(L1)는, R&A(Royal and Ancient Golf Club of Saint Andrews; 전영골프협회)가 정하는 골프 규칙 "부칙 Ⅱ 클럽의 디자인"의 "1 클럽"에 있어서의 "1c 길이"를 기초로 하여 측정된다.
비거리 성능은, 드라이버에 있어서 특히 중요하다. 이 관점에서 바람직한 클럽은, 드라이버이다. 비거리 성능의 관점에서, 리얼 로프트각은, 7° 이상 13° 이하가 바람직하다. 헤드의 관성 모멘트의 관점에서, 헤드의 체적은, 350 cc 이상이 바람직하고, 380 cc 이상이 보다 바람직하고, 400 cc 이상이 더 바람직하고, 420 cc 이상이 더욱 바람직하다. 헤드 강도의 관점에서, 헤드의 체적은, 470 cc 이하가 바람직하다.
[클럽 질량(Wc)]
Wh/Wc을 높이는 관점에서, 클럼 질량(Wc)은, 300 g(0.300 kg) 이하가 바람직하고, 295 g(0.295 kg) 이하가 보다 바람직하고, 290 g(0.290 kg) 이하가 더 바람직하고, 285 g(0.285 kg) 이하가 더욱 바람직하다. 샤프트 및 헤드의 강도의 관점에서, 클럽 질량은, 250 g(0.250 kg) 이상이 바람직하고, 255 g(0.255 kg) 이상이 보다 바람직하고, 260 g(0.260 kg) 이상이 더욱 바람직하다.
실시예
이하, 실시예에 의해 본 발명의 효과가 명확하게 될 것이다. 그러나 본 발명이 실시예의 기재에 기초하여 한정적으로 해석되어서는 안 된다.
하기의 표 1은, 본 발명의 샤프트에 사용될 수 있는 프리프레그의 예를 도시한다.
[표 1]
Figure 112013110228484-pat00001
[실시예 1]
상기 샤프트(6)와 동일한 적층 구성을 갖는 샤프트를 제작하였다. 즉, 도 2에 도시하는 시트 구성을 갖는 샤프트를 제작하였다. 제조 방법은, 상기 샤프트(6)와 동일한 것으로 하였다.
실시예 1에 있어서, 각 시트의 제품명 및 그 권취수는, 다음과 같이 하였다. 이들 제품의 사양은, 전술한 표 1에 도시되어 있다.
· 시트 a1: TR350C-125S
· 시트 a2: HRX350C-075S
· 시트 a3: 805S-3
· 시트 a4: HRX350C-075S
· 시트 a5: TR350C-125S
· 시트 a6: 805S-3
· 시트 a7: 2256S-10
· 시트 a8: 805S-3
· 시트 a9: 2256S-10
· 시트 a10: 805S-3
· 시트 a11: TR350C-100S
· 시트 a12: TR350C-100S
· 시트 a13: TR350C-100S
얻어진 샤프트에, 시판의 드라이버 헤드(Dunlop Sports Co.. Ltd., 제조의 XXIO7 loft: 10.5°) 및 그립을 장착하여, 실시예 1에 따른 골프 클럽을 얻었다. 헤드의 외면 전체를 연마하고 중량 조정용 접착제를 사용함으로써 헤드 중량(Wh)을 조정하였다. 이 접착제를, 헤드의 내면에 고착하였다. 이 접착제는 열가소성이다. 이 접착제는, 상온에서는 헤드의 내면의 소정 위치에 고착되어 있고, 고온에서는 유동한다. 이 접착제는, 고온으로 세팅되어 헤드 내부로 유입된다. 그 후, 접착제는 실온으로 냉각되어 고정된다. 이 접착제는, 헤드의 무게 중심의 위치를 바꾸지 않도록 배치되어 있다. 그립의 재질에 의해 그립 중량(Wg)을 조정한다. 실시예 1의 사양이, 하기의 표 2에 표시되어 있다.
[실시예 2 내지 14 및 비교예 1 내지 10]
표 2 내지 6에 표시된 사양이 변경된 것을 제외하고는, 실시예 1과 마찬가지로 하여, 실시예 2 내지 14 및 비교예 1 내지 10에 따른 클럽을 얻었다. 항목 (A1) 내지 (A7)의 조정 수단 및 표 1에 표시되는 프리프레그를 적절하게 이용하여, 샤프트의 사양을 조정한다. 이들 실시예 및 비교예의 사양이, 하기의 표 2 내지 6에 표시된다.
[표 2]
Figure 112013110228484-pat00002
[표 3]
Figure 112013110228484-pat00003
[표 4]
Figure 112013110228484-pat00004
[표 5]
Figure 112013110228484-pat00005
[표 6]
Figure 112013110228484-pat00006
[평가 방법]
골퍼가 클럽을 이용하여 볼을 타격하고, 비거리 및 헤드 스피드를 계측하였다. 핸디캡이 10 이상 20 이하인 5명의 테스터에 의해 평가가 이루어졌다. 5명의 테스터 각각이 각 클럽을 이용하여 10구씩 타격하였다. 다만, 10구중 비거리가 적은 2구의 데이터는 제외되었다. 이 결과, 각 클럽에 대해서 40개의 데이터를 얻었다. 이들 40개의 데이터의 평균치가, 상기 표 2 내지 표 6에 표시되어 있다. 비거리는, 낙하지점까지의 거리이다. 즉 비거리는, 소위 캐리(carry)를 말한다.
Wh/Wc가 너무 작은 경우에는, 운동 에너지가 작아지고, 이에 의해 비거리가 저하하기 쉬워진다(비교예 1, 3 및 4 참조).
관성 모멘트(Ix)가 너무 큰 경우에는, 헤드 스피드가 낮아져, 비거리가 저하하기 쉬워진다(비교예 2, 3, 4, 5, 8 및 9 참조).
헤드 중량(Wh)을 무겁게 하면서 클럽 길이(L1)를 길게 하면, 관성 모멘트(Ix)가 너무 커지기 쉬워진다. 따라서 클럽 길이(L1)가 길어도, 헤드 스피드가 낮다(비교예 8 참조). 클럽 길이(L1)가 길수록, 미트율(meet rate)이 감소하여, 비거리가 저하하기 쉬워진다(비교예 8, 9 및 10 참조). 미트율은, 볼이 스위트 영역에서 타구되는 확률이다.
헤드 중량(Wh)을 가볍게 하여, 관성 모멘트(Ix)를 작게 한다. 이에 의해, 미트율이 낮더라도, 비거리를 향상시킬 수 있다(실시예 14 참조).
클럽 길이(L1)가 너무 짧으면, 헤드 스피드가 저하하기 쉬워진다(비교예 6 및 7 참조). 이 경우, 헤드 중량(Wh)이 무거운 경우에도, 헤드 스피드가 낮아져, 비거리가 저하하기 쉬워진다(비교예 7 참조).
이와 같이, 본 발명의 이점은 명백하다.
이상 설명한 방법은, 골프 클럽에 적용될 수 있다.
이상의 설명은 단지 일례이며, 본 발명의 본질을 벗어나지 않는 범위에서 다양하게 변경될 수 있다.

Claims (6)

  1. 헤드, 샤프트 및 그립을 구비하는 골프 클럽으로서,
    클럽 길이가 45 인치 이상 48 인치 이하이며,
    클럽 질량(Wc)에 대한 헤드 중량(Wh)의 비(Wh/Wc)가 0.71 이상 0.80 이하이며,
    스윙축 주위의 관성 모멘트 Ix가 6.30×103(kg·㎠) 이상 6.90×103(kg·㎠) 이하이며,
    클럽 질량을 Wc(kg)으로 하고, 그립단과 클럽의 무게 중심 사이의 축방향 거리를 Lc(㎝)으로 하고, 클럽의 무게 중심 주위의 관성 모멘트를 Ic(kg·㎠)로 하면, 상기 관성 모멘트 Ix(kg·㎠)는, 하기의 식 (1)에 의해 산출되는 것인 골프 클럽.
    Ix=Wc×(Lc+60)2+Ic···(1)
  2. 제1항에 있어서,
    클럽의 정적 모멘트를 Mt로 하면, 비(Ix/Mt)는 410 이상 435 이하이고,
    상기 정적 모멘트 Mt(kg·㎝)는, 하기의 식 (2)에 의해 산출되는 것인 골프 클럽.
    Mt=Wc×(Lc-35.6)···(2)
  3. 제1항에 있어서,
    상기 샤프트의 선단과 샤프트의 무게 중심 사이의 축방향 거리를 Lg라 하고, 샤프트 길이를 Ls라 하면, 비(Lg/Ls)는 0.5 이상 0.67 이하인 것인 골프 클럽.
  4. 제1항에 있어서, 상기 헤드 중량(Wh)은 0.175 kg 이상 0.250 kg 이하인 것인 골프 클럽.
  5. 제1항에 있어서, 상기 샤프트의 중량은 35 g 이상 50 g 이하인 것인 골프 클럽.
  6. 제1항에 있어서, 상기 그립의 중량은 20 g 이상 40 g 이하인 것인 골프 클럽.
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