JP5756731B2 - ゴルフクラブ - Google Patents

Description

本発明はゴルフクラブに関する。

ゴルファーにとってボールの飛距離は、ゴルフクラブを選定する際の重要なファクターの１つである。そこで、ボールの飛距離を延ばすために、従来、ゴルフクラブを構成する要素の材質や形状などに対して種々の工夫がなされてきた。

例えば、ヘッド重量は、重い方が打球時においてボールに与える運動エネルギーが大きくなるため、ボールスピードを速くすることができ、その結果、大きな飛距離を得ることができる。そこで、ゴルフクラブの総重量に占めるヘッド重量の割合を大きくして当該ヘッド重量を重くする手法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。

特開２０００−２０１９１１号公報

ヘッド重量を重くすることでボールに与える運動エネルギーを大きくすることが可能となるが、一方において、単にヘッド重量だけを重くすると、クラブ重量が重くなってしまい、非力なゴルファーでは力負けし易くなり、ヘッドスピードをあげることができず、その結果、ボールスピードを速くすることができない。

そこで、ゴルフクラブの総重量を軽くし、かかる軽量のゴルフクラブにおいてヘッド重量の占める割合を大きくすることが考えられる。しかし、このような軽量のゴルフクラブでは、クラブ重量が軽い割にはヘッド重量が重くなっているが、クラブ重量が軽量であるため、ヘッド重量自体も軽くなっている。ヘッド重量が軽い場合、重い場合に比べて、スイング時にシャフトがしなり難い。このため、非力なゴルファーはスイング時にシャフトを十分にしならせることができず、インパクト時のヘッドスピードを上げることができない。その結果、ボールスピードを速くすることができないという問題がある。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、ボールスピードを速くするためにヘッドの重量割合を大きくした軽量のゴルフクラブにおいて、スイング時におけるシャフトの適度なしなりを確保してヘッドスピードを上げることができるゴルフクラブを提供することを目的としている。

（１）本発明のゴルフクラブは、シャフトの先端にヘッドが設けられ、当該シャフトの後端にグリップが設けられてなるゴルフクラブであって、
クラブ重量が２６５ｇ以下であり、
ヘッド重量とクラブ重量との比（ヘッド重量／クラブ重量）が０．６７以上０．７５以下であり、
シャフトの先端からシャフト重心までの距離をＬ_Ｇとし、シャフトの全長をＬ_Ｓとしたときに、０．５２≦Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓ≦０．６５であり、且つ、
クラブの曲げ振動の振動数をＦとすると、１８０ｃｐｍ≦Ｆ≦２１０ｃｐｍであることを特徴としている。

本発明のゴルフクラブでは、クラブ重量を一定の値（２６５ｇ）以下に抑えてクラブ重量を軽くしつつ、クラブ重量に対するヘッド重量の割合を大きくしている。クラブ重量が２６５ｇ以下とかなり軽いため、非力なゴルファーであっても力負けすることがなく、スイングがし易くなっている。その結果、ヘッドスピードを増大させ、ボールスピードを速くすることができる。また、クラブ重量に対するヘッド重量の割合を大きくしているので、ヘッドの運動エネルギーを大きくすることができる。これにより、打球時においてボールに与える運動エネルギーが大きくなり、ボールスピードを速くすることができる。

また、本発明のゴルフクラブでは、Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓが０．５２〜０．６５にされており、シャフトの重心が手元側に位置している。このため、ボールスピードを速くするためにヘッドの重量を大きくしても、クラブ全体の重心がヘッド側に移動するのを抑制するか、又は手元側に移動させることができる。これにより、グリップ端におけるクラブの慣性モーメントが増大するのを抑制するか、又は低減させることができ、スイングがし易くなっている。その結果、ヘッドスピードを増大させ、ボールスピードを速くすることができ、もってボールの飛距離を延ばすことができる。

本発明では、クラブ重量が軽い割にはヘッド重量が重くなっているが、クラブ重量が２６５ｇ以下とかなり軽量であるため、ヘッドの重量自体も軽くなっている。ヘッド重量が軽い場合、重い場合に比べて、スイング時にシャフトがしなり難い。そこで、クラブの曲げ振動の振動数Ｆを１８０ｃｐｍ≦Ｆ≦２１０ｃｐｍと比較的低く設定することで、スイング時にシャフトが適度にしなるようにしている。これにより、非力なゴルファーであってもスイング時にシャフトを十分にしならせることができ、インパクト時のヘッドスピードを増大させることができる。

さらに、本発明では、クラブ重量に対するヘッド重量の割合を大きくしつつも、ヘッド重量／クラブ重量の範囲を０．６７〜０．７５と設定することで、ある程度のシャフト重量を確保している。これにより、シャフト重心（Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓ）を０．５２〜０．６５としてシャフト重心を手元側に寄せた場合であっても、シャフトのヘッド側の肉厚を十分に確保することができ、シャフトの耐久性を確保することができる。

（２）前記（１）のゴルフクラブにおいて、クラブ長さが４６インチ以下であってもよい。なお、本明細書において「クラブ長さ」とは、Ｒ＆Ｇ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ：全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則「付属規則ＩＩ クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｃ 長さ」の記載に基づいて測定される長さである。

（３）前記（１）又は（２）のゴルフクラブにおいて、グリップ重量が２７ｇ以上４５ｇ以下であってもよい。

（４）前記（１）〜（３）のゴルフクラブにおいて、クラブ重量が２４０ｇ以上であってもよい。

本発明のゴルフクラブによれば、ボールスピードを速くするためにヘッドの重量割合を大きくした軽量のゴルフクラブにおいて、スイング時におけるシャフトの適度なしなりを確保してヘッドスピードを上げることができる。

本発明のゴルフクラブの一実施の形態の説明図である。 図１に示されるゴルフクラブにおけるシャフトの展開図である。 図２に示されるシャフトにおける第１の合体シートの平面図である。 図２に示されるシャフトにおける第２の合体シートの平面図である。 グリップ端での慣性モーメントの測定方法を説明する図である。 クラブの曲げ振動の振動数の測定方法を説明する図である。 本発明におけるシャフトの変形例を構成するプリプレグシートの展開図である。 図７に示されるシャフトにおける第１の合体シートの平面図である。 図７に示されるシャフトにおける第２の合体シートの平面図である。

以下、添付図面を参照しつつ、本発明のゴルフクラブの実施の形態を詳細に説明する。
図１は、本発明の一実施の形態に係るゴルフクラブ１の全体を示す説明図である。本実施の形態におけるゴルフクラブ１は、所定のロフト角を有するウッド型ゴルフクラブヘッド２と、シャフト３と、グリップ４とを有している。ヘッド２は、シャフト３の先端側のチップ端３ａを挿入して固着するためのシャフト穴５を備えたホーゼル６を有している。シャフト３の後端側のバット端３ｂは、グリップ４のグリップ穴７内に挿入されて固着される。チップ端３ａはヘッド２の内部に位置しており、バット端３ｂはグリップ４の内部に位置している。なお、図１において、符号Ｇで示されるのは、シャフト３の重心である。この重心Ｇは、シャフト３の内部であって、シャフト軸線上に位置している。

本発明において、ゴルフクラブ１の重量は２６５ｇ以下に設定されており、好ましくは２４０〜２６５ｇの範囲内に設定される。ゴルフクラブ１の重量が軽すぎると、当該ゴルフクラブ１を構成する各要素（パーツ）の強度が低くなり、耐久性が低下する惧れがある。したがって、ゴルフクラブ１の重量は、２４３ｇ以上であることがさらに好ましく、２４５ｇ以上であることが特に好ましい。一方、ゴルフクラブ１の重量が重すぎると、振りにくくなり、ヘッドスピードを上げることが難しくなる。したがって、ゴルフクラブ１の重量は、２６３ｇ以下であることがさらに好ましく、２６０ｇ以下であることが特に好ましい。

また、ゴルフクラブ１の長さ自体は、本発明において特に限定されるものではないが、通常、４２．０〜４６．０インチである。ゴルフクラブ１の長さが短すぎると、スイングの回転半径が小さくなり、十分なヘッドスピードを得ることが難しくなる。このため、ボールスピードを速くすることができず、ボールの飛距離を延ばすことができない。したがって、ゴルフクラブ１の長さは、４２．５インチ以上であることが好ましく、さらには４３．０インチ以上であることが好ましい。一方、ゴルフクラブ１の長さが長すぎると、グリップ端における慣性モーメントが大きくなり、非力なゴルファーでは力負けし易くなる。このため、ボールスピードを速くすることができず、ボールの飛距離を延ばすことができない。したがって、ゴルフクラブ１の長さは、４５．７インチ以下であることが好ましく、さらには４５．５インチ以下であることが好ましい。

本実施の形態に係るゴルフクラブ１では、クラブの曲げ振動の振動数が１８０〜２１０ｃｐｍの範囲内に設定されている。この振動数が低すぎると、スイング中にシャフト３が撓み過ぎるようになり、うまくタイミングを合わせることができないのでヘッドスピードを上げることができず、ボールの飛距離を延ばすことができない。したがって、クラブの曲げ振動の振動数は、１８５ｃｐｍ以上であることが好ましく、さらには１９０ｃｐｍ以上であることが好ましい。一方、クラブの曲げ振動の振動数が高すぎると、シャフト３が硬くなり、非力なゴルファーではシャフトを十分にしならせることができなくなり、十分なボールスピードを得ることができなくなる。したがって、クラブの曲げ振動の振動数は、２０５ｃｐｍ以下であることが好ましく、さらには２００ｃｐｍ以下であることが好ましい。

〔ヘッドの構成〕
本実施の形態におけるヘッド２は、中空のヘッドであり、慣性モーメントが大きい。ヘッド２の慣性モーメントが大きいクラブでは、飛距離向上の効果が安定的に得られるので、ヘッド２としては中空であることが好ましい。

ヘッド２の材質は、本発明において特に限定されるものではなく、例えばチタン、チタン合金、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）、ステンレス鋼、マルエージング鋼、軟鉄などを用いることができる。また、単一の材質を用いて作製するだけでなく、複数の材質を適宜組み合わせてヘッド２を作製してもよい。例えば、ＣＦＲＰとチタン合金とを組み合わせることができる。ヘッド２の重心を下げる観点から、クラウンの少なくとも一部がＣＦＲＰ製であり、ソールの少なくとも一部がチタン合金製であるヘッドを採用することができる。また、強度の観点からは、フェース全体がチタン合金製であることが好ましい。

本発明では、ヘッド２単体の重量は特に限定されないが、１６０〜２００ｇの範囲内であることが好ましい。ヘッド２が軽すぎると、当該ヘッド２の運動エネルギーをボールに十分に与えることができず、ボールスピードを増大させることが難しくなる。したがって、１６５ｇ以上であることがさらに好ましく、特に１７０ｇ以上であることが好ましい。一方、ヘッド２の重量が重くなりすぎると、ゴルフクラブ１が重くなって、振りにくくなる。したがって、１９８ｇ以下であることがさらに好ましく、特に１９５ｇ以下であることが好ましい。

また、本発明のゴルフクラブ１では、ヘッド重量とクラブ重量との比（ヘッド重量／クラブ重量）が０．６７以上０．７５以下に設定されており、ヘッド重量の割合が大きくされている。この比が小さすぎると、ヘッド２の運動エネルギーが小さくなってしまい、十分なボールスピードを得ることが難しくなる。したがって、前記比は、０．６７５以上であることが好ましく、さらには０．６８以上であることが好ましい。一方、前記比が大きすぎると、ヘッド２が重くなりすぎてクラブが振りにくくなる。したがって、前記比は、０．７４０以下であることが好ましく、さらには０．７３５以下であることが好ましい。

〔グリップの構成〕
本発明において、グリップ４の材質や構造は特に限定されるものでなく、通常用いられているものを適宜採用することができる。例えば、天然ゴムに、オイル、カーボンブラック、硫黄及び酸化亜鉛を配合して混練した材料を所定形状に成形し且つ加硫することにより得られるものを用いることができる。

本発明においてグリップ４単体の重量は、特に限定されないが、２７ｇ以上４５ｇ以下であるのが好ましい。グリップ４の重量が軽すぎると、当該グリップ４の強度が低くなり、その耐久性が低下する惧れがある。したがって、グリップ４の重量は、３０ｇ以上であることがさらに好ましく、３３ｇ以上であることが特に好ましい。一方、グリップ４の重量が重すぎると、ゴルフクラブ１が重くなって、振りにくくなる。したがって、グリップ４の重量は、４１ｇ以下であることがさらに好ましく、さらには３８ｇ以下であることが特に好ましい。

〔シャフトの構成〕
本実施の形態におけるシャフト３はカーボンシャフトであり、プリプレグシートを材料として通常のシートワインディング製法により作製されている。より詳細には、シャフト３は、繊維強化樹脂層の積層体からなる管状体であり、中空構造を有している。シャフト３の全長はＬ_Ｓであり、また、シャフト３のチップ端（先端）３ａから前記シャフト３の重心Ｇまでの距離はＬ_Ｇである。

シャフト３の重量は、本発明において特に限定されるものではないが、通常、２５〜５０ｇの範囲内である。シャフト３の重量が軽すぎると、当該シャフト３の強度が低くなり、その耐久性が低下する惧れがある。したがって、シャフト３の重量は、２８ｇ以上であることが好ましく、さらには３０ｇ以上であることが好ましい。一方、シャフト３の重量が重すぎると、ゴルフクラブ１が重くなって、振りにくくなる。したがって、シャフト３の重量は、４８ｇ以下であることが好ましく、さらには４５ｇ以下であることが好ましい。

また、シャフト３の長さ自体は本発明において特に限定されるものではないが、通常、１０５０〜１２００ｍｍである。シャフト３の長さが短すぎると、スイングの回転半径が小さくなり、十分なヘッドスピードを得ることが難しくなる。このため、ボールスピードを速くすることができず、ボールの飛距離を延ばすことができない。したがって、シャフト３の長さは、１０７０ｍｍ以上であることが好ましく、さらには１１００ｍｍ以上であることが好ましい。一方、シャフト３の長さが長すぎると、グリップ端における慣性モーメントが大きくなり、非力なゴルファーでは力負けし易くなる。このため、ヘッドスピードを速くすることができず、ボールの飛距離を延ばすことができない。したがって、シャフト３の長さは、１１８０ｍｍ以下であることが好ましく、さらには１１６０ｍｍ以下であることが好ましい。

また、シャフト３の重心位置自体は、本発明において特に限定されるものではないが、通常、当該シャフト３のチップ端３ａ（先端）から６２０〜７４０ｍｍの範囲内である。シャフト３の重心Ｇの位置が当該シャフト３の先端から６２０ｍｍ未満であると、ゴルフクラブ１の重心がヘッド側に寄ってしまうため、振りにくくなり、十分なヘッドスピードを得ることが難しくなる。したがって、シャフト３の重心位置は、当該シャフト３の先端から６２５ｍｍ以上であることが好ましく、さらには６３０ｍｍ以上であることが好ましい。一方、シャフト３の重心Ｇの位置が当該シャフト３の先端から７４０ｍｍを超えると、シャフト先端側の強度が低くなり、その耐久性が低下してしまう。したがって、シャフト３の重心位置は、当該シャフト３の先端から７３５ｍｍ以下であることが好ましく、さらには７３０ｍｍ以下であることが好ましい。

また、本発明では、シャフト３の先端からシャフト重心Ｇまでの距離をＬ_Ｇとし、シャフト３の全長をＬ_Ｓとしたときに、０．５２≦Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓ≦０．６５としている。

Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓが０．５２未満の場合、シャフト３の重心がシャフト３の先端側に近くなるので、スイングバランスを考慮すると、ヘッドの重量を大きくすることができない。したがって、Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓは０．５３以上であることが好ましく、さらには０．５４以上であることが好ましい。

一方、Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓが０．６５を超える場合、シャフトの手元側の重量を大きくすることになり、同一シャフト重量とした場合に、シャフトの先端側の重量が小さくなり、その結果、シャフト先端側の強度が弱くなる惧れがある。また、シャフト先端側の強度低下を防ぎつつ前記比を０．６５よりも大きくすることは、シャフトの先端側の重量を維持しつつ手元側重量を大きくすることを意味し、この場合は、クラブの全重量が大きくなりすぎて、クラブが振りにくくなる。したがって、Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓは０．６４以下であることが好ましく、さらには０．６３以下であることが好ましい。

シャフト３は、プリプレグシートを硬化させて作製することができ、このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向されている。このように繊維が実質的に一方向に配向されたプリプレグは、ＵＤ（ユニディレクション）プリプレグとも称されている。なお、本発明では、ＵＤプリプレグ以外のプリプレグを用いることもでき、例えば、シートに含まれる繊維が編まれているプリプレグシートを用いることもできる。

プリプレグシートは、熱硬化性樹脂などからなるマトリクス樹脂と、炭素繊維などの繊維とを有している。前述したように、シャフト３は、シートワインディング製法により作製することができるが、プリプレグの状態において前記マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト３は、かかるプリプレグを巻回して硬化させたものである。プリプレグの硬化は加熱により行なわれ、シャフト３の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱工程により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。

プリプレグシートのマトリクス樹脂も、本発明において特に限定されるものではないが、例えばエポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂を用いることができる。シャフトの強度を高めるという点より、エポキシ樹脂を用いることが好ましい。
プリプレグとしては、市販されているものを適宜用いることができるが、以下の表１は、本発明のゴルフクラブのシャフトに用いることができるプリプレグの例を示している。

図２は、シャフト３を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト３は、複数枚のシートにより構成されており、図２に示される実施の形態では、シャフト３は、ａ１からａ１１までの１１枚のシートにより構成されている。図２に示される展開図は、シャフトを構成するシートを、当該シャフトの半径方向内側から順に示している。展開図において、上側に位置しているシートから順に巻回される。また、図２に示される展開図において、図面の左右方向はシャフト軸方向と一致し、図面の右側はシャフト３のチップ端３ａ側であり、図面の左側はシャフト３のバット端３ｂ側である。

なお、本明細書では、「層」という文言と、「シート」という文言が用いられている。「シート」は、巻回される前における称呼であり、「層」は、かかるシートが巻回された後における称呼である。「層」は「シート」が巻回されることにより形成される。また、本明細書では、層とシートとで同じ符号が用いられている。例えば、シートａ１を巻回することによって形成された層は、層ａ１とされる。

また、シャフト軸方向に対する繊維の角度に関し、本明細書では、角度Ａｆ及び絶対角度θａが用いられる。角度Ａｆは、プラス又はマイナスを伴う角度であり、絶対角度θａは、角度Ａｆの絶対値である。絶対角度θａとは、シャフト軸方向と繊維方向とのなす角度の絶対値である。例えば、「絶対角度θａが１０°以下」とは、「角度Ａｆが−１０°以上＋１０°以下」であることを意味する。

図２に示される展開図は、各シートの巻き付け順序だけでなく、各シートのシャフト軸方向における位置も示している。例えば、シートａ１の端はチップ端３ａに位置しており、シートａ４及びシートａ５の端はバット端３ｂに位置している。

シャフト３は、ストレート層、バイアス層及びフープ層を有している。図２に示される展開図では、プリプレグシートに含まれる繊維の配向角度が記載されており、「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本明細書においてストレートシートとも称される。また、バイアス層用のシートは、本明細書においてバイアスシートとも称される。

ストレート層は、繊維の配向がシャフトの長手方向（シャフト軸方向）に対して実質的に０°とされた層である。ただし、巻き付け時の誤差などに起因して、繊維の方向はシャフト軸方向に対して完全に０°とはならない場合がある。通常、ストレート層では、前記絶対角度θａが１０°以下である。

図２に示される実施の形態において、ストレートシートは、シートａ１、シートａ４、シートａ５、シートａ６、シートａ７、シートａ９、シートａ１０、及びシートａ１１である。ストレート層は、シャフトの曲げ剛性及び曲げ強度との相関が高い。

バイアス層は、繊維の配向がシャフトの長手方向に対して傾斜した層である。かかるバイアス層は、シャフトの捩れ剛性及び捩れ強度との相関が高い。バイアス層は、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアから構成されていることが好ましい。バイアス層の絶対角度θａは、捩れ剛性の観点から、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。一方、捩れ剛性及び捩れ強度の観点より、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。

図２に示される実施の形態において、バイアスシートは、シートａ２及びシートａ３である。図２では、シート毎に前記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。なお、図２に示される実施の形態では、シートａ２が−４５°であり、シートａ３が＋４５°であるが、これとは逆に、シートａ２が＋４５°であり、シートａ３が−４５°であってもよい。

図２に示される実施の形態において、フープ層を構成するシートは、シートａ８である。フープ層における前記絶対角度θａは、シャフト軸方向に対して実質的に９０°とされることが好ましい。ただし、巻き付け時の誤差などに起因して、繊維の方向はシャフト軸方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、前記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。

フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度を高めるのに寄与する。つぶし剛性とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する剛性である。つぶし強度とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する強度である。かかるつぶし強度は、曲げ強度とも関連しうる。また、曲げ変形に連動してつぶし変形が生じうる。特に肉厚の薄い軽量シャフトにおいては、この連動性が大きい。つぶし強度を向上させることで、曲げ強度を向上させることができる。

図示していないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、カバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムからなっており、プリプレグシートの一方の面に離型紙が貼着されており、他方の面に樹脂フィルムが貼着されている。以下の説明において、離型紙が貼着されている側の面を「離型紙側の面」、樹脂フィルムが貼着されている側の面を「フィルム側の面」とも称する。

本明細書における展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。すなわち、本明細書における展開図において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。図２に示される展開図では、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とは同じであるが、後述する貼り合わせの際にシートａ３が裏返される。その結果、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とは互いに逆方向となり、従って、巻回された後の状態では、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向は互いに逆方向となる。この点を考慮して、図２では、シートａ２の繊維方向は「−４５°」と表記され、シートａ３の繊維方向は「＋４５°」と表記されている。

前述したプリプレグシートを巻回するには、まず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、マトリクス樹脂に起因するタック性（粘着性）を有している。巻回時におけるプリプレグのマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性を発現する。次に、露出したフィルム側の面の縁部（巻き始め縁部）を、巻回対象物に貼り付ける。マトリクス樹脂の有する粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けを円滑に行なうことができる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられた巻回物である。

ついで、プリプレグシートの離型紙が剥がされる。その後、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが当該巻回対象物に巻き付けられる。このように、まず樹脂フィルムが剥がされ、ついで巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられ、その後離型紙が剥がされる。かかる手順により、プリプレグシートの皺や巻き付け不良の発生を抑制することができる。離型紙は、樹脂フィルムと比べて曲げ剛性が高く、このような離型紙が貼り付けられた状態のシートは、当該離型紙に支持されているため、皺になりにくい。

図２に示される実施の形態では、２枚以上のシートを貼り合わせることにより形成される合体シートが採用されている。図２に示される実施の形態では、図３〜４に示される二つの合体シートが採用されている。図３は、シートａ２及びシートａ３を貼り合わせることにより形成される第１の合体シートａ２３を示している。また、図４は、シートａ８及びシートａ９を貼り合わせることにより形成される第２の合体シートａ８９を示している。

第１の合体シートａ２３を作製する手順は以下の通りである。まず、バイアスシートａ３を裏返し、この裏返したバイアスシートａ３をバイアスシートａ２に貼り合わされる。その際、図３に示されるように、バイアスシートａ３のバット端及びチップ端を、それぞれバイアスシートａ２の長辺からずらした状態で貼り合わされる。

これにより、合体シートａ２３のシートａ２とシートａ３とは、巻回後のシャフトにおいて約半周分ズレるようになっている。

図４に示されるように、第２の合体シートａ８９において、シートａ８の上端とシートａ９の上端とが一致している。また、シートａ８９において、シートａ８は、そのバット側端縁をシートａ９のバット側端縁からずれた状態で、その全体がシートａ９に貼着されている。その結果、巻回工程において、シートａ８の巻回不良が抑制される。

前述したように、本明細書では、プリプレグ中の繊維の配向角度によって、シート及び層を分類しているが、更に、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層を分類することができる。

本明細書では、シャフト軸方向の全体に亘り配置される層が、全長層と称され、また、シャフト軸方向の全体に亘り配置されるシートが、全長シートと称される。一方、本明細書では、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称され、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。

本明細書では、ストレート層である全長層が全長ストレート層と称される。図２に示される実施の形態では、シートａ６及びシートａ９が、巻回後において全長ストレート層を構成する。

また、本明細書では、ストレート層である部分層が部分ストレート層と称される。図２に示される実施の形態では、シートａ１、シートａ４、シートａ５、シートａ７、シートａ１０及びシートａ１１が、巻回後において部分ストレート層を構成する。

部分層を構成するシートであるシートａ７は、巻回後において、シャフト軸方向全体の中間に位置する中間部分層を構成する。すなわち、中間部分層の先端はチップ端３ａから離れており、中間部分層の後端はバット端３ｂから離れている。好ましくは、中間部分層は、シャフト軸方向中央位置Ｓｃを含む位置に配置される。また、好ましくは、中間部分層は、三点曲げ強度の測定方法（ＳＧ式三点曲げ強度試験の測定方法）において定義されるＢ点（チップ端から５２５ｍｍの地点）を含む位置に配置される。中間部分層は、変形が大きい部分を選択的に補強することができ、また、シャフトの軽量化に寄与することができる。

本明細書では、バット部分層という文言が用いられている。バット部分層は、部分層の一態様であり、バット端３ｂ側に位置する部分層である。図２において、符号Ａ１で示されているのは、バット部分層のチップ側の辺において最もバット側に位置する点である。好ましくは、点Ａ１が、シャフト軸方向中央位置Ｓｃよりもバット側に位置する。図２において、符号Ｂ１で示されているのは、バット部分層のチップ側の辺の中点である。好ましくは、点Ｂ１が、シャフト軸方向中央位置Ｓｃよりもバット側に位置する。バット部分層として、バットストレート層、バットフープ層及びバットバイアス層を挙げることができる。

また、本明細書では、バットストレート層という文言が用いられている。バットストレート層は部分ストレート層の一態様であり、バット端３ｂ側に位置する部分ストレート層である。好ましくは、バットストレート層の全体が、シャフト軸方向中央位置Ｓｃよりもバット側に位置する。バットストレート層の後端は、シャフトのバット端３ｂに位置していてもよいし、位置していなくてもよい。クラブ重心の位置をバット端３ｂに近づける観点より、好ましくは、バットストレート層の配置範囲が、シャフトのバット端３ｂから１００ｍｍ離間した位置Ｐ１を含む。クラブ重心の位置をバット端３ｂに近づける観点より、より好ましくは、バットストレート層の後端は、シャフトのバット端３ｂに位置している。図２に示される実施の形態において、バットストレート層は、シートａ４及びシートａ５である。

図２に示されるプリプレグシートを用いたシートワインディング製法によりシャフト３が作製される。以下、かかるシャフト３の製造工程の概要を説明する。

〔シャフト製造工程の概要〕
（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所定の形状に裁断され、図２に示される各シートが切り出される。

（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、複数枚のシートが貼り合わされて、前述した合体シートａ２３及び合体シートａ８９が作製される。貼り合わせに際しては、加熱又はプレスを用いることができるが、後述する巻回工程における合体シートを構成するシート間のズレを抑制して巻き付け精度を向上させるという観点より、加熱及びプレスを併用することが好ましい。加熱温度及びプレス圧は、シート同士の接着力を高めるなどの観点より適宜選定すればよいが、通常、加熱温度は、３０〜６０°の範囲内であり、プレス圧は、３００〜６００ｇ／ｃｍ^２の範囲内である。同様に、加熱時間及びプレス時間も、シート同士の接着力を高めるなどの観点より適宜選定すればよいが、通常、加熱時間は、２０〜３００秒の範囲内であり、プレスの時間は、２０〜３００秒の範囲内である。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用いられる。典型的なマンドレルは金属製であり、このマンドレルの周面に離型剤が塗布される。更に、前記離型剤の上に粘着性を有する樹脂（タッキングレジン）が塗布される。こうして、樹脂を塗布したマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。タッキングレジンによって、シート端部をマンドレルに容易に貼り付けることができる。複数枚のシートが貼り合わされたシートについては、合体シートの状態で巻回される。

この巻回工程により、巻回体を得ることができる。巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻回されたものである。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことにより行なわれる。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、前記巻回体の外周面にラッピングテープと称されるテープが巻き付けられる。ラッピングテープは、張力を付与されつつ巻回体の外周面に巻き付けられる。かかるラッピングテープによって、巻回体に圧力が加えられ、当該巻回体におけるボイドを低減させる。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が所定の温度に加熱される。この加熱により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。硬化の過程においてマトリクス樹脂が一時的に流動化するが、この流動化によって、シート間又はシート内の空気が排出される。ラッピングテープにより付与される圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進される。硬化工程によって、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引抜工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引抜工程とラッピングテープの除去工程が行なわれる。両工程の順序は、本発明において特に限定されるものではないが、ラッピングテープ除去の能率を向上させる観点からは、マンドレルの引抜工程の後にラッピングテープの除去工程を行うことが好ましい。

（７）両端カット工程
この両端カット工程では、前述した（１)〜（６）の各工程を経た硬化積層体の両端部がカットされる。このカッティングにより、シャフトのチップ端３ａの端面及びバット端３ｂの端面が平坦にされる。

（８）研磨工程
研磨工程では、両端部がカットされた硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、前記工程（４）において用いたラッピングテープの跡として螺旋状の凹凸が残っている。研磨することにより、このラッピングテープの跡としての螺旋状の凹凸が消滅し、硬化積層体の表面が平滑になる。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に所定の塗装が施される。

以上の工程によりシャフト３を製造することができる。そして、製造されたシャフト３のチップ端３ａをゴルフクラブヘッド２のホーゼル６のシャフト穴５内に固着し、当該シャフト３のバット端３ｂをグリップ４のグリップ穴７内に固着することで、ゴルフクラブ１を得ることができる。

本発明の特徴の１つは、前述したゴルフクラブ１において、シャフト３の先端３ａからシャフト重心までの距離をＬ_Ｇとし、シャフトの全長をＬ_Ｓとしたときに、０．５２≦Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓ≦０．６５とし、シャフト３の重心Ｇを手元側に寄せたことである。

クラブを振り易くするためには、クラブ重量を軽くすることが有効であるが、クラブを構成する要素のうちヘッドの重量は、ボールスピードのアップに影響を与えるファクターであるので、本発明では、このヘッド重量を小さくすることなくボールスピードを速くするアプローチを採用している。そして、シャフト重心位置をグリップ側に配置することで、クラブ慣性モーメントを小さくして、クラブを振り易くしている。

シャフト３の重心位置を調整する手段としては、例えば、以下の（Ａ）〜（Ｈ）を挙げることができる。本発明では、これらの手段のうち１つ又は２つ以上を適宜採用することによって、シャフト３の重心位置を手元側に寄せることができる。
（Ａ）バット部分層の巻回数の増減
（Ｂ）バット部分層の厚さの増減
（Ｃ）バット部分層の長さＬ１（後述）の増減
（Ｄ）バット部分層の長さＬ２（後述）の増減
（Ｅ）チップ部分層の巻回数の増減
（Ｆ）チップ部分層の厚さの増減
（Ｇ）チップ部分層の軸方向長さの増減
（Ｈ）シャフトのテーパー率の増減

<バット部分層の重量比率>
シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、バット部分層の重量は、シャフト重量に対して、５重量％以上が好ましく、１０重量％以上がより好ましい。一方、硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の重量は、シャフト重量に対して、５０重量％以下が好ましく、４５重量％以下がより好ましい。図２に示される実施の形態において、シートａ４及びシートａ５の合計重量が、バット部分層の重量である。

<特定バット範囲におけるバット部分層の重量比率>
図１において、Ｐ２で示されているのは、バット端３ｂから２５０ｍｍ離間した地点である。この地点Ｐ２からバット端３ｂまでの範囲が、「特定バット範囲」と定義される。この特定バット範囲に存在するバット部分層の重量をＷａとし、当該特定バット範囲におけるシャフトの重量をＷｂとすると、シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、比（Ｗａ／Ｗｂ）は、０．４以上が好ましく、０．４２以上がより好ましく、０．４４以上が更に好ましい。一方、硬いフィーリングを抑制する観点から、比（Ｗａ／Ｗｂ）は、０．７以下が好ましく、０．６５以下がより好ましく、０．６以下が更に好ましい。

<バット部分層の繊維弾性率>
バット部分層の強度確保の観点から、バット部分層の繊維弾性率は、５ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、７ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。クラブ重心がバット端３ｂに近い場合、クラブ重心に作用する遠心力が低下しやすい。すなわち、シャフトの重心位置をグリップ側に配置する場合、クラブ重心に作用する遠心力が低下しやすい。この場合、シャフトのしなりが感じられにくいことがあり、硬いフィーリングが生じやすい。かかる硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の繊維弾性率は、２０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、１５ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましく、１０ｔ／ｍｍ^２以下が更に好ましい。

<バット部分層の樹脂含有率>
シャフトの重心位置をグリップ側に配置し、且つ、硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の樹脂含有率は、２０質量％以上が好ましく、２５質量％以上がより好ましい。一方、バット部分層の強度確保の観点から、バット部分層の樹脂含有率は、５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましい。

<バットストレート層の重量>
シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、バットストレート層の重量は、２ｇ以上が好ましく、４ｇ以上がより好ましい。一方、硬いフィーリングを抑制する観点から、バットストレート層の重量は、３０ｇ以下が好ましく、２０ｇ以下がより好ましく、１０ｇ以下が更に好ましい。

<バットストレート層の重量比率>
シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、バットストレート層の重量は、シャフト重量Ｗｓに対して、５質量％以上が好ましく、１０質量％以上がより好ましい。一方、硬いフィーリングを抑制する観点から、バットストレート層の重量は、シャフト重量に対して、５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましい。図３に示される実施の形態では、シートａ４及びシートａ５の合計重量が、バットストレート層の重量である。

<バットストレート層の繊維弾性率>
バット部の強度確保の観点から、バットストレート層の繊維弾性率は、５ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、７ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。一方、硬いフィーリングを抑制する観点から、バットストレート層の繊維弾性率は、２０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、１５ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましく、１０ｔ／ｍｍ^２以下が更に好ましい。

<バットストレート層の樹脂含有率>
シャフトの重心位置をグリップ側に配置し、且つ、硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の樹脂含有率は、２０質量％以上が好ましく、２５質量％以上がより好ましい。一方、バット部の強度確保の観点から、バットストレート層の樹脂含有率は、５０質量％以下が好ましく、４５質量％以下がより好ましい。

<バット部分層の軸方向最大長さＬ１>
図２においてＬ１で示されているのは、バット部分層の軸方向最大長さである。この最大長さＬ１は、バット部分シートのそれぞれにおいて定まる。図２に示される実施の形態では、シートａ４の長さＬ１と、シートａ５の長さＬ１とは異なっている。

バット部分層の重量を確保する観点から、長さＬ１は、１００ｍｍ以上が好ましく、１２５ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上が更に好ましい。一方、シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、長さＬ１は、７００ｍｍ以下が好ましく、６５０ｍｍ以下がより好ましく、６００ｍｍ以下が更に好ましい。

<バット部分層の軸方向最小長さＬ２>
図２においてＬ２で示されているのは、バット部分層の軸方向最小長さである。この最大長さＬ２は、バット部分シートのそれぞれにおいて定まる。図２に示される実施の形態では、シートａ４の長さＬ２と、シートａ５の長さＬ２とは異なっている。

バット部分層の重量を確保する観点から、長さＬ２は、５０ｍｍ以上が好ましく、７５ｍｍ以上がより好ましく、１００ｍｍ以上が更に好ましい。一方、シャフトの重心位置をグリップ側に配置する観点から、長さＬ２は、６５０ｍｍ以下が好ましく、６００ｍｍ以下がより好ましく、５５０ｍｍ以下が更に好ましい。

〔実施例〕
次に、本発明のゴルフクラブを実施例に基づいて説明するが、本発明はもとよりかかる実施例にのみ限定されるものではない。

実施例１〜２０及び比較例１〜２５に係るゴルフクラブが常法にしたがって作製され、これらの性能ないし特性が評価された。全てのゴルフクラブに実質的に同一形状のヘッドが採用され、このヘッドの体積は４６０ｃｃであり、材質はチタン合金であった。所望のスペックが得られるように、ヘッド重量、グリップ重量、シャフト重量、シャフト長さなどが調整された。

実施例及び比較例におけるシャフトは、図２に示される展開図に基づいて作製された。製造方法は、前述したシャフト３と同様であり、前記（１）〜（９）の工程にしたがってシャフトが製造された。各シートａ１〜ａ１１において、巻回数、プリプレグの厚さ、プリプレグの繊維含有率、炭素繊維の引張弾性率などが適宜選択された。実施例及び比較例におけるシャフトに用いられたプリプレグの一例を表２に示す。シャフトの重心位置の調整には、前述した（Ａ）〜（Ｈ）のうち１つ又は２つ以上が用いられた。

実施例１〜１１及び比較例１〜６に係るゴルフクラブ（クラブ重量を２８２ｇに設定している）の仕様及び評価を表３に示す。また、実施例１２〜２０及び比較例７〜１２に係るゴルフクラブ（クラブ重量を２８９ｇに設定している）の仕様及び評価を表４に示す。さらに、比較例１３〜２５に係るゴルフクラブ（クラブ重量を２９２ｇに設定している）の仕様及び評価を表５に示す。なお、表３〜５において、「クラブ重心」の測定基準はグリップ端であり、このグリップ端からクラブ重心までの距離（ｍｍ）が表中の「クラブ重心」の値となる。

〔評価方法〕
<ヘッドスピード（ｍ／ｓ）>
ハンディキャップが１０〜２０のテスター５名にそれぞれ１０球ずつ試打してもらい、得られた５０個のヘッドスピードの平均値を採用した。

<運動エネルギー（Ｊ）>
運動エネルギーＥ=（ｍｈ×ｖ^２）／２で求めた。ここで、ｍｈはヘッド重量であり、ｖはヘッドスピードである。

<ボール飛距離（ｙａｒｄｓ）>
ハンディキャップが１０〜２０のテスター５名にそれぞれ１０球ずつ試打してもらい、ミスショットを除く上位８球の落下地点までの飛距離の平均値（８×５=４０個の飛距離の平均値）を採用した。

<シャフト耐久性>
株式会社ミヤマエ製のスイングロボットにゴルフクラブを装着し、ヘッドスピード５２ｍ／ｓにてゴルフボールを繰り返し打球した。ゴルフボールは、ＳＲＩスポーツ株式会社製の「ＤＤＨ ツアースペシャル」を用いた。フェースセンターから２０ｍｍヒール側へ離れた位置で打球し、５００発打球するごとにシャフトの破損状況を確認した。１００００発で破損がなかった場合を「Ａ」、１００００発に達する前に破損があった場合を「Ｂ」とした。

<グリップ端での慣性モーメント（ｋｇ・ｃｍ^２）>
図５示されるように、シャフト３の軸中心線ＣＬが水平となるように、慣性モーメント測定器２０（イナーシャ ダイナミクス社製のＭＯＤＥＬ ＮＵＮＢＥＲ ＲＫ／００５−００２）の測定治具２１上にゴルフクラブ１をバランスさせて載置した。このとき、測定治具２１には、ゴルフクラブ１の重心Ｇが位置している。ついで、このゴルフクラブ１の重心Ｇ回り（回転軸はＺである）の慣性モーメントＩａを測定した。グリップの後端４ｅでの慣性モーメントＩ_Ｇは、平行軸定理を用いて、以下の式にしたがって求めた。
Ｉ_Ｇ（ｋｇ・ｃｍ^２）=Ｉａ+ｍ・Ｒ^２
ここで、ｍはゴルフクラブの重量（ｋｇ）、Ｒはグリップの後端４ｅからゴルフクラブ１の重心Ｇまでの軸方向距離（ｃｍ）、Ｉａはゴルフクラブ１の重心Ｇ回りの慣性モーメント（ｋｇ・ｃｍ^２）である。

＜クラブ振動数（ｃｐｍ）＞
ゴルフクラブの曲げ振動の振動数Ｆは、図６に示されるゴルフクラブ曲げ振動計（フジクラゴム工業株式会社製のＧＯＬＦ ＣＬＵＢ ＴＩＭＩＮＧ ＨＡＲＭＯＮＩＺＥＲ（商品名））を用いて測定した。具体的に、クランプ１０によってグリップ４の一部（グリップエンドからＬ＝７インチ（≒１７８ｍｍ）をクランプした後にヘッド２に対して下方に向けて任意の負荷を加えてシャフト３を振動させ、１分間当たりの振動数を測定した。

表３〜５に示される結果より、実施例に係るゴルフクラブでは、ヘッドスピードを上げてボールの飛距離を延ばしつつ、シャフトの耐久性を向上させ得ることがわかる。これに対し、例えば比較例１３〜２５に係るゴルフクラブでは、クラブ重量が重いため、スイングがし難く、ヘッドスピード及びミート率が低下することからボールの飛距離が低下したものと考えられる。また、比較例２及び比較例８では、シャフトが軽すぎて折れてしまった。比較例４では、シャフトの重心を手元側に寄せすぎていて、シャフト先端部の強度が不足して耐久性が不十分であった。比較例５及び比較例１１では、振動数が小さすぎるためスイング時にヘッドがぶれてミート率が下がり、飛距離が延びなかった。また、振動数が小さすぎると強度を上げることが難しく、耐久性も不十分であった。比較例６及び比較例１２では、シャフトが硬すぎるため、ヘッドを十分に走らせることができず、その結果、ヘッドスピードを上げることができず、飛距離が延びなかった。比較例１３及び比較例２２では、クラブ重量が重いためクラブが振りにくくなり、ヘッドスピードを上げることができなかった。

〔その他の変形例〕
なお、今回開示された実施の形態はすべての点において単なる例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、前記した意味ではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内のすべての変更が含まれることが意図される。

例えば、前述した実施の形態では、ゴルフクラブのシャフトとして、図２に示される展開図を有するものを採用しているが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば図７に示される展開図を有するシャフトを用いることもできる。図７に示される展開図を有するシャフトは、ｂ１からｂ１２までの１２枚のシートにより構成されている。図７に示される展開図においても、図２と同様に、シャフトを構成するシートを当該シャフトの半径方向内側から順に示しており、展開図において上側に位置しているシートから順に巻回される。また、図７に示される展開図において、図面の左右方向はシャフト軸方向と一致し、図面の右側はシャフト３のチップ端３ａ側であり、図面の左側はシャフト３のバット端３ｂ側である。

図７に示される変形例において、シートｂ１、シートｂ５、シートｂ６、シートｂ７、シートｂ８、シートｂ１０、シートｂ１１及びシートｂ１２がストレート層を構成するシートであり、シートｂ２及びシートｂ３がバイアス層を構成するシートであり、さらにシートｂ４及びシートｂ９がフープ層を構成するシートである。これらのシートｂ１〜ｂ１２としては、例えば、表１に示した以下のプリプレグを用いることができる。
・シートｂ１ ：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ
・シートｂ２，ｂ３ ：ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ
・シートｂ４ ：８０５Ｓ−３
・シートｂ５，ｂ６ ：Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ
・シートｂ７，ｂ８ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートｂ９ ：８０５Ｓ−３
・シートｂ１０ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートｂ１１，ｂ１２ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ

図７に示される変形例が、図２に示されるものと大きく異なる点は、バイアス層を構成するシートｂ２、ｂ３と、部分ストレート層を構成するシートｂ５、ｂ６との間に部分フープ層を構成するシートｂ４が配設されていることである。

図７に示される変形例においても、２枚以上のシートを貼り合わせることにより形成される合体シートが採用されている。図７に示される変形例では、図８〜９に示される二つの合体シートが採用されている。図８は、シートｂ２、シートｂ３及びシートｂ４を貼り合わせることにより形成される第１の合体シートｂ２３４を示している。また、図９は、シートｂ９及びシートｂ１０を貼り合わせることにより形成される第２の合体シートｂ９１０を示している。

第１の合体シートｂ２３４を作製する手順は以下の通りである。まず、２枚のシート（バイアスシートｂ３及びフープシートｂ４）が貼り合わされた予備合体シートｂ３４が作製される。予備合体シートｂ３４を作製する際には、バイアスシートｂ３が裏返されつつ、フープシートｂ４に貼り合わされる。予備合体シートｂ３４では、シートｂ４の上端とシートｂ３の上端とが一致している。ついで、予備合体シートｂ３４と、バイアスシートｂ２とが貼り合わされる。予備合体シートｂ３４とバイアスシートｂ２とは、互いに半周分ずれた状態で貼り合わされる。

合体シートｂ２３４において、シートｂ２とシートｂ３とは、半周分ずれている。すなわち、巻回後のシャフトにおいて、シートｂ２の周方向位置とシートｂ３の周方向位置とは、相違している。この相違角度は、好ましくは、１８０°（±１５°）である。

合体シートｂ２３４が用いられる結果、バイアス層ｂ２とバイアス層ｂ３とは、周方向において互いにズレている。このズレにより、バイアス層の端の位置が周方向に分散される。これにより、シャフトの周方向における均一性を向上させることができる。また、本変形例における合体シートｂ２３４では、フープシートｂ４の全体が、バイアスシートｂ２とバイアスシートｂ３との間に挟まれている。これにより、巻回工程におけるフープシートｂ４の巻回不良を抑制することができる。合体シートｂ２３４を使用することで巻回の精度を向上させることができる。なお、巻回不良とは、繊維の乱れ、皺の発生、繊維角度のズレなどを意味する。

また、図９に示されるように、第２の合体シートｂ９１０において、シートｂ９の上端とシートｂ１０の上端とが一致している。また、シートｂ９１０において、シートｂ９の全体がシートｂ１０に貼着されている。その結果、巻回工程において、シートｂ９の巻回不良が抑制される。

本変形例においても、前述した（Ａ）〜（Ｈ）の手段のうち１つ又は２つ以上を適宜採用することによって、シャフトの重心位置を調整して手元側に寄せることができる。

１ ウッド型ゴルフクラブ
２ ヘッド
３ シャフト
３ａ チップ端
３ｂ バット端
４ グリップ
４ｅ グリップ端
５ シャフト穴
６ ホーゼル
７ グリップ穴
Ｇ シャフトの重心
Ｌ_Ｇ シャフトのチップ端からシャフトの重心までの距離
Ｌ_ｓ シャフト全長

Claims (4)

1. シャフトの先端にヘッドが設けられ、当該シャフトの後端にグリップが設けられてなるゴルフクラブであって、
   クラブ重量が２６５ｇ以下であり、
   ヘッド重量とクラブ重量との比（ヘッド重量／クラブ重量）が０．６７以上０．７５以下であり、
   シャフトの先端からシャフト重心までの距離をＬ_Ｇとし、シャフトの全長をＬ_Ｓとしたときに、０．５２≦Ｌ_Ｇ／Ｌ_Ｓ≦０．６５であり、且つ、
   クラブの曲げ振動の振動数をＦとすると、１８０ｃｐｍ≦Ｆ≦２１０ｃｐｍであることを特徴とするゴルフクラブ。
2. クラブ長さが４６インチ以下である、請求項１に記載のゴルフクラブ。
3. グリップ重量が２７ｇ以上４５ｇ以下である、請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
4. クラブ重量が２４０ｇ以上である、請求項１〜３のいずれかに記載のゴルフクラブ。

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