JP5826905B1 - ゴルフクラブ - Google Patents

Abstract

【課題】飛距離性能に優れたゴルフクラブの提供。【解決手段】ゴルフクラブ２は、ヘッド４、シャフト６及びグリップ８を備える。スイング軸回りのクラブ慣性モーメントがＩｓｗとされる。グリップエンド回りのクラブ慣性モーメントがＩｇｅとされる。Ｉｇｅが、２８７０（ｋｇ・ｃｍ２）以上２９２０（ｋｇ・ｃｍ２）未満である。Ｉｓｗ／Ｉｇｅが２．４６以下である。クラブ重量がＷｃ（ｋｇ）、グリップエンドからクラブ重心までの軸方向距離がＬｃ（ｃｍ）、クラブ重心回りのクラブ慣性モーメントがＩｃ（ｋｇ・ｃｍ２）である。Ｉｓｗは下記の式（１）により算出される。Ｉｇｅは下記の式（２）により算出される。Ｉｓｗ＝Ｗｃ?（Ｌｃ＋６０）２＋Ｉｃ ・・・（１）Ｉｇｅ＝Ｗｃ?（Ｌｃ）２＋Ｉｃ ・・・（２）【選択図】図３

Description

本発明は、ゴルフクラブに関する。

ゴルフクラブの重要な評価項目として、飛距離が挙げられる。

特開２００４−２０１９１１号公報は、ゴルフクラブの総質量に占めるヘッドの質量割合が７３％以上８１％以下であるウッドクラブを開示する。大きなヘッドの質量により、ヘッドの運動エネルギーが増大しうる。大きな運動エネルギーを有するヘッドとの衝突により、ボールの初速が増大しうる。特許第５５４６６７３号では、スイング軸回りの慣性モーメントという概念が導入されている。この概念は、飛距離性能の向上に寄与しうる。

特開２００４−２０１９１１号公報 特許第５５４６６７３号公報

スイング軸回りの慣性モーメントを考慮することで、ヘッド重量を高めつつ、振りやすさが向上しうる。飛距離の増大に対する要求は、益々エスカレートしている。本発明は、新たな技術思想により、更なる飛距離の増大を可能とする。

本発明の目的は、飛距離性能に優れたゴルフクラブの提供にある。

本発明に係る好ましいゴルフクラブは、ヘッド、シャフト及びグリップを備えている。スイング軸回りのクラブ慣性モーメントがＩｓｗ（ｋｇ・ｃｍ^２）とされる。グリップエンド回りのクラブ慣性モーメントがＩｇｅ（ｋｇ・ｃｍ^２）とされる。好ましくは、上記慣性モーメントＩｇｅが、２８７０（ｋｇ・ｃｍ^２）以上２９２０（ｋｇ・ｃｍ^２）未満である。好ましくは、Ｉｓｗ／Ｉｇｅが２．４６以下である。

クラブ重量がＷｃ（ｋｇ）とされ、グリップエンドからクラブ重心までの軸方向距離がＬｃ（ｃｍ）とされ、クラブ重心回りのクラブ慣性モーメントがＩｃ（ｋｇ・ｃｍ^２）とされる。上記慣性モーメントＩｓｗ（ｋｇ・ｃｍ^２）は下記の式（１）により算出される。上記慣性モーメントＩｇｅ（ｋｇ・ｃｍ^２）は、下記の式（２）により算出される。
Ｉｓｗ＝Ｗｃ×（Ｌｃ＋６０）^２＋Ｉｃ ・・・（１）
Ｉｇｅ＝Ｗｃ×（Ｌｃ）^２＋Ｉｃ ・・・（２）

好ましくは、グリップ重量Ｗｇが０．０３７ｋｇ以下である。好ましくは、ヘッド重量Ｗｈが０．１９６ｋｇ以上である。

好ましくは、Ｗｈ／Ｗｃが０．６７以上である。

好ましくは、クラブ長さが４６インチ未満である。

飛距離性能に優れたゴルフクラブが得られうる。

図１は、一実施形態に係るゴルフクラブを示す。 図２は、シャフトのシート構成の一例を示す展開図である。 図３は、スイング軸回りのクラブ慣性モーメントの説明図である。 図４は、グリップエンド回りのクラブ慣性モーメントの説明図である。 図５は、剛体２リンクモデルの概念図である。 図６は、ヘッドスピードに関するシミュレーション結果を示すグラフである。 図７は、コック角度に関するシミュレーション結果を示すグラフである。 図８は、ダウンスイング中のコック角度を示す図である。 図９は、本願が対象とするゴルファーに適した範囲を示すＩｇｅ−Ｉｓｗ平面図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお、本願において、「軸方向」とは、シャフト軸方向を意味する。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６の先端部に、ヘッド４が取り付けられている。シャフト６の後端部に、グリップ８が取り付けられている。ヘッド４は中空構造を有する。ヘッド４は、ウッド型である。ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。

ゴルフクラブ２は、飛距離性能に優れる。ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。好ましくは、クラブ長さは、４３インチ以上である。好ましくは、ゴルフクラブ２は、ウッド型ゴルフクラブである。好ましくは、ヘッド４は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。

シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体からなる。シャフト６は、管状体である。シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

図１において両矢印Ｌｆ２で示されているのは、シャフト長さである。シャフト長さＬｆ２は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとの間の軸方向距離である。図１において両矢印Ｌｆ１で示されているのは、チップ端Ｔｐからシャフト重心Ｇｓまでの軸方向距離である。シャフト重心Ｇｓは、シャフト６単体の重心である。この重心Ｇｓは、シャフト軸線上に位置する。図１において両矢印Ｌで示されているのは、クラブ長さである。このクラブ長さＬの測定方法は、後述される。

シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。

プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。

シャフト６の製法は限定されない。軽量性及び設計自由度の観点から、シートワインディング製法により製造されたシャフトが好ましい。シャフト６の材質は限定されない。シャフト６は、例えば、スチールシャフトでもよい。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト６は、複数のシートにより構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１１シートｓ１１までの、１１枚のシートにより構成されている。図２で示される展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。展開図において上側に位置しているシートから順に巻回される。この図２において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。図２において、図面の右側は、シャフトのチップ端Ｔｐ側である。図２において、図面の左側は、シャフトのバット端Ｂｔ側である。

この展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図２において、シートｓ１、ｓ１０及びｓ１１の先端は、シャフトチップ端Ｔｐに位置している。例えば図２において、シートｓ４及びｓ５の後端は、シャフトバット端Ｂｔに位置している。

本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１とされる

シャフト６は、ストレート層と、バイアス層と、フープ層とを有する。本願の展開図において、各シートには、繊維の配向角度Ａｆが記載されている。この配向角度Ａｆは、シャフト軸方向に対する角度である。

「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本願においてストレートシートとも称される。

ストレート層は、繊維の配向がシャフト軸方向に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に０°とはならない場合がある。通常、ストレート層では、絶対角度θａが１０°以下である。

なお、 絶対角度θａとは、上記配向角度Ａｆの絶対値である。例えば、絶対角度θａが１０°以下とは、角度Ａｆが、−１０度以上＋１０度以下であることを意味する。

図２の実施形態において、ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ４、シートｓ５、シートｓ６、シートｓ７、シートｓ９、シートｓ１０及びシートｓ１１である。ストレート層は、シャフトの曲げ剛性及び曲げ強度との相関が高い。

バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。好ましくは、バイアスシートは、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアを含む。捻れ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。捻れ剛性及び曲げ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。

シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、第２シートｓ２及び第３シートｓ３である。上述のように、図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層用のシートは、単にバイアスシートとも称される。シートｓ２及びシートｓ３により、上記シートペアが構成されている。

図２では、シートｓ３の繊維の傾斜方向が、シートｓ２の繊維の傾斜方向に等しい。しかし、後述の通り、シートｓ３は、裏返されて、シートｓ２に貼り付けられる。この結果、シートｓ２の上記傾斜方向と、シートｓ３の上記傾斜方向とは、互いに逆方向となる。

シャフト６において、フープ層を構成するシートは、第８シートｓ８である。好ましくは、フープ層における上記絶対角度θａは、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。本願において、フープ層用のプリプレグシートは、フープシートとも称される。

１枚のシートから形成される層の数は限定されない。例えば、シートのプライ数が１であるとき、このシートは、周方向において１回巻かれる。シートのプライ数が１であるとき、このシートは、シャフトの周方向の全ての位置で、１つの層を形成する。

例えば、シートのプライ数が２であるとき、このシートは、周方向において２回巻かれる。シートのプライ数が２であるとき、このシートは、シャフトの周方向の全ての位置で、２つの層を形成する。

例えば、シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、周方向において１．５回巻かれる。シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、０〜１８０°の周方向位置で１つの層を形成し、１８０°〜３６０°の周方向位置で２つの層を形成する。

上述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。更に、本願では、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

本願において、シャフト軸方向の全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、シャフト軸方向の全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。

本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。図２の実施形態において、全長ストレート層は、層ｓ６、層ｓ７及び層ｓ９である。全長ストレートシートは、シートｓ６、シートｓ７及びシートｓ９である。

本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。図２の実施形態において、全長フープ層は、層ｓ８である。全長フープシートは、シートｓ８である。

本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。図２の実施形態において、部分ストレート層は、層ｓ１、層ｓ４、層ｓ５、層ｓ１０及び層ｓ１１である。部分ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ４、シートｓ５、シートｓ１０及びシートｓ１１である。

本願では、フープ層である部分層が、部分フープ層と称される。図２の実施形態は、部分フープ層を有しない。

本願では、バット部分層との文言が用いられる。好ましくは、バット部分層とは、バット端Ｂｔに達しているが、チップ端Ｔｐに達していない層である。このバット部分層として、バットストレート層及びバットフープ層が挙げられる。図２の実施形態において、バットストレート層は、層ｓ４及び層ｓ５である。図２の実施形態において、バットフープ層は設けられていない。バット部分層は、慣性モーメントＩｓｗ（後述）の調整に寄与しうる。バット部分層は、慣性モーメントＩｇｅ（後述）の調整に寄与しうる。バット部分層は、クラブ慣性モーメントＩｃ（後述）の調整に寄与しうる。

本願では、チップ部分層との文言が用いられる。好ましくは、チップ部分層とは、チップ端Ｔｐに達しているが、バット端Ｂｔに達していない層である。このチップ部分層として、チップストレート層が挙げられる。図２の実施形態において、チップストレート層は、層ｓ１、層ｓ１０及び層ｓ１１である。チップ部分層は、シャフト６の先端部分の強度を高める。チップ部分層は、慣性モーメントＩｓｗ（後述）の調整に寄与しうる。チップ部分層は、慣性モーメントＩｇｅ（後述）の調整に寄与しうる。チップ部分層は、慣性モーメントＩｃ（後述）の調整に寄与しうる。

図２に示されるシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフト６が作製される。

シートワインディング製法は、設計自由度に優れる。この製法により、シャフト６の重量配分が容易に調整されうる。この製法により、慣性モーメントＩｓｗ、Ｉｇｅ、Ｉｃ等が調整されうる。これらの調整の手段として、次の（Ａ１）から（Ａ９）が例示される。
（Ａ１）バット部分層の巻回数の増減。
（Ａ２）バット部分層の厚みの増減。
（Ａ３）バット部分層の軸方向長さの増減。
（Ａ４）チップ部分層の巻回数の増減。
（Ａ５）チップ部分層の厚みの増減。
（Ａ６）チップ部分層の軸方向長さの増減。
（Ａ７）シャフトのテーパー率の増減。
（Ａ８）全ての層における、樹脂含有率の増減。
（Ａ９）全ての層における、プリプレグ目付の増減。

本願では、クラブ重量がＷｃ（ｋｇ）とされ、ヘッド重量がＷｈ（ｋｇ）とされ、シャフト重量がＷｓ（ｋｇ）とされ、グリップ重量がＷｇ（ｋｇ）とされる。

本実施形態では、次のような慣性モーメントが考慮される。これらの慣性モーメントの単位は、「ｋｇ・ｃｍ^２」である。
（ａ）クラブ慣性モーメントＩｓｗ
（ｂ）クラブ慣性モーメントＩｇｅ

クラブ慣性モーメントＩｓｗは、スイング軸Ｚｘ回りの慣性モーメントである。

クラブ慣性モーメントＩｇｅは、グリップエンド回りの慣性モーメントである。より詳細には、クラブ慣性モーメントＩｇｅは、グリップエンドを通る軸Ｚｙ回りの慣性モーメントである。

平行軸の定理を用いて上記各慣性モーメントを算出するために、以下の慣性モーメントが用いられる。
（ｃ）クラブ慣性モーメントＩｃ

上記（ａ）及び（ｂ）の慣性モーメントの詳細は、以下の通りである。

［クラブ慣性モーメントＩｓｗ］
Ｉｓｗは、ゴルフクラブ２の慣性モーメントである。Ｉｓｗは、スイング軸Ｚｘ回りの慣性モーメントである。

図３は、クラブ慣性モーメントＩｓｗを説明するための概念図である。

図３が示すように、距離Ｌｃは、グリップエンドからクラブ重心Ｇｃまでの軸方向距離である。慣性モーメントＩｃは、クラブ２の慣性モーメントである。慣性モーメントＩｃは、軸Ｚｃ回りの慣性モーメントである。図３が示すように、軸Ｚｃは、スイング軸Ｚｘに対して平行である。軸Ｚｃは、クラブ重心Ｇｃを通る。

上記慣性モーメントＩｓｗ（ｋｇ・ｃｍ^２）は、下記の式（１）により算出される。この式（１）は、平行軸の定理に基づく。
Ｉｓｗ＝Ｗｃ×（Ｌｃ＋６０）^２＋Ｉｃ ・・・（１）

図３が示すように、グリップエンドからの距離Ｄｘが６０ｃｍである位置に、スイング軸Ｚｘが設定される。スイング軸Ｚｘは、シャフト軸線Ｚ１に対して垂直である。軸Ｚｘは、軸Ｚ１に直交している。

［クラブ慣性モーメントＩｇｅ］
Ｉｇｅは、ゴルフクラブ２の慣性モーメントである。Ｉｇｅは、グリップエンド回りの慣性モーメントである。

図４は、クラブ慣性モーメントＩｇｅを説明するための概念図である。

Ｉｇｅは、軸Ｚｙ回りの慣性モーメントである。この軸Ｚｙは、ゴルフクラブ２のグリップエンドを通る。この軸Ｚｙは、上記軸Ｚｘ及び軸Ｚｃに平行である。軸Ｚｙは、シャフト軸線Ｚ１に対して垂直である。軸Ｚｙは、軸Ｚ１に直交している。

上記慣性モーメントＩｇｅ（ｋｇ・ｃｍ^２）は、下記の式（２）により算出される。この式（２）は、平行軸の定理に基づく。
Ｉｇｅ＝Ｗｃ×（Ｌｃ）^２＋Ｉｃ ・・・（２）

従来、振りやすさの指標として、スイングバランス（クラブバランス）が知られていた。しかし、スイングバランスは、静的モーメントであり、動的な指標ではない。

スイングは動的である。動的な指標は、振りやすさを精度良く反映しうる。動的な振りやすさの指標として、スイング軸回りの慣性モーメントＩｓｗが用いられ得る。

更に、本実施形態では、この慣性モーメントＩｓｗに加えて、上記慣性モーメントＩｇｅが用いられる。

実際のスイングでは、リストコックが生じる。ダウンスイングの初期では、このリストコックが維持される。インパクトが近づくにつれて、リストコックが徐々にリリースされる。

実際のスイングでは、スイングの回転中心は、ゴルファーの胴体である。リストコックが溜まっている場合、ゴルフクラブ２は、胴体の近くを通る。換言すれば、リストコックが溜まっている場合、ゴルフクラブ２は、回転中心の近くを通る。スイング軸回りの実効的なクラブ慣性モーメントは、リストコックの度合いに依存しうる。ヘッドスピードを最大化するには、リストコックの影響が考慮されるのがよい。

リストコックの影響を確認するため、スイングシミュレーションを用いた。このシミュレーションには、２リンク剛体モデルが用いられた。

図５は、このシミュレーションで用いられた２リンクモデルの模式図である。この２リンクモデルは、剛体リンクモデルである。

この２リンクモデルは、第一リンクＬ１、第二リンクＬ２、ジョイントＪ１及びジョイントＪ２を有する。第一リンクＬ１は、剛体である。第二リンクＬ２は、剛体である。

第一リンクＬ１の一端は、ジョイントＪ１に連結されている。第一リンクＬ１の他端は、ジョイントＪ２に連結されている。第二リンクＬ２の一端は、ジョイントＪ２に連結されている。第二リンクＬ２の他端は、自由端である。

第一リンクＬ１は、腕に対応する。第二リンクＬ２は、ゴルフクラブに対応する。ジョイントＪ１は、肩の関節に対応する。ジョイントＪ２は、手首の関節に対応する。第二リンクＬ２の自由端の速度が、ヘッドスピードである。

第一リンクＬ１と第二リンクＬ２との成す角度θ１が、リストコックの角度に対応する。リストコックが溜まった状態では、この角度θ１が小さい。インパクトまでに、このリストコックのリリースが開始される。このリストコックのリリースにより、この角度θ１は徐々に増加する。通常、インパクトでは、この角度θ１は１８０°に近い。

リストコックの度合いは、ゴルファーに依存する。例えば、力が強いゴルファーと力が弱いゴルファーとでは、リストコックの度合いが大きく相違する。リストコックのリリースの能力（リリース能力）も、ゴルファーに依存する。これらの観点から、ゴルファーが４つのタイプに分類される。この分類は、タイプ１からタイプ４までの４つである。タイプ１のゴルファーは、ヘッドスピードが非常に低い。タイプ２のゴルファーは、ヘッドスピードが低い。タイプ３のゴルファーは、ヘッドスピードがやや高い。タイプ４のゴルファーは、ヘッドスピードが高い。

ところで、一般に、ヘッド重量Ｗｈが大きい程、ボールスピードの上昇が見込まれる。その一方で、ヘッド重量Ｗｈが大きい程、重心Ｇｃがヘッド４側に移動し、慣性モーメントＩｇｅが大きくなり、振りにくくなる。このようなこともあり、一般に、力が弱いゴルファー程、慣性モーメントＩｇｅの小さいゴルフクラブが適しており、力が強いゴルファー程、慣性モーメントＩｇｅの大きいゴルフクラブが適している。すなわち、適切な慣性モーメントＩｇｅの大きさに応じて、ゴルファーの技量を定義することができる。上記タイプ３のゴルファーとは、慣性モーメントＩｇｅが２８７０（ｋｇ・ｃｍ^２）以上２９２０（ｋｇ・ｃｍ^２）未満のゴルフクラブが適したゴルファーのことを言い、ヘッドスピードがやや高いゴルファーに相当する。

シミュレーションに先立ち、タイプ３に属する７名のゴルファーが、試打を行った。この試打では、タイプ３のテストゴルファーに適したテストクラブが用いられた。このテストクラブのグリップエンドには、センサが取り付けられていた。このセンサは、三次元加速度センサ及び三次元角速度センサを有していた。この試打により、センサからの情報（センサ情報）が得られた。

このシミュレーションでは、上記センサ情報と、上記テストクラブのスペック（重量、重心位置、慣性モーメント、クラブ長さ）とを用いて、逆動力学解析が実行された。この逆動力学解析により、肩トルクＴ１及び手首トルクＴ２が算出された。肩トルクＴ１は、上記試打時に肩回りで発揮されたトルクである。手首トルクＴ２は、上記試打時に手首回りで発揮されたトルクである。

次に、検証したいクラブのスペックと、上記肩トルクＴ１及び手首トルクＴ２とを用いて、順動力学解析が実行された。この順動力学解析では、第二リンクＬ２に、検証したいクラブのスペックが与えられた。この順動力学解析では、ジョイントＪ１に上記肩トルクＴ１が与えられ、ジョイントＪ２に上記手首トルクＴ２が与えられた。この順動力学解析の結果、タイプ３のゴルファーのスイングモデルが得られた。

次に、このスイングモデルを用いて、ヘッドスピードが検証された。この検証を行うため、複数のクラブスペックが設定された。各クラブスペックでのヘッドスピードが、シミュレーションにより算出された。図６は、シミュレーション結果の一例を示すグラフである。図６において、横軸は慣性モーメントＩｇｅであり、縦軸は慣性モーメントＩｓｗである。

図６に係るシミュレーションでは、検証対象クラブとして、１３のクラブスペックが設定された。これら１３の検証対象クラブのスペックが、図６及び図７において白抜きの丸で示されている。

７名のスイングデータのそれぞれについて、各クラブスペックでのヘッドスピードが算出された。得られたヘッドスピードの等高線図が、図６に示されている。この等高線図では、１０本の等高線が描かれている。０．１ｍ／ｓ刻みで等高線が引かれている。最も左上の等高線は、基準値に対して、ヘッドスピードが０．５ｍ／ｓ小さい。最も右下の等高線は、基準値に対して、ヘッドスピードが０．４ｍ／ｓ大きい。この等高線図が示すように、右下にいくにつれてヘッドスピードが大きい。換言すれば、慣性モーメントＩｇｅが大きく且つ慣性モーメントＩｓｗが小さいほど、ヘッドスピードが大きい。これは、Ｉｓｗ／Ｉｇｅを所定値以下とすることの有効性を示している。

図６に示される結果は、グリップエンド回りの慣性モーメントＩｇｅが増加しても、ヘッドスピードが向上しうることを示している。よって、この結果は、ヘッド重量が増加しても、ヘッドスピードが向上しうることを示しうる。慣性モーメントＩｇｅと慣性モーメントＩｓｗとの間の適切な関係性により、ヘッド重量を一定以上に維持しつつ、ヘッドスピードが向上しうる。これにより、飛距離の増大が実現しうる。

図６に示される結果は、実効スイングＭＩ（後述）による効果と整合している。慣性モーメントＩｇｅが大きいほど、リストコックが溜まりやすい。このリストコックにより、実効スイングＭＩが減少し、ヘッドスピードが向上しうる。この実効スイングＭＩの減少によるメリットが、慣性モーメントＩｓｗの増大によるデメリットを上回りうる。リストコックを考慮すると、このシミュレーション結果が合理的に理解される。

図６では、等高線の配向は、右上方向である。これは、Ｉｇｅ（横軸）−Ｉｓｗ（縦軸）平面内において、所定の正の傾きを有する直線よりも下側にあるような（Ｉｇｅ，Ｉｓｗ）の組み合わせを選択することの有効性を示している。言い換えると、このシミュレーションの結果は、Ｉｓｗ／Ｉｇｅを一定値以下に設定することがヘッドスピードの向上に有効であることを示している。

実際のスイングでは、ゴルフクラブはグリップエンドを中心として回転するのではない。ゴルフクラブは、ゴルファーの胴体を軸として、ゴルファーの腕と共に回転する。本願では、実際のスイングを考慮して、スイング軸Ｚｘが設定される。スイング軸とグリップエンドとは離れている。動的な振りやすさを評価するため、スイング軸Ｚｘとグリップエンドとの離間距離Ｄｘが設定される（図３参照）。実際のスイングを考慮して、上記式（１）において、[Ｌｃ＋６０]との値が用いられる。

スイングは動的である。静的な指標と比較して、動的な指標は、振りやすさを反映しやすい。更に、上述の通り、上記慣性モーメントＩｓｗには、スイングの実態が考慮されている。よって、この慣性モーメントＩｓｗには、振りやすさが、精度良く反映されている。

一方、実際のスイングでは、リストコックが生ずる。リストコックは、グリップエンドを中心としたクラブの回転である。よって、リストコックは、クラブ慣性モーメントＩｇｅとの相関が高い。

上述の通り、実際のスイングでは、リストコックが溜まるほど、クラブが胴体の近くを通る。即ち、上記角度θ１が小さいほど、クラブが胴体の近くを通る。よって、実際のスイングにおいて、リストコックが溜まるほど、実効的なクラブ慣性モーメントは小さい傾向にある。リストコックが考慮されたスイング軸回りの慣性モーメントが、実効スイングＭＩとも称される。

上述の通り、リストコックが維持された状態では、実効スイングＭＩが小さくなる。よってこの場合、ヘッドスピードが増大しやすい。ただし、スクエアなインパクトを実現するためには、リストコックをリリースする必要がある。リストコックが維持されたままでは、インパクトでフェースが開くからである。リリースのタイミングは、ヘッドスピードに影響を与える。

図７は、Ｉｇｅ−Ｉｓｗ平面内における、角度θ１の最小値の等高線図である。θ１の最小値は、スイング動作中に溜まるリストコックの最大量を表す。図７は、より具体的には、上述の１３の検証対象クラブの各々に対し角度θ１の変曲点を算出し、これらの１３個の値に基づいて描いた等高線図である。図７からは、右に行くほど、リストコックが溜まり易くなることが分かる。逆に、左へ行くほど、リストコックが溜まりにくくなることが分かる。一方で、図７の等高線が概ね上下方向に延びていることから、リストコックは慣性モーメントＩｓｗにはほとんど影響を受けていない。従って、慣性モーメントＩｓｗに関わらず、慣性モーメントＩｇｅが大きいほどリストコックが溜まりやすくなり、慣性モーメントＩｇｅが小さいほどリストコックが溜まりにくくなることが分かる。

リストコックのリリースは、リストに対するヘッドの相対速度を増加させる。適切なリリースは、ヘッドスピードの向上に寄与しうる。理想的には、リストコックが十分に溜まり、且つ、インパクト直前で一気にリリースされるのがよい。例えば、図８に実線及び破線で示される２つのスイングでは、ヘッドスピードの向上の観点からは、実線が破線よりも理想的である。なお、図８の横軸は時間軸（０がインパクト）を示し、縦軸は角度θ１を示している。図８の横軸の単位は秒（ｓｅｃ）であり、縦軸の単位は度（ｄｅｇｒｅｅ）である。しかし、リストコック及びリリースの度合い（手首トルク）は、ゴルファーのタイプによって異なる。ゴルファーのタイプとゴルフクラブとの適合性が、ヘッドスピードを増加させる。

このように、リストコックの度合い及びリストコックのリリースのタイミングは、ヘッドスピードに影響する。上述の通り、リストコック及びそのリリースの度合いは、ゴルファーに依存する。ゴルファーのタイプ毎に、ヘッドスピードを最適化するための条件が設定される。以下の（Ｂ）を満たすクラブが適する上記タイプ３のゴルファーでは、以下の（Ａ）及び（Ｂ）を満たす場合に、ヘッドスピードが向上しうる。タイプ３のゴルファーでは、この（Ａ）及び（Ｂ）を満たす場合に、リストコックが溜まり、且つ、適切なリリースも達成されうる。よって、ヘッドスピードが高まる。
Ｉｓｗ／Ｉｇｅ ≦ ２．４６ ・・・（Ａ）
２８７０ ≦ Ｉｇｅ ＜ ２９２０ ・・・（Ｂ）

Ｉｇｅ−Ｉｓｗ平面内で、以上の条件（Ａ）及び（Ｂ）を満たす領域Ｓ１は、図９のように表すことができる。Ｓ１は、より詳細には、領域Ｓ２と領域Ｓ３に分割することができる。領域Ｓ２では、Ｉｓｗが比較的大きいが、リストコックの効果により実効スイングＭＩが低下する。よって領域Ｓ２では、ヘッドスピードが向上しうる。領域Ｓ３では、Ｉｓｗが比較的小さく、かつ、リストコックの効果により実効スイングＭＩが低下する。よって領域Ｓ３では、領域Ｓ２よりも更にヘッドスピードが向上しうる。その結果、ＩｇｅとＩｓｗの双方が増大したとしても、リストコックをより多く溜めるスイングを実現できるため、ヘッドスピードを高めることができる。

領域Ｓ２は、上記（Ａ）及び（Ｂ）に加え、以下の（Ｃ）の条件を満たす領域である。領域Ｓ３は、上記（Ｂ）に加え、以下の（Ｄ）の条件を満たす領域である。
Ｉｓｗ≧７０６０．２ ・・・（Ｃ）
Ｉｓｗ＜７０６０．２ ・・・（Ｄ）

領域Ｓ２では、Ｉｓｗが同じであるか又は大きくなっても、コックに起因して実効スイングＭＩが減少する。領域Ｓ３では、Ｉｓｗが減少し、且つ、コックに起因して実効スイングＭＩが減少する。

領域Ｓ２では、実効スイングＭＩの減少による効果が大きいため、Ｉｓｗが大きくなっても、ヘッドスピードが向上しうる。領域Ｓ３では、更にヘッドスピードが向上しうる。

このように、ヘッド重量の増大によりＩｇｅとＩｓｗとの両方が増大したとしても、コックが溜まるスイングが実現しうる。よって、実効スイングＭＩが減少し、ヘッドスピードが向上しうる。

ヘッド重量が増大すると、反発性能が向上しうるが、ヘッドスピードの低下も起こりうる。本実施形態では、ヘッド重量の増大により、慣性モーメントＩｇｅが増大し、リストコックが維持されやすくなる。リストコックの維持により、実効スイングＭＩが低下しうる。よって、ヘッド重量を増加させても、ヘッドスピードが向上しうる。ＩｓｗとＩｇｅとの比を適切に設定することで、ヘッド重量を増加させつつ、ヘッドスピードの向上が可能となる。

図３で示される軸Ｚｃは、クラブ重心Ｇｃを通る。この軸Ｚｃは、スイング軸Ｚｘに平行である。慣性モーメントＩｃは、軸Ｚｃ回りのクラブ２の慣性モーメントである。スイング軸Ｚｘは、シャフト軸線Ｚ１に直交している。軸Ｚｃは、シャフト軸線Ｚ１に直交している。

図４で示される軸Ｚｙは、グリップエンドを通る。この軸Ｚｙは、スイング軸Ｚｘ及び軸Ｚｃに平行である。軸Ｚｙは、シャフト軸線Ｚ１に直交している。

本願では、基準状態（図示されない）が定義される。この基準状態とは、規定のライ角及びリアルロフト角で、水平面上にクラブ２が載置された状態である。この基準状態では、シャフト軸線Ｚ１が、上記水平面に対して垂直な平面ＶＰ１に含まれる。この平面ＶＰ１は、基準垂直面と定義される。規定のライ角及びリアルロフト角は、例えば、製品のカタログに掲載されている。図３及び図４から明らかなように、各慣性モーメントの測定及び計算では、フェース面がヘッド軌道に対して実質的にスクエアな状態である。このフェース面の向きは、理想的なインパクトの状態である。上記スイング軸Ｚｘは、上記基準垂直面に含まれている。すなわち、上記慣性モーメントＩｓｗの測定において、スイング軸Ｚｘは、上記基準垂直面に含まれている。上記慣性モーメントＩｃの測定において、軸Ｚｃは、上記基準垂直面に含まれている。上述した各慣性モーメントは、インパクト近傍におけるクラブの姿勢を反映している。上述した各慣性モーメントは、スイングを反映している。よって、これらの慣性モーメントは、振りやすさとの相関が高い。

上記軸Ｚｙは、上記基準垂直面に含まれている。すなわち、上記慣性モーメントＩｇｅの測定において、スイング軸Ｚｙは、上記基準垂直面に含まれている。

上記クラブ重心Ｇｃは、シャフト軸線Ｚ１上に位置するものとみなされる。ヘッド重心の位置に起因して、真のクラブ重心は、シャフト軸線Ｚ１から僅かにずれている。真のクラブ重心は、例えば、空間に位置しうる。本願では、この真のクラブ重心に最も近い軸線Ｚ１上の点が、上記クラブ重心Ｇｃとみなされる。換言すれば、本願にいうクラブ重心Ｇｃは、真のクラブ重心から軸線Ｚ１に下ろした垂線と軸線Ｚ１との交点である。このクラブ重心位置の近似は、Ｉｓｗ及びＩｇｅの値に微差を与えうる。しかし、この差は、本願記載の効果に影響しない程度に小さい。

振りやすさの観点から、上記慣性モーメントＩｓｗは、７２００（ｋｇ・ｃｍ^２）以下が好ましく、７１８０（ｋｇ・ｃｍ^２）以下がより好ましく、７１７０（ｋｇ・ｃｍ^２）以下がより好ましく、７１６０（ｋｇ・ｃｍ^２）以下がより好ましい。ヘッド重量Ｗｈが過小となることを抑制する観点から、慣性モーメントＩｓｗは、６５００（ｋｇ・ｃｍ^２）以上が好ましく、６６００（ｋｇ・ｃｍ^２）以上がより好ましく、６７００（ｋｇ・ｃｍ^２）以上がより好ましく、６８００（ｋｇ・ｃｍ^２）以上がより好ましい。

上述の通り、タイプ３のゴルファーでは、慣性モーメントＩｇｅが２８７０（ｋｇ・ｃｍ^２）以上であるのが好ましい。リストコックを促進し、実効スイングＭＩを低下させる観点から、慣性モーメントＩｇｅは、２８８０（ｋｇ・ｃｍ^２）以上がより好ましい。上述の通り、タイプ３のゴルファーには、慣性モーメントＩｇｅが２９２０（ｋｇ・ｃｍ^２）未満が好ましい。リストコックの適切なリリースの観点から、上記慣性モーメントＩｇｅは、２９１０（ｋｇ・ｃｍ^２）以下がより好ましい。

上述の通り、比（Ｉｓｗ／Ｉｇｅ）を考慮することで、振りやすさが達成され、且つ、適度なリストコックが達成される。適度なリストコックは、実効スイングＭＩを低下させ、ヘッドスピードを増加させうる。ヘッド重量の増加は、Ｉｇｅを増加させる。Ｉｇｅの適度な増加は、リストコックを促進し、ヘッドスピードを増加させる。リストコック及び実効スイングＭＩを考慮することで、ヘッド重量が増加しても、ヘッドスピードの増大が達成されうる。この観点から、Ｉｓｗ／Ｉｇｅは、２．４６以下が好ましい。過大なＩｇｅにより、リストコックのリリースが不十分となりうる。この観点から、Ｉｓｗ／Ｉｇｅは、２．４０以上が好ましい。図６で示した右上方向の等高線（Ｉｓｗ／Ｉｇｅ）は概ね右肩上がりとなっている。そして発明者が試打テストで鋭意検討したところ、Ｉｓｗ／Ｉｇｅは上記のように２．４６以下が好ましいことが判明した。

本実施形態では、慣性モーメントＩｓｗが考慮されている。この慣性モーメントＩｓｗは、動的な指標である。この慣性モーメントＩｓｗでは、スイングの実体が反映されている。

更に、本実施形態では、Ｉｓｗ／Ｉｇｅが所定値以下とされている。慣性モーメントＩｇｅは、リストコックを増大させる。慣性モーメントＩｓｗは、振りやすさを最適化しうる動的な指標である。多かれ少なかれ、実際のスイングは、リストコックを伴う。慣性モーメントＩｓｗと慣性モーメントＩｇｅとの両者を考慮することで、スイングの実体がより正確に反映される。慣性モーメントＩｇｅを増大させてリストコックを促進し、且つ慣性モーメントＩｓｗを抑制することで、実効スイングＭＩを低下させつつ、振りやすさが増大しうる。

振りやすさの指標として、スイングウェイト（クラブバランス）が一般的に用いられている。ヘッド重量Ｗｈが大きくされた場合、スイングウェイトが大きくなる傾向にある。このため、スイングウェイトを軽くすることは、ヘッド重量Ｗｈを軽くすることと同様に考えられてきた。振りやすさとヘッド重量Ｗｈの軽量化とが一体であるとの技術思想が知られていた。この技術思想は、当業者において一般的であった。

これに対して、本実施形態では、ヘッド重量Ｗｈが増大しても、ヘッドスピードが増加しうる。これは、リストコックの最適化により達成される。ヘッド重量が増加した場合、スイングウェイトは増加するが、リストコックは促進される。リストコックの維持により、実効スイングＭＩが小さくなり、ヘッドスピードが増大しうる。本実施形態では、Ｉｓｗ／Ｉｇｅが最適化されている。リストコックの度合いは、慣性モーメントＩｇｅに相関する。Ｉｓｗ／Ｉｇｅを適正とすることで、適切なリストコックが得られ、ヘッドスピードが向上しうる。

［ヘッド重量Ｗｈ］
上述の通り、Ｉｓｗ／Ｉｇｅを考慮することで、ヘッド重量Ｗｈを増大させても、ヘッドスピードが向上しうる。このようなＩｓｗ／Ｉｇｅの最適化は、例えば、単にヘッド重量Ｗｈを増大させるだけでなく、次に説明されるシャフト重量Ｗｓやグリップ重量Ｗｇの軽量化により達成される。

ヘッド重量Ｗｈの増大により、ボールの初速が増加する。これらの観点から、ヘッド重量Ｗｈは、１９６ｇ（０．１９６ｋｇ）以上が好ましく、１９７ｇ（０．１９７ｋｇ）以上がより好ましい。上記タイプ３のゴルファーのリリース能力の観点から、ヘッド重量Ｗｈは、２１０ｇ（０．２１０ｋｇ）以下が好ましく、２０５ｇ（０．２０５ｋｇ）以下がより好ましく、２００ｇ（０．２００ｋｇ）以下がより好ましく、１９９ｇ（０．１９９ｋｇ）以下がより好ましい。

［シャフト重量Ｗｓ］
シャフトの強度及び耐久性の観点から、シャフト重量Ｗｓは、４０ｇ（０．０４０ｋｇ）以上が好ましく、４５ｇ（０．０４５ｋｇ）以上がより好ましく、５０ｇ（０．０５０ｋｇ）以上がより好ましい。タイプ３のゴルファーの振りやすさの観点から、シャフト重量Ｗｓは、６５ｇ（０．０６５ｋｇ）以下が好ましく、６３ｇ（０．０６３ｋｇ）以下がより好ましく、６２ｇ（０．０６２ｋｇ）以下がより好ましく、６１ｇ（０．０６１ｋｇ）以下がより好ましい。

［グリップ重量Ｗｇ］
適度なＩｓｗを実現する観点から、グリップ重量は、３７ｇ（０．０３７ｋｇ）以下が好ましく、３６ｇ（０．０３６ｋｇ）以下がより好ましい。

グリップの強度及び耐久性の観点から、グリップ重量Ｗｇは、１５ｇ（０．０１５ｋｇ）以上が好ましく、１８ｇ（０．０１８ｋｇ）以上がより好ましく、２０ｇ（０．０２０ｋｇ）以上がより好ましく、２５ｇ（０．０２５ｋｇ）以上がより好ましい。

グリップ重量Ｗｇは、グリップの体積、ゴムの比重、発泡ゴムの使用等によって調整されうる。発泡ゴムと未発泡ゴムとの併用により、グリップ重量Ｗｇが調整されてもよい。

［シャフト長さＬｆ２］
スイングの回転半径を大きくしてヘッドスピードを高める観点から、シャフト長さＬｆ２は、９９ｃｍ以上が好ましく、１０５ｃｍ以上がより好ましく、１０７ｃｍ以上がより好ましく、１１０ｃｍ以上がより好ましい。打点のバラツキを抑制する観点から、シャフト長さＬｆ２は、１１７ｃｍ以下が好ましく、１１６ｃｍ以下がより好ましく、１１５ｃｍ以下がより好ましい。

［距離Ｌｆ１］
シャフト重心Ｇｓがバット端Ｂｔに近づくことで、より多くの重量をヘッドに配分することができる。この観点から、距離Ｌｆ１（図１参照）は、５６０ｍｍ以上が好ましく、５７０ｍｍ以上がより好ましく、５８０ｍｍ以上がより好ましく、５９０ｍｍ以上がより好ましい。距離Ｌｆ１が過大である場合、シャフト先端部に配分されうる重量が少なくなるため、シャフト先端部の強度が低下しやすい。この観点から、距離Ｌｆ１は、８００ｍｍ以下が好ましく、７８０ｍｍ以下がより好ましく、７６０ｍｍ以下がより好ましい。

［Ｌｆ１／Ｌｆ２］
ヘッドへの重量配分を高め、リストコックを促進する観点から、Ｌｆ１／Ｌｆ２は、０．５３以上が好ましく、０．５５以上がより好ましく、０．５６以上がより好ましく、０．５７以上がより好ましい。シャフト先端部の強度を高める観点から、Ｌｆ１／Ｌｆ２は、０．６７以下が好ましく、０．６６以下がより好ましく、０．６５以下がより好ましい。

［クラブ長さＬ］
ヘッドスピードを高める観点から、クラブ長さＬは、４３インチ以上が好ましく、４４インチ以上がより好ましく、４４．５インチ以上がより好ましく、４５インチ以上がより好ましく、４５．１インチ以上がより好ましく、４５．２インチ以上がより好ましい。打点のバラツキを抑制する観点から、クラブ長さＬは、４６インチ未満が好ましく、４５．８インチ以下がより好ましく、４５．６インチ以下がより好ましく、４５．５インチ以下がより好ましい。

本願におけるクラブ長さＬは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則「付属規則II クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｃ 長さ」の記載に基づいて測定される。

なお、飛距離性能が特に重視されるのは、ドライバーである。この観点から、好ましいクラブ２は、ドライバーである。飛距離性能の観点から、リアルロフトは、７°以上が好ましく、１５°以下が好ましい。高反発エリアを拡げる観点から、ヘッドの体積は、３５０ｃｃ以上が好ましく、３８０ｃｃ以上がより好ましく、４００ｃｃ以上がより好ましく、４２０ｃｃ以上がより好ましい。ヘッド強度の観点から、ヘッドの体積は、４７０ｃｃ以下が好ましい。

［クラブ重量Ｗｃ］
振りやすさの観点から、クラブ重量Ｗｃは、３０２ｇ（０．３０２ｋｇ）以下が好ましく、３００ｇ（０．３００ｋｇ）以下が好ましく、２９８ｇ（０．２９８ｋｇ）以下がより好ましく、２９６ｇ（０．２９６ｋｇ）以下がより好ましい。グリップ、シャフト及びヘッドの強度を考慮すると、クラブ重量は、２３０ｇ（０．２３０ｋｇ）以上が好ましく、２４０ｇ（０．２４０ｋｇ）以上がより好ましく、２４５ｇ（０．２４５ｋｇ）以上がより好ましく、２５０ｇ（０．２５０ｋｇ）以上がより好ましい。

［Ｗｈ／Ｗｃ］
リストコックの促進の観点から、比（Ｗｈ／Ｗｃ）は大きくされるのが好ましい。また、ヘッド重量Ｗｈの増大により、反発性能が高まる。リストコックの促進及び反発性能の観点から、Ｗｈ／Ｗｃは、０．６７以上が好ましく、０．６８以上がより好ましい。シャフト等の強度を考慮すると、ヘッド重量は所定値以下が好ましい。この観点から、Ｗｈ／Ｗｃは、０．８０以下が好ましい。

飛距離を伸ばすためには、ボールスピードの増大が重要である。そのためには、ヘッドスピードを向上させることが効果的であり、且つ、ヘッド重量を増加させることも効果的である。前者を実現するためには、慣性モーメントＩｓｗ，Ｉｇｅを小さくすることが考えられるが、そのためにはヘッド重量は小さい方がよい。従って、飛距離を伸ばすための以上の２つの試みは、一般的に、トレードオフの関係にある。従来、これらの試みを両立することは困難であった。

ところで、上記（１）（２）の式から明らかなとおり、慣性モーメントＩｇｅが増加すると、それに伴って慣性モーメントＩｓｗも必然的に増加する。しかしながら、本発明者らは、図６に示すシミュレーションの結果、たとえ慣性モーメントＩｇｅを増大させたとしても、当該増分に対する慣性モーメントＩｓｗの増分を一定値以下とすれば、むしろヘッドスピードを向上させることができることを見いだした。これは、図７に示すシミュレーションの結果から説明されうる。即ちこれは、慣性モーメントＩｇｅが増大すると、リストコックが溜まり易くなるため、ヘッドスピードが向上するからである。

２８７０（ｋｇ・ｃｍ^２）≦Ｉｇｅ＜２９２０（ｋｇ・ｃｍ^２）が適したタイプ３のゴルファー）に対しては、Ｉｓｗ／Ｉｇｅ≦２．４６とすればよい。以上の条件を満たす慣性モーメントＩｓｗ，Ｉｇｅの組み合わせを選択することで、ヘッド重量を維持しつつも、ヘッドスピードを向上させることができる。従って、ヘッド重量の観点からも、ヘッドスピードの観点からも、大きな運動エネルギーをボールに与えることが可能となる。よって、飛距離が増大しうる。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

下記の表１は、本発明のシャフトに使用可能なプリプレグの例を示す。

［実施例１］
上記シャフト６と同じ積層構成を有するシャフトが作製された。即ち、図２で示されるシート構成を有するシャフトが作製された。製造方法は、上記シャフト６と同じとされた。表１に示されたプリプレグから、適切なものが選択された。各慣性モーメント等が所望の値となるように、プリプレグが選択された。上述された製法により、実施例１に係るシャフトを得た。

得られたシャフトに、市販のドライバーヘッド（ダンロップスポーツ社製のＸＸＩＯ ＦＯＲＧＥＤ（２０１２年）：ロフト９．５°）及びグリップを装着して、実施例１に係るゴルフクラブを得た。実施例１の仕様及び評価結果が、下記の表２に示されている。

［実施例２から３及び比較例１から２］
下記の表２に示される仕様の他は実施例１と同様にして、各実施例及び各比較例に係るシャフト及びゴルフクラブを得た。

これらの実施例及び比較例において、ヘッド重量Ｗｈは、ヘッド外面の研磨、及び、粘着剤の使用により、調整された。この粘着剤は、ヘッド内面に固着させて用いた。この粘着剤は熱可塑性であり、常温ではヘッド内面の所定位置に固着し、高温では流動する。この粘着剤は、高温とされてヘッド内部に流し込まれ、その後、室温に冷却して固定された。この粘着剤は、ヘッド重心の位置を変えないように、配置された。

これらの実施例及び比較例では、グリップの材質及び体積により、グリップ重量Ｗｇが調整された。グリップでは、発泡ゴムが用いられた。発泡割合により、グリップの比重が調整された。

所望の慣性モーメントＩｓｗ及び慣性モーメントＩｇｅを得るため、必要に応じて、上述した項目（Ａ１）から（Ａ９）により、シャフト仕様が調整された。

［評価方法］

［慣性モーメント］
上記慣性モーメントＩｓｗは、上述の式（１）によって算出された。上記慣性モーメントＩｇｅは、上述の式（２）によって算出された。上記クラブ慣性モーメントＩｃは、ＩＮＥＲＴＩＡ ＤＹＮＡＭＩＣＳ社製のＭＯＤＥＬ ＮＵＭＢＥＲ ＲＫ／００５−００２を用いて測定した。算出された値が、上記表２に示される。

［ヘッドスピード、ボール初速］
上記タイプ３に属する５名のテスターが評価を行った。各テスターが、各クラブを、１０回ずつ打球した。従って、各クラブごとに、合計で５０回の打撃がなされた。これらの打撃において、インパクトにおけるヘッドスピードと、ボール初速とが、計測された。５０のデータの平均値が、上記表２に示される。

コック解放時の角度θ１とは、コックの解放が開始された時点でのコック角度θ１である。表２で示されている値は、比較例１との差である。この値が小さいほど、コックが溜まっていたことを示している。例えば、実施例１及び実施例２では、比較例１よりも小さな値になっている。実施例１及び実施例２では、比較例１よりもコックが溜まっていたことが分かる。

比較例１、２に対して、実施例１から３では、ヘッドスピード及びボールスピードが共に大きかった。これらの評価結果が示すように、本発明の優位性は明らかである。

以上説明された方法は、ゴルフクラブに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ｓ１〜ｓ１１・・・プリプレグシート
Ｚｘ・・・スイング軸
Ｚｙ・・・グリップエンドを通る軸
Ｚ１・・・シャフト軸線
Ｇｃ・・・クラブの重心
Ｇｓ・・・シャフトの重心
Ｇｈ・・・ヘッドの重心
Ｇｇ・・・グリップの重心
Ｔｐ・・・シャフトの先端
Ｂｔ・・・シャフトの後端

Claims (5)

1. ヘッド、シャフト及びグリップを備えており、
   スイング軸回りのクラブ慣性モーメントがＩｓｗ（ｋｇ・ｃｍ^２）とされ、
   グリップエンド回りのクラブ慣性モーメントがＩｇｅ（ｋｇ・ｃｍ^２）とされるとき、
   上記慣性モーメントＩｇｅが、２８７０（ｋｇ・ｃｍ^２）以上２９２０（ｋｇ・ｃｍ^２）未満であり、
   ヘッド重量Ｗｈが０．１９６ｋｇ以上であり、
   Ｉｓｗ／Ｉｇｅが２．４６以下であるゴルフクラブ。
   ただし、クラブ重量がＷｃ（ｋｇ）とされ、グリップエンドからクラブ重心までの軸方向距離がＬｃ（ｃｍ）とされ、クラブ重心回りのクラブ慣性モーメントがＩｃ（ｋｇ・ｃｍ^２）とされるとき、
   上記慣性モーメントＩｓｗ（ｋｇ・ｃｍ^２）は下記の式（１）により算出され、上記慣性モーメントＩｇｅ（ｋｇ・ｃｍ^２）は下記の式（２）により算出される。
   Ｉｓｗ＝Ｗｃ×（Ｌｃ＋６０）^２＋Ｉｃ ・・・（１）
   Ｉｇｅ＝Ｗｃ×（Ｌｃ）^２＋Ｉｃ ・・・（２）
2. グリップ重量Ｗｇが０．０３７ｋｇ以下である請求項１に記載のゴルフクラブ。
3. Ｗｈ／Ｗｃが０．６７以上である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
4. クラブ長さが４６インチ（１．１６８４メートル）未満である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブ。
5. チップ端からシャフト重心までの軸方向距離がＬｆ１（ｍｍ）とされ、
   シャフト長さがＬｆ２（ｍｍ）とされるとき、
   Ｌｆ１／Ｌｆ２が０．５３以上０．６７以下である請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブ。

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