JP5855360B2 - ゴルフクラブ用シャフト - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブ用シャフトに関する。

ゴルフクラブ用シャフトのスペックとして、調子が知られている。この調子として、手元調子、中調子及び先調子が知られている。

手元調子のシャフトでは、シャフト先端部の不安定な動きが抑制されうる。手元調子のシャフトは、操作性に優れ、打球のバラツキが少ない。

特開平９−２３４２５６号公報は、ねじり剛性分布特性線において、その特性線を直線状に描いた場合に比較してねじり剛性が高い領域を手元部分及び先端部分に有するとともに、その特性線を直線状に描いた場合に比較して曲げ剛性が高い領域を中央部分に有するシャフトを開示している。特開平１０−４３３３３号公報は、握り部よりも先端部側に設けられた捻り剛性急変化部を有するシャフトを開示する。特開２００９−２１９６８１号公報は、ヘッド側の小径部とグリップ側の大径部との間にテーパの変化が大きい急テーパ部が設けられたシャフトを開示する。

特開平９−２３４２５６号公報 特開平１０−４３３３３号公報 特開２００９−２１９６８１号公報

通常、シャフトは、テーパー形状を有する。シャフトは、ヘッド側において細く、グリップ側において太い。太い部分ほど、曲げ剛性が大きくなりやすい。テーパー形状のシャフトは、先調子となりやすい。テーパー形状のシャフトにおいて、手元調子のシャフトを作製するために、手元部分を薄くすることが考えられる。しかしこの構成では、手元部分の強度が低下しやすい。

手元部分の強度低下を抑制するために、手元部分に低弾性の材料を用いて手元部分を厚くする構成が考えられる。だたしこの場合、シャフト重量が増加する。

本発明の目的は、操作性が高く、軽量で強度に優れたゴルフクラブシャフトの提供にある。

本発明のシャフトは、複数の層を有している。上記層は、シャフト軸線に対する繊維の絶対角度θａが１０°以上７０°以下であるバイアス層と、上記角度θａが８０°以上であるフープ層とを含んでいる。上記層は、シャフト軸方向の全体に配置される全長層と、シャフト軸方向において部分的に配置される部分層とを含んでいる。上記部分層は、後端補強バイアス層と後端補強フープ層とを含んでいる。バット端から３００ｍｍ隔てた地点における捻り剛性値ＧＩｔが、３．５×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）以上５．０×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）以下である。

好ましくは、上記後端補強バイアス層の軸方向長さが、１２０ｍｍ以上３５０ｍｍ以下である。好ましくは、この後端補強バイアス層の後端は、バット端に位置している。好ましくは、上記後端補強フープ層の軸方向長さは、１２０ｍｍ以上３５０ｍｍ以下である。好ましくは、この後端補強フープ層の後端は、バット端に位置している。

好ましくは、上記後端補強バイアス層における繊維の絶対角度θａは、２０°以上４５°以下である。

好ましくは、上記シャフトは、第一の後端補強バイアスシートを用意する工程と、 第二の後端補強バイアスシートを用意する工程と、後端補強フープシートを用意する工程と、上記第一の上記後端補強バイアスシートと上記第二の上記後端補強バイアスシートとの間に、上記後端補強フープ層を挟み込んで貼り合わせて、合体シートを得る工程と、上記合体シートを巻き付ける工程と、を含む製造方法によって製造されている。

好ましくは、上記後端補強バイアス層の樹脂含有率Ｒｂは、１５質量％以上２４質量％未満である。好ましくは、上記後端補強バイアス層の厚みＴｂは、０．０５ｍｍ以上０．１５ｍｍ未満である。好ましくは、上記後端補強フープ層の樹脂含有率Ｒｆが、２４質量％以上４０質量％以下である。好ましくは、上記後端補強フープ層の厚みＴｆは、０．０２ｍｍ以上０．１０ｍｍ未満である。

手元部分の曲げ剛性が抑制されつつ、軽量で強度に優れたゴルフクラブシャフトが得られうる。

図１は、本発明の一実施形態に係るシャフトを備えたゴルフクラブを示す。 図２は、第１実施形態に係るシャフトの展開図である。図２は、実施例１の展開図でもある。 図３は、図１のシャフトに係る合体シートを示す。 図４は、実施例２の展開図である。 図５は、実施例３の展開図である。 図６は、比較例１の展開図である。 図７は、比較例２の展開図である。 図８は、三点曲げ強度の測定方法を示す。 図９（ａ）は順式フレックスの測定方法を示し、図９（ｂ）は逆式フレックスの測定方法を示す。 図１０は、捻り剛性値ＧＩｔの測定方法を示す。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。

本願において「内側」とは、シャフト半径方向における内側を意味する。本願において「外側」とは、シャフト半径方向における外側を意味する。

本願において、「軸方向」とは、シャフト軸方向を意味する。

軸方向に対する繊維の角度に関して、本願では、角度Ａｆ及び絶対角度θａが用いられる。角度Ａｆは、プラス及びマイナスを伴う角度である。絶対角度θａは、角度Ａｆの絶対値である。換言すれば、絶対角度θａとは、軸方向と繊維方向との成す角度の絶対値である。例えば、「絶対角度θａが１０°以下」とは、「角度Ａｆが−１０度以上＋１０度以下」であることを意味する。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブシャフト６を備えたゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６の先端部に、ヘッド４が設けられている。シャフト６の後端部に、グリップ８が設けられている。なおヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ゴルフクラブヘッド、アイアン型ゴルフクラブヘッド、パターヘッド等が例示される。

シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体からなる。シャフト６は、管状体である。シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂を硬化させることである。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱工程により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト６は、複数枚のシートにより構成されている。図２の実施形態では、シャフト６は、ａ１からａ１０までの１０枚のシートにより構成されている。本願において、図２等で示される展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。展開図において上側に位置しているシートから順に巻回される。本願の展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。本願の展開図において、図面の右側は、シャフトのチップ端Ｔｐ側である。本願の展開図において、図面の左側は、シャフトのバット端Ｂｔ側である。

本願の展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図２において、シートａ１の一端はチップ端Ｔｐに位置している。

シャフト６は、ストレート層とバイアス層と、フープ層とを有する。本願の展開図において、繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本願においてストレートシートとも称される。

ストレート層は、繊維の配向がシャフトの長手方向（シャフト軸方向）に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に０°とはならない場合がある。通常、ストレート層では、上記絶対角度θａが１０°未満である。

図２の実施形態において、ストレートシートは、シートａ１、シートａ７、シートａ８、シートａ９及びシートａ１０である。ストレート層は、シャフトの曲げ剛性及び曲げ強度との相関が高い。

一方、バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。バイアス層は、好ましくは、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアから構成されている。捻れ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、１０°以上が好ましく、１５°以上がより好ましく、２０°以上が更に好ましい。曲げ強度の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、７０°以下が好ましく、６０°以下がより好ましい。

シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、シートａ２、シートａ３、シートａ４及びシートａ６である。図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層用のシートは、単にバイアスシートとも称される。

なお、図２の実施形態では、シートａ２が−４５度であり且つシートａ３が＋４５度であるが、逆にシートａ２が＋４５度であり且つシートａ３が−４５度であってもよいことは当然である。

シャフト６において、フープ層を構成するシートは、シートａ５である。好ましくは、フープ層における上記絶対角度θａは、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。本願において、フープ層用のプリプレグシートは、フープシートとも称される。

フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度を高めるのに寄与する。つぶし剛性とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する剛性である。つぶし強度とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する強度である。つぶし強度は、曲げ強度とも関連しうる。曲げ変形に連動してつぶし変形が生じうる。特に肉厚の薄い軽量シャフトにおいては、この連動性が大きい。つぶし強度の向上により、曲げ強度も向上しうる。

図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、カバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。即ち、使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。

本願の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、本願の展開図において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。例えば図２では、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とは同じであるが、後述される貼り合わせの際にシートａ３が裏返される。この結果、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とは互いに逆となる。従って、巻回された後の状態では、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とが互いに逆となる。この点を考慮して、図２では、シートａ２の繊維方向が「−４５°」と表記され、シートａ３の繊維方向が「＋４５°」と表記されている。

プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。次に、この露出したフィルム側の面の縁部（巻き始め縁部ともいう）を、巻回対象物に貼り付ける。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、先に樹脂フィルムが剥がされ、次に巻き始め端部が巻回対象物に貼り付けられ、次に離型紙が剥がされる。このように、先に樹脂フィルムが剥がされ、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。これは、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。

図２の実施形態では、合体シートが用いられる。合体シートは、２枚以上のシートが貼り合わされることによって形成される。

図２の実施形態では、二つの合体シートが形成される。第一の合体シートａ２３（図示されず）は、シートａ２とシートａ３とを貼り合わせることによって形成される。

図示されないが、合体シートａ２３において、シートａ２の端ｔ２（図２参照）と、シートａ３の端ｔ３（図２参照）とは、半周分ズレている。即ち、巻回後のシャフト断面において、端部ｔ２の周方向位置と、端部ｔ３の周方向位置とは、１８０°（±１５°）相違している。

第二の合体シートａ４５６は、シートａ４、シートａ５及びシートａ６を貼り合わせることによって形成される。図３は、合体シートａ４５６を示す。図３が示すように、合体シートａ４５６において、シートａ５は、シートａ４とシートａ６とに挟まれている。

合体シートａ４５６において、シートａ４の端ｔ４と、シートａ５の端ｔ５とは、半周分ずれている。巻回後において、端ｔ４の周方向位置と、端ｔ５の周方向位置とは、９０°（±１５°）相違する。ズレ距離ｄ１（図３参照）により、この９０°の相違が生じる。更に、合体シートａ４５６において、シートａ５の端ｔ５と、シートａ６の端ｔ６とは、半周分ずれている。巻回後において、端ｔ５の周方向位置と、端ｔ６の周方向位置とは、９０°（±１５°）相違する。ズレ距離ｄ１（図３参照）により、この９０°の相違が生じる。

巻回後において、端ｔ４の周方向位置と、端ｔ６の周方向位置とは、１８０°（±１５°）相違する。

端ｔ４、ｔ５及びｔ６の周方向位置をずらすことで、周方向におけるシャフトの均一性が向上する。なお、端ｔ４、ｔ５及びｔ６の周方向位置を一致させてもよい。

本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。これに加えて本願では、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

本願において、シャフト軸方向の全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、シャフト軸方向の全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

一方、本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。

本願では、バイアス層である全長層が、全長バイアス層と称される。本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。

本願では、バイアス層である部分層が、部分バイアス層と称される。本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。本願では、フープ層である部分層が、部分フープ層と称される。

本願では、後端補強バイアス層との文言が用いられる。後端補強バイアス層は部分バイアス層である。好ましくは、後端補強バイアス層は、その全体がシャフト軸方向中央位置よりもバット側に位置する部分バイアス層である。後端補強バイアス層の後端は、シャフトのバット端Ｂｔに位置していなくてもよいし、シャフトのバット端Ｂｔに位置していてもよい。シャフトの後端を補強する観点から、好ましくは、後端補強バイアス層の後端は、シャフトのバット端Ｂｔに位置する。シャフトの後端部分を補強する観点から、好ましくは、この後端補強バイアス層の配置範囲が、シャフトのバット端Ｂｔから３００ｍｍ隔てた位置Ｐ１（図１参照）を含む。

本願では、後端補強フープ層との文言が用いられる。後端補強フープ層は部分フープ層である。好ましくは、後端補強フープ層は、その全体がシャフト軸方向中央位置よりもバット側に位置する部分フープ層である。後端補強フープ層の後端は、シャフトのバット端Ｂｔに位置していなくてもよいし、シャフトのバット端Ｂｔに位置していてもよい。シャフトの後端部分を補強する観点から、好ましくは、この後端補強フープ層の配置範囲が、シャフトのバット端Ｂｔから３００ｍｍ隔てた位置Ｐ１を含む。

図２に示されるシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフト６が作製される。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示された各シートが切り出される。

なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、複数のシートが貼り合わされて、前述した合体シートａ２３及び合体シートａ４５６が作製される。

貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。より好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、合体シートの巻き付け作業中に、シートのズレが生じうる。このズレは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のズレを抑制する。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程における加熱温度は、３０℃以上が好ましく、３５℃以上がより好ましい。この加熱温度が高すぎる場合、マトリクス樹脂の硬化が進行し、シートの粘着性が低下することがある。この粘着性の低下は、合体シートと巻回対象物との接着性を低下させる。この接着性の低下は、皺の発生を許容することがあり、巻き付け位置のズレを生じさせうる。この観点から、貼り合わせ工程における加熱温度は、６０℃以下が好ましく、５０℃以下がより好ましく、４０℃以下がより好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程における加熱時間は、２０秒以上が好ましく、３０秒以上がより好ましい。シートの粘着性の観点から、貼り合わせ工程における加熱時間は、３００秒以下が好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの圧力は、３００ｇ／ｃｍ^２以上が好ましく、３５０ｇ／ｃｍ^２以上がより好ましい。プレスの圧力が過大である場合、プリプレグが押し潰される場合がある。この場合、プリプレグの厚みが設計値よりも薄くなる。プリプレグの厚み精度の観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの圧力は、６００ｇ／ｃｍ^２以下が好ましく、５００ｇ／ｃｍ^２以下がより好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの時間は、２０秒以上が好ましく、３０秒以上がより好ましい。プリプレグの厚み精度の観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの時間は、３００秒以下が好ましい。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、シート端部をマンドレルに貼り付けることが容易とされている。

貼り合せに係るシートに関しては、合体シートの状態で巻回される。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このラッピングテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の課程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。両者の順序は限定されないが、ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が平坦とされる。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として残された螺旋状の凹凸が存在する。研磨により、このラッピングテープの跡としての凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。

このような工程で、シャフト６が得られる。以下、このシャフト６の詳細が説明される。なお、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートａ１によって形成された層は、層ａ１とされる。

シャフト６は、後端補強バイアス層ａ４、ａ６と、後端補強フープ層ａ５とを有する。後端補強ストレート層は存在しない。

後端補強バイアス層ａ４、ａ６と後端補強フープ層ａ５との組み合わせにより、以下の（ａ）から（ｄ）が達成されうる。
（ａ）シャフトのバット側における重量増加が抑制される。
（ｂ）シャフトのバット側における曲げ剛性が過度に増加しない。
（ｃ）シャフトのバット側における強度が向上する。
（ｄ）シャフトのバット側における捻れ剛性が向上する。

よって、シャフト６は、軽量で強度に優れる。またシャフト６は、上記（ｂ）に起因して、調子率を小さくすることができる。調子率が小さいシャフトは、手元調子である。このシャフト６は、操作性に優れる。

このシャフト６では、バット端Ｂｔから３００ｍｍ隔てた地点Ｐ１における捻り剛性値ＧＩｔが、３．５×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）以上５．０×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）以下である。地点Ｐ１は、グリップ８に近い位置である。この捻り剛性値ＧＩｔが過度に小さい場合、操作性が低下する。この観点から、この捻り剛性値ＧＩｔは、３．７×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）以上が好ましく、３．９×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）以上がより好ましい。

この捻り剛性値ＧＩｔを過度に大きくする場合、弾性率が高い繊維を有するプリプレグ（高弾性プリプレグ）が用いられる。弾性率が高い繊維の引張強度は比較的低い。よって、この高弾性プリプレグは、シャフトの強度を低下させうる。シャフト強度の観点から、この捻り剛性値ＧＩｔは、４．９×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）以下が好ましく、４．８×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）以下がより好ましい。

上記捻り剛性値ＧＩｔを高める観点、及び、後端部の曲げ剛性を抑制する観点から、後端補強バイアス層ａ４、ａ６における繊維の絶対角度θａは、１０°以上が好ましく、１５°以上がより好ましく、２０°以上が更に好ましく、３０°以上が更に好ましい。シャフトのバット側の部分の曲げ剛性を過度に低下させない観点から、後端補強バイアス層ａ４、ａ６における繊維の絶対角度θａは、６０°以下が好ましく、４５°以下がより好ましい。

図２において符号Ｌ１で示されるのは、後端補強バイアス層の軸方向長さである。スイング中に大きく変形するのは、グリップを持つ両手の位置よりもヘッド側の部分である。よってこの部分に後端補強バイアス層が配置されているのが好ましい。この観点から、長さＬ１は、１２０ｍｍ以上が好ましく、１３０ｍｍ以上がより好ましく、１４０ｍｍ以上が更に好ましい。重すぎるシャフトは振りにくい。シャフト重量を抑制する観点から、長さＬ１は、３５０ｍｍ以下が好ましく、３４０ｍｍ以下がより好ましく、３３０ｍｍ以下が更に好ましい。

図２において符号Ｌ２で示されるのは、後端補強フープ層の軸方向長さである。スイング中に大きく変形するのは、グリップを持つ両手の位置よりもヘッド側の部分である。よってこの部分に後端補強フープ層が配置されているのが好ましい。この観点から、長さＬ２は、１２０ｍｍ以上が好ましく、１３０ｍｍ以上がより好ましく、１４０ｍｍ以上が更に好ましい。重すぎるシャフトは振りにくい。シャフト重量を抑制する観点から、長さＬ２は、３５０ｍｍ以下が好ましく、３４０ｍｍ以下がより好ましく、３３０ｍｍ以下が更に好ましい。

図２の実施形態では、後端補強バイアス層ａ４，ａ６の後端ｔ７が、バット端Ｂｔに位置している。更に、図２の実施形態では、後端補強フープ層ａ５の後端ｔ８が、バット端Ｂｔに位置している。よって、シャフトの後端部が効果的に補強されている。

前述の通り、シャフト６は、第一の後端補強バイアスシートａ４を用意する工程と、 第二の後端補強バイアスシートａ６を用意する工程と、後端補強フープシートａ５を用意する工程と、第一の後端補強バイアスシートａ４と上記第二の後端補強バイアスシートａ６との間に、上記後端補強フープ層ａ５を挟み込んで貼り合わせて、合体シートａ４５６を得る工程と、上記合体シートａ４５６を巻き付ける工程と、を含む製造方法によって製造されている。合体シートａ４５６を用いることで、巻回工程における巻き不良（皺の発生、繊維のズレ等）が抑制され、巻回精度が向上する。よって、後端補強バイアスシートと後端補強フープシートとを精度良く巻き付けることができる。また、巻回工程の作業性が向上する。

後端補強フープシートａ５の巻回数は２であり、第一の後端補強バイアスシートａ４の巻回数も２であり、第二の後端補強バイアスシートａ６の巻回数も２である。後端補強フープシートａ５の巻回数と、第一の後端補強バイアスシートａ４の巻回数と、第二の後端補強バイアスシートａ６の巻回数とが一致している。

合体シートａ４５６において、後端補強フープシートａ５の樹脂含有率は、後端補強バイアスシートａ４、ａ６の樹脂含有率よりも大きいのが好ましい。樹脂含有率の大きなシートａ５は、粘着力に優れる。よって、合体シートａ４５６では、シートａ４とシートａ６とが、シートａ５を介して強く貼り合わせられる。よって、合体シートａ４５６の巻回において、シートの剥がれ及びズレが効果的に抑制される。したがって、後端補強バイアスシートと後端補強フープシートとを精度良く巻き付けることができる。

後端補強バイアス層の樹脂含有率Ｒｂが過度に小さい場合、シートの粘着性が低下し、巻回の精度が低下しやすい。巻回精度の観点から、樹脂含有率Ｒｂは、１５質量％以上が好ましく、１７質量％以上がより好ましい。断面二次モーメントの観点から、シャフト外径が増加すると、曲げ剛性が増加する。曲げ剛性が増加すると、手元調子になりにくい。樹脂含有率Ｒｂを小さくすることで、シャフト外径が抑制され、曲げ剛性が抑制される。曲げ剛性の抑制及びシャフト重量の抑制の観点から、樹脂含有率Ｒｂは、２４質量％未満が好ましく、２２質量％以下がより好ましい。

前述の通り、手元調子のシャフトを得るには、バット側におけるシャフト外径を抑制するのが好ましい。この観点から、後端補強バイアス層の厚みＴｂは、０．１５ｍｍ未満が好ましく、０．１３ｍｍ以下がより好ましい。捻れ剛性の観点から、厚みＴｂは、０．０５ｍｍ以上が好ましく、０．０６ｍｍ以上がより好ましい。

巻回不良を抑制する観点から、後端補強フープ層の樹脂含有率Ｒｆは、２４質量％以上が好ましく、３０質量％以上がより好ましい。シャフト重量の抑制の観点から、樹脂含有率Ｒｆは、４０質量％以下が好ましく、３５質量％以下がより好ましい。

シャフト外径の抑制の観点から、後端補強フープ層の厚みＴｆは、０．１０ｍｍ未満が好ましく、０．０７ｍｍ以下がより好ましい。シャフト強度の観点から、厚みＴｆは、０．０２ｍｍ以上が好ましく、０．０３ｍｍ以上がより好ましい。

シャフト外径の抑制の観点から、後端補強バイアス層の巻回数（プライ数）は、６以下が好ましく、４以下がより好ましい。捻り剛性の観点から、後端補強バイアス層の巻回数は２以上が好ましい。図２の実施形態では、シートａ４の巻回数が２であり且つシートａ６の巻回数が２であるので、後端補強バイアス層の巻回数は４である。

シャフト外径の抑制の観点から、後端補強フープ層の巻回数（プライ数）は、３以下が好ましく、２以下がより好ましい。シャフト強度の観点から、後端補強フープ層の巻回数は１以上が好ましい。図２の実施形態では、シートａ５の巻回数が２であるので、後端補強フープ層の巻回数は２である。

本願において、シャフトの調子率は、次の式によって定義される。
Ｃ１＝［Ｆ２／（Ｆ１＋Ｆ２）］×１００
ただし、Ｆ１は順式フレックス（ｍｍ）であり、Ｆ２は逆式フレックス（ｍｍ）である。

前述したように、手元調子のシャフトには、操作性が高い等の利点がある。この観点から、調子率Ｃ１は、５０％以下が好ましく、５０％未満がより好ましく、４９％以下がより好ましく、４８％以下がより好ましい。逆式フレックスＦ２が過度に小さい（硬い）場合、シャフトの衝撃強度が低下する。この観点から、調子率Ｃ１は、２０％以上が好ましく、３０％以上がより好ましく、３５％以上が更に好ましい。

上記の構成によれば、シャフトの重量が抑制されうる。この観点から、シャフト重量は、６５ｇ以下が好ましく、６０ｇ以下がより好ましく、５５ｇ以下が更に好ましい。シャフト強度の観点から、シャフト質量は、３５ｇ以上が好ましく、４０ｇ以上がより好ましい。

シャフトが長い場合、本発明の効果はより顕著である。この観点から、シャフト長さは、４０インチ以上が好ましく、４５インチ以上がより好ましい。ゴルフルールへの適合性の観点から、シャフト長さは、４８インチ以下が好ましい。

プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。

下記の表１は、本発明のシャフトに使用可能なプリプレグの例を示す。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
上記シャフト６と同じ積層構成を有するシャフトが作製された。即ち、図２で示されるシート構成を有するシャフトが作製された。製造方法は、上記シャフト６と同じとされた。図３に示される合体シートａ４５６が用いられた。

実施例１において、各シートの製品名及び巻回数は、次の通りとされた。これらの製品の仕様は、前述の表１に示されている。
・シートａ１ ：ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ （２プライ）
・シートａ２ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ３ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ４ ：２２５６Ｓ−１２ （２プライ）
・シートａ５ ：８０５Ｓ−３ （２プライ）
・シートａ６ ：２２５６Ｓ−１２ （２プライ）
・シートａ７ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ８ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （１プライ）
・シートａ９ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートａ１０ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ

得られたシャフトに、市販のドライバーヘッド（ＳＲＩスポーツ社製の新ＸＸＩＯ（２０１１年モデル）：ロフト１０．５°）及びグリップを装着して、実施例１に係るゴルフクラブを得た。

［実施例２］
図４は、実施例２に係るシャフトの積層構成を示す。実施例２において、各シートの製品名及び巻回数は、次の通りとされた。
・シートａ１ ：ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ （２プライ）
・シートａ２ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ３ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ４ ：２２５６Ｓ−１２ （２プライ）
・シートａ５ ：８０５Ｓ−３ （２プライ）
・シートａ６ ：２２５６Ｓ−１２ （２プライ）
・シートａ７ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ８ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （１プライ）
・シートａ９ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートａ１０ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ

その他は実施例１と同様にして、実施例２に係るシャフト及びゴルフクラブを得た。

［実施例３］
図５は、実施例３に係るシャフトの積層構成を示す。実施例３において、各シートの製品名及び巻回数は、次の通りとされた。
・シートａ１ ：ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ （２プライ）
・シートａ２ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ３ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ４ ：２２５６Ｓ−１２ （２プライ）
・シートａ５ ：８０５Ｓ−３ （２プライ）
・シートａ６ ：２２５６Ｓ−１２ （２プライ）
・シートａ７ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ８ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （１プライ）
・シートａ９ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートａ１０ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ

その他は実施例１と同様にして、実施例３に係るシャフト及びゴルフクラブを得た。

［比較例１］
図６は、比較例１に係るシャフトの積層構成を示す。比較例１において、各シートの製品名及び巻回数は、次の通りとされた。
・シートａ１ ：ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ （２プライ）
・シートａ２ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ３ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ４ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ５ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ６ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （１プライ）
・シートａ７ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートａ８ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ

比較例１では、後端補強バイアス層及び後端補強フープ層が用いられなかった。比較例１では、後端補強ストレート層が用いられた。この後端補強ストレート層は、シートａ４であった。その他は実施例１と同様にして、比較例１に係るシャフト及びゴルフクラブを得た。

［比較例２］
図７は、比較例２に係るシャフトの積層構成を示す。比較例２において、各シートの製品名及び巻回数は、次の通りとされた。
・シートａ１ ：ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ （２プライ）
・シートａ２ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ３ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ４ ：８０５Ｓ−３ （２プライ）
・シートａ５ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （２プライ）
・シートａ６ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ （１プライ）
・シートａ７ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートａ８ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ

比較例２では、後端補強バイアス層は用いられなかった。後端補強層としては、後端補強フープ層のみが用いられた。この後端補強フープ層は、シートａ４であった。その他は実施例１と同様にして、比較例２に係るシャフト及びゴルフクラブを得た。

これらのゴルフクラブの評価結果が、下記の表２に示される。

［評価方法］

［三点曲げ強度］
ＳＧ式三点曲げ強度試験が採用された。これは、製品安全協会が定める試験である。図８は、ＳＧ式三点曲げ強度試験の測定方法を示す。図８が示すように、２つの支持点ｅ１、ｅ２においてシャフト２０を下方から支持しつつ、荷重点ｅ３において上方から下方に向かって、圧子２２が荷重Ｆを加える。荷重点ｅ３の位置は、支持点ｅ１と支持点ｅ２とを二等分する位置である。圧子２２の下降のスピードは、２０ｍｍ／ｍｉｎである。圧子２２の先端には、シリコーンラバー２４が装着されている。荷重点ｅ３が、測定点である。測定点は、Ｃ点とされた。Ｃ点は、バット端Ｂｔから１７５ｍｍの点である。シャフト２０が破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が測定された。上記スパンＳは、３００ｍｍとされた。このＣ点での測定結果が上記表２に示される。

調子率Ｃ１を算出するために、順式フレックスＦ１及び逆式フレックスＦ２が測定された。調子率Ｃ１の算出式は前述の通りである。

［順式フレックスＦ１］
図９（ａ）は、順式フレックスＦ１の測定方法を説明するための図である。図９（ａ）が示すように、バット端Ｂｔから７５ｍｍの位置に、第一支持点３２を設定した。更に、バット端Ｂｔから２１５ｍｍの位置に、第二支持点３６を設定した。第一支持点３２には、シャフト２０をを上方から支持する支持体３４を設けた。第二支持点３６には、シャフト２０を下方から支持する支持体３８を設けた。荷重のない状態において、シャフト２０のシャフト軸線は略水平とされた。バット端Ｂｔから１０３９ｍｍである荷重点ｍ１に、２．７ｋｇの荷重を鉛直下向きに作用させた。荷重のない状態から、荷重をかけた状態までの荷重点ｍ１の移動距離（ｍｍ）が、順式フレックスＦ１とされた。この移動距離は、鉛直方向に沿った移動距離である。

なお、支持体３４の、シャフトと当接する部分（以下、当接部分という）の断面形状は、次の通りである。シャフト軸方向に対して平行な断面において、支持体３４の当接部分の断面形状は、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１５ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体３４の当接部分の断面形状は、凹状の丸みを有する。この凹状の丸みの曲率半径は、４０ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体３４の当接部分の水平方向長さ（図９における奥行き方向長さ）は、１５ｍｍである。支持体３８の当接部分の断面形状は、支持体３４のそれと同一である。荷重点ｍ１において２．７ｋｇの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して平行な断面において、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１０ｍｍである。荷重点ｍ１において２．７ｋｇの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して垂直な断面において、直線である。この直線の長さは、１８ｍｍである。このようにして、順式フレックスＦ１が測定された。

［逆式フレックスＦ２］
逆式フレックスの測定方法が、図９（ｂ）で示される。第一支持点３２がチップ端Ｔｐから１２ｍｍ隔てた点とされ、第二支持点３６がチップ端Ｔｐから１５２ｍｍ隔てた点とされ、荷重点ｍ２がチップ端Ｔｐから９３２ｍｍ隔てた点とされ、荷重が１．３ｋｇとされた以外は順式フレックスＦ１と同様にして、逆式フレックスＦ２が測定された。

順式フレックスＦ１及び逆式フレックスＦ２に基づき調子率Ｃ１が算出された。この調子率Ｃ１が上記表２に示されている。

［捻り剛性値ＧＩｔ］
前述した地点Ｐ１の捻り剛性値ＧＩｔが測定された。図１０は、この捻り剛性値ＧＩｔの測定方法を示している。第一位置が治具Ｍ１にて固定され、この治具Ｍ１から２００ｍｍ隔てた第二位置が治具Ｍ２にて保持された。地点Ｐ１は、上記第一位置と上記第二位置との中点である。この治具Ｍ２に１３９（ｋｇｆ・ｍｍ）〔１３６．３（Ｎ・ｃｍ）〕のトルクＴｒを与えたときのシャフトの捩れ角度Ａ（°）が測定された。捻り剛性値ＧＩｔｔは次式にて算出された。
ＧＩｔ（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）＝Ｍ×Ｔｒ／Ａ
ただし、Ｍは測定スパン（ｍｍ）であり、Ｔｒはトルク（ｋｇｆ・ｍｍ）であり、Ａは捩れ角度（ｄｅｇｒｅｅ）である。測定スパンＭは２００ｍｍであり、トルクＴｒは１３９（ｋｇｆ・ｍｍ）である。この捻り剛性値ＧＩｔの値が上記表２に示される。

［操作性］
５名のテスターが上記クラブを使って打球し、操作性を評価した。ボールには、ＳＲＩスポーツ社製の商品名「ゼクシオ ＳＵＰＥＲ ＸＤ」が用いられた。操作性が良好なクラブでは、ゴルファーが意図する打球結果が得られやすく、且つ振りやすい。評価は官能評価とされた。評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が高いほど評価が高い。５名の評価点の平均が、上記表２に示される。

［左右バラツキ］
５名の上記テスターが上記クラブを使って打球し、打球到達地点の左右方向のバラツキを評価した。評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が高いほどバラツキが少ない。５名の評価点の平均が、上記表２に示される。

［前後バラツキ］
５名の上記テスターが上記クラブを使って打球し、打球到達地点の前後方向のバラツキ（即ち、飛距離のバラツキ）を評価した。評価は１点から５点までの５段階評価とされた。点数が高いほどバラツキが少ない。５名の評価点の平均が、上記表２に示される。

このように、本発明の優位性は明らかである。

以上説明された方法は、ゴルフクラブシャフトに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ａ１〜ａ１０・・・シート（層）
２０・・・シャフト
Ｔｐ・・・シャフトの先端
Ｂｔ・・・シャフトの後端

Claims (4)

1. 複数の層を有しており、
   上記層が、シャフト軸線に対する繊維の絶対角度θａが１０°以上７０°以下であるバイアス層と、上記角度θａが８０°以上であるフープ層とを含んでおり、
   上記層が、シャフト軸方向の全体に配置される全長層と、シャフト軸方向において部分的に配置される部分層とを含んでおり、
   上記部分層が、後端補強バイアス層と後端補強フープ層とを含んでおり、
   バット端から３００ｍｍ隔てた地点における捻り剛性値ＧＩｔが、３．５×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）以上５．０×１０^６（ｋｇｆ・ｍｍ^２／ｄｅｇ）以下であり、
   第一の後端補強バイアスシートと第二の後端補強バイアスシートとの間に後端補強フープシートが挟み込まれた合体シートが巻き付けられてなるゴルフクラブ用シャフト。
2. 上記後端補強バイアス層の軸方向長さが、１２０ｍｍ以上３５０ｍｍ以下であり、
   この後端補強バイアス層の後端が、バット端に位置しており、
   上記後端補強フープ層の軸方向長さが、１２０ｍｍ以上３５０ｍｍ以下であり、
   この後端補強フープ層の後端が、バット端に位置している請求項１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
3. 上記後端補強バイアス層における繊維の絶対角度θａが、２０°以上４５°以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ用シャフト。
4. 上記後端補強バイアス層の樹脂含有率Ｒｂが、１５質量％以上２４質量％未満であり、
   上記後端補強バイアス層の厚みＴｂが、０．０５ｍｍ以上０．１５ｍｍ未満であり、
   上記後端補強フープ層の樹脂含有率Ｒｆが、２４質量％以上４０質量％以下であり、
   上記後端補強フープ層の厚みＴｆが、０．０２ｍｍ以上０．１０ｍｍ未満である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。

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