JPH1119257A - ゴルフクラブシャフト - Google Patents
ゴルフクラブシャフトInfo
- Publication number
- JPH1119257A JPH1119257A JP9182842A JP18284297A JPH1119257A JP H1119257 A JPH1119257 A JP H1119257A JP 9182842 A JP9182842 A JP 9182842A JP 18284297 A JP18284297 A JP 18284297A JP H1119257 A JPH1119257 A JP H1119257A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- layers
- shaft
- hoop
- strength
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- Pending
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- Laminated Bodies (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
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Abstract
向上させる。 【解決手段】 シャフトの軸方向に対して±35゜〜±
55゜の範囲内に配向させたバイアス層と、シャフトの
軸方向に対して±10゜以内の角度で配向させたストレ
ート層と、シャフトの軸方向に対して90゜±10゜の
角度で配向させたフープ層とを備え、該フープ層をシャ
フトの少なくとも一部に3層または4層存在させると共
に、重量を47g〜30gに設定している。
Description
ャフトに関し、詳しくは、一方にカーボンシャフトと呼
ばれる炭素繊維強化樹脂製のゴルフクラブシャフトにお
いて、特に、軽量化しながら強度を保持するものであ
る。
て、カーボンシャフトと呼ばれる炭素繊維強化樹脂製の
シャフトが多くのプレーヤーに利用されている。このカ
ーボンシャフトは、スチール製シャフトに較べて、大幅
な軽量化が可能な上、捻れ剛性や曲げ剛性が比較的自由
に設定出来る等、設計自由度が大きい。そのため、幅広
いゴルファーのニ−ズに対応でき、よって、広く普及し
ている。
フトは、図2に示すように、炭素繊維の配向角が互いに
交差するように少なくとも2層を積層したバイアス層群
1A、1Bと、炭素繊維がシャフト軸線方向に略平行に
配列する少なくとも1層のストレート層2のみから構成
されている。
g以下の軽量シャフトとした場合、シャフトの肉厚が薄
くなる関係で、シャフトの圧壊強度(つぷし強度)が不
足し、それが、強度低下の要因のーつとなって折れが発
生しやすい。即ち、非軽量シャフトの場合におけるシャ
フトの折れの原因は、曲げ応力より起因する引っ張り及
び圧縮せん断破壊が主であるが、上記軽量シャフトの場
合、肉厚が薄く圧縮破壊強度が弱くなる為、シャフト折
れの過程で、曲げ応力の負荷がかかると、まず圧壊(つ
ぶし破壊)が起こる。
図3に示すように、炭素繊維の配向角がシャフト軸線に
略平行なストレート層2と、バイアス層1A、1Bの他
に、ジャフト軸線に対して略直交する方向のフープ層3
を1層あるいは2層設けている。図3の例では、フープ
層3Aを上記バイアス層1Aと1Bの間と、バイアス層
1Bとストレート層2の間に配置し、曲げ破壊強度を向
上させ、シャフトの折れの発生を低減させている。
を1層あるいは2層設けた場合、ある程度、曲げ破壊強
度が向上してシャフトの折れは軽減されるが、47g以
下の超軽量シャフトの場合、バイアス層及びストレート
層の肉厚が極端に薄くなり、フープ層を1層または2層
設けても、強度が上がらず、シャフトの折れを低減する
ことが困難となっている。
ので、47g以下の超軽量のカーボンシャフトにおい
て、強度を向上させて折れの発生を低減することを課題
としている。
め、本発明は、シャフトの少なくとも一部に、フープ層
を3層または4層用いて、曲げ破壊強度を向上させたカ
ーボンシャフトを提供するものである。
を積層したゴルフクラブシャフトにおいて、上記炭素繊
維強化樹脂層の炭素繊維を、シャフトの軸方向に対して
±35゜〜±55゜の範囲内に配向させたバイアス層
と、上記炭素繊維強化樹脂層の炭素繊維を、シャフトの
軸方向に対して±10゜以内の角度で配向させたストレ
ート層と、上記炭素繊維強化樹脂層の炭素繊維を、シャ
フトの軸方向に対して90゜±10゜の角度で配向させ
たフープ層とを備え、上記フープ層をシャフトの少なく
とも一部に3層または4層存在させると共に、重量を4
7g〜30gに設定していることを特徴とするゴルフク
ラブシャフトを提供している。
ャフトの少なくとも一部に3層または4層存在させるこ
とを特徴としているが、上記3層〜4層設けるフープ層
はシャフトの全長にわたって配置することが最も好まし
い。シャフトの長さ方向の一部に配置する場合には、グ
リップ側の圧壊強度(つぷし強度)が弱いため、グリッ
プ側の太径端から600mmの範囲に配置することが好
ましい。
づわけてバイアス層の間あるいは/およびバイアス層と
ストレート層の間に存在させることが好ましい(請求項
2)。
るいは2層のフープ層で3層分あるいは4層分の炭素繊
維を巻き付けるという方法も考えられるが、これには問
題がある。フープ層はシャフト軸線方向と直交させて炭
素繊維を巻き付ける為、厚いプリプレグ(炭素繊維目付
量の多いプリプレグ)を巻き付けると、繊維が直線状に
戻ろうとする復元力によって、巻いたプリプレグが起き
あがる所謂「起きあがり」が発生して、巻くことがこと
が難しくなる。言い換えると、プリプレグが薄ければ薄
いほど、炭素繊維目付が少なければ少ないほど巻き易く
なり、生産性が向上する。よって、1層分のフープ層に
含まれる炭素繊維の重量には制約があり、プリプレグを
厚くして2層または1層にて3層分の炭素繊維を巻き付
ける方法は採用しえない。
25mm〜0.050mmの範囲に設定している。
ス層は0.05mm〜0.25mmの厚さで、2〜6
層、ストレート層は0.05mm〜0.25mmの厚さ
で1〜5層とし、シャフトの肉厚は、グリップ側の最大
外径側で0.3〜1.0mm、ヘッド側の最小外径側で
層数を増加して補強しているため0.9〜4.0mmの
範囲としている。なお、最外層はストレート層とするこ
とが好ましい。
は2層から3層あるいは4層に増加すると、47g〜3
0gの超軽量シャフトの場合、シャフト肉厚が薄くなる
分だけシャフトの圧壊強度が不足して曲げ応力が低下す
るが、圧壊強度を高めるフープ層を従来の2〜3倍とし
ているため、曲げ強度を高めることができ、シャフトの
折れ発生を低減できる。
て説明する。図1に示す本発明の実施形態のゴルフクラ
ブシャフト10では図1に示すように、最内層から最外
層にかけて、バイアス層10、第一のフープ層11、バ
イアス層12、第二のフープ層13、ストレート層1
4、第三のフープ層15、ストレート層16、17を順
次配置している。また、該ゴルフクラブシャフト10の
重量を47g〜30gの範囲としている。
シート(炭素繊維プリプレグシート)からなる。各層を
構成するプリプレグシートをマンドレル20に積層後、
ラッピングテープを巻き付け、加熱硬化後、表面のラッ
ピングテープを剥がし、表面を研磨して、ゴルフクラブ
シャフトとして成形している。
レグシートの炭素繊維の配向角度をシャフトの軸方向に
対して±35゜〜±55゜の範囲とし、かつ、バイアス
層10と12とは配向角度を互いに交差するように対称
としている。上記ストレート層14、16、17は炭素
繊維の配向角度をシャフトの軸方向に対して±10゜以
内としている。上記第一、第二、第三のフープ層11、
13、15は炭素繊維の配向角度をシャフトの軸方向に
対して90゜±10゜の角度としている。
表1に示すプリプレグシートを用いている。
種のプリプレグと、表面研磨量によって調整している。
3、15は、1層づつ分けてバイアス層の間、およびバ
イアス層とストレート層との間に配置することが好まし
い。即ち、フープ層11、13、15は厚みが薄く、か
つ繊維が軸線に対して略直角に配向しているので、それ
単独で巻き付けようとすると、作業中、プリプレグが繊
維方向に対し平行に裂けてしまったり、または、繊維が
重なり合って乱れたりしやすくなる。しかしながら、バ
イアス層やストレート層に一旦貼り合わせてから巻き付
けると裂けたりすることなく効率よく巻き付けることが
できる。さらに、1層ずつ分けると、プリプレグシート
の幅を小さくすることにより、貼り合わせたときフープ
層がはみ出ることなく、作業性が向上する。しかしなが
ら、必ずしも1層づつ分けて配置することに限定され
ず、3層のフープ層をまとめて配置していもよい。
の表2に示す第2〜第4実施形態のゴルフクラブシャフ
トを製造した。さらに、本発明の実施形態と比較するた
めに第1〜第4従来例および比較例のゴルフクラブシャ
フトを製造した。表2中の第1〜第4従来例及び比較例
のバイアス層、ストレート層およびフープ層は前記表1
に示す本発明の実施形態と同一のものを使用している。
例では、第1比較例がフープ層1層であるのに対して、
第2比較例はフープ層を2層とし、フープ層1層分の重
量をストレート層の重量で調整して両者の重量を同じと
した。シャフト重量が47gで同一の第2従来例、第1
実施形態、第4実施形態および比較例、シャフト重量が
44gで同一の第3従来例と第2実施例、シャフト重量
が43gで同一の第4従米例と第3実施形態も、それぞ
れ、同様にフープ層の重量差をストレート層で調整して
重量を合わせている。つまりシャフト重量が同じで、フ
ープ層が多い場合、増えたフープ層の分だけストレート
層が少なくなっている。
例、および比較例のゴルフクラブシャフトに対して、製
品安全協会の標準法に準拠するSG式3点曲げ破壊強度
試験を行った。該SG方式の破壊強度試験によりゴルフ
クラブシャフトの細径側先端より90mm(T点)、1
75mm(A点)、525mm(B点)、後端部より1
75mm(C点)の各点における破壊強度を測定した。
また、つぷし強度は上記(A点)(B点)(C点)にお
いて、10mm幅にて輪切りにしたシャフト片の圧縮破
壊強度を測定した。
来例と第2従来例を比較すると、フープ層が2層である
第2従来例の方がB点及びC点で強度が向上している。
よって、フープ層が多い程、曲げ強度およびつぶし強度
が向上することが確認できた。さらに、第1および第2
従来例と同一重量の第1実施形態では、フープ層を3層
としているため、第2従来例よりも更に曲げ強度および
つびし強度が向上していた。また、第4実施形態もは、
同一重量の47gでフープ層を4層にしたものである
が、やはりA,B,Cの各点で第2従来例よりも3点曲
げ破壊強度およびつぶし強度が向上していた。これに対
して、同一重量の47gでフープ層を5層とした比較例
は第1および第4実施形態と比較して3点曲げ強度が著
しく低下していた。これは、フープ層の増加によりつぶ
し強度向上による曲げ強度の向上率よりも、フープ層が
増加することによってストレート層が減少することによ
り曲げ強度の減少率が大きくない、よって、曲げ強度が
低下したと認めらる。
例と第2実施形態を比較すると、第2実施形態の方が、
曲げ強度、つぷし強度共に向上していた。第3実施形態
は、第2実施形態における3層目のフープ層のうち先端
より500mmを取り除いたものであるが、 同じ43g
の第4従米例において特に曲げ強度の弱いB点、C点に
おいて効果的に強度向上が達成されていた。
に係わるゴルフクラブシャフトでは、超軽量の47g〜
30gとしながら、フープ層を従来の2〜4倍の3層あ
るいは4層としているため、つぶし強度を高めて、曲げ
強度を高めることができ、よって、シャフトの折れの発
生を低減できる。言い換えれば、重量を増加することな
く効果的に強度の向上を図ることができる。
も、バイアス層の間、あるいはバイアス層とストレート
層の間に1層づつ配置し、これらバイアス層あるいはス
トレート層に一旦貼りわせてから積層することで、生産
性よく作製することが出来る。
る。
g以下の軽量シャフトとした場合、シャフトの肉厚が薄
くなる関係で、シャフトの圧壊強度(つぶし強度)が不
足し、それが、強度低下の要因のーつとなって折れが発
生しやすい。即ち、非軽量シャフトの場合におけるシャ
フトの折れの原因は、曲げ応力より起因する引っ張り及
び圧縮せん断破壊が主であるが、上記軽量シャフトの場
合、肉厚が薄く圧縮破壊強度が弱くなる為、シャフト折
れの過程で、曲げ応力の負荷がかかると、まず圧壊(つ
ぶし破壊)が起こる。
ャフトの少なくとも一部に3層または4層存在させるこ
とを特徴としているが、上記3層〜4層設けるフープ層
はシャフトの全長にわたって配置することが最も好まし
い。シャフトの長さ方向の一部に配置する場合には、グ
リップ側の圧壊強度(つぶし強度)が弱いため、グリッ
プ側の太径端から600mmの範囲に配置することが好
ましい。
例、および比較例のゴルフクラブシャフトに対して、製
品安全協会の標準法に準拠するSG式3点曲げ破壊強度
試験を行った。該SG方式の破壊強度試験によりゴルフ
クラブシャフトの細径側先端より90mm(T点)、1
75mm(A点)、525mm(B点)、後端部より1
75mm(C点)の各点における破壊強度を測定した。
また、つぶし強度は上記(A点)(B点)(C点)にお
いて、10mm幅にて輪切りにしたシャフト片の圧縮破
壊強度を測定した。
来例と第2従来例を比較すると、フープ層が2層である
第2従来例の方がB点及びC点で強度が向上している。
よって、フープ層が多い程、曲げ強度およびつぶし強度
が向上することが確認できた。さらに、第1および第2
従来例と同一重量の第1実施形態では、フープ層を3層
としているため、第2従来例よりも更に曲げ強度および
つぶし強度が向上していた。また、第4実施形態は、同
一重量の47gでフープ層を4層にしたものであるが、
やはりA,B,Cの各点で第2従来例よりも3点曲げ破
壊強度およびつぶし強度が向上していた。これに対し
て、同一重量の47gでフープ層を5層とした比較例は
第1および第4実施形態と比較して3点曲げ強度が著し
く低下していた。これは、フープ層の増加によりつぶし
強度向上による曲げ強度の向上率よりも、フープ層が増
加することによってストレート層が減少することにより
曲げ強度の減少率が大きくなり、よって、曲げ強度が低
下したと認められる。
例と第2実施形態を比較すると、第2実施形態の方が、
曲げ強度、つぶし強度共に向上していた。第3実施形態
は、第2実施形態における3層目のフープ層のうち先端
より500mmを取り除いたものであるが、 同じ43g
の第4従来例において特に曲げ強度の弱いB点、C点に
おいて効果的に強度向上が達成されていた。
Claims (2)
- 【請求項1】 炭素繊維強化樹脂層を積層したゴルフク
ラブシャフトにおいて、 上記炭素繊維強化樹脂層の炭素繊維を、シャフトの軸方
向に対して±35゜〜±55゜の範囲内に配向させたバ
イアス層と、 上記炭素繊維強化樹脂層の炭素繊維を、シャフトの軸方
向に対して±10゜以内の角度で配向させたストレート
層と、 上記炭素繊維強化樹脂層の炭素繊維を、シャフトの軸方
向に対して90゜±10゜の角度で配向させたフープ層
とを備え、 上記フープ層をシャフトの少なくとも一部に3層または
4層存在させると共に、重量を47g〜30gに設定し
ていることを特徴とするゴルフクラブシャフト。 - 【請求項2】 上記3層または4層のフープ層を、1層
つづわけてバイアス層の間あるいは/およびバイアス層
とストレート層の間に存在させている請求項1に記載の
ゴルフクラブシャフト。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9182842A JPH1119257A (ja) | 1997-07-08 | 1997-07-08 | ゴルフクラブシャフト |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9182842A JPH1119257A (ja) | 1997-07-08 | 1997-07-08 | ゴルフクラブシャフト |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1119257A true JPH1119257A (ja) | 1999-01-26 |
Family
ID=16125420
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9182842A Pending JPH1119257A (ja) | 1997-07-08 | 1997-07-08 | ゴルフクラブシャフト |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH1119257A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008093944A (ja) * | 2006-10-11 | 2008-04-24 | Mrc Composite Products Co Ltd | 繊維強化樹脂製管状体の製造方法 |
JP2012245309A (ja) * | 2011-05-31 | 2012-12-13 | Dunlop Sports Co Ltd | ゴルフクラブ用シャフト |
JP2013111403A (ja) * | 2011-11-30 | 2013-06-10 | Globeride Inc | ゴルフクラブセットのためのシャフトセット |
US8740009B2 (en) | 2009-04-10 | 2014-06-03 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Tank and manufacturing method thereof |
CN104006284A (zh) * | 2014-05-26 | 2014-08-27 | 中山市卡邦碳纤维材料制品有限公司 | 一种碳纤维管 |
US9316359B2 (en) | 2009-04-10 | 2016-04-19 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Tank and manufacturing method thereof |
JP2016123493A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | ダンロップスポーツ株式会社 | ゴルフクラブシャフト |
CN111720631A (zh) * | 2020-07-07 | 2020-09-29 | 河南四通精密模具有限公司 | 一种高环刚度的拉缠frp管及其制备方法 |
-
1997
- 1997-07-08 JP JP9182842A patent/JPH1119257A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JP2016123493A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | ダンロップスポーツ株式会社 | ゴルフクラブシャフト |
US9713753B2 (en) | 2014-12-26 | 2017-07-25 | Dunlop Sports Co. Ltd. | Golf club shaft |
CN111720631A (zh) * | 2020-07-07 | 2020-09-29 | 河南四通精密模具有限公司 | 一种高环刚度的拉缠frp管及其制备方法 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040329 |
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RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
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A521 | Written amendment |
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