JP2023036259A - ゴルフクラブシャフト - Google Patents

Abstract

【課題】撓りによる変形が大きい部位が補強されつつ、当該部位の過度な曲げ剛性が抑制された、振りやすい軽量シャフトの提供。【解決手段】フープ層を含む中空のシャフト６である。シャフト重量が５０ｇ以下である。シャフト６は、曲げ剛性ＥＩ（Ｎ・ｍ２）とシャフト肉厚ｔ（ｍｍ）とを有する。チップ端Ｔｐからの距離が２００～３００ｍｍである第１領域Ｒ１において、ＥＩ／ｔが１０以上４０以下である。チップ端Ｔｐからの距離が８００～９００ｍｍ以下である第２領域Ｒ２において、ＥＩ／ｔが４５以上８０以下である。前記フープ層が、シャフト６の全長に対して部分的に配置された部分フープ層ｓ６を含む。部分フープ層ｓ６が、第１領域Ｒ１には存在せず且つ第２領域Ｒ２の全体に亘って配置された特定バットフープ層ｓ６を含む。特定バットフープ層ｓ６の厚みが、０．０５ｍｍ以上である。【選択図】図２

Description

本開示は、ゴルフクラブシャフトに関する。

軽量なシャフトは、飛距離の向上に有利である。特にアベレージゴルファー向けのシャフトは、軽量化される傾向にある。特開２０１４－１７１５８２号公報は、バイアス層の構成に基づき軽量化されたシャフトを開示する。

特開２０１４－１７１５８２号公報

軽量化を追求するためには、シャフトの全体を薄くする必要がある。しかし、シャフトの全体を薄くすると、スイング時の撓りで大きく変形する、シャフトの手元から中間部にかけての領域で、強度が不足する。よって、この領域を選択的に補強することが考えられる。しかし、この補強により、ヘッドスピードが比較的遅いアベレージゴルファーにとって、当該領域の曲げ剛性が高くなり、適度な撓り感が得られず、振りやすさが低下することが判明した。

本開示の一例は、撓りによる変形が大きい部位が補強されつつ、当該部位の曲げ剛性の増加が抑制された、振りやすい軽量シャフトを提供する。

一つの態様では、ゴルフクラブシャフトは、複数の繊維強化樹脂層により形成されている。このシャフトは、チップ端とバット端とを備えている。このシャフトは中空である。シャフト重量が、５０ｇ以下である。軸方向の各位置において、曲げ剛性ＥＩ（Ｎ・ｍ^２）とシャフト肉厚ｔ（ｍｍ）とを有している。前記チップ端からの距離が２００ｍｍ以上３００ｍｍ以下である第１領域において、ＥＩ／ｔが１０以上４０以下である。前記チップ端からの距離が８００ｍｍ以上９００ｍｍ以下である第２領域において、ＥＩ／ｔが４５以上８０以下である。前記複数の繊維強化樹脂層が、ストレート層と、バイアス層と、フープ層とを含む。前記ストレート層が、前記シャフトの全長に亘って配置された全長ストレート層と、前記シャフトの全長に対して部分的に配置された部分ストレート層とを含む。前記フープ層が、前記シャフトの全長に亘って配置された全長フープ層と、前記シャフトの全長に対して部分的に配置された部分フープ層とを含む。前記部分フープ層が、前記第１領域には存在せず且つ前記第２領域の全体に亘って配置された特定バットフープ層を含む。前記特定バットフープ層の厚みが、０．０５ｍｍ以上である。

一つの側面として、撓りによる変形が大きい部位が補強されつつ、当該部位の曲げ剛性の増加が抑制された、振りやすい軽量シャフトが提供されうる。

図１は、第１実施形態のゴルフクラブシャフトを備えたゴルフクラブの全体図である。図１の拡大部は、シャフトの断面図である。 図２は、図１のゴルフクラブシャフトの展開図である。 図３は、曲げ剛性ＥＩの測定方法を示す概略図である。 図４は、実施例及び比較例におけるシャフト肉厚ｔの分布を示すグラフである。 図５は、実施例におけるＥＩ／ｔの分布を示すグラフである。 図６は、比較例におけるＥＩ／ｔの分布を示すグラフである。

以下、適宜図面が参照されつつ、実施形態が詳細に説明される。

なお本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。

本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１とされる。

本願において軸方向とは、シャフトの軸方向を意味する。この軸方向とは、シャフトの中心線Ｚの方向である。本願において周方向とは、シャフトの周方向を意味する。本願において半径方向とは、シャフトの半径方向を意味する。特に説明しない限り、本願における長さは、軸方向の長さを意味する。特に説明しない限り、本願における距離は、軸方向の距離を意味する。特に説明しない限り、本願における位置は、軸方向の位置を意味する。

図１は、本開示に係るゴルフクラブシャフト６を備えたゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６のチップ部分に、ヘッド４が設けられている。シャフト６のバット部分に、グリップ８が設けられている。シャフト６は、ウッドクラブ用シャフトである。ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。シャフト６は、ドライバー用シャフトである。

なお、ヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、アイアン型ヘッド及びパターヘッドが例示される。本実施形態では、ヘッド４は、ウッド型ヘッドである。ヘッド４は、ドライバーヘッドである。

シャフト６は、複数の繊維強化樹脂層により形成されている。繊維の種類は限定されない。本実施形態では、繊維強化樹脂層として、炭素繊維強化樹脂層及びガラス繊維強化樹脂層が用いられている。図１の拡大部は、シャフト６の断面図である。この断面図が示すように、シャフト６は管状体である。シャフト６は中空構造を有する。シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。ゴルフクラブ２において、チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。ゴルフクラブ２において、バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

シャフト６は、肉厚ｔを有する（図１の拡大部参照）。肉厚ｔは、シャフト６の内面と外面との間の距離である。肉厚ｔは、半径方向に沿って測定される。肉厚ｔは、シャフト６の外径と内径との差を２で割ることで算出されうる。肉厚ｔは、積層された複数のプリプレグの厚みの合計に等しい。軸方向の位置によって、肉厚ｔは変化しうる。なお、本願では、シャフトの肉厚の値を意味する「ｔ」が、図面の符号としても用いられる。

図１において両矢印Ｌｓで示されるのは、シャフト６の長さである。長さＬｓは、チップ端Ｔｐからバット端Ｂｔまでの長さである。この長さＬｓは、シャフト６の中心線Ｚの方向に沿って測定される。すなわち、この長さＬｓは、軸方向に沿って測定される。

シャフト６は、複数のプリプレグシートを巻回することによって形成されている。これらのプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。なお、ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートにおいて、繊維が編まれていてもよい。本願において、プリプレグシートは、単にシートとも称される。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。この繊維として、炭素繊維及びガラス繊維が例示される。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

プリプレグシートのマトリクス樹脂として、熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂が例示される。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂として、熱硬化性樹脂が好ましく、エポキシ樹脂がより好ましい。

シャフト６は、シートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６では、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されている。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂が硬化することを意味する。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程は、加熱工程を含む。この加熱が、プリプレグシートのマトリクス樹脂を硬化させる。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図である。図２は、シャフト６を構成するシートを示している。シャフト６は、複数のシートにより構成されている。図２の実施形態では、シャフト６は、１２枚のシートで構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１２シートｓ１２までを有している。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。図２において上側に位置しているシートから順に巻回される。図２において、図面の左右方向は、軸方向と一致する。図２において、図面の右側は、シャフトのチップ側である。図２において、図面の左側は、シャフトのバット側である。

図２は、巻回の順序のみならず、軸方向における配置をも示している。例えば図２において、シートｓ１の一端はチップ端Ｔｐに位置している。

シャフト６は、ストレート層とバイアス層とフープ層とを有する。図２には、各シートの繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートは、ストレートシートである。ストレートシートは、ストレート層を構成している。

ストレート層は、繊維の配向が軸方向に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に平行とはならない場合がある。ストレート層において、シャフト軸線に対する繊維の絶対角度は、１０°以下である。絶対角度とは、シャフト軸線と繊維方向との成す角度（繊維角度）の絶対値である。即ち、絶対角度が１０°以下とは、繊維角度が－１０度以上＋１０度以下であることを意味する。

図２の実施形態において、ストレート層を構成するシート（ストレートシート）は、シートｓ１、シートｓ５、シートｓ７、シートｓ８、シートｓ１０、シートｓ１１及びシートｓ１２である。ストレート層は、曲げ剛性及び曲げ強度への寄与が大きい。

バイアス層は、繊維の配向が軸方向に対して実質的に傾斜した層である。バイアス層は、捻れ剛性及び捻れ強度への寄与が大きい。好ましくは、バイアス層は、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアにより形成されている。好ましくは、このシートペアは、繊維角度が－６０°以上－３０°以下の層と、繊維角度が３０°以上６０°以下の層とを含む。即ち、好ましくは、バイアス層では、絶対角度が３０°以上６０°以下である。

シャフト６において、バイアス層を構成するシート（バイアスシート）は、シートｓ２及びシートｓ４である。シートｓ２とシートｓ４とは、シートペアを構成している。このシートペアは、互いに貼り合わされた状態で巻回される。

図２には、シート毎に、繊維角度が記載されている。繊維角度におけるプラス（＋）及びマイナス（－）は、繊維の傾斜方向を示している。シートペアでは、繊維角度がプラスのシートと、繊維角度がマイナスのシートとが組み合わされている。各シートペアでは、繊維が互いに逆方向に傾斜している。なお、図２では、シートｓ２とシートｓ４とで繊維の配向方向が同じであるが、シートｓ４が裏返されてシートｓ２に貼り合わされるため、繊維の方向は互いに逆となる。

フープ層は、繊維が実質的にシャフトの周方向に沿うように配置された層である。好ましくは、フープ層において、繊維の絶対角度は、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、このフープ層では、繊維の絶対角度が８０°以上９０°以下である。

フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度への寄与が大きい。つぶし剛性とは、つぶし変形に対する剛性である。つぶし変形は、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力による変形である。典型的なつぶし変形では、シャフト断面が円形から楕円形に変化する。つぶし強度とは、つぶし変形に対する強度である。

図２の実施形態において、フープ層用のプリプレグシート（フープシート）は、シートｓ３、シートｓ６及びシートｓ９である。フープ層ｓ３は、バイアス層ｓ２とバイアス層ｓ４とに挟まれている。フープ層ｓ６は、ストレート層ｓ５とストレート層ｓ７とに挟まれている。フープ層ｓ９は、ストレート層ｓ８（又はストレート層ｓ７）とストレート層ｓ１０とに挟まれている。

図２に示されるシャフト６の作製では、合体シートが用いられる。合体シートは、複数のシートが貼り合わされることによって形成される。

図２の実施形態では、３組の合体シートが用いられる。第１の合体シートは、シートｓ２とシートｓ３とシートｓ４との組み合わせである。第２の合体シートは、シートｓ６とシートｓ７との組み合わせである。第３の合体シートは、シートｓ９とシートｓ１０との組み合わせである。

上述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。加えて、本願では、軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

軸方向の全体に配置される層が、全長層と称される。軸方向の全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。一方、軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。

バイアス層である全長層が、全長バイアス層と称される。ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。

図２の実施形態では、全長バイアス層は、シートｓ２及びシートｓ４である。全長ストレート層は、シートｓ５、シートｓ７及びシートｓ１０である。シャフト６は、複数の全長ストレート層ｓ５，ｓ７，ｓ１０を有する。全長フープ層は、シートｓ３及びシートｓ９である。シャフト６は、全長ストレート層ｓ５，ｓ７に挟まれた部分フープ層ｓ６を有する。

バイアス層である部分層が、部分バイアス層と称される。ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。フープ層である部分層が、部分フープ層と称される。

図２の実施形態は、部分バイアス層を有しない。部分ストレート層は、シートｓ１，シートｓ８，シートｓ１１及びシートｓ１２である。部分フープ層は、シートｓ６である。部分フープ層ｓ６以外に、部分フープ層は設けられていない。

シートｓ６は、バット部分フープ層である。バット部分フープ層ｓ６は、シャフト６の後端部に配置されている。バット部分フープ層ｓ６の一端はバット端Ｂｔに位置する。バット部分フープ層ｓ６以外に、バット部分フープ層は設けられていない。

シートｓ１，シートｓ１１及びシートｓ１２は、チップ部分ストレート層である。チップ部分ストレート層は、シャフト６の先端部に配置されている。チップ部分ストレート層ｓ１，ｓ１１，ｓ１２の一端はチップ端Ｔｐに位置する。

シートｓ８は、バット部分ストレート層である。バット部分ストレート層ｓ８は、シャフト６の後端部に配置されている。バット部分ストレート層ｓ８の一端はバット端Ｂｔに位置する。バット部分ストレート層ｓ８以外に、バット部分ストレート層は設けられていない。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示される各シートが切り出される。

なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
この工程では、複数のシートが貼り合わされて、前述した合体シートが作製される。貼り合わせ工程では、加熱及び／又はプレスが用いられてもよい。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンは、マンドレルへのシート端部の貼り付けを容易とする。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体では、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられている。この巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、前記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ、隙間無く螺旋状に巻き付けられる。このラッピングテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドの低減に寄与する。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が、加熱される。この加熱に起因して、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの締め付け力は、この空気の排出を促進する。この硬化の結果、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。好ましくは、マンドレルの引き抜き工程の後に、ラッピングテープの除去工程がなされる。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットは、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面を平坦とする。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として、螺旋状の凹凸が残る。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が滑らかになる。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。

シャフト６は、軸方向の各位置において、曲げ剛性を有する。この曲げ剛性（又はその値）は、ＥＩとも称される。本願において、ＥＩの単位は、「Ｎ・ｍ^２」である。

図３は、ＥＩの測定方法を示している。測定装置として、インテスコ製２０２０型（最大荷重５００ｋｇ）の万能材料試験機が用いられうる。第１支持点Ｔ１と第２支持点Ｔ２とにより、シャフト６が下方から支持される。この支持を維持しながら、測定点Ｔ３に上方から荷重Ｆ１を加える。荷重Ｆ１の向きは、鉛直方向下向きである。点Ｔ１と点Ｔ２との間の距離は２００ｍｍである。測定点Ｔ３の位置は、点Ｔ１と点Ｔ２の間を二等分する位置である。荷重Ｆ１を加えたときのたわみ量Ｈが測定される。荷重Ｆ１は、圧子Ｄ１により与えられる。圧子Ｄ１の先端は、曲率半径が５ｍｍである円筒面である。圧子Ｄ１の下方への移動速度は５ｍｍ／分である。荷重Ｆ１が１９６Ｎに達した時点で圧子Ｄ１の移動を終了し、そのときのたわみ量Ｈが測定される。たわみ量Ｈは、鉛直方向における点Ｔ３の変位量である。ＥＩは、次式にて算出される。

ＥＩ（Ｎ・ｍ^２）＝Ｆ１×Ｌ^３／（４８×Ｈ）
ただし、Ｆ１は最大荷重（Ｎ）であり、Ｌは支持点間距離（ｍ）であり、Ｈはたわみ量（ｍ）である。最大荷重Ｆ１は１９６Ｎであり、支持点間距離Ｌは０．２ｍである。

シャフト６の各位置における強度は、ＳＧ式３点曲げ強度試験により測定されうる。この試験は、日本の製品安全協会が定める、ゴルフクラブシャフトの試験である（ＣＰＳＡ番号００９８）。この試験では、Ｔ点、Ａ点、Ｂ点及びＣ点での測定が規定されているが、本願では、この強度試験が、前記４箇所以外の他の位置にも適用されうる。この他の位置での測定では、可能である限り、Ａ点、Ｂ点及びＣ点での測定方法（スパン３００ｍｍ）が採用される。シャフト６の先端部及び後端部において、３００ｍｍのスパンが確保できない位置では、Ｔ点の測定方法（スパン１５０ｍｍ）が採用される。

図２が示すように、シャフト６は、第１領域Ｒ１と第２領域Ｒ２とを有する。第１領域Ｒ１は、チップ端Ｔｐからの距離が２００ｍｍ以上３００ｍｍ以下である領域である。第２領域Ｒ２は、チップ端Ｔｐからの距離が８００ｍｍ以上９００ｍｍ以下である領域である。

シャフト６は、チップ端Ｔｐから２００ｍｍ隔てた地点Ｐ２と、チップ端Ｔｐから３００ｍｍ隔てた地点Ｐ３と、チップ端Ｔｐから８００ｍｍ隔てた地点Ｐ８と、チップ端Ｔｐから９００ｍｍ隔てた地点Ｐ９とを有する。第１領域Ｒ１は、地点Ｐ２から地点Ｐ３までの領域である。第２領域Ｒ２は、地点Ｐ８から地点Ｐ９までの領域である。

前述の通り、シャフト６は、シャフト６の全長Ｌｓに対して部分的に配置された部分フープ層ｓ６を含む。図２が示すように、部分フープ層ｓ６は、第２領域Ｒ２の全体に亘って配置された部分フープ層である。この部分フープ層が、特定バットフープ層とも称される。特定バットフープ層ｓ６は、地点Ｐ８よりもチップ側の位置からバット端Ｂｔまでに配置されている。特定バットフープ層ｓ６のチップ側の端は、地点Ｐ３と地点Ｐ８との間に位置する。特定バットフープ層ｓ６のバット側の端は、地点Ｐ９よりもバット側に位置する。本実施形態では、特定バットフープ層ｓ６のバット側の端はバット端Ｂｔに位置している。特定バットフープ層ｓ６のバット側の端は、バット端Ｂｔに位置していなくてもよい。特定バットフープ層ｓ６は、第１領域Ｒ１には存在しない。シャフト６では、部分フープ層が、特定バットフープ層ｓ６のみである

前述の通り、シャフト６は、部分ストレート層ｓ８を含む。部分ストレート層ｓ８は、バット部分ストレート層である。図２が示すように、部分ストレート層ｓ８のチップ側の端は、地点Ｐ９よりもバット側に位置している。部分ストレート層ｓ８は、第２領域Ｒ２には存在しない。部分ストレート層ｓ８は、地点Ｐ９よりもバット側の位置からバット端Ｂｔまでに配置されている。

本願では、第２領域Ｒ２よりもバット側に配置されたバット部分ストレート層が、特定バットストレート層とも称される。部分ストレート層ｓ８は、特定バットストレート層である。特定バットストレート層ｓ８は、第２領域Ｒ２に存在しない。シャフト６では、第２領域Ｒ２に部分ストレート層が存在しない。シャフト６では、バット部分ストレート層が、特定バットストレート層ｓ８のみである。

シャフト６は、第１領域Ｒ１よりもチップ側にあるチップ部分ストレート層ｓ１，ｓ１１を有する。チップ部分ストレート層ｓ１の長さは、２００ｍｍ以下である。チップ部分ストレート層ｓ１のバット側の端は地点Ｐ２よりもチップ側に位置する。チップ部分ストレート層ｓ１１の長さは、２００ｍｍ以下である。チップ部分ストレート層ｓ１１のバット側の端は地点Ｐ２よりもチップ側に位置する。

シャフト６は、第１領域Ｒ１に存在するチップ部分ストレート層ｓ１２を有する。チップ部分ストレート層ｓ１２の長さは、２００ｍｍより大きい。チップ部分ストレート層ｓ１２のバット側の端は、地点Ｐ２よりもバット側に位置する。チップ部分ストレート層ｓ１２のバット側の端は、地点Ｐ２と地点Ｐ３との間に位置する。

シャフト６の各位置において、ＥＩ／ｔが算出されうる。ＥＩ／ｔは、曲げ剛性ＥＩ（Ｎ・ｍ^２）の、シャフト肉厚ｔ（ｍｍ）に対する比である。

シャフト６では、第２領域Ｒ２において、ＥＩ／ｔが抑制されている。第２領域Ｒ２は、スイング時の撓りにおける曲げ変形が大きい。また、第２領域Ｒ２は、ゴルファーの握りの位置に近いため、第２領域Ｒ２における撓りは、ゴルファーに感じられやすい。軽量でありながら強度を高める観点からは、変形が大きい部位である第２領域Ｒ２を選択的に補強することが好ましい。しかしこの補強を行うと、特にヘッドスピードが比較的遅いアベレージゴルファーにとって、第２領域Ｒ２の曲げ剛性が過大となる。この結果、撓りが感じられず、スイング時のフィーリングが悪化することが分かった。第２領域Ｒ２において、曲げ剛性ＥＩが過大とならないようにしながら、肉厚ｔを増やすことで、振りやすく且つ強度が確保されうる。この観点から、第２領域Ｒ２におけるＥＩ／ｔは、８０以下が好ましく、７０以下がより好ましく、６０以下がより好ましい。ＥＩ／ｔが過小である場合、曲げ剛性ＥＩが小さすぎて撓りが過大となったり、肉厚ｔが大きすぎて軽量化が困難となったりしうる。この観点から、第２領域Ｒ２におけるＥＩ／ｔは、４５以上が好ましく、４６以上がより好ましく、４７以上がより好ましい。

なお、ヘッドスピードが比較的遅いアベレージゴルファーとは、ドライバーでのヘッドスピードが３０～４２ｍ／ｓ程度のゴルファーである。

振りやすさの観点から、第２領域Ｒ２におけるＥＩは、４５（Ｎ・ｍ^２）以下が好ましく、４０（Ｎ・ｍ^２）以下がより好ましく、３５（Ｎ・ｍ^２）以下がより好ましい。第２領域Ｒ２が過度に変形すると、強度が低下したり、振りにくくなったりしうる。この観点から、第２領域Ｒ２におけるＥＩは、１５（Ｎ・ｍ^２）以上が好ましく、２０（Ｎ・ｍ^２）以上がより好ましく、２５（Ｎ・ｍ^２）以上がより好ましい。

第２領域Ｒ２の強度の観点から、第２領域Ｒ２における肉厚ｔは、０．５０ｍｍ以上が好ましく、０．５２ｍｍ以上がより好ましく、０．５４ｍｍ以上がより好ましく、０．５６ｍｍ以上がより好ましい。シャフト６の軽量化の観点から、第２領域Ｒ２における肉厚ｔは、０．６８ｍｍ以下が好ましく、０．６６ｍｍ以下がより好ましく、０．６４ｍｍ以下がより好ましく、０．６２ｍｍ以下がより好ましい。

第１領域Ｒ１の曲げ剛性が過大であると、シャフト６の先端部の撓りが不足し、ヘッドスピードが低下しうる。曲げ剛性が過大となることを抑制しつつ、肉厚ｔを確保して強度を高める観点から、第１領域Ｒ１におけるＥＩ／ｔは、４０以下が好ましく、３５以下がより好ましく、３０以下がより好ましい。ＥＩ／ｔが過小である場合、曲げ剛性ＥＩが小さすぎて撓りが過大となったり、肉厚ｔが大きすぎて軽量化が困難となったりしうる。この観点から、第１領域Ｒ１におけるＥＩ／ｔは、１０以上が好ましく、１５以上がより好ましく、２０以上がより好ましい。

ヘッドスピードの観点から、第１領域Ｒ１におけるＥＩは、３０（Ｎ・ｍ^２）以下が好ましく、２５（Ｎ・ｍ^２）以下がより好ましく、２０（Ｎ・ｍ^２）以下がより好ましい。第１領域Ｒ１が過度に変形すると、強度が低下したり、撓り戻りが不足してヘッドスピードが低下したりしうる。この観点から、第１領域Ｒ１におけるＥＩは、８（Ｎ・ｍ^２）以上が好ましく、１０（Ｎ・ｍ^２）以上がより好ましく、１２（Ｎ・ｍ^２）以上がより好ましい。

なお、撓り戻りとは、スイングの進行方向に対してヘッドが遅れるようなシャフトの撓りが戻る現象である。ダウンスイングにおける撓り戻りにより、ヘッドスピードが増加する。

第１領域Ｒ１の強度の観点から、第１領域Ｒ１における肉厚ｔは、０．５２ｍｍ以上が好ましく、０．５４ｍｍ以上がより好ましく、０．５６ｍｍ以上がより好ましく、０．５８ｍｍ以上がより好ましい。シャフト６の軽量化の観点から、第１領域Ｒ１における肉厚ｔは、０．７８ｍｍ以下が好ましく、０．７６ｍｍ以下がより好ましく、０．７４ｍｍ以下がより好ましく、０．７２ｍｍ以下がより好ましい。

特定バットフープ層ｓ６を第２領域Ｒ２に配置することで、曲げ剛性ＥＩの増加を抑制して適度な撓りを確保しつつ、第２領域Ｒ２を補強することができる。このため、軽量で強度を確保しながら、振りやすいシャフト６が達成されうる。

第２領域Ｒ２の全体を補強する観点から、特定バットフープ層ｓ６の軸方向長さは、３５０ｍｍ以上が好ましく、４００ｍｍ以上がより好ましく、４５０ｍｍ以上がより好ましい。シャフト６の軽量化の観点から、特定バットフープ層ｓ６の軸方向長さは、６５０ｍｍ以下が好ましく、６００ｍｍ以下がより好ましく、５５０ｍｍ以下がより好ましい。

特定バットフープ層ｓ６の厚みは、通常のフープ層よりも大きい。特定バットフープ層ｓ６は、全長フープ層ｓ３よりも厚い。特定バットフープ層ｓ６は、全長フープ層ｓ９よりも厚い。特定バットフープ層ｓ６の厚みは、全長フープ層ｓ３，ｓ９の厚みの１．８倍以上である。

特定バットフープ層ｓ６の厚みを大きくすることで、第２領域Ｒ２における曲げ剛性Ｅ１の増加が抑制されつつ、第２領域Ｒ２の強度が更に高まることが判った。この観点から、特定バットフープ層ｓ６の厚みは、０．０５ｍｍ以上が好ましく、０．０６ｍｍ以上がより好ましく、０．０７ｍｍ以上がより好ましく、０．０８ｍｍ以上がより好ましい。シャフト６の軽量化の観点から、特定バットフープ層ｓ６の厚みは、０．１１ｍｍ以下が好ましく、０．１０ｍｍ以下がより好ましく、０．０９ｍｍ以下がより好ましい。

特定バットフープ層ｓ６の厚みがＴａ（ｍｍ）とされ、全長フープ層ｓ３，ｓ９の厚みがＴｂ（ｍｍ）とされる。Ｔｂは、全長フープ層の厚みの最大値である。例えば、シャフト６で、全長フープ層ｓ３の厚みと全長フープ層ｓ９の厚みとが相違する場合、大きい方の厚みが、Ｔｂとされる。第２領域Ｒ２における曲げ剛性Ｅ１の増加を抑制しながら、第２領域Ｒ２の強度を高める観点、及び、全長フープ層を薄くしてシャフト６を軽くする観点から、Ｔａ／Ｔｂは、１．６以上が好ましく、１．８以上がより好ましく、２．０以上がより好ましい。厚みＴａが過大であると、シャフト６の重量が増加する。この観点から、Ｔａ／Ｔｂは、３．０以下が好ましく、２．８以下がより好ましく、２．６以下がより好ましい。

シャフト６は、樹脂含有率が２０質量％以下である全長ストレート層を有する。この全長ストレート層が、低レジン全長ストレート層とも称される。シャフト６では、層ｓ５及び層ｓ７が、低レジン全長ストレート層である。入手可能な材料の観点から、低レジン全長ストレート層の樹脂含有率は、１８質量％以上が好ましい。

図２が示すように、低レジン全長ストレート層ｓ５は、特定バットフープ層ｓ６の内側に接している。この低レジン全長ストレート層ｓ５は、第１低レジン全長ストレート層とも称される。低レジン全長ストレート層ｓ７は、特定バットフープ層ｓ６の外側に接している。この低レジン全長ストレート層ｓ７は、第２低レジン全長ストレート層とも称される。特定バットフープ層ｓ６は、第１低レジン全長ストレート層ｓ５と第２低レジン全長ストレート層ｓ７とで挟まれている。特定バットフープ層ｓ６の樹脂含有率は、低レジン全長ストレート層ｓ５，ｓ７よりも大きい。

２層の低レジン全長ストレート層は、シャフト６の軽量化に寄与する。一方、樹脂含有率が少ない層では、隣接する層との接着力が低下しうる。肉厚ｔが０．０５ｍｍ以上で樹脂含有率が２０質量％よりも高い特定バットフープ層ｓ６が低レジン層ｓ５，ｓ７の間に介在することで、第２領域Ｒ２における層間の接着力の低下が防止されうる。この結果、第２領域Ｒ２の強度が向上しうる。この観点から、特定バットフープ層ｓ６の樹脂含有率は、２２質量％以上が好ましく、２３質量％以上がより好ましく、２４質量％以上がより好ましい。シャフト６の軽量化の観点から、特定バットフープ層ｓ６の樹脂含有率は、４０質量％以下が好ましく、３５質量％以下がより好ましく、３０質量％以下がより好ましい。なお本願では、ある層の樹脂含有率は、その層を形成するプリプレグの樹脂含有率とみなされる。

図２が示すように、シャフト６は、チップ部分ストレート層ｓ１とチップ部分ストレート層ｓ１２とを有する。チップ部分ストレート層ｓ１は、全長バイアス層ｓ２，ｓ３よりも内側に位置する。チップ部分ストレート層ｓ１は、シャフト６の最内層である。チップ部分ストレート層ｓ１２は、全長バイアス層ｓ２，ｓ３よりも外側に位置する。チップ部分ストレート層ｓ１２は、シャフト６の最外層である。チップ部分ストレート層ｓ１２は、チップ部分ストレート層ｓ１よりも長い。チップ部分ストレート層ｓ１２の繊維弾性率は、チップ部分ストレート層ｓ１の繊維弾性率よりも大きい。チップ部分ストレート層ｓ１は、第１領域Ｒ１に届いていない。チップ部分ストレート層ｓ１は、第１領域Ｒ１に存在していない。チップ部分ストレート層ｓ１２は、第１領域Ｒ１に届いている。チップ部分ストレート層ｓ１２は、第１領域Ｒ１に存在する部分を有する。このような層ｓ１及びｓ１２の構成により、シャフト６の先端部から第１領域Ｒ１にかけて撓り変形を効果的に分散することができ、シャフト６とヘッド４との接合部分における応力集中を緩和することができる。

チップ部分ストレート層ｓ１の繊維弾性率は、１０ｔ／ｍｍ^２以下であるのが好ましい。この場合、シャフト６の先端部の曲げ剛性を過大とすることなく、当該先端部の衝撃吸収エネルギーを高めることができる。この観点から、チップ部分ストレート層ｓ１の繊維弾性率は、１０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、９ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましく、８ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましい。繊維の強度の観点から、チップ部分ストレート層ｓ１の繊維弾性率は、３ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、４ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましく、５ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。

チップ部分ストレート層が、ガラス繊維で補強されたガラス繊維補強層を含んでいてもよい。シャフト６では、チップ部分ストレート層ｓ１が、ガラス繊維補強層である。ガラス繊維を用いることで、曲げ剛性を抑制しつつ、衝撃吸収エネルギーを高めることができる。

第２領域Ｒ２には、部分ストレート層の端が存在しない。部分ストレート層の端では、曲げ剛性の変化が大きいため、応力集中が生じうる。第２領域Ｒ２に部分ストレート層の端を存在させないことで、第２領域Ｒ２の強度が向上しうる。

上述の通り、部分ストレート層ｓ８は、第２領域Ｒ２まで到達していない特定バットストレート層である。特定バットストレート層ｓ８は、ゴルファーによって握られる部分及びその近傍を補強しつつ、第２領域Ｒ２の曲げ剛性を増加させない。このため、シャフト６は、ヘッドスピードが比較的遅いアベレージゴルファーにとって、適度な撓り感があり、振りやすい。また、特定バットストレート層ｓ８は、第２領域Ｒ２に到達していないため短く、シャフト６の軽量化に寄与している。

特定バットストレート層ｓ８の繊維弾性率は、１０ｔ／ｍｍ^２以下であるのが好ましい。この場合、シャフト６の後端部の曲げ剛性を過大とすることなく、強度を高めることができる。この観点から、特定バットストレート層ｓ８の繊維弾性率は、１０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、９ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましく、８ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましい。繊維の強度の観点から、特定バットストレート層ｓ８の繊維弾性率は、３ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、４ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましく、５ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。

特定バットストレート層ｓ８が、ガラス繊維で補強されたガラス繊維補強層であってもよい。ガラス繊維を用いることで、シャフト６の後端部を補強しながら曲げ剛性を抑制することができる。

第２領域Ｒ２における曲げ剛性の増加を抑制する観点から、特定バットストレート層ｓ８の軸方向長さは、３００ｍｍ以下が好ましく、２５０ｍｍ以下がより好ましく、２００ｍｍ以下がより好ましい。ゴルファーが握る部分を補強する観点から、特定バットストレート層ｓ８の軸方向長さは、１４０ｍｍ以上が好ましく、１６０ｍｍ以上がより好ましく、１８０ｍｍ以上がより好ましい。

シャフト６は、ガラス繊維補強層であるチップ部分ストレート層ｓ１と、ガラス繊維補強層であるバット部分ストレート層ｓ８とを有している。ガラス繊維は、炭素繊維に比べて、比重が大きい。シャフト６の両端部にガラス繊維補強層を配置することで、シャフト６の慣性モーメントが大きくなる。この結果、スイング中におけるシャフト６の挙動が安定化しうる。シャフト６の挙動が安定すると、ショットが安定する。この慣性モーメントの回転軸は、シャフト６の重心を通り前記中心線Ｚに垂直な直線である。

軽量化の観点から、シャフト重量は、５０ｇ以下が好ましく、４８ｇ以下がより好ましく、４６ｇ以下がより好ましく、４４ｇ以下がより好ましく、４２ｇ以下がより好ましい。強度の観点から、シャフト重量は、３４ｇ以上が好ましく、３６ｇ以上がより好ましく、３８ｇ以上がより好ましい。

本開示では、スイング時の撓りにおいて第２領域Ｒ２の変形が大きくなりやすいシャフトが好ましい。この観点から、シャフト６の長さＬｓは、１１００ｍｍ以上が好ましく、１１２０ｍｍ以上がより好ましく、１１４０ｍｍ以上がより好ましい。同じ観点から、シャフト６の長さＬｓは、１２１０ｍｍ以下が好ましく、１２００ｍｍ以下がより好ましく、１１９０ｍｍ以下がより好ましい。

本開示では、スイング時の撓りにおいて第２領域Ｒ２の変形が大きくなりやすいシャフトが好ましい。この観点から、第２領域Ｒ２の中心位置からチップ端Ｔｐまでの長さは、シャフト６の長さＬｓに対して、６７％以上が好ましく、６８％以上がより好ましく、６９％以上がより好ましい。同じ観点から、第２領域Ｒ２の中心位置からチップ端Ｔｐまでの長さは、シャフト６の長さＬｓに対して、７８％以下が好ましく、７７％以下がより好ましく、７６％以下がより好ましい。第２領域Ｒ２の中心位置とは、チップ端Ｔｐから８５０ｍｍ隔てた位置である。

下記の表１及び表２は、本開示のシャフトに使用可能なプリプレグの例である。これらのプリプレグは、市販されている。

［実施例］
上述されたシャフトの製造工程に従って、上記実施形態のシャフト６と同じシャフトを作製した。このシャフトのシート構成は、図２に示される通りとされた。シャフトの長さＬｓは、１１６８ｍｍであった。チップ部分ストレート層ｓ１及び特定バットストレート層ｓ８は、ガラス繊維強化層とされた。特定バットフープ層ｓ６として東レ社製の商品名「３２５５Ｓ－１０」を用いた。シャフト重量は、４１ｇであった。

［比較例］
特定バットフープ層ｓ６が部分ストレート層に置換された他は実施例１と同様にして、比較例のシャフトを得た。この部分ストレート層のプリプレグは、実施例１の特定バットフープ層ｓ６と同じく、「３２５５Ｓ－１０」とされた。

＜曲げ剛性ＥＩの測定＞
上述の方法で、曲げ剛性ＥＩが測定された。下記の図３及び図４で示されるように、５０ｍｍ毎にＥＩが測定された。実施例での測定値が、肉厚ｔと共に、下記の表３で示される。比較例の測定値が、肉厚ｔと共に、下記の表４で示される。全ての位置において、実施例での肉厚ｔは、比較例と同じである。

図４は、実施例及び比較例における、肉厚ｔの分布を示すグラフである。このグラフの横軸は、チップ端Ｔｐからの距離（単位はｍｍ）である。このグラフの縦軸は、肉厚ｔ（単位はｍｍ）である。

図５は、実施例における、ＥＩ／ｔの分布を示すグラフである。このグラフの横軸は、チップ端Ｔｐからの距離（単位はｍｍ）である。このグラフの縦軸は、ＥＩ／ｔ（単位はＮ・ｍ^２／ｍｍ）である。

図６は、比較例における、ＥＩ／ｔの分布を示すグラフである。このグラフの横軸は、チップ端Ｔｐからの距離（単位はｍｍ）である。このグラフの縦軸は、ＥＩ／ｔ（単位はＮ・ｍ^２／ｍｍ）である。

表３，４から分かるように、実施例では、第２領域Ｒ２における曲げ剛性ＥＩの過度な増加が抑制されている。このため、ヘッドスピードが比較的遅いアベレージゴルファーでは、第２領域Ｒ２において適度な撓りが得られ、振りやすさが達成される。また、図５，６から分かるように、実施例では、ＥＩ／ｔが適切な範囲にあるため、軽量でありながら強度に優れ、適度な撓りが得られる。

図４を参照して、肉厚ｔが最小となる部分は、第２領域Ｒ２に存在しない。肉厚ｔが最小となる部分は、第２領域Ｒ２よりもチップ側に位置している。肉厚ｔが最小となる部分は、第１領域Ｒ１と第２領域Ｒ２との間に位置している。特に、本実施形態では、肉厚ｔが最小となる部分は、チップ端Ｔｐからの距離が４５０～６５０ｍｍの領域に位置している。肉厚ｔが最小となる部分を第２領域Ｒ２よりもチップ側とすることで、スイング中における第２領域Ｒ２での曲げ変形が緩和される。この結果、第２領域Ｒ２における負荷が低減される。

図５が示すように、実施例では、チップ端Ｔｐから６００ｍｍから９００ｍｍまでの領域において、ＥＩ／ｔは、チップ端Ｔｐから離れるほど大きくなっている。

図５が示すように、実施例は、ＥＩ／ｔの変化率の変動が小さい。このため、実施例では、第２領域Ｒ２の撓りにより生ずる応力が分散されて強度が向上しうる。また、この変化率が小さいため、第２領域Ｒ２におけるＥＩ／ｔが過大となることが抑制される。これらの観点から、第２領域Ｒ２及びこれに隣接するチップ端Ｔｐから６００～８００ｍｍの領域において、ＥＩ／ｔの変化率の変動を小さくするのが好ましい。具体的には、横軸が前記チップ端からの距離（ｍｍ）であり且つ縦軸がＥＩ／ｔ（Ｎ・ｍ^２／ｍｍ）であるグラフにおいて、前記チップ端から６００ｍｍから９００ｍｍまでの間で５０ｍｍ毎に定まる６領域の変化率は、いずれも０．２０以下であるのが好ましく、０．１５以下であるのがより好ましく、０．１３以下であるのがより好ましく、０．１１以下であるのがより好ましい。ＥＩ／ｔの変化率の変動を抑制する観点、及び、第２領域Ｒ２におけるＥＩ／ｔを適度に確保する観点から、横軸が前記チップ端からの距離（ｍｍ）であり且つ縦軸がＥＩ／ｔ（Ｎ・ｍ^２／ｍｍ）であるグラフにおいて、前記チップ端から６００ｍｍから９００ｍｍまでの間で５０ｍｍ毎に定まる６領域の変化率は、いずれも０．０２０以上であるのが好ましく、０．０２５以上であるのがより好ましく、０．０３０以上であるのがより好ましい。

この変化率は、図５のような折れ線グラフにおける、隣接した点同士を結ぶ直線の傾きである。これらの６領域は、（１）チップ端Ｔｐからの距離が６００～６５０ｍｍの領域、（２）チップ端Ｔｐからの距離が６５０～７００ｍｍの領域、（３）チップ端Ｔｐからの距離が７００～７５０ｍｍの領域、（４）チップ端Ｔｐからの距離が７５０～８００ｍｍの領域、（５）チップ端Ｔｐからの距離が８００～８５０ｍｍの領域、及び、（６）チップ端Ｔｐからの距離が８５０～９００ｍｍの領域、である。表３を参照して、例えば、チップ端Ｔｐからの距離が６００～６５０ｍｍの領域の変化率は、（３９－３６）／５０＝０．０６である。

＜強度の計測＞
第２領域Ｒ２の中心位置である、チップ端Ｔｐから８５０ｍｍの地点で、３点曲げ強度が測定された。３点曲げ強度の測定方法は、上述の通りである。３００ｍｍのスパンで、測定がなされた。

チップ端Ｔｐから８５０ｍｍの地点における３点曲げ強度は、実施例で９５ｋｇｆであり、比較例で９７ｋｇｆであった。一般に、ストレート層は曲げ強度への寄与が大きいのに対して、フープ層は曲げ強度への寄与は小さい。しかし、実施例では、フープ層をストレート層に置換した比較例と略同等の強度が得られた。また、実施例の強度は、製品安全協会が定めるＡ点、Ｂ点及びＣ点の強度基準（４０ｋｇｆ）を１３７％以上超え、当該強度基準の２．３７倍以上であった。このように、厚い特定バットフープ層を用いることで、第２領域Ｒ２の曲げ剛性を抑制しつつ、第２領域Ｒ２の強度が確保された。

以下の付記は、本開示に含まれる発明の一部である。
［付記１］
複数の繊維強化樹脂層により形成され、チップ端とバット端とを備えた中空のゴルフクラブシャフトであって、
シャフト重量が、５０ｇ以下であり、
軸方向の各位置において、曲げ剛性ＥＩ（Ｎ・ｍ^２）とシャフト肉厚ｔ（ｍｍ）とを有しており、
前記チップ端からの距離が２００ｍｍ以上３００ｍｍ以下である第１領域において、ＥＩ／ｔが１０以上４０以下であり、
前記チップ端からの距離が８００ｍｍ以上９００ｍｍ以下である第２領域において、ＥＩ／ｔが４５以上８０以下であり、
前記複数の繊維強化樹脂層が、ストレート層と、バイアス層と、フープ層とを含んでおり、
前記ストレート層が、前記シャフトの全長に亘って配置された全長ストレート層と、前記シャフトの全長に対して部分的に配置された部分ストレート層とを含み、
前記フープ層が、前記シャフトの全長に亘って配置された全長フープ層と、前記シャフトの全長に対して部分的に配置された部分フープ層とを含み、
前記部分フープ層が、前記第１領域には存在せず且つ前記第２領域の全体に亘って配置された特定バットフープ層を含み、
前記特定バットフープ層の厚みが、０．０５ｍｍ以上であるゴルフクラブシャフト。
［付記２］
前記部分ストレート層が、前記シャフトの先端部に設けられたチップ部分ストレート層と、前記シャフトの後端部に設けられたバット部分ストレート層とを含み、
前記バット部分ストレート層が、前記第２領域よりもバット側に配置され前記第２領域に存在しない特定バットストレート層を含む付記１に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記３］
前記特定バットストレート層の繊維弾性率が、１０ｔ／ｍｍ^２以下である付記２に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記４］
前記特定バットストレート層が、ガラス繊維で補強されている付記３に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記５］
前記チップ部分ストレート層が、ガラス繊維で補強されているガラス繊維補強層を含み、
前記ガラス繊維補強層が、前記第１領域よりもチップ側に配置され前記第１領域に存在しない付記４に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記６］
前記バット部分ストレート層が、前記特定バットストレート層のみであり、
前記部分フープ層が、前記特定バットフープ層のみである付記２から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記７］
前記全長ストレート層が、樹脂含有率が２０質量％以下である低レジン全長ストレート層を含み、
前記特定バットフープ層の樹脂含有率が、２０質量％よりも大きく、
前記低レジン全長ストレート層が、前記特定バットフープ層の内側に接している第１低レジン全長ストレート層と、前記特定バットフープ層の外側に接している第２低レジン全長ストレート層とを含む付記１から６のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記８］
前記特定バットフープ層の厚みが、前記全長フープ層の厚みよりも大きい付記１から７のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記９］
横軸が前記チップ端からの距離（ｍｍ）であり且つ縦軸がＥＩ／ｔ（Ｎ・ｍ^２／ｍｍ）であるグラフにおいて、前記チップ端から６００ｍｍから９００ｍｍまでの間で５０ｍｍ毎に定まる６領域の変化率が、いずれも０．２０以下である付記１から７のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ｓ１～ｓ１２・・・プリプレグシート（層）
Ｒ１・・・第１領域
Ｒ２・・・第２領域
ｔ・・・シャフトの肉厚
Ｂｔ・・・バット端
Ｔｐ・・・チップ端

Claims (9)

1. 複数の繊維強化樹脂層により形成され、チップ端とバット端とを備えた中空のゴルフクラブシャフトであって、
   シャフト重量が、５０ｇ以下であり、
   軸方向の各位置において、曲げ剛性ＥＩ（Ｎ・ｍ^２）とシャフト肉厚ｔ（ｍｍ）とを有しており、
   前記チップ端からの距離が２００ｍｍ以上３００ｍｍ以下である第１領域において、ＥＩ／ｔが１０以上４０以下であり、
   前記チップ端からの距離が８００ｍｍ以上９００ｍｍ以下である第２領域において、ＥＩ／ｔが４５以上８０以下であり、
   前記複数の繊維強化樹脂層が、ストレート層と、バイアス層と、フープ層とを含んでおり、
   前記ストレート層が、前記シャフトの全長に亘って配置された全長ストレート層と、前記シャフトの全長に対して部分的に配置された部分ストレート層とを含み、
   前記フープ層が、前記シャフトの全長に亘って配置された全長フープ層と、前記シャフトの全長に対して部分的に配置された部分フープ層とを含み、
   前記部分フープ層が、前記第１領域には存在せず且つ前記第２領域の全体に亘って配置された特定バットフープ層を含み、
   前記特定バットフープ層の厚みが、０．０５ｍｍ以上であるゴルフクラブシャフト。
2. 前記部分ストレート層が、前記シャフトの先端部に設けられたチップ部分ストレート層と、前記シャフトの後端部に設けられたバット部分ストレート層とを含み、
   前記バット部分ストレート層が、前記第２領域よりもバット側に配置され前記第２領域に存在しない特定バットストレート層を含む請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
3. 前記特定バットストレート層の繊維弾性率が、１０ｔ／ｍｍ^２以下である請求項２に記載のゴルフクラブシャフト。
4. 前記特定バットストレート層が、ガラス繊維で補強されている請求項３に記載のゴルフクラブシャフト。
5. 前記チップ部分ストレート層が、ガラス繊維で補強されているガラス繊維補強層を含み、
   前記ガラス繊維補強層が、前記第１領域よりもチップ側に配置され前記第１領域に存在しない請求項４に記載のゴルフクラブシャフト。
6. 前記バット部分ストレート層が、前記特定バットストレート層のみであり、
   前記部分フープ層が、前記特定バットフープ層のみである請求項２から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
7. 前記全長ストレート層が、樹脂含有率が２０質量％以下である低レジン全長ストレート層を含み、
   前記特定バットフープ層の樹脂含有率が、２０質量％よりも大きく、
   前記低レジン全長ストレート層が、前記特定バットフープ層の内側に接している第１低レジン全長ストレート層と、前記特定バットフープ層の外側に接している第２低レジン全長ストレート層とを含む請求項１から６のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
8. 前記特定バットフープ層の厚みが、前記全長フープ層の厚みよりも大きい請求項１から７のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
9. 横軸が前記チップ端からの距離（ｍｍ）であり且つ縦軸がＥＩ／ｔ（Ｎ・ｍ^２／ｍｍ）であるグラフにおいて、前記チップ端から６００ｍｍから９００ｍｍまでの間で５０ｍｍ毎に定まる６領域の変化率が、いずれも０．２０以下である請求項１から７のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。

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