JP2023031935A - ゴルフクラブシャフト - Google Patents

Abstract

【課題】比較的ヘッドスピードが速いゴルファーにおいて、フィーリング及び飛距離性能に優れたゴルフクラブシャフトの提供。
【解決手段】シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有している。シャフト６において、チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ１とされ、チップ端Ｔｐから１０３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ１０とされ、チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点における捻れ剛性ＧＪがＧ１とされる。比（Ｅ１０／Ｅ１）が、２．４以上８以下である。前記曲げ剛性Ｅ１が、２．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。前記曲げ剛性Ｅ１０が、６．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上である。前記捻れ剛性Ｇ１が、０．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以上である。比（Ｅ１／Ｇ１）が、１．０以上であり且つ４．０以下である。
【選択図】図２

Description

本開示は、ゴルフクラブシャフトに関する。

ゴルフクラブシャフトでは、曲げ剛性、捻れ剛性等の物性が、部位毎に相違しうる。この物性の分布により、シャフトの性能が変化しうる。

特開平９－３８２５４号公報は、ねじり剛性ＧＪを曲げ剛性ＥＩで除した剛性比ＧＪ／ＥＩが、シャフトの先端に行くに従い１０ｍｍ当たり０．１％以上大きくなるゴルフクラブシャフトを開示する。

特開平９－３８２５４号公報

フィーリング及び飛距離性能に優れたシャフトが好ましい。フィーリングがよいシャフトは、振りやすく、スイングの安定及び良好な打球結果をもたらす。曲げ剛性及び捻れ剛性の新たな設計により、シャフトの性能が向上しうることが判明した。

本開示の一例は、比較的ヘッドスピードが速いゴルファーにおいて、フィーリング及び飛距離性能に優れたゴルフクラブシャフトを提供する。

一つの態様では、ゴルフクラブシャフトは、チップ端とバット端とを有している。前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ１とされ、前記チップ端から１０３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ１０とされ、前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における捻れ剛性ＧＪがＧ１とされる。比（Ｅ１０／Ｅ１）が２．４以上８以下である。前記曲げ剛性Ｅ１が、２．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。前記曲げ剛性Ｅ１０が、６．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上である。前記捻れ剛性Ｇ１が、０．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以上である。比（Ｅ１／Ｇ１）が、１．０以上４．０以下である。

一つの側面として、比較的ヘッドスピードが速いゴルファーにおいて、フィーリング及び飛距離性能に優れたゴルフクラブシャフトが提供されうる。

図１は、第１実施形態のゴルフクラブシャフトを備えたゴルフクラブの全体図である。 図２は、図１のゴルフクラブシャフトの展開図である。 図３は、曲げ剛性ＥＩの測定方法を示す概略図である。 図４は、横軸（ｘ軸）がチップ端からの距離（ｍｍ）であり且つ縦軸（ｙ軸）が曲げ剛性ＥＩ（ｋｇｆ・ｍ^２）である直交座標系のグラフである。このグラフは、実施例１のＥＩ分布を示す。 図５は、捻れ剛性ＧＪの測定方法を示す概略図である。 図６は、シャフトトルクの測定方法を示す概略図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、実施形態が詳細に説明される。

なお本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。

本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１とされる。

本願において軸方向とは、シャフトの軸方向を意味する。本願において周方向とは、シャフトの周方向を意味する。特に説明しない限り、本願における長さは、軸方向の長さを意味する。特に説明しない限り、本願における位置は、軸方向の位置を意味する。

図１は、本開示に係るゴルフクラブシャフト６が装着されたゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６のチップ部分に、ヘッド４が設けられている。シャフト６のバット部分に、グリップ８が設けられている。シャフト６は、ウッドクラブ用シャフトである。ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。シャフト６は、ドライバー用シャフトである。

なお、ヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、アイアン型ヘッド及びパターヘッドが例示される。本実施形態では、ヘッド４は、ウッド型ヘッドである。

シャフト６は、複数の繊維強化樹脂層により形成されている。繊維の種類は限定されない。本実施形態では、繊維強化樹脂層として、炭素繊維強化樹脂層及びガラス繊維強化樹脂層が用いられている。シャフト６は、管状体である。図示されないが、シャフト６は中空構造を有する。シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。ゴルフクラブ２において、チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。ゴルフクラブ２において、バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

図１において両矢印Ｌｓで示されるのは、シャフト６の長さである。この距離Ｌｓは、軸方向に沿って測定される。

シャフト６は、複数のプリプレグシートを巻回することによって形成されている。これらのプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。なお、ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートにおいて、繊維が編まれていてもよい。本願において、プリプレグシートは、単にシートとも称される。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。この繊維として、炭素繊維及びガラス繊維が例示される。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

プリプレグシートのマトリクス樹脂として、熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂が例示される。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂として、熱硬化性樹脂が好ましく、エポキシ樹脂がより好ましい。

シャフト６は、シートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６では、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されている。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂が硬化することを意味する。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程は、加熱工程を含む。この加熱が、プリプレグシートのマトリクス樹脂を硬化させる。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図である。図２は、シャフト６を構成するシートを示している。シャフト６は、複数のシートにより構成されている。図２の実施形態では、シャフト６は、１４枚のシートで構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１４シートｓ１４までを有している。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。図２において上側に位置しているシートから順に巻回される。図２において、図面の左右方向は、軸方向と一致する。図２において、図面の右側は、シャフトのチップ側である。図２において、図面の左側は、シャフトのバット側である。

図２は、巻回の順序のみならず、軸方向における配置をも示している。例えば図２において、シートｓ１の一端はチップ端Ｔｐに位置している。

シャフト６は、ストレート層とバイアス層とフープ層とを有する。図２には、各シートの繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートは、ストレートシートである。ストレートシートは、ストレート層を構成している。

ストレート層は、繊維の配向が軸方向に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に平行とはならない場合がある。ストレート層において、シャフト軸線に対する繊維の絶対角度は、１０°以下である。絶対角度とは、シャフト軸線と繊維方向との成す角度（繊維角度）の絶対値である。即ち、絶対角度が１０°以下とは、繊維角度が－１０度以上＋１０度以下であることを意味する。

図２の実施形態において、ストレート層を構成するシート（ストレートシート）は、シートｓ１、シートｓ６、シートｓ７、シートｓ８、シートｓ９、シートｓ１１、シートｓ１２、シートｓ１３及びシートｓ１４である。ストレート層は、曲げ剛性及び曲げ強度への寄与が大きい。

バイアス層は、繊維の配向が軸方向に対して実質的に傾斜した層である。バイアス層は、捻れ剛性及び捻れ強度への寄与が大きい。好ましくは、バイアス層は、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアにより形成されている。好ましくは、このシートペアは、繊維角度が－６０°以上－３０°以下の層と、繊維角度が３０°以上６０°以下の層とを含む。即ち、好ましくは、バイアス層では、絶対角度が３０°以上６０°以下である。

シャフト６において、バイアス層を構成するシート（バイアスシート）は、シートｓ２、シートｓ３、シートｓ４及びシートｓ５である。シートｓ２とシートｓ３とが、シートペア（第１のシートペア）を構成している。シートｓ４とシートｓ５とが、シートペア（第２のシートペア）を構成している。各シートペアは、互いに貼り合わされた状態で巻回される。シャフト６は、複数（２つ）のシートペアを含む。

図２には、シート毎に、繊維角度が記載されている。繊維角度におけるプラス（＋）及びマイナス（－）は、繊維の傾斜方向を示している。各シートペアでは、繊維角度がプラスのシートと、繊維角度がマイナスのシートとが組み合わされている。各シートペアでは、繊維が互いに逆方向に傾斜している。

フープ層は、繊維が実質的にシャフトの周方向に沿うように配置された層である。好ましくは、フープ層において、繊維の絶対角度は、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、このフープ層では、繊維の絶対角度が８０°以上９０°以下である。

フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度への寄与が大きい。つぶし剛性とは、つぶし変形に対する剛性である。つぶし変形は、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力による変形である。典型的なつぶし変形では、シャフト断面が円形から楕円形に変化する。つぶし強度とは、つぶし変形に対する強度である。

図２の実施形態において、フープ層用のプリプレグシート（フープシート）は、シートｓ１０である。フープ層ｓ１０は、ストレート層ｓ９とストレート層ｓ１１とに挟まれている。

図２に示されるシャフト６の作製では、合体シートが用いられる。合体シートは、複数のシートが貼り合わされることによって形成される。

図２の実施形態では、３組の合体シートが用いられる。第１の合体シートは、シートｓ２とシートｓ３との組み合わせである。第２の合体シートは、シートｓ４とシートｓ５との組み合わせである。第３の合体シートは、シートｓ９とシートｓ１０との組み合わせである。

上述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。加えて、本願では、軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

軸方向の全体に配置される層が、全長層と称される。軸方向の全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。一方、軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。

バイアス層である全長層が、全長バイアス層と称される。ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。

図２の実施形態では、全長バイアス層は、シートｓ２及びシートｓ３である。全長ストレート層は、シートｓ９、シートｓ１１、シートｓ１２及びシートｓ１３である。シャフト６は、複数の全長ストレート層ｓ９，ｓ１１，ｓ１２，ｓ１３を有する。全長フープ層は、シートｓ１０である。シャフト６は、全長ストレート層ｓ９，ｓ１１に挟まれた全長フープ層ｓ１０を有する。

バイアス層である部分層が、部分バイアス層と称される。ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。フープ層である部分層が、部分フープ層と称される。

図２の実施形態では、部分バイアス層は、シートｓ４及びシートｓ５である。部分ストレート層は、シートｓ１、シートｓ６、シートｓ７、シートｓ８及びシートｓ１４である。部分フープ層は設けられていない。

シートｓ４及びシートｓ５は、チッブ部分バイアス層である。チッブ部分バイアス層ｓ４，ｓ５は、シャフト６の先端部に配置されている。チッブ部分バイアス層ｓ４，ｓ５の一端はチップ端Ｔｐに位置する。シャフト６は、バット部分バイアス層を有していない。

シートｓ１，シートｓ７、シートｓ８及びシートｓ１４は、チッブ部分ストレート層である。チッブ部分ストレート層は、シャフト６の先端部に配置されている。チッブ部分ストレート層の一端はチップ端Ｔｐに位置する。

シートｓ６は、バット部分ストレート層である。バット部分ストレート層は、シャフト６の後端部に配置されている。バット部分ストレート層の一端はバット端Ｂｔに位置する。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示される各シートが切り出される。

なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
この工程では、複数のシートが貼り合わされて、前述した合体シートが作製される。貼り合わせ工程では、加熱及び／又はプレスが用いられてもよい。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンは、マンドレルへのシート端部の貼り付けを容易とする。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体では、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられている。この巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、前記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ、隙間無く螺旋状に巻き付けられる。このラッピングテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドの低減に寄与する。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が、加熱される。この加熱に起因して、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの締め付け力は、この空気の排出を促進する。この硬化の結果、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。好ましくは、マンドレルの引き抜き工程の後に、ラッピングテープの除去工程がなされる。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットは、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面を平坦とする。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として、螺旋状の凹凸が残る。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が滑らかになる。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。

シャフト６は、軸方向の各位置において、曲げ剛性を有する。この曲げ剛性（又はその値）は、ＥＩとも称される。本願において、ＥＩの単位は、「ｋｇｆ・ｍ^２」である。

図３は、ＥＩの測定方法を示している。測定装置として、インテスコ製２０２０型（最大荷重５００ｋｇ）の万能材料試験機が用いられうる。第１支持点Ｔ１と第２支持点Ｔ２とにより、シャフト６が下方から支持される。この支持を維持しながら、測定点Ｔ３に上方から荷重Ｆ１を加える。荷重Ｆ１の向きは、鉛直方向下向きである。点Ｔ１と点Ｔ２との間の距離は２００ｍｍである。測定点Ｔ３の位置は、点Ｔ１と点Ｔ２の間を二等分する位置である。荷重Ｆ１を加えたときのたわみ量Ｈが測定される。荷重Ｆ１は、圧子Ｄ１により与えられる。圧子Ｄ１の先端は、曲率半径が５ｍｍである円筒面である。圧子Ｄ１の下方への移動速度は５ｍｍ／分である。荷重Ｆ１が２０ｋｇｆ（１９６Ｎ）に達した時点で圧子Ｄ１の移動を終了し、そのときのたわみ量Ｈが測定される。たわみ量Ｈは、鉛直方向における点Ｔ３の変位量である。ＥＩは、次式にて算出される。

ＥＩ（ｋｇｆ・ｍ^２）＝Ｆ１×Ｌ^３／（４８×Ｈ）
ただし、Ｆ１は最大荷重（ｋｇｆ）であり、Ｌは支持点間距離（ｍ）であり、Ｈはたわみ量（ｍ）である。最大荷重Ｆ１は２０ｋｇｆであり、支持点間距離Ｌは０．２ｍである。

ＥＩの測定点として、次の１０地点が例示される。
・（測定点１） ：チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点
・（測定点２） ：チップ端Ｔｐから２３０ｍｍ離れた地点
・（測定点３） ：チップ端Ｔｐから３３０ｍｍ離れた地点
・（測定点４） ：チップ端Ｔｐから４３０ｍｍ離れた地点
・（測定点５） ：チップ端Ｔｐから５３０ｍｍ離れた地点
・（測定点６） ：チップ端Ｔｐから６３０ｍｍ離れた地点
・（測定点７） ：チップ端Ｔｐから７３０ｍｍ離れた地点
・（測定点８） ：チップ端Ｔｐから８３０ｍｍ離れた地点
・（測定点９） ：チップ端Ｔｐから９３０ｍｍ離れた地点
・（測定点１０）：チップ端Ｔｐから１０３０ｍｍ離れた地点

チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点は、地点Ｐ１とも称される。このＰ１は、図面の符号としても用いられる（図１参照）。

なお、各測定点において、チップ端からの距離は、軸方向に沿って測定される。これらの距離は、チップ端Ｔｐからバット端Ｂｔ側に向かう距離である。

本願では、前記測定点１におけるＥＩがＥ１とされる。前記測定点２におけるＥＩがＥ２とされる。前記測定点３におけるＥＩがＥ３とされる。前記測定点４におけるＥＩがＥ４とされる。前記測定点５におけるＥＩがＥ５とされる。前記測定点６におけるＥＩがＥ６とされる。前記測定点７におけるＥＩがＥ７とされる。前記測定点８におけるＥＩがＥ８とされる。前記測定点９におけるＥＩがＥ９とされる。前記測定点１０におけるＥＩがＥ１０とされる。Ｅ１からＥ１０の単位は、ｋｇｆ・ｍ^２である。Ｅ１からＥ１０の値の決定において、小数点以下第二位の数値は、四捨五入されうる。

図４は、ｘ軸がチップ端からの距離（ｍｍ）であり且つｙ軸が曲げ剛性（ｋｇｆ・ｍ^２）である直交座標系のグラフである。図４は、後述される実施例１の曲げ剛性ＥＩの分布を示すグラフである。このグラフでは、以下の１０の座標点（ｘ，ｙ）がプロットされている。
・点（１３０，Ｅ１）
・点（２３０，Ｅ２）
・点（３３０，Ｅ３）
・点（４３０，Ｅ４）
・点（５３０，Ｅ５）
・点（６３０，Ｅ６）
・点（７３０，Ｅ７）
・点（８３０，Ｅ８）
・点（９３０，Ｅ９）
・点（１０３０，Ｅ１０）

説明の便宜上、点（１３０，Ｅ１）を点Ｅ１ともいい、点（２３０，Ｅ２）を点Ｅ２ともいい、点（３３０，Ｅ３）を点Ｅ３ともいい、点（４３０，Ｅ４）を点Ｅ４ともいい、点（５３０，Ｅ５）を点Ｅ５ともいい、点（６３０，Ｅ６）を点Ｅ６ともいい、点（７３０，Ｅ７）を点Ｅ７ともいい、点（８３０，Ｅ８）を点Ｅ８ともいい、点（９３０，Ｅ９）を点Ｅ９ともいい、点（１０３０，Ｅ１０）を点Ｅ１０ともいう。

シャフト６は、軸方向の各位置において、捻れ剛性を有する。この捻れ剛性（又はその値）は、ＧＪとも称される。本願において、ＧＪの単位は、「ｋｇｆ・ｍ^２」である。

ＧＪの測定点として、チップ端Ｔｐから９０ｍｍ離れた地点、及び、チップ端Ｔｐから１４０ｍｍ離れた地点が例示される。チップ端Ｔｐから９０ｍｍ離れた地点でのＧＪをＧａとし、チップ端Ｔｐから１４０ｍｍ離れた地点でのＧＪをＧｂとし、チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点Ｐ１でのＧＪをＧ１とすると、Ｇ１は、比例計算により下記の式で算出されうる。
Ｇ１＝［（Ｇｂ－Ｇａ）／５０］× ４０ ＋ Ｇａ

図５は、測定点Ｐｍにおける捻れ剛性ＧＪの測定方法を示している。第一位置が治具Ｍ１にて固定され、この治具Ｍ１からＳ（ｍ）隔てた第二位置が治具Ｍ２にて保持される。治具Ｍ１は、シャフト６を４０ｍｍの幅で保持する。スパンＳは、測定点によって調整される。チップ端Ｔｐから９０ｍｍ離れた地点でのＧＪを測定するときは、スパンＳは０．１ｍ（１００ｍｍ）とされる。チップ端Ｔｐから１４０ｍｍ離れた地点でのＧＪを測定するときは、スパンＳは０．２ｍ（２００ｍｍ）とされる。上記測定点Ｐｍは、上記第一位置と上記第二位置とを二等分する点である。この治具Ｍ２からシャフト６に０．１３９（ｋｇｆ・ｍ）のトルクＴｒを与えたときのシャフト６の捩れ角度Ａが測定される。捻れ剛性ＧＪは次式にて算出される。
ＧＪ（ｋｇｆ・ｍ^２）＝Ｓ×Ｔｒ／Ａ
ただし、Ｓは測定スパン（ｍ）であり、Ｔｒはトルク（ｋｇｆ・ｍ）であり、Ａは捻れ角度（ラジアン）である。トルクＴｒは０．１３９（ｋｇｆ・ｍ）である。

図６は、シャフトトルクの測定方法を示す概略図である。チップ端Ｔｐから４０ｍｍの地点からチップ端Ｔｐまでの部分が、治具Ｍ１で固定される。この固定はエアチャックにより達成されており、このエアチャックの空気圧は２．０ｋｇｆ／ｃｍ^２である。この治具Ｍ１から８２５ｍｍ隔てた位置からバット端Ｂｔ側に幅５０ｍｍの部分に、治具Ｍ２が固定される。この固定はエアチャックにより達成されており、このエアチャックの空気圧は１．５ｋｇｆ／ｃｍ^２である。治具Ｍ１を固定したまま治具Ｍ２を回転させて、シャフト６に０．１３９ｋｇｆ・ｍのトルクＴｒを付与する。このトルクＴｒによる捻れ角度が、シャフトトルクである。シャフトトルクが小さいほど、シャフト６の全体として捻れ剛性が大きい。

シャフトトルクが小さくされることで、打球の方向安定性が高まる。飛距離が大きいほど、打球の左右方向におけるズレは大きくなる。飛距離を求める競技志向のゴルファーにとって、シャフトトルクを小さくするのは重要である。この観点から、シャフトトルクは、４．０°以下が好ましく、３．９°以下がより好ましく、３．８°以下がより好ましい。バイアス層が多すぎると、シャフトが重くなる。この観点から、シャフトトルクは、２．８°以上が好ましく、２．９°以上がより好ましく、３．０°以上がより好ましい。

［Ｅ１０／Ｅ１、Ｅ１、Ｅ１０］
上述の通り、チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点Ｐ１における曲げ剛性Ｅ１と、チップ端Ｔｐから１０３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ１０とが測定される。Ｅ１０のＥ１に対する比（Ｅ１０／Ｅ１）が大きいシャフトでは、シャフト６の後端部における曲げ剛性ＥＩが高くされる一方、シャフト６の先端部における曲げ剛性ＥＩが低い。

Ｅ１０／Ｅ１が大きいシャフトでは、グリップ８に近い位置で曲げ剛性が高くしっかり感が感じられ、フィーリングが向上する。また、シャフト６の先端部において撓りが生じる。この結果、強くスイングしてもシャフト６が安定し、かつ先端部の撓り戻りによりヘッドスピードが向上する。特にドライバーでのヘッドスピードが４０ｍ／ｓ以上で飛びを求める競技志向のゴルファーに対して、このシャフトは、フィーリングの向上及び飛距離の増大に寄与する。

なお、撓り戻りとは、スイングの進行方向に対してヘッドが遅れるようなシャフトの撓りが戻る現象である。ダウンスイングにおける撓り戻りにより、ヘッドスピードが増加する。

このように、Ｅ１０／Ｅ１が大きくされることで、フィーリングが向上し、且つ、インパクトの直前にヘッドを加速させることができる。この観点から、Ｅ１０／Ｅ１は、２．４以上が好ましく、２．６以上がより好ましく、２．８以上がより好ましく、３．０以上がより好ましく、３．２以上がより好ましい。Ｅ１０／Ｅ１が過大であると、シャフト６の後端部が硬すぎてフィーリングが低下したり、シャフト６の先端部が軟らかすぎて撓り戻りが不十分になったりしうる。この観点から、Ｅ１０／Ｅ１は、８．０以下が好ましく、７．０以下がより好ましく、６．０以下がより好ましく、５．０以下がより好ましい。

シャフト６の先端部の撓りを増やし、撓り戻りに起因してヘッドスピードを高める観点から、曲げ剛性Ｅ１は、２．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下が好ましく、２．４（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましく、２．３（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましい。Ｅ１が過小であると撓り戻りが不十分となりうる。この観点から、曲げ剛性Ｅ１は、１．６（ｋｇｆ・ｍ^２）以上が好ましく、１．８（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましく、２．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましい。

フィーリングの観点、及び、シャフト６の先端部の撓りの観点から、Ｅ１０は、６．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上が好ましく、６．２（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましく、６．４（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましく、６．６（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましく、６．８（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましい。Ｅ１０が過大であると、シャフト６の後端部が硬すぎてフィーリングが低下しうる。この観点から、Ｅ１０は、８．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以下が好ましく、７．８（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましく、７．６（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましい。

図４のグラフが示すように、Ｅ１からＥ１０の値は、チップ端Ｔｐからの距離が遠いほど大きい。このグラフにおいて、隣り合う２点間の変化率は、点Ｅ８と点Ｅ９との間において最大である。

Ｅ１０はＥ９より大きく、Ｅ９はＥ８より大きい。ただし、図４のグラフが示すように、点Ｅ９の近傍において凸が形成されている。点Ｅ９は、点Ｅ８と点Ｅ１０とを結ぶ直線ＳＬよりも上側に位置している。差（Ｅ９－Ｅ８）の、差（Ｅ１０－Ｅ９）に対する比［（Ｅ９－Ｅ８）／（Ｅ１０－Ｅ９）］は、１よりも大きい。曲げ剛性Ｅ９が高くされることで、上述のしっかり感が更に向上し、フィーリング良好となる。この観点から、比［（Ｅ９－Ｅ８）／（Ｅ１０－Ｅ９）］は、２．０以上が好ましく、２．５以上がより好ましく、３．０以上がより好ましい。Ｅ９が過大であると、硬さが感じられてフィーリングが低下しうる。この観点から、この観点から、比［（Ｅ９－Ｅ８）／（Ｅ１０－Ｅ９）］は、５．０以下が好ましく、４．５以下がより好ましく、４．０以下がより好ましい。

［Ｇ１］
上述の通り、チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点Ｐ１における捻れ剛性ＧＪが、Ｇ１とされる。

Ｇ１を高めることで、シャフト６の先端部の捻れ剛性が高まる。インパクトにおいて、ボールがヘッドに衝突すると、シャフト６の先端部が、ヘッド４のフェースが開く方向に捻れうる。この現象が、「当たり負け」とも称される。当たり負けにより、反発性が低下し、ボール初速が減少する。当たり負けを抑制することで、反発性が高まり、飛距離が向上する。当たり負けを抑制する観点から、Ｇ１は、０．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以上が好ましく、０．５５（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましく、０．６０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましく、０．６５（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましい。Ｇ１が過大であると、打球感が悪化しうる。この観点から、Ｇ１は、０．８５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下が好ましく、０．８０（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましく、０．７５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましい。

［Ｅ１／Ｇ１］
Ｅ１／Ｇ１は、地点Ｐ１における、曲げ剛性ＥＩと捻れ剛性ＧＪとの比である。シャフト６の先端部における撓り戻りによりヘッドスピードを増加させ、且つ当たり負けを抑制する観点から、Ｅ１／Ｇ１は、４．０以下が好ましく、３．７以下がより好ましく、３．３以下がより好ましく、３．１以下がより好ましい。Ｅ１／Ｇ１が過小であると、Ｅ１が小さすぎて撓り戻りが不十分となったり、Ｇ１が大きすぎて打球感が悪化したりすることがある。この観点から、Ｅ１／Ｇ１は、１．０以上が好ましく、１．５以上がより好ましく、２．０以上がより好ましく、２．５以上がより好ましい。

上述の通り、シャフト６は、複数の繊維強化樹脂層により形成されており、ストレート層とバイアス層とを含んでいる。

シャフト６では、チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点Ｐ１におけるバイアス層の総プライ数Ｎ１が、３．５プライ以下である。図２が示すように、シャフト６におけるバイアス層は、層ｓ２、層ｓ３、層ｓ４及び層ｓ５である。これらの層のプライ数の合計が、３．５プライ以下である。地点Ｐ１において、層ｓ２のプライ数がｐ２とされ、層ｓ３のプライ数がｐ３とされ、層ｓ４のプライ数がｐ４とされ、層ｓ５のプライ数がｐ５とされるとき、前記総プライ数Ｎ１は、ｐ２＋ｐ３＋ｐ４＋ｐ５である。プライ数とは周回数を意味する。例えば、２周（７２０°）巻かれている層のプライ数は２．０である。例えば、１．５周（５４０°）巻かれている層のプライ数は１．５である。

チップ部分バイアス層ｓ４，ｓ５を設けつつ、総プライ数Ｎ１を抑制することで、シャフトトルクを小さくしながら軽量とすることができる。この観点から、総プライ数Ｎ１は、３．５プライ以下が好ましく、３．４プライ以下がより好ましく、３．３プライ以下がより好ましい。シャフトトルクを小さくする観点から、総プライ数Ｎ１は、２プライ以上が好ましく、２．２プライ以上がより好ましく、２．４プライ以上がより好ましい。なお、後述される実施例１では、総プライ数Ｎ１は、３．０プライであった。

シャフト６では、チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点Ｐ１におけるバイアス層の総厚みＴ１が、０．２３ｍｍ以下である。図２が示すように、シャフト６におけるバイアス層は、層ｓ２、層ｓ３、層ｓ４及び層ｓ５である。これらの層の厚みの合計が、０．２３ｍｍ以下である。地点Ｐ１において、層ｓ２の厚みがｔ２とされ、層ｓ３の厚みがｔ３とされ、層ｓ４の厚みがｔ４とされ、層ｓ５の厚みがｔ５とされるとき、前記総厚みＴ１は、ｔ２＋ｔ３＋ｔ４＋ｔ５である。例えば、層ｓ２を構成するプリプレグの厚みがＲであり、層ｓ２のプライ数が１．５である場合、層ｓ２の厚みｔ２はこれらの積、即ち１．５×Ｒである。

チップ部分バイアス層ｓ４，ｓ５を設けつつ、総厚みＴ１を抑制することで、シャフトトルクを小さくしながら軽量とすることができる。この観点から、総厚みＴ１は、０．２３ｍｍ以下が好ましく、０．２２ｍｍ以下がより好ましく、０．２１ｍｍ以下がより好ましい。シャフトトルクを小さくする観点から、総厚みＴ１は、０．１３ｍｍ以上が好ましく、０．１４ｍｍ以上がより好ましく、０．１６ｍｍがより好ましい。なお、後述される実施例１では、総厚みＴ１は、０．２０ｍｍであった。

図２が示すように、シャフト６では、ストレート層が、シャフト６の全長に亘って設けられた全長ストレート層ｓ９，ｓ１１，ｓ１２，ｓ１３と、シャフト６の先端部に部分的に配置されたチップ部分ストレート層ｓ１，ｓ７，ｓ８，ｓ１４と、シャフト６の後端部に部分的に配置されたバット部分ストレート層ｓ６とを含んでいる。シャフト６では、バイアス層が、シャフト６の全長に亘って設けられた全長バイアス層ｓ２，ｓ３と、シャフト６の先端部に部分的に設けられたチップ部分バイアス層ｓ４，ｓ５とを含んでいる。

シャフト６では、チップ端Ｔｐから２００ｍｍの地点Ｐ２からチップ端Ｔｐまでの範囲に、チップ部分バイアス層が１プライ以上配置されている。即ち、全てのチップ部分バイアス層ｓ４，ｓ５のプライ数の合計をＮ２とすると、地点Ｐ２からチップ端Ｔｐまでの範囲のいずれの位置でも、Ｎ２は１．０以上である。

なお、チップ端Ｔｐから２００ｍｍの地点が、地点Ｐ２とも称される。このＰ２は、図面の符号としても用いられる（図１参照）。

シャフト６では、チップ端Ｔｐから２００ｍｍの地点からチップ端Ｔｐまでの範囲に、チップ部分ストレート層が２プライ以上配置されている。即ち、チップ部分ストレート層ｓ１，ｓ７，ｓ８，ｓ１４のプライ数の合計をＮ３とすると、地点Ｐ２からチップ端Ｔｐまでの範囲のいずれの位置でも、Ｎ３は２．０以上である。

シャフト６では、バット端Ｂｔから３００ｍｍの地点からバット端Ｂｔまでの範囲に、バット部分ストレート層ｓ６が配置されている。バット端Ｂｔから３００ｍｍの地点からバット端Ｂｔまでの範囲が、バット特定領域とも称される。バット特定領域のあらゆる位置に、バット部分ストレート層ｓ６が存在する。図２において、バット部分ストレート層ｓ６の軸方向長さは、３００ｍｍ以上である。

バット部分ストレート層ｓ６により、切り返しの際におけるシャフト６の不安定な動きが抑制される。なお、切り返しとは、トップオブスイングからダウンスイングに移行する時である。また、バット部分ストレート層ｓ６により、しっかり感が高まり、フィーリングが向上する。バット部分ストレート層ｓ６により、前記切り返しからインパクトまでの間において、シャフト６の挙動が安定し、操作性が向上し、しっかり感が維持されうる。この観点から、バット部分ストレート層ｓ６の軸方向長さは、３００ｍｍ以上が好ましく、３１０ｍｍ以上がより好ましく、３２０ｍｍ以上がより好ましく、３３０ｍｍ以上がより好ましい。シャフト重量を抑える観点から、バット部分ストレート層ｓ６の軸方向長さは、５００ｍｍ以下が好ましく、４５０ｍｍ以下がより好ましく、４００ｍｍ以下がより好ましい。

シャフト６は、チップ部分ストレート層ｓ１，ｓ７，ｓ８，ｓ１４を有する。このうち、チップ部分ストレート層ｓ１は、繊維弾性率が１０ｔ／ｍｍ^２以下である低弾性チップ部分ストレート層である。このように、シャフト６では、チップ部分ストレート層が、繊維弾性率が１０ｔ／ｍｍ^２以下である低弾性チップ部分ストレート層ｓ１を含んでいる。低弾性チップ部分ストレート層ｓ１は、シャフト６の最内層である。低弾性チップ部分ストレート層ｓ１は、最内層でなくてもよい。低弾性チップ部分ストレート層ｓ１の補強繊維は限定されず、ガラス繊維及び炭素繊維が例示される。

シャフト６の先端部には、低弾性チップ部分ストレート層ｓ１が２プライ以上配置された低弾性チップストレート補強部２０が形成されている（図２参照）。低弾性チップストレート補強部２０は、チップ端Ｔｐから所定の位置までの範囲に形成されている。図２において両矢印Ｌ１で示されるのは、低弾性チップストレート補強部２０の長さである。本実施形態では、シートｓ１が２プライ以上巻回されている部分が、低弾性チップストレート補強部２０である。図２が示すように、シートｓ１のバット側には斜辺ｓ１１が形成され、プライ数がバット側にいくほど減少している。この斜辺ｓ１１の途中の位置に、シートｓ１のプライ数が２プライ以下となる境界がある。

低弾性チップストレート補強部２０により、シャフト６の先端部の曲げ剛性が抑制される。このため、当該先端部の撓りが確保され、ヘッドスピードが向上しうる。この観点から、低弾性チップストレート補強部２０の長さＬ１は、６０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１４０ｍｍ以上がより好ましい。シャフト６の軽量化の観点から、長さＬ１は、３００ｍｍ以下が好ましく、２５０ｍｍ以下がより好ましく、２００ｍｍ以下がより好ましい。

シャフト６は、高弾性チップ部分バイアス層を含む。シャフト６では、チップ部分バイアス層ｓ４，ｓ５の全てが、高弾性チップ部分バイアス層である。チップ部分バイアス層の一部が高弾性チップ部分バイアス層であってもよい。高弾性チップ部分バイアス層の繊維弾性率は、３３ｔ／ｍｍ^２以上である。

シャフトトルクを小さくする観点から、高弾性チップ部分バイアス層の繊維弾性率は、３３ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、３７ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましく、４０ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。シャフト６の先端部の強度の観点から、高弾性チップ部分バイアス層の繊維弾性率は、７０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、６０ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましく、５０ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましい。

シャフト６の先端部には、高弾性チップ部分バイアス層ｓ４，ｓ５が２プライ以上配置された高弾性チップバイアス補強部２２が形成されている（図２参照）。このプライ数は、全ての高弾性チップ部分バイアス層のプライ数の合計である。本実施形態では、このプライ数は、高弾性チップ部分バイアス層ｓ４のプライ数と高弾性チップ部分バイアス層ｓ５のプライ数との合計である。高弾性チップバイアス補強部２２は、チップ端Ｔｐから所定の位置までの範囲に形成されている。図２において両矢印Ｌ２で示されるのは、高弾性チップバイアス補強部２２の長さである。本実施形態では、シートｓ４のプライ数とシートｓ５のプライ数の合計が２プライ以上である部分が、高弾性チップバイアス補強部２２である。シートｓ４及びシートｓ５は三角形であり、バット側に行くほどプライ数が減少している。このため、前記所定の位置に、シートｓ４のプライ数とシートｓ５のプライ数の合計が２プライ未満となる境界がある。

高弾性チップバイアス補強部２２により、シャフト６の先端部の曲げ剛性を抑制しながら、シャフトトルクを一層小さくすることができる。この観点から、高弾性チップバイアス補強部２２の長さＬ２は、５０ｍｍ以上が好ましく、７５ｍｍ以上がより好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましい。シャフト６の軽量化の観点から、長さＬ２は、２５０ｍｍ以下が好ましく、２２５ｍｍ以下がより好ましく、２００ｍｍ以下がより好ましい。

図２が示すように、シャフト６は、チップ部分バイアス層ｓ４，ｓ５よりも長いチップ部分ストレート層として、第１チップ部分ストレート層ｓ７及び第２チップ部分ストレート層ｓ８を有する。第２チップ部分ストレート層ｓ８は、第１チップ部分ストレート層ｓ７よりも長い。この構成により、シャフト６の先端部の撓りによる応力集中が緩和され、シャフト６の強度が高まる。

チップ部分ストレート層ｓ７は薄く、０．０８ｍｍ以下である。このため、シャフト６の先端部における撓りが確保される。先端部における撓りの観点から、チップ部分ストレート層ｓ７の厚みは、０．０８ｍｍ以下が好ましく、０．０７５ｍｍ以下がより好ましく、０．０７ｍｍ以下がより好ましい。強度の観点から、チップ部分ストレート層ｓ７の厚みは、０．０４ｍｍ以上が好ましく、０．０４５ｍｍ以下がより好ましく、０．０５ｍｍ以下がより好ましい。軸方向位置に関わらず、層ｓ７のプライ数は、実質的に１である。この「実質的に」とは、好ましくは、０．９５以上１．０５以下である。層ｓ７の繊維弾性率は、２４ｔ／ｍｍ^２以下（１０ｔ／ｍｍ^２以上）である。

チップ部分ストレート層ｓ８は薄く、０．０８ｍｍ以下である。このため、シャフト６の先端部における撓りが確保される。先端部における撓りの観点から、チップ部分ストレート層ｓ８の厚みは、０．０８ｍｍ以下が好ましく、０．０７５ｍｍ以下がより好ましく、０．０７ｍｍ以下がより好ましい。強度の観点から、チップ部分ストレート層ｓ８の厚みは、０．０４ｍｍ以上が好ましく、０．０４５ｍｍ以下がより好ましく、０．０５ｍｍ以下がより好ましい。軸方向位置に関わらず、層ｓ８のプライ数は、実質的に１である。この「実質的に」とは、好ましくは、０．９５以上１．０５以下である。層ｓ８の繊維弾性率は、２４ｔ／ｍｍ^２以下（１０ｔ／ｍｍ^２以上）である。

シャフト６では、その先端部に、低弾性チップストレート補強部２０であり且つ高弾性チップバイアス補強部２２である部分が形成されている。シャフト６では、低弾性チップストレート補強部２０の長さＬ１が、高弾性チップバイアス補強部２２の長さＬ２よりも大きい（図２参照）。この結果、低弾性チップストレート補強部２０であり且つ高弾性チップバイアス補強部２２である部分の長さは、Ｌ２である。長さＬ１は、長さＬ２よりも小さくてもよい。長さＬ１が長さＬ２と同じであってもよい。

シャフト６は、高弾性バット部分ストレート層を含む。シャフト６では、全てのバット部分ストレート層ｓ６が、高弾性バット部分ストレート層である。シャフト６は、高弾性バット部分ストレート層と、高弾性バット部分ストレート層以外のバット部分ストレート層とを有していてもよい。高弾性バット部分ストレート層ｓ６の繊維弾性率は、３３ｔ／ｍｍ^２以上である。

上述したしっかり感及びフィーリングの観点から、高弾性バット部分ストレート層の繊維弾性率は、３３ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、３７ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましく、４０ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。シャフト６の後端部の強度の観点から、高弾性バット部分ストレート層の繊維弾性率は、７０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、６０ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましく、５０ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましい。

シャフト６の後端部に、高弾性バット部分ストレート層ｓ６が１プライ以上配置された高弾性バットストレート補強部２４が形成されている。高弾性バットストレート補強部２４は、バット端Ｂｔから所定の位置までの範囲に形成されている。図２において両矢印Ｌ３で示されるのは、高弾性バットストレート補強部２４の長さである。本実施形態では、シートｓ６が１プライ以上巻回されている部分が、高弾性バットストレート補強部２４である。

高弾性バットストレート補強部２４により、上述したしっかり感が更に高まり、フィーリングが向上しうる。この観点から、高弾性バットストレート補強部２４の長さＬ３は、１８０ｍｍ以上が好ましく、２００ｍｍ以上がより好ましく、２２０ｍｍ以上がより好ましい。シャフト６の軽量化の観点から、長さＬ３は、４００ｍｍ以下が好ましく、３５０ｍｍ以下がより好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましい。

飛距離及びフィーリングの観点から、シャフトの長さＬｓは、１０８０ｍｍ以上が好ましく、１１３０ｍｍ以上がより好ましく、１１５０ｍｍ以上がより好ましい。ゴルフルールにおけるクラブ長さの制限を考慮すると、シャフトの長さＬｓは、１２１０ｍｍ以下が好ましく、１２００ｍｍ以下がより好ましく、１１９０ｍｍ以下がより好ましい。

ヘッドスピードを高める観点から、シャフト重量は、６４．０ｇ以下が好ましく、６３．０ｇ以下がより好ましく、６２．０ｇ以下がより好ましい。設計自由度の観点から、シャフト重量は、５５．０ｇ以上が好ましく、５６．０ｇ以上がより好ましく、５７．０ｇ以上がより好ましい。

以下は、本開示のシャフトに使用可能なプリプレグの例である。

［実施例１］
上述された製造工程に従って、シャフト６と同じシャフトを作製した。シャフトのシート構成は、図２に示される通りとされた。シャフトの長さＬｓは、１１６８ｍｍであった。シャフト重量は、５９．０ｇであった。得られたシャフトにドライバーヘッド及びグリップを装着して、ゴルフクラブを得た。ドライバーヘッドとして、住友ゴム工業社製の商品名「スリクソン ＺＸ７ドライバー（ロフト角１０．５°）」に装着されているヘッドを用いた。

なお、実施例１では、高弾性チップ部分バイアス層ｓ４，ｓ５として、繊維弾性率（引張弾性率）が４０ｔ／ｍｍ^２のプリプレグが用いられた。また、バット部分ストレート層ｓ６として、繊維弾性率（引張弾性率）が４０ｔ／ｍｍ^２のプリプレグが用いられた。チップ部分ストレート層ｓ１以外は炭素繊維強化層とされたが、チップ部分ストレート層ｓ１はガラス繊維強化層とされた。このガラス繊維強化層として、繊維弾性率（引張弾性率）が７ｔ／ｍｍ^２のガラス繊維強化プリプレグが用いられた。

実施例１において、長さＬ１～Ｌ３（図２参照）は、次の通りであった。低弾性チップ部分ストレート層ｓ１が２プライ以上配置された低弾性チップストレート補強部２０の長さＬ１は、１５０ｍｍであった。高弾性チップ部分バイアス層ｓ４，ｓ５が合計で２プライ以上配置された高弾性チップバイアス補強部２２の長さＬ２は、１３０ｍｍであった。高弾性バット部分ストレート層ｓ６が１プライ以上配置された高弾性バットストレート補強部２４の長さＬ３は、２５０ｍｍであった。

前述の通り、図４は実施例１のＥＩ分布である。Ｅ１は、２．１５（ｋｇｆ・ｍ^２）であった。Ｅ２は、２．４８（ｋｇｆ・ｍ^２）であった。Ｅ３は、２．８５（ｋｇｆ・ｍ^２）であった。Ｅ４は、３．３６（ｋｇｆ・ｍ^２）であった。Ｅ５は、３．９０（ｋｇｆ・ｍ^２）であった。Ｅ６は、４．４０（ｋｇｆ・ｍ^２）であった。Ｅ７は、５．０６（ｋｇｆ・ｍ^２）であった。Ｅ８は、５．５４（ｋｇｆ・ｍ^２）であった。Ｅ９は、６．６４（ｋｇｆ・ｍ^２）であった。Ｅ１０は、６．９８（ｋｇｆ・ｍ^２）であった。

［実施例２－６及び比較例１］
チップ部分バイアス層ｓ４，ｓ５及びチップ部分ストレート層ｓ１，ｓ７、ｓ８のプライ数を調整して表３に示される仕様とした他は、実施例１と同じにして、実施例２－６及び比較例１に係るゴルフクラブを得た。

＜ＥＩ及びＧＪの測定＞
上述の方法で、ＥＩ及びＧＪを測定した。この測定値が下記の表３に示されている。

＜飛距離の計測＞
ドライバーでのヘッドスピードが４０ｍ／ｓ以上でありハンディキャップが０～１０である競技志向のゴルファー５名が各クラブで５球ずつ打撃し、各打撃について、最終到達点までの飛距離を測定した。すなわち、この飛距離はランを含む。ボールとして、各クラブにおけるデータの平均値が下記の表３に示されている。

＜フィーリング＞
飛距離が測定された上記打撃において、シャフトのフィーリングも判定された。各テスターが１～５の５段階の評価点で、スイング及び打撃時のフィーリングを評価した。評価点が高いほどフィーリングが良好である。ゴルフボールとして、住友ゴム工業社製の商品名「ＳＲＩＸＯＮ Ｚ－ＳＴＡＲ ＸＶ」を用いた。この評価点の平均値が、下記の表３に示されている。

表３に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。

以下の付記は、本開示に含まれる発明の一部である。
［付記１］
チップ端とバット端とを有しており、
前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ１とされ、
前記チップ端から１０３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ１０とされ、
前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における捻れ剛性ＧＪがＧ１とされるとき、
比（Ｅ１０／Ｅ１）が、２．４以上８以下であり、
前記曲げ剛性Ｅ１が、２．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下であり、
前記曲げ剛性Ｅ１０が、６．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上であり、
前記捻れ剛性Ｇ１が、０．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以上であり、
比（Ｅ１／Ｇ１）が、１．０以上４．０以下であるゴルフクラブシャフト。
［付記２］
前記ゴルフクラブシャフトが、複数の繊維強化樹脂層により形成されており、
前記複数の繊維強化樹脂層が、ストレート層とバイアス層とを含んでおり、
前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における前記バイアス層の総プライ数が、３．５プライ以下であり、
前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における前記バイアス層の総厚みが、０．２３ｍｍ以下であり、
前記ストレート層が、前記シャフトの全長に亘って設けられた全長ストレート層と、前記シャフトの先端部に部分的に配置されたチップ部分ストレート層と、前記シャフトの後端部に部分的に配置されたバット部分ストレート層とを含んでおり、
前記バイアス層が、前記シャフトの全長に亘って設けられた全長バイアス層と、前記シャフトの先端部に部分的に設けられたチップ部分バイアス層とを含んでおり、
前記チップ端から２００ｍｍの地点から前記チップ端までの範囲に、前記チップ部分ストレート層が２プライ以上配置されており、
前記チップ端から２００ｍｍの地点から前記チップ端までの範囲に、前記チップ部分バイアス層が１プライ以上配置されており、
前記バット端から３００ｍｍの地点から前記バット端までの範囲に、前記バット部分ストレート層が配置されており、
シャフトトルクが４°以下である付記１に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記３］
前記チップ部分ストレート層が、繊維弾性率が１０ｔ／ｍｍ^２以下である低弾性チップ部分ストレート層を含んでおり、
前記シャフトの先端部に、前記低弾性チップ部分ストレート層が２プライ以上配置された低弾性チップストレート補強部が形成されている付記２に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記４］
前記チップ部分バイアス層が、繊維弾性率が３３ｔ／ｍｍ^２以上である高弾性チップ部分バイアス層を含んでおり、
前記シャフトの先端部に、前記高弾性チップ部分バイアス層が２プライ以上配置された高弾性チップバイアス補強部が形成されている付記２又は３に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記５］
前記バット部分ストレート層が、繊維弾性率が３３ｔ／ｍｍ^２以上である高弾性バット部分ストレート層を含んでおり、
前記シャフトの後端部に、前記高弾性バット部分ストレート層が１プライ以上配置された高弾性バットストレート補強部が形成されている付記２から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記６］
前記チップ部分ストレート層が、前記チップ部分バイアス層よりも長い第１チップ部分ストレート層と、前記第１チップ部分ストレート層よりも長い第２チップ部分ストレート層とを含んでおり、
前記第１チップ部分ストレート層の厚みが、０．０８ｍｍ以下であり、
前記第２チップ部分ストレート層の厚みが、０．０８ｍｍ以下である付記２から５に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記７］
前記チップ端から８３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ８とされ、
前記チップ端から９３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ９とされるとき、
Ｅ９はＥ８より大きく、
Ｅ１０はＥ９より大きく、
比［（Ｅ９－Ｅ８）／（Ｅ１０－Ｅ９）］が１よりも大きい付記１から６のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
２０・・・低弾性チップストレート補強部
２２・・・高弾性チップバイアス補強部
２４・・・高弾性バットストレート補強部
ｓ１～ｓ１４・・・プリプレグシート（層）
Ｂｔ・・・バット端
Ｔｐ・・・チップ端

Claims (7)

1. チップ端とバット端とを有しており、
   前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ１とされ、
   前記チップ端から１０３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ１０とされ、
   前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における捻れ剛性ＧＪがＧ１とされるとき、
   比（Ｅ１０／Ｅ１）が、２．４以上８以下であり、
   前記曲げ剛性Ｅ１が、２．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下であり、
   前記曲げ剛性Ｅ１０が、６．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上であり、
   前記捻れ剛性Ｇ１が、０．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以上であり、
   比（Ｅ１／Ｇ１）が、１．０以上４．０以下であるゴルフクラブシャフト。
2. 前記ゴルフクラブシャフトが、複数の繊維強化樹脂層により形成されており、
   前記複数の繊維強化樹脂層が、ストレート層とバイアス層とを含んでおり、
   前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における前記バイアス層の総プライ数が、３．５プライ以下であり、
   前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における前記バイアス層の総厚みが、０．２３ｍｍ以下であり、
   前記ストレート層が、前記シャフトの全長に亘って設けられた全長ストレート層と、前記シャフトの先端部に部分的に配置されたチップ部分ストレート層と、前記シャフトの後端部に部分的に配置されたバット部分ストレート層とを含んでおり、
   前記バイアス層が、前記シャフトの全長に亘って設けられた全長バイアス層と、前記シャフトの先端部に部分的に設けられたチップ部分バイアス層とを含んでおり、
   前記チップ端から２００ｍｍの地点から前記チップ端までの範囲に、前記チップ部分ストレート層が２プライ以上配置されており、
   前記チップ端から２００ｍｍの地点から前記チップ端までの範囲に、前記チップ部分バイアス層が１プライ以上配置されており、
   前記バット端から３００ｍｍの地点から前記バット端までの範囲に、前記バット部分ストレート層が配置されており、
   シャフトトルクが４°以下である請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
3. 前記チップ部分ストレート層が、繊維弾性率が１０ｔ／ｍｍ^２以下である低弾性チップ部分ストレート層を含んでおり、
   前記シャフトの先端部に、前記低弾性チップ部分ストレート層が２プライ以上配置された低弾性チップストレート補強部が形成されている請求項２に記載のゴルフクラブシャフト。
4. 前記チップ部分バイアス層が、繊維弾性率が３３ｔ／ｍｍ^２以上である高弾性チップ部分バイアス層を含んでおり、
   前記シャフトの先端部に、前記高弾性チップ部分バイアス層が２プライ以上配置された高弾性チップバイアス補強部が形成されている請求項２又は３に記載のゴルフクラブシャフト。
5. 前記バット部分ストレート層が、繊維弾性率が３３ｔ／ｍｍ^２以上である高弾性バット部分ストレート層を含んでおり、
   前記シャフトの後端部に、前記高弾性バット部分ストレート層が１プライ以上配置された高弾性バットストレート補強部が形成されている請求項２から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
6. 前記チップ部分ストレート層が、前記チップ部分バイアス層よりも長い第１チップ部分ストレート層と、前記第１チップ部分ストレート層よりも長い第２チップ部分ストレート層とを含んでおり、
   前記第１チップ部分ストレート層の厚みが、０．０８ｍｍ以下であり、
   前記第２チップ部分ストレート層の厚みが、０．０８ｍｍ以下である請求項２から５に記載のゴルフクラブシャフト。
7. 前記チップ端から８３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ８とされ、
   前記チップ端から９３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性ＥＩがＥ９とされるとき、
   Ｅ９はＥ８より大きく、
   Ｅ１０はＥ９より大きく、
   比［（Ｅ９－Ｅ８）／（Ｅ１０－Ｅ９）］が１よりも大きい請求項１から６のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。

Images