JP2022068723A - ゴルフクラブシャフト - Google Patents

Abstract

【課題】飛距離性能に優れたゴルフクラブシャフトの提供。【解決手段】シャフト６は、チップ端Ｔｐと、バット端Ｂｔと、チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ、２３０ｍｍ、３３０ｍｍ、４３０ｍｍ、５３０ｍｍ、６３０ｍｍ、７３０ｍｍ、８３０ｍｍ、９３０ｍｍ及び１０３０ｍｍ離れた各地点における曲げ剛性Ｅ１～Ｅ１０とを有している。比（Ｅ８／Ｅ１）が、２以上７以下である。曲げ剛性Ｅ１が２．５（ｋｇｆ・ｍ２）以下である。記曲げ剛性Ｅ８が、５．０（ｋｇｆ・ｍ２）以上である。点（２３０，Ｅ２）と点（６３０，Ｅ６）とを通る直線の式がｙ＝ａｘ＋ｂとされるとき、シャフト６は次の関係Ｒ１及びＲ８を満たす。（１３０ａ＋ｂ）＜ Ｅ１ ≦（１３０ａ＋ｂ＋０．５） ・・・（Ｒ１）（８３０ａ＋ｂ）＜ Ｅ８ ≦（８３０ａ＋ｂ＋１．０） ・・・（Ｒ８）【選択図】図４

Description

本開示は、ゴルフクラブシャフトに関する。

ゴルフクラブシャフトでは、曲げ剛性、捻れ剛性等の物性が部位毎に相違しうる。この物性の分布により、シャフトの性能が変化しうる。

特開２００３－１６９８７１号公報は、シャフト先端からの距離がシャフト全長の１５～４５％の範囲に曲げ剛性の最小値が存在し、シャフト先端からの距離がシャフト全長の１０％までの範囲に曲げ剛性が前記最小値の１．２～２．５倍であるシャフトを開示する。

特開２００３－１６９８７１号公報

シャフトには、飛距離、フィーリング、打球の方向安定性等の性能が要求される。従来とは異なる曲げ剛性分布が、シャフトの性能を高めうることが判明した。

本開示の一例は、飛距離性能に優れたゴルフクラブシャフトを提供するものである。

一つの態様では、ゴルフクラブシャフトは、チップ端と、バット端と、前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ１と、前記チップ端から２３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ２と、前記チップ端から３３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ３と、前記チップ端から４３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ４と、前記チップ端から５３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ５と、前記チップ端から６３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ６と、前記チップ端から７３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ７と、前記チップ端から８３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ８と、前記チップ端から９３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ９と、前記チップ端から１０３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ１０と、を有している。比（Ｅ８／Ｅ１）が、２以上７以下である。前記曲げ剛性Ｅ１が、２．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。前記曲げ剛性Ｅ８が、５．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上である。ｘ軸がチップ端からの距離（ｍｍ）であり且つｙ軸が曲げ剛性（ｋｇｆ・ｍ^２）である直交座標系のグラフにおいて、点（２３０，Ｅ２）と点（６３０，Ｅ６）とを通る直線の式がｙ＝ａｘ＋ｂとされるとき、このシャフトは、次の関係Ｒ１及びＲ８を満たす。
（１３０ａ＋ｂ）＜ Ｅ１ ≦（１３０ａ＋ｂ＋０．５） ・・・（Ｒ１）
（８３０ａ＋ｂ）＜ Ｅ８ ≦（８３０ａ＋ｂ＋１．０） ・・・（Ｒ８）

一つの側面として、飛距離性能に優れたゴルフクラブシャフトが提供されうる。

図１は、第１実施形態のゴルフクラブシャフトを備えたゴルフクラブの全体図である。 図２は、図１のゴルフクラブシャフトの展開図である。 図３は、曲げ剛性ＥＩの測定方法を示す概略図である。 図４は、ｘ軸がチップ端からの距離（ｍｍ）であり且つｙ軸が曲げ剛性（ｋｇｆ・ｍ^２）である直交座標系のグラフである。 図５は、第２実施形態のゴルフクラブシャフトの展開図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、実施形態が詳細に説明される。

なお本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。

本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１とされる。

本願において軸方向とは、シャフトの軸方向を意味する。本願において周方向とは、シャフトの周方向を意味する。

図１は、本開示に係るゴルフクラブシャフト６が装着されたゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６のチップ部分に、ヘッド４が設けられている。シャフト６のバット部分に、グリップ８が設けられている。シャフト６は、ウッドクラブ用シャフトである。ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。クラウン部６は、ドライバー用シャフトである。

なお、ヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、アイアン型ヘッド及びパターヘッドが例示される。本実施形態では、ヘッド４は、ウッド型ヘッドである。

シャフト６は、複数の繊維強化樹脂層により形成されている。本実施形態では、繊維強化樹脂層として、炭素繊維強化樹脂層が用いられている。シャフト６は、管状体である。図示されないが、シャフト６は中空構造を有する。シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。ゴルフクラブ２において、チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。ゴルフクラブ２において、バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

図１において両矢印Ｌｇで示されるのは、チップ端Ｔｐからシャフト重心Ｇまでの距離である。この距離Ｌｇは、軸方向に沿って測定される。図１において両矢印Ｌｓで示されるのは、シャフト６の長さである。

シャフト６は、複数のプリプレグシートを巻回することによって形成されている。これらのプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。なお、ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートにおいて、繊維が編まれていてもよい。本願において、プリプレグシートは、単にシートとも称される。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。この繊維として、炭素繊維及びガラス繊維が例示される。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

プリプレグシートのマトリクス樹脂として、熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂が例示される。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂として、熱硬化性樹脂が好ましく、エポキシ樹脂がより好ましい。

シャフト６は、シートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６では、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されている。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂が硬化することを意味する。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程は、加熱工程を含む。この加熱が、プリプレグシートのマトリクス樹脂を硬化させる。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図である。図２は、シャフト６を構成するシートを示している。シャフト６は、複数のシートにより構成されている。図２の実施形態では、シャフト６は、１４枚のシートで構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１４シートｓ１４までを有している。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。図２において上側に位置しているシートから順に巻回される。図２において、図面の左右方向は、軸方向と一致する。図２において、図面の右側は、シャフトのチップ側である。図２において、図面の左側は、シャフトのバット側である。

図２は、巻回の順序のみならず、軸方向における配置をも示している。この点、後述の図５も同じである。例えば図２において、シートｓ１の一端はチップ端Ｔｐに位置している。

シャフト６は、ストレート層とバイアス層とを有する。図２には、各シートの繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートは、ストレートシートである。ストレートシートは、ストレート層を構成している。

ストレート層は、繊維の配向が軸方向に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に平行とはならない場合がある。ストレート層において、シャフト軸線に対する繊維の絶対角度は、１０°以下である。絶対角度とは、シャフト軸線と繊維方向との成す角度（繊維角度）の絶対値である。即ち、絶対角度が１０°以下とは、繊維角度が－１０度以上＋１０度以下であることを意味する。

図２の実施形態において、ストレート層を構成するシート（ストレートシート）は、シートｓ１、シートｓ８、シートｓ８、シートｓ９、シートｓ１１、シートｓ１２、シートｓ１３及びシートｓ１４である。ストレート層は、曲げ剛性及び曲げ強度への寄与が大きい。

バイアス層は、繊維の配向が軸方向に対して実質的に傾斜した層である。バイアス層は、捻れ剛性及び捻れ強度への寄与が大きい。好ましくは、バイアス層は、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアにより形成されている。好ましくは、このシートペアは、繊維角度が－６０°以上－３０°以下の層と、繊維角度が３０°以上６０°以下の層とを含む。即ち、好ましくは、バイアス層では、絶対角度が３０°以上６０°以下である。

シャフト６において、バイアス層を構成するシート（バイアスシート）は、シートｓ２、シートｓ３、シートｓ４、シートｓ５、シートｓ６及びシートｓ７である。シートｓ２とシートｓ３とが、シートペア（第１のシートペア）を構成している。シートｓ４とシートｓ５とが、シートペア（第２のシートペア）を構成している。シートｓ６とシートｓ７とが、シートペア（第３のシートペア）を構成している。各シートペアは、互いに貼り合わされた状態で巻回される。シャフト６は、複数（３つ）のシートペアを含む。

図２には、シート毎に、繊維角度が記載されている。繊維角度におけるプラス（＋）及びマイナス（－）は、繊維の傾斜方向を示している。各シートペアでは、繊維角度がプラスのシートと、繊維角度がマイナスのシートとが組み合わされている。各シートペアでは、繊維が互いに逆方向に傾斜している。

フープ層は、繊維が実質的にシャフトの周方向に沿うように配置された層である。好ましくは、フープ層において、繊維の絶対角度は、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、このフープ層では、繊維の絶対角度が８０°以上９０°以下である。

フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度への寄与が大きい。つぶし剛性とは、つぶし変形に対する剛性である。つぶし変形は、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力によって生ずる。典型的なつぶし変形では、シャフト断面が円形から楕円形に変化する。つぶし強度とは、つぶし変形に対する強度である。つぶし強度は、曲げ強度とも関連しうる。曲げ変形に連動してつぶし変形が生じうる。特に肉厚の薄い軽量シャフトにおいては、この連動性が大きい。つぶし強度の向上は、曲げ強度の向上に寄与しうる。

図２の実施形態において、フープ層用のプリプレグシート（フープシート）は、シートｓ１０である。フープ層ｓ１０は、ストレート層ｓ９とストレート層ｓ１１とに挟まれている。

図２に示されるシャフト６の作製では、合体シートが用いられる。合体シートは、複数のシートが貼り合わされることによって形成される。

図２の実施形態では、４組の合体シートが用いられる。第１の合体シートは、シートｓ２とシートｓ３との組み合わせである。第２の合体シートは、シートｓ４とシートｓ５との組み合わせである。第３の合体シートは、シートｓ６とシートｓ７との組み合わせである。第４の合体シートは、シートｓ９、シートｓ１０及びシートｓ１１の組み合わせである。

上述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。加えて、本願では、軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

軸方向の全体に配置される層が、全長層と称される。軸方向の全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。一方、軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。

バイアス層である全長層が、全長バイアス層と称される。ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。

図２の実施形態では、全長バイアス層は、シートｓ２及びシートｓ３である。全長ストレート層は、シートｓ９、シートｓ１１、シートｓ１２及びシートｓ１３である。シャフト６は、複数の全長ストレート層ｓ９，ｓ１１，ｓ１２，ｓ１３を有する。全長フープ層は、シートｓ１０である。シャフト６は、全長ストレート層ｓ９，ｓ１１に挟まれた全長フープ層ｓ１０を有する。

バイアス層である部分層が、部分バイアス層と称される。ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。フープ層である部分層が、部分フープ層と称される。

図２の実施形態では、部分バイアス層は、シートｓ４、シートｓ５、シートｓ６及びシートｓ７である。部分ストレート層は、シートｓ１、シートｓ８及びシートｓ１４である。部分フープ層は設けられていない。

シートｓ４及びシートｓ５は、先端部分バイアス層ｐ１である。先端部分バイアス層ｐ１は、シャフト６のチップ部分に配置されている。先端部分バイアス層ｐ１の一端はチップ端Ｔｐに位置する。シートｓ６及びシートｓ７は、中間部分バイアス層ｐ２である。中間部分バイアス層ｐ２は、チップ端Ｔｐ及びバット端Ｂｔから離れた位置にある。シャフト６は、先端部分バイアス層ｐ１と中間部分バイアス層ｐ２とを有する。先端部分バイアス層ｐ１の軸方向範囲と中間部分バイアス層ｐ２の軸方向範囲との重なりは存在しない。中間部分バイアス層ｐ２の軸方向中心位置は、シャフト６の軸方向中心位置よりもバット端Ｂｔ側にある。シャフト６は、後端部分バイアス層を有していない。

中間部分バイアス層ｐ２の軸方向範囲は、チップ端Ｔｐから８３０ｍｍ離れた地点を含む。中間部分バイアス層ｐ２の軸方向範囲は、チップ端Ｔｐから７３０ｍｍ離れた地点を含む。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示される各シートが切り出される。

なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
この工程では、複数のシートが貼り合わされて、前述した合体シートが作製される。貼り合わせ工程では、加熱及び／又はプレスが用いられてもよい。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンは、マンドレルへのシート端部の貼り付けを容易とする。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体では、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられている。この巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、前記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ、隙間無く螺旋状に巻き付けられる。このラッピングテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドの低減に寄与する。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が、加熱される。この加熱に起因して、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの締め付け力は、この空気の排出を促進する。この硬化の結果、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。好ましくは、マンドレルの引き抜き工程の後に、ラッピングテープの除去工程がなされる。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットは、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面を平坦とする。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として、螺旋状の凹凸が残る。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が滑らかになる。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。

シャフト６は、軸方向の各位置において、曲げ剛性を有する。この曲げ剛性は、ＥＩとも称される。曲げ剛性の値が、ＥＩとも称される。本願において、ＥＩの単位は、「ｋｇｆ・ｍ^２」である。軸方向における任意の位置で、ＥＩが測定されうる。

図３は、ＥＩの測定方法を示している。測定装置として、インテスコ製２０２０型（最大荷重５００ｋｇ）の万能材料試験機が用いられうる。第１支持点Ｔ１と第２支持点Ｔ２とにより、シャフト６が下方から支持される。この支持を維持しながら、測定点Ｔ３に上方から荷重Ｆ１を加える。荷重Ｆ１の向きは、鉛直方向下向きである。点Ｔ１と点Ｔ２との間の距離は２００ｍｍである。測定点Ｔ３の位置は、点Ｔ１と点Ｔ２の間を二等分する位置である。荷重Ｆ１を加えたときのたわみ量Ｈが測定される。荷重Ｆ１は、圧子Ｄ１により与えられる。圧子Ｄ１の先端は、曲率半径が５ｍｍである円筒面である。圧子Ｄ１の下方への移動速度は５ｍｍ／分である。荷重Ｆ１が２０ｋｇｆ（１９６Ｎ）に達した時点で圧子Ｄ１の移動を終了し、そのときのたわみ量Ｈが測定される。たわみ量Ｈは、鉛直方向における点Ｔ３の変位量である。ＥＩは、次式にて算出される。

ＥＩ（ｋｇｆ・ｍ^２）＝Ｆ１×Ｌ^３／（４８×Ｈ）
ただし、Ｆ１は最大荷重（ｋｇｆ）であり、Ｌは支持点間距離（ｍ）であり、Ｈはたわみ量（ｍ）である。最大荷重Ｆ１は２０ｋｇｆであり、支持点間距離Ｌは０．２ｍである。

ＥＩの測定点として、次の１０地点が例示される。
・（測定点１） ：チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点
・（測定点２） ：チップ端Ｔｐから２３０ｍｍ離れた地点
・（測定点３） ：チップ端Ｔｐから３３０ｍｍ離れた地点
・（測定点４） ：チップ端Ｔｐから４３０ｍｍ離れた地点
・（測定点５） ：チップ端Ｔｐから５３０ｍｍ離れた地点
・（測定点６） ：チップ端Ｔｐから６３０ｍｍ離れた地点
・（測定点７） ：チップ端Ｔｐから７３０ｍｍ離れた地点
・（測定点８） ：チップ端Ｔｐから８３０ｍｍ離れた地点
・（測定点９） ：チップ端Ｔｐから９３０ｍｍ離れた地点
・（測定点１０）：チップ端Ｔｐから１０３０ｍｍ離れた地点

なお、各測定点において、チップ端からの距離は、軸方向に沿って測定される。これらの距離は、チップ端Ｔｐからバット端Ｂｔ側に向かう距離である。

本願では、前記測定点１におけるＥＩがＥ１とされる。前記測定点２におけるＥＩがＥ２とされる。前記測定点３におけるＥＩがＥ３とされる。前記測定点４におけるＥＩがＥ４とされる。前記測定点５におけるＥＩがＥ５とされる。前記測定点６におけるＥＩがＥ６とされる。前記測定点７におけるＥＩがＥ７とされる。前記測定点８におけるＥＩがＥ８とされる。前記測定点９におけるＥＩがＥ９とされる。前記測定点１０におけるＥＩがＥ１０とされる。Ｅ１からＥ１０の単位は、ｋｇｆ・ｍ^２である。Ｅ１からＥ１０の値の決定において、小数点以下第二位の数値は、四捨五入されうる。

図４は、ｘ軸がチップ端からの距離（ｍｍ）であり且つｙ軸が曲げ剛性（ｋｇｆ・ｍ^２）である直交座標系のグラフである。図４は、後述される実施例１を示すグラフである。このグラフでは、以下の１０の座標点（ｘ，ｙ）がプロットされる。
・点（１３０，Ｅ１）
・点（２３０，Ｅ２）
・点（３３０，Ｅ３）
・点（４３０，Ｅ４）
・点（５３０，Ｅ５）
・点（６３０，Ｅ６）
・点（７３０，Ｅ７）
・点（８３０，Ｅ８）
・点（９３０，Ｅ９）
・点（１０３０，Ｅ１０）

説明の便宜上、点（１３０，Ｅ１）を点Ｅ１ともいい、点（２３０，Ｅ２）を点Ｅ２ともいい、点（３３０，Ｅ３）を点Ｅ３ともいい、点（４３０，Ｅ４）を点Ｅ４ともいい、点（５３０，Ｅ５）を点Ｅ５ともいい、点（６３０，Ｅ６）を点Ｅ６ともいい、点（７３０，Ｅ７）を点Ｅ７ともいい、点（８３０，Ｅ８）を点Ｅ８ともいい、点（９３０，Ｅ９）を点Ｅ９ともいい、点（１０３０，Ｅ１０）を点Ｅ１０ともいう。

このグラフにおいて、点（２３０，Ｅ２）と点（６３０，Ｅ６）とを通る直線の式がｙ＝ａｘ＋ｂとされる。この直線は、シャフトの全体的な剛性分布の傾向を示す。図４では、この直線が破線で示されている。この直線が、Ｌ１とも称される。本実施形態では、ａが０．００５２であり、ｂが１．１である。

この直線Ｌ１は、個々のシャフトによって相違しうる。この直線Ｌ１は、例えばゴルファーの特性（例えばヘッドスピード）に基づき調整されうる。この直線Ｌ１に対する相対的な値を規定することで、個々のシャフトに適合した特性を規定することができる。なお直線Ｌ１の傾きａはシャフトのテーパー率等で調整されうる。また直線Ｌ１の切片ｂはシャフトの全体的な厚み（例えば全長ストレート層の厚み）等で調整されうる。シャフトの曲げ剛性が全体的に変化すると、ｂの値が変化しうる。

Ｅ１及びＥ８に基づく効果を妨げない観点から、直線Ｌ１の傾きａは大きいのが好ましい。傾きａは、０．００３以上が好ましく、０．００４以上がより好ましく、０．００５以上がより好ましい。傾きａが過大であると、Ｅ１が過小になったりＥ８が過大となったりしうる。この観点から、傾きａは、０．００８以下が好ましく、０．００７以下がより好ましく、０．００６以下がより好ましい。

全体的な曲げ剛性が過大であると、上級者にとっても硬すぎるシャフトとなりうる。全体的な曲げ剛性が硬すぎるシャフトは、スイングしにくく、フィーリングが悪い。この観点から、直線Ｌ１の切片ｂは、３．０以下が好ましく、２．０以下がより好ましく、１．５以下がより好ましい。全体的な曲げ剛性が過小であると、非力なゴルファーとっても軟らかすぎるシャフトとなりうる。全体的な曲げ剛性が軟らかすぎるシャフトは、スイングしにくく、フィーリングが悪い。この観点から、直線Ｌ１の切片ｂは、－１．０以上が好ましく、０．０以上がより好ましく、０．５以上がより好ましい。

図４の実施形態では、点Ｅ１は直線Ｌ１よりも上側に位置する。即ち、（１３０ａ＋ｂ）よりもＥ１が大きい。点Ｅ３は直線Ｌ１よりも下側に位置する。即ち、（３３０ａ＋ｂ）よりもＥ３が小さい。点Ｅ４は直線Ｌ１よりも下側に位置する。即ち、（４３０ａ＋ｂ）よりもＥ４が小さい。点Ｅ５は直線Ｌ１よりも下側に位置する。即ち、（５３０ａ＋ｂ）よりもＥ５が小さい。点Ｅ７は直線Ｌ１よりも上側に位置する。即ち、（７３０ａ＋ｂ）よりもＥ７が大きい。点Ｅ８は直線Ｌ１よりも上側に位置する。即ち、（８３０ａ＋ｂ）よりもＥ８が大きい。点Ｅ９は直線Ｌ１よりも下側に位置する。即ち、（９３０ａ＋ｂ）よりもＥ９が小さい。点Ｅ１０は直線Ｌ１よりも下側に位置する。即ち、（１０３０ａ＋ｂ）よりもＥ１０が小さい。

シャフトの中間部の大部分を構成する点Ｅ３から点Ｅ５までの部分が直線Ｌ１より下側に位置する。更には、点Ｅ２から点Ｅ６までの部分（点Ｅ２及び点Ｅ６を除く）が直線Ｌ１より下側に位置する。これらの構成により、シャフトの全体的な撓りが確保される。この全体的な撓りとシャフト先端部の走りとの相乗により、ヘッドスピードが向上しうる。

点Ｅ７は、点Ｅ１に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ７－（７３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ１－（１３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。点Ｅ７は、点Ｅ３に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ７－（７３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ３－（３３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。点Ｅ７は、点Ｅ４に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ７－（７３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ４－（４３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。点Ｅ７は、点Ｅ５に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ７－（７３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ５－（５３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。点Ｅ７は、点Ｅ９に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ７－（７３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ９－（９３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。点Ｅ１０は、点Ｅ７に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ１０－（１０３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ７－（７３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。

直線Ｌ１に対して大きなＥ７は、Ｅ８に起因する効果をより一層高めうる。

点Ｅ８は、点Ｅ１に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ１－（１３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。点Ｅ８は、点Ｅ３に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ３－（３３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。点Ｅ８は、点Ｅ４に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ４－（４３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。点Ｅ８は、点Ｅ５に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ５－（５３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。点Ｅ８は、点Ｅ９に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ９－（９３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。点Ｅ１０は、点Ｅ８に比べて、直線Ｌ１から離れている。｜Ｅ１０－（１０３０ａ＋ｂ）｜は、｜Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）｜よりも大きい。

なお、記号「｜｜」は絶対値を示している。例えば、｜Ｅ７－（７３０ａ＋ｂ）｜は、［Ｅ７－（７３０ａ＋ｂ）］の絶対値である。

比（Ｅ８／Ｅ１）が大きくされることで、フィーリングが向上し、シャフトの先端部における弾きが向上する。弾きの向上により、飛距離が増加する。この観点から、比（Ｅ８／Ｅ１）は、２．０以上が好ましく、２．４以上がより好ましく、２．８以上がより好ましい。この比が過大であると、Ｅ１が軟らかすぎたり、Ｅ８が固すぎたりして、上記効果が減少する。この観点から、比（Ｅ８／Ｅ１）は、７．０以下が好ましく、６．０以下がより好ましく、５．０以下がより好ましく、４．０以下がより好ましい。

Ｅ１が過大であると振りにくくなり、振りにくさに起因して打球の方向安定性も低下する。Ｅ１が小さくされることで、しなりが感じられやすくなりフィーリングが向上する。また、シャフトの先端部が走り、弾きが向上する。これらの観点から、Ｅ１は、２．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下が好ましく、２．３（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましく、２．１（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましい。Ｅ１が過小であると、シャフトの先端部が軟らかくなり、インパクト時におけるシャフトの安定性が低下し、打球の方向安定性も低下する。また、Ｅ１が過小であると、しなり戻りが不十分となり、シャフトの先端部の走りが低下する。これらの観点から、Ｅ１は、１．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以上が好ましく、１．７（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましく、１．９（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましい。

Ｅ８が過小であると、適切なしなり戻りが得られず、ヘッドスピードが低下する。Ｅ８が大きくされることで、シャフトの安定性が増加し、打球の方向安定性も良好となる。またこの場合、インパクト直前での粘り感が向上する。これらの観点から、Ｅ８は、５．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上が好ましく、５．３（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましく、５．６（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましい。Ｅ８が過大であると、シャフトの手元側が過度に硬くなり、フィーリングが悪化し、ヘッドスピードが低下する。この観点から、Ｅ８は、６．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下が好ましく、６．２（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましく、５．９（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましい。

シャフト６は、次の関係Ｒ１を満たしている。
（１３０ａ＋ｂ）＜ Ｅ１ ≦（１３０ａ＋ｂ＋０．５） ・・・（Ｒ１）

Ｅ１が（１３０ａ＋ｂ）より大きくされることで、インパクト時のシャフトの安定性が高まり、打球の方向安定性が良好となる。また、Ｅ１が過小であると、しなり戻りが不十分となり、シャフトの先端部の走りが低下する。これらの観点から、Ｅ１は、（１３０ａ＋ｂ）より大きいのが好ましく、（１３０ａ＋ｂ＋０．１）以上がより好ましく、（１３０ａ＋ｂ＋０．２）以上がより好ましい。Ｅ１が過大であると振りにくくなり、振りにくさに起因して打球の方向安定性も低下する。Ｅ１が（１３０ａ＋ｂ＋０．５）以下とされることで、シャフトの先端部が走り、弾きが良好となる。これらの観点から、Ｅ１は、（１３０ａ＋ｂ＋０．５）以下が好ましく、（１３０ａ＋ｂ＋０．４）以下がより好ましく、（１３０ａ＋ｂ＋０．３）以下がより好ましい。

上述の通り、シャフト６は先端部分バイアス層ｐ１を有する（図２参照）。先端部分バイアス層ｐ１の軸方向範囲は、点Ｅ１を含む。先端部分層が先端部分バイアス層ｐ１を含むことで、Ｅ１が過大になることが抑制される。先端部分バイアス層ｐ１により上記関係Ｒ１が容易に達成されうる。先端部分バイアス層ｐ１は、シャフト先端部の捻れ剛性を上げ打球の方向安定性を高めつつ、曲げ剛性において上記関係Ｒ１の達成に寄与する。Ｅ１を適正とする観点から、先端部分バイアス層ｐ１の軸方向長さは、１３０ｍｍ以上が好ましく、１４０ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましい。Ｅ１を適正とする観点から、先端部分バイアス層ｐ１の軸方向長さは、３００ｍｍ以下が好ましく、２６０ｍｍ以下がより好ましく、２２０ｍｍ以下がより好ましい。

シャフト６は、次の関係Ｒ８を満たしている。シャフト６は、次の関係Ｒ８１を満たしている。
（８３０ａ＋ｂ）＜ Ｅ８ ≦（８３０ａ＋ｂ＋１．０） ・・・（Ｒ８）
（８３０ａ＋ｂ＋０．５）≦ Ｅ８ ≦（８３０ａ＋ｂ＋１．０） ・・・（Ｒ８１）

Ｅ８が過小であると、適切なしなり戻りが得られず、ヘッドスピードが低下する。Ｅ８が（８３０ａ＋ｂ）より大きくされることで、スイング時におけるシャフトの安定性が増加し、打球の方向安定性が高まる。またこの場合、インパクト直前での粘り感が向上する。これらの観点から、Ｅ８は、（８３０ａ＋ｂ＋０．１）以上が好ましく、（８３０ａ＋ｂ＋０．３）以上がより好ましく、（８３０ａ＋ｂ＋０．５）以上がより好ましい。Ｅ８が過大であると、シャフトの手元部が過度に硬くなりフィーリングが悪化する。また、振りにくさに起因して、打球の方向安定性が低下し、ヘッドスピードが低下する。これらの観点から、Ｅ８は、（８３０ａ＋ｂ＋１．０）以下が好ましく、（８３０ａ＋ｂ＋０．９）以下がより好ましく、（８３０ａ＋ｂ＋０．８）以下がより好ましい。

上述の通り、直線Ｌ１はシャフトの全体的な剛性分布の傾向を示している。この直線Ｌ１に対する相対的な値を規定することで、個々のシャフトに適合した特性を規定することができる。この観点から、点Ｅ３からＥ５は、直線Ｌ１に近いのが好ましい。具体的には、点Ｅ３からＥ５について、以下が好ましい。

点Ｅ３について、以下の関係Ｒ３が好ましく、関係Ｒ３１がより好ましい。
（３３０ａ＋ｂ－０．２）＜ Ｅ３ ≦（３３０ａ＋ｂ＋０．２） ・・・（Ｒ３）
（３３０ａ＋ｂ－０．１）＜ Ｅ３ ≦（３３０ａ＋ｂ＋０．１） ・・・（Ｒ３１）

点Ｅ４について、以下の関係Ｒ４が好ましく、関係Ｒ４１がより好ましい。
（４３０ａ＋ｂ－０．２）＜ Ｅ４ ≦（４３０ａ＋ｂ＋０．２） ・・・（Ｒ４）
（４３０ａ＋ｂ－０．１）＜ Ｅ４ ≦（４３０ａ＋ｂ＋０．１） ・・・（Ｒ４１）

点Ｅ５について、以下の関係Ｒ５が好ましく、関係Ｒ５１がより好ましい。
（５３０ａ＋ｂ－０．２）＜ Ｅ５ ≦（５３０ａ＋ｂ＋０．２） ・・・（Ｒ５）
（５３０ａ＋ｂ－０．１）＜ Ｅ５ ≦（５３０ａ＋ｂ＋０．１） ・・・（Ｒ５１）

このように、図４の実施形態では、点Ｅ８の曲げ剛性を直線Ｌ１に対して高めている。点Ｅ８近傍を直線Ｌ１に対して選択的に硬くすることで、シャフト先端部が走りヘッドスピードが向上すると同時に、スイング時におけるシャフトの安定性が高まり、インパクト時まで粘り感が維持されうる。

Ｅ９は、グリップの内側に位置する。このため、Ｅ９のスイングの安定性に対する影響は少ない。一方、Ｅ９を低くすることで、手に感じられる振動の吸収性が高まり、フィーリングが向上しうる。これらの観点から、Ｅ９は、（９３０ａ＋ｂ－０．１）以下が好ましく、（９３０ａ＋ｂ－０．２）以下がより好ましく、（９３０ａ＋ｂ－０．３）以下がより好ましい。Ｅ８からＥ９への過度な減少は応力集中を招来し、強度を低下させうる。この観点から、Ｅ９は、（９３０ａ＋ｂ－１．０）以上が好ましく、（９３０ａ＋ｂ－０．８）以上がより好ましく、（９３０ａ＋ｂ－０．６）以上がより好ましい。

Ｅ１０は、グリップの内側に位置する。Ｅ１０のスイングの安定性に対する影響は、Ｅ９よりも更に少ない。一方、Ｅ１０を低くすることで、手に感じられる振動の吸収性が高まり、フィーリングが向上しうる。これらの観点から、Ｅ１０は、（１０３０ａ＋ｂ－０．６）以下が好ましく、（１０３０ａ＋ｂ－０．７）以下がより好ましく、（１０３０ａ＋ｂ－０．８）以下がより好ましい。Ｅ８からのＥ１０への過度な減少は応力集中を招来し、強度を低下させうる。この観点から、Ｅ１０は、（１０３０ａ＋ｂ－１．８）以上が好ましく、（１０３０ａ＋ｂ－１．６）以上がより好ましく、（１０３０ａ＋ｂ－１．４）以上がより好ましい。

Ｅ８による上記効果を得ながら振動の吸収性を高める観点から、Ｅ１０がＥ８より小さいのが好ましく、Ｅ１０がＥ９より小さいのが好ましい。

図２が示すように、シャフト６は、中間部分層として、シートｓ６，ｓ７を有している。中間部分層ｓ６，ｓ７は、チップ端Ｔｐ及びバット端Ｂｔから離れた位置にある。中間部分層ｓ６，ｓ７の軸方向範囲は、チップ端Ｔｐから８３０ｍｍ離れた地点を含む。中間部分層ｓ６，ｓ７の軸方向範囲は、チップ端Ｔｐから７３０ｍｍ離れた地点を含む。図２の実施形態では、中間部分層を構成するシートが２枚である。中間部分層を構成するシートは、１枚であってもよいし、３枚以上であってもよい。中間部分層ｓ６，ｓ７により、曲げ剛性が部分的に高くなる。中間部分層ｓ６，ｓ７は、図４のグラフの点Ｅ８近傍において直線Ｌ１から上側に突出した部分（剛性突出部）を形成するのに寄与している。中間部分層は、［Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）］を高めるのに寄与している。

中間部分層ｓ６，ｓ７において、炭素繊維の配向は、シャフトの軸方向に対して傾斜している。すなわち、中間部分層ｓ６，ｓ７は、中間部分バイアス層ｐ２である。中間部分層ｓ６，ｓ７が中間部分バイアス層ｐ２とされることで、前記剛性突出部の曲げ剛性が過大となることが抑制される。すなわち、［Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）］が適正値となる。また、中間部分バイアス層ｐ２が用いられることで、中間部分層の軸方向長さをある程度大きくしても、剛性突出部の剛性が過大とならない。このため、裾野が広い剛性突出部を形成することができ、当該剛性突出部の両端部における応力集中を緩和することができる。

中間部分層（中間部分バイアス層）の繊維の絶対角度が過小であると、［Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）］が適正値よりも高くなりやすい。この観点から、中間部分層（中間部分バイアス層）の繊維の絶対角度は、２０°以上が好ましく、３０°以上がより好ましく、４０°以上がより好ましい。中間部分層（中間部分バイアス層）の繊維の絶対角度が過大であると、［Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）］が適正値よりも低くなりやすい。この観点から、中間部分層（中間部分バイアス層）の繊維の絶対角度は、７０°以下が好ましく、６０°以下がより好ましく、５０°以上がより好ましい。

Ｅ８を適切に高める観点から、中間部分層の軸方向長さＬｍ（図２参照）は、２５０ｍｍ以上が好ましく、３００ｍｍ以上がより好ましく、３５０ｍｍ以上がより好ましい。Ｅ６及びＥ９を適切な値とする観点から、長さＬｍは、５５０ｍｍ以下が好ましく、５００ｍｍ以下がより好ましく、４５０ｍｍ以下がより好ましい。

図５は、第２実施形態に係るシャフトを構成するプリプレグシートの展開図である。中間部分層ｓ６，ｓ６が中間部分バイアス層ｐ２ではなく中間部分ストレート層ｐ３であることを除き、図５の実施形態は、図２の実施形態と同じである。図５の実施形態では、中間部分層の繊維の絶対角度が０°である。これに対して、図２の実施形態では、中間部分層の繊維の絶対角度が４５°である。

中間部分層が中間部分ストレート層とされると、前記剛性突出部の曲げ剛性が過大となりうる。［Ｅ８－（８３０ａ＋ｂ）］を適正とする観点からは、中間部分層は中間部分バイアス層であるのが好ましい。

後述される表では、図５の実施形態は比較例（比較例２及び比較例５）であるが、図５は実施例ともなりうる。

Ｅ１０の測定を可能とするには、シャフトの長さＬｓは、１０３０ｍｍ以上である必要がある。なお、図３に示されるＥＩの測定方向から理解できるように、Ｅ１０を測定するためには、チップ端Ｔｐから１０３０ｍｍの地点から更に１００ｍｍ延びている必要があるが、Ｅ１０の測定後にシャフトの後端部をカットすることができる。Ｅ１０の測定の観点から、シャフトの長さＬｓは、１０３０ｍｍ以上が好ましく、１０８０ｍｍ以上がより好ましく、１１３０ｍｍ以上がより好ましく、１１４０ｍｍ以上がより好ましい。ゴルフルールにおけるクラブ長さの制限を考慮すると、シャフトの長さＬｓは、１２１０ｍｍ以下が好ましく、１２００ｍｍ以下がより好ましく、１１９０ｍｍ以下がより好ましい。

［実施例１］
上述されたシャフトの製造工程に従って、シャフトを作製した。シャフトのシート構成は、図２に示される通りとされた。シャフトの長さＬｓは、１１４３ｍｍとされた。得られたシャフトにドライバーヘッド及びグリップを装着して、ゴルフクラブを得た。

［実施例２－６及び比較例１－６］
表１及び表２に示される仕様の他は実施例１と同じにして、実施例２－６及び比較例１－６に係るゴルフクラブを得た。シート構成及びプリプレグ材料を適宜変更して、Ｅ１からＥ１０の値を調整した。

＜曲げ剛性ＥＩの測定＞
図３に示される上述の方法で、上記測定点１～１０のＥＩを測定した。この測定値に基づく各値が下記の表１及び表２に示されている。

＜飛距離の計測＞
ドライバーでのヘッドスピードが４０ｍ／ｓ以上でありハンディキャップが０～１０である５名が各クラブで５球ずつ打撃し、各打撃について、最終到達点までの飛距離を測定した。この飛距離はランを含む。各クラブにおけるデータの平均値が下記の表１及び表２に示されている。

＜打球の方向安定性＞
飛距離が測定された上記打撃において、打球の方向安定性も測定された。打撃されるボールの位置と目標とを結ぶ線と打球の最終到達点との距離が測定された。右にズレても左にズレても、この距離はプラスの値とされた。この値の平均値を、当該平均値が大きいほうから順に１から５の５段階に分類した。この評価点数が高いほど打球の方向安定性が高い。この評価点数が下記の表１及び表２に示されている。

＜ヘッドスピード＞
飛距離が測定された上記打撃において、ヘッドスピードも測定された。この測定値の平均値が、下記の表１及び表２に示されている。

＜フィーリング＞
飛距離が測定された上記打撃において、フィーリングも測定された。各テスターが１～５の５段階で打撃時のフィーリングを評価した。評価点数が高いほどフィーリングが良好である。この評価点数の平均値が、下記の表１及び表２に示されている。

表１及び表２に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。

以下の付記は、本開示に含まれる発明の一部である。
［付記１］
チップ端と、
バット端と、
前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ１と、
前記チップ端から２３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ２と、
前記チップ端から３３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ３と、
前記チップ端から４３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ４と、
前記チップ端から５３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ５と、
前記チップ端から６３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ６と、
前記チップ端から７３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ７と、
前記チップ端から８３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ８と、
前記チップ端から９３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ９と、
前記チップ端から１０３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ１０と、
を有しており、
比（Ｅ８／Ｅ１）が、２以上７以下であり、
前記曲げ剛性Ｅ１が、２．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下であり、
前記曲げ剛性Ｅ８が、５．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上であり、
ｘ軸がチップ端からの距離（ｍｍ）であり且つｙ軸が曲げ剛性（ｋｇｆ・ｍ^２）である直交座標系のグラフにおいて、点（２３０，Ｅ２）と点（６３０，Ｅ６）とを通る直線の式がｙ＝ａｘ＋ｂとされるとき、次の関係Ｒ１及びＲ８を満たすゴルフクラブシャフト。
（１３０ａ＋ｂ）＜ Ｅ１ ≦（１３０ａ＋ｂ＋０．５） ・・・（Ｒ１）
（８３０ａ＋ｂ）＜ Ｅ８ ≦（８３０ａ＋ｂ＋１．０） ・・・（Ｒ８）
［付記２］
次の関係Ｒ８１を満たす付記１に記載のゴルフクラブシャフト。
（８３０ａ＋ｂ＋０．３）≦ Ｅ８ ≦（８３０ａ＋ｂ＋１．０） ・・・（Ｒ８１）
［付記３］
前記曲げ剛性Ｅ９が（９３０ａ＋ｂ－０．１）以下である付記１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記４］
前記曲げ剛性Ｅ１０が（１０３０ａ＋ｂ－０．６）以下である付記１から３のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
［付記５］
次の関係Ｒ３、Ｒ４及びＲ５を満たす付記１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
（３３０ａ＋ｂ－０．２）＜ Ｅ３ ≦（３３０ａ＋ｂ＋０．２） ・・・（Ｒ３）
（４３０ａ＋ｂ－０．２）＜ Ｅ４ ≦（４３０ａ＋ｂ＋０．２） ・・・（Ｒ４）
（５３０ａ＋ｂ－０．２）＜ Ｅ５ ≦（５３０ａ＋ｂ＋０．２） ・・・（Ｒ５）
［付記６］
前記ゴルフクラブシャフトが、複数の炭素繊維強化樹脂層により形成されており、
前記複数の炭素繊維強化樹脂層が、前記チップ端及び前記バット端から離れた位置に配置された中間部分バイアス層を有しており、
前記中間部分バイアス層の軸方向範囲が、前記チップ端から８３０ｍｍ離れた地点を含む付記１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ｓ１～ｓ１４・・・プリプレグシート（層）
ｐ２・・・中間部分バイアス層（中間部分層）
ｐ３・・・中間部分ストレート層（中間部分層）
Ｂｔ・・・バット端
Ｔｐ・・・チップ端

Claims (6)

1. チップ端と、
   バット端と、
   前記チップ端から１３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ１と、
   前記チップ端から２３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ２と、
   前記チップ端から３３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ３と、
   前記チップ端から４３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ４と、
   前記チップ端から５３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ５と、
   前記チップ端から６３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ６と、
   前記チップ端から７３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ７と、
   前記チップ端から８３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ８と、
   前記チップ端から９３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ９と、
   前記チップ端から１０３０ｍｍ離れた地点における曲げ剛性Ｅ１０と、
   を有しており、
   比（Ｅ８／Ｅ１）が、２以上７以下であり、
   前記曲げ剛性Ｅ１が、２．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下であり、
   前記曲げ剛性Ｅ８が、５．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上であり、
   ｘ軸がチップ端からの距離（ｍｍ）であり且つｙ軸が曲げ剛性（ｋｇｆ・ｍ^２）である直交座標系のグラフにおいて、点（２３０，Ｅ２）と点（６３０，Ｅ６）とを通る直線の式がｙ＝ａｘ＋ｂとされるとき、次の関係Ｒ１及びＲ８を満たすゴルフクラブシャフト。
   （１３０ａ＋ｂ）＜ Ｅ１ ≦（１３０ａ＋ｂ＋０．５） ・・・（Ｒ１）
   （８３０ａ＋ｂ）＜ Ｅ８ ≦（８３０ａ＋ｂ＋１．０） ・・・（Ｒ８）
2. 次の関係Ｒ８１を満たす請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
   （８３０ａ＋ｂ＋０．３）≦ Ｅ８ ≦（８３０ａ＋ｂ＋１．０） ・・・（Ｒ８１）
3. 前記曲げ剛性Ｅ９が（９３０ａ＋ｂ－０．１）以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
4. 前記曲げ剛性Ｅ１０が（１０３０ａ＋ｂ－０．６）以下である請求項１から３のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
5. 次の関係Ｒ３、Ｒ４及びＲ５を満たす請求項１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。
   （３３０ａ＋ｂ－０．２）＜ Ｅ３ ≦（３３０ａ＋ｂ＋０．２） ・・・（Ｒ３）
   （４３０ａ＋ｂ－０．２）＜ Ｅ４ ≦（４３０ａ＋ｂ＋０．２） ・・・（Ｒ４）
   （５３０ａ＋ｂ－０．２）＜ Ｅ５ ≦（５３０ａ＋ｂ＋０．２） ・・・（Ｒ５）
6. 前記ゴルフクラブシャフトが、複数の炭素繊維強化樹脂層により形成されており、
   前記複数の炭素繊維強化樹脂層が、前記チップ端及び前記バット端から離れた位置に配置された中間部分バイアス層を有しており、
   前記中間部分バイアス層の軸方向範囲が、前記チップ端から８３０ｍｍ離れた地点を含む請求項１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブシャフト。

Images