JP6922493B2 - アイアンゴルフクラブ - Google Patents

Description

本発明は、アイアンゴルフクラブに関する。

アイアンゴルフクラブは、多くの点で、ウッドゴルフクラブと相違する。アイアンにはアイアン用のシャフトが用いられる。特許第５４３９２５９号は、アイアンセットに用いられるシャフトセットを開示する。このシャフトセットでは、シャフトの曲げ剛性を番手ごとに変化させている。

特許第５４３９２５９号

本発明者が鋭意検討した結果、アイアンヘッドとシャフトとの適合性について、新たな知見が得られた。

本発明の目的は、ヘッドとシャフトとの適合性が高く、ボールのつかまりがよいアイアンゴルフクラブを提供することにある。

ある側面において、このアイアンゴルフクラブは、ヘッド、シャフト及びグリップを備えている。前記ヘッドの重心と前記シャフトの軸線との間の距離であるヘッド重心距離がＤｂ（ｍｍ）とされる。前記シャフトのシャフトトルクがＴｓ（°）とされる。Ｄｂは、３７ｍｍ以上であってもよい。Ｔｓは、４．０°未満であってもよい。Ｄｂ／Ｔｓは、９．７以上であってもよい。

前記シャフトの重心から前記シャフトのチップ端までの距離がＬｇとされ、前記シャフトの長さがＬｓとされる。他の側面において、Ｌｇ／Ｌｓは０．５０以上であってもよい。

クラブ重量がＷｃ（グラム）とされ、クラブ長さがＬｃ（メートル）とされる。他の側面において、Ｗｃ×Ｌｃが３６０（ｇ・ｍ）以下であってもよい。

他の側面において、前記シャフトは、複数の繊維強化層により形成されていてもよい。前記シャフトが、チップ部分バイアス層と、バット部分バイアス層とを有していてもよい。

シャフトとヘッドとの適合性に優れ、ボールのつかまりが良いアイアンゴルフクラブが得られうる。

図１は、一実施形態のゴルフクラブを示す。 図２は、ヘッドの正面図である。 図３は、シャフトの積層構成の一例を示す展開図である。 図４は、シャフトトルクの測定方法を示す概略図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態が詳細に説明される。

図１は、一実施形態のゴルフクラブ２を示す。クラブ２は、アイアンゴルフクラブである。アイアンゴルフクラブのロフト角は、通常、１５度以上７０度以下である。なお、本願においてロフト角とは、リアルロフト角を意味する。リアルロフト角とは、シャフト軸線に対するロフト角である。

ゴルフクラブ２は、ヘッド４、シャフト６及びグリップ８を有する。シャフト６の先端部に、ヘッド４が取り付けられている。ヘッド４は、アイアン型ゴルフクラブヘッドである。シャフト６の後端部に、グリップ８が取り付けられている。

シャフト６は、チップ端Ｔｐと、バット端Ｂｔと、シャフト長さＬｓと、シャフト重心Ｇｓとを有している。シャフト重心Ｇｓとは、シャフト６単体の重心である。図１において両矢印Ｌｇで示されるのは、チップ端Ｔｐからシャフト重心Ｇｓまでの距離である。シャフト長さＬｓ及び距離Ｌｇは、シャフト６の軸線Ｚに沿って測定される。

アイアン用シャフトのシャフト長さＬｓは、通常、８６０ｍｍ以上９９１ｍｍ以下である。

図２は、ヘッド４を打撃面の正面から見た図である。ヘッド４は、ソール１０、打撃面１２及びホーゼル１４を有する。ホーゼル１４は、ホーゼル孔１６を有する。打撃面１２には、スコアラインｇｖが設けられている。スコアラインｇｖを除き、打撃面１２は平面である。

ヘッド４は、重心Ｇｈを有する。ヘッド重心Ｇｈは、ヘッド４単体の重心である。打撃面１２は、スイートスポットＳＳを有する。スイートスポットＳＳは、ヘッド重心距離Ｇｈを通り打撃面１２に垂直な直線と打撃面１２との交点である。図２では、スイートスポットＳＳとヘッド重心Ｇｈとが重なっている。

本願では、ヘッド重心距離が定義される。ヘッド重心距離は、正面視における、シャフト軸線Ｚとヘッド重心Ｇｈとの間の距離である。正面視とは、フェース面に平行な平面に投影された投影図を意味する。この投影面は、フェース面の前側に配置される。この投影の方向は、フェース面に対して垂直な方向である。図２は、ヘッド４の正面視である。このヘッド重心距離Ｄｂが、図２に示されている。なお、シャフト軸線Ｚは、ホーゼル孔１６の中心線に一致している。

本願では、シャフトトルクが定義される。シャフトトルクは、シャフト６の捻れ剛性を示す指標である。本願では、シャフトトルクがＴｓで表される。シャフトトルクの測定方法は後述される。

シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。

プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。

以下、シャフト６の構成の詳細が、説明される。

図３は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（積層構成図）の一例である。

シャフト６は、複数のシートにより構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１２シートｓ１２までの、１２枚のシートにより構成されている。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。これらのシートは、展開図において上側に位置しているシートから順に、巻回される。この展開図において、図面の左右方向は、シャフトの軸方向と一致する。この展開図において、図面の右側は、シャフトのチップ端Ｔｐ側である。この展開図において、図面の左側は、シャフトのバット端Ｂｔ側である。

この展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図３において、第９シートｓ９の端は、チップ端Ｔｐに位置している。例えば図３において、第５シートｓ５の端は、バット端Ｂｔに位置している。

本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼である。これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１である。

シャフト６は、ストレート層と、バイアス層と、フープ層とを有する。本願の展開図において、各シートには、繊維の配向角度θｆが記載されている。この配向角度θｆは、シャフト軸方向に対する角度である。

シャフト６は、６層のバイアス層を有する。これらのバイアス層は、３つのバイアス層セットを構成している。すなわち、図３の実施形態は、第１のバイアス層セットｂ１と、第２のバイアス層セットｂ２と、第３のバイアス層セットｂ３とを有する。

第１のバイアス層セットｂ１は、バイアス層ｓ１とバイアス層ｓ２とにより構成されている。バイアス層ｓ１とバイアス層ｓ２との間で、繊維が互いに逆方向に傾斜している。第２のバイアス層セットｂ２は、バイアス層ｓ３とバイアス層ｓ４とにより構成されている。バイアス層ｓ３とバイアス層ｓ４との間で、繊維が互いに逆方向に傾斜している。第３のバイアス層セットｂ３は、バイアス層ｓ１０とバイアス層ｓ１１とにより構成されている。バイアス層ｓ１０とバイアス層ｓ１１との間で、繊維が互いに逆方向に傾斜している。

「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層を構成するシートは、ストレートシートとも称される。

ストレート層は、上記角度θｆが実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、上記角度θｆは、完全には０°とはならない。

通常、ストレート層では、絶対角度θａが１０°以下である。絶対角度θａとは、上記配向角度θｆの絶対値である。例えば、絶対角度θａが１０°以下とは、角度θｆが−１０°以上＋１０°以下であることを意味する。

図３の実施形態において、ストレートシートは、シートｓ５、シートｓ６、シートｓ８、シートｓ９及びシートｓ１２である。

バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。好ましくは、バイアスシートは、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートを含む。捻れ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。捻れ剛性及び曲げ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。

上述の通り、図３には、シート毎に、上記角度θｆが記載されている。第１のバイアス層セットｂ１を構成するバイアスシートｓ１とバイアスシートｓ２とは、繊維の傾斜角度が互いに逆方向である。角度θｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。第２のバイアス層セットｂ２及び第３のバイアス層セットｂ３についても、同様である。

図３において記載された２本の斜線が示すように、シートｓ２の繊維の傾斜方向が、シートｓ１の繊維の傾斜方向に等しい。しかし、シートｓ２は、裏返されて、シートｓ１に貼り付けられる。この結果、シートｓ１の角度θｆと、シートｓ２の角度θｆとは、互いに逆方向となる。

シャフト６は、フープ層を有する。シャフト６において、フープ層は、層ｓ７である。シャフト６において、フープ層を構成するシートは、第７シートｓ７である。フープ層を構成するシートは、フープシートとも称される。フープ層は、炭素繊維強化層であるのが好ましい。

好ましくは、フープ層における上記絶対角度θａは、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、上記角度θｆが−９０°以上−８０°以下、又は、８０°以上９０°以下である。換言すれば、通常、フープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。

１枚のシートのプライ数（巻回数）は限定されない。例えば、シートのプライ数が１であるとき、このシートは、周方向において１周巻かれる。例えば、シートのプライ数が２であるとき、このシートは、周方向において２周巻かれる。例えば、シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、周方向において１．５周巻かれる。シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、０〜１８０°の周方向位置で１つの層を形成し、１８０°〜３６０°の周方向位置では２つの層を形成する。

図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、このカバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。

本願の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、図３において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。

プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。この露出したフィルム側の面の縁部が、巻き始め縁部とも称される。次に、巻き始め縁部が、巻回対象物に貼り付けられる。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、樹脂フィルムが剥がされて、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。なぜなら、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。

図３の実施形態では、一部のシートが合体シートとされる。バイアスシートは、合体シートの状態で巻回される。合体シートは、２枚以上のシートが貼り合わされることによって形成される。第１のバイアス層セットｂ１は、シートｓ１とシートｓ２とが合体した合体シートとされる。第２のバイアス層セットｂ２は、シートｓ３とシートｓ４とが合体した合体シートとされる。第３のバイアス層セットｂ３は、シートｓ１０とシートｓ１１とが合体した合体シートとされる。

上述の通り、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。更に、軸方向長さによって、シート及び層が分類される。

本願において、軸方向の略全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、軸方向の略全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

チップ端Ｔｐから軸方向に２０ｍｍ隔てた地点からチップ端Ｔｐまでの領域が第１領域とされる。また、バット端Ｂｔから軸方向に１００ｍｍ隔てた地点からバット端Ｂｔまでの領域が第２領域とされる。上記第１領域及び上記第２領域が、シャフトの性能に与える影響は、限定的である。この観点から、全長シートは、上記第１領域及び上記第２領域に存在していなくてもよい。好ましくは、全長シートは、チップ端Ｔｐからバット端Ｂｔにまで延びている。換言すれば、全長シートは、シャフト軸方向の全体に配置されているのが好ましい。

本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。部分シートの軸方向長さは、全長シートの軸方向長さよりも短い。好ましくは、部分シートの軸方向長さは、シャフト全長の半分以下である。

本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。図３の実施形態において、全長ストレート層は、層ｓ６及び層ｓ８である。全長ストレートシートは、シートｓ６及びシートｓ８である。全長ストレート層は、炭素繊維強化層であるのが好ましい。

本願では、バイアス層である全長層が、全長バイアス層と称される。図３の実施形態において、全長バイアス層は、層ｓ１及び層ｓ２である。全長バイアス層は、炭素繊維強化層であるのが好ましい。

本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。図３の実施形態では、全長フープ層は、層ｓ７である。

本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。図３の実施形態において、部分ストレート層は、層ｓ５、層ｓ９及び層ｓ１２である。

本願では、バイアス層である部分層が、部分バイアス層と称される。図３の実施形態において、部分バイアス層は、層ｓ３，層ｓ４、層ｓ１０及び層ｓ１１である。

本願では、バット部分層との文言が用いられる。このバット部分層として、バット部分ストレート層が挙げられる。図３の実施形態において、バット部分ストレート層は、層ｓ５である。

他のバット部分層として、バット部分バイアス層が挙げられる。図３の実施形態において、バット部分バイアス層は、層ｓ３及び層ｓ４である。前述の通り、これらの層ｓ３及び層ｓ４は、第２のバイアス層セットｂ２を構成している。バット部分バイアス層は、炭素繊維強化層であるのが好ましい。

バット部分層（バット部分シート）とバット端Ｂｔとの間の軸方向距離は、１００ｍｍ以下が好ましく、５０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、全てのバット部分層において、この距離は０ｍｍである。

本願では、チップ部分層との文言が用いられる。このチップ部分層として、チップ部分ストレート層及びチップ部分バイアス層が挙げられる。図３の実施形態において、チップ部分ストレート層は、層ｓ９及び層ｓ１２である。チップ部分バイアス層は、層ｓ１０及び層ｓ１１である。前述の通り、これら層ｓ１０及び層ｓ１１は、第３のバイアス層セットｂ３を構成している。チップ部分バイアス層は、炭素繊維強化層であるのが好ましい。

チップ部分層（チップ部分シート）とチップ端Ｔｐとの間の軸方向距離は、４０ｍｍ以下が好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、全てのチップ部分層において、この距離は０ｍｍである。

［２．シャフトの製造工程の概略］
シャフトの製造工程の概略は、以下の通りである。

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図３に示される各シートが切り出される。

裁断は、裁断機によりなされてもよい。裁断は、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、前述した合体シートが作製される。

貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。より好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、合体シートの巻き付け作業中に、シート間のズレが生じうる。このズレは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のズレを抑制する。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、シート端部をマンドレルに貼り付けることが容易とされている。

シートは、展開図に記載されている順番で、巻回される。展開図で上側にあるシートほど、先に巻回される。上記貼り合わせに係るシートは、合体シートの状態で、巻回される。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことにより、達成される。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が、平坦とされる。

なお、理解を容易とするため、本願の展開図では、両端カット後の寸法のシートが示されている。実際には、裁断時の寸法において、両端カットが考慮される。すなわち、実際には、両端カットがなされる部分の寸法が付加されて、裁断がなされる。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、螺旋状の凹凸が存在する。この凹凸は、ラッピングテープの跡である。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が滑らかとされる。好ましくは、研磨工程では、全体研磨と先端部分研磨とが実施される。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体が、塗装される。

以上のような工程により、シャフト６が得られる。

［３．ヘッド重心距離ＤｂとシャフトトルクＴｓとの関係］
ヘッド４では、ヘッド重心距離Ｄｂが３７ｍｍ以上とされている。ヘッド重心距離Ｄｂが大きくされることで、シャフト軸線Ｚ回りのヘッドの慣性モーメントが増大し、打球の方向安定性が高まる。また、打点とスイートスポットＳＳとが一致しやすくなり、反発性能が向上しうる。

一方、ヘッド重心距離Ｄｂが長くされることで、ボールのつかまりが悪くなることが判った。

ボールのつかまりとは、インパクトにおけるフェースの向きに関する概念である。「ボールのつかまりがよい」とは、インパクトにおいてフェースがオープンにならず、ボールがしっかりと捉えられることを意味する。「ボールのつかまりが悪い」とは、インパクトにおいてフェースがオープンとなり、ボールを捉え損なうことを意味する。ボールのつかまりは、単につかまりとも称される。

シャフトトルクＴｓを小さくすることで、ヘッド重心距離Ｄｂが大きくても、つかまりが良好となることが判った。以下を満たすことで、ヘッド重心距離Ｄｂが長い利点を享受しながら、つかまりのよいゴルフクラブが得られる。
（ａ）ヘッド重心距離Ｄｂが３７ｍｍ以上である。
（ｂ）シャフトトルクＴｓが４．０°未満である
（ｃ）Ｄｂ／Ｔｓが９．７以上である。

打球の方向安定性及び反発性能の観点から、ヘッド重心距離Ｄｂは、３７ｍｍ以上が好ましく、３８ｍｍ以上がより好ましく、３９ｍｍ以上が更に好ましい。設計自由度の限界を考慮すると、ヘッド重心距離Ｄｂは、４５ｍｍ以下が好ましく、４３ｍｍ以下がより好ましく、４１ｍｍ以下が更に好ましい。

つかまりの観点から、シャフトトルクＴｓは、４．０°未満が好ましく、３．９°以下がより好ましく、３．８°以下が更に好ましい。シャフトの強度の観点から、シャフトトルクＴｓは、２．０°以上が好ましく、２．２°以上がより好ましく、２．４°以上が更に好ましい。

打球の方向安定性を確保しながらつかまりを良好とする観点から、Ｄｂ／Ｔｓは、９．７以上が好ましく、９．８以上がより好ましく、９．９以上がより好ましく、１０．０以上がより好ましく、１０．１以上がより好ましく、１０．２以上がより好ましく、１０．３以上がより好ましく、１０．４以上がより好ましく、１０．５以上がより好ましい。設計自由度の限界を考慮すると、Ｄｂ／Ｔｓは、１５．０以下が好ましく、１４．８以下がより好ましく、１４．５以下が更に好ましい。

［４．Ｌｇ／Ｌｓ］
前述の通り、Ｌｇはシャフト重心Ｇｓからチップ端Ｔｐまでの距離であり、Ｌｓはシャフト長さである。Ｌｇ／Ｌｓを大きくすることで、つかまりが更に良好となることが判った。Ｌｇ／Ｌｓは以下であるのが好ましい。
（ｄ）Ｌｇ／Ｌｓが０．５０以上である。

Ｌｇ／Ｌｓが大きくされることで、シャフト重心Ｇｓがグリップ８寄りとなる。この場合、通常のスイングウェイトを維持しながら、ヘッド４を重くすることができる。このため、ダウンスイングでヘッドが走りやすくなり、フェースが返りやすくなる。この結果、つかまりが良好となる。また、ヘッド４を重くできるので、反発性能が向上する。

つかまり及び反発性能の観点から、Ｌｇ／Ｌｓは、０．５０以上が好ましく、０．５１以上がより好ましく、０．５２以上が更に好ましい。設計自由度の限界を考慮すると、Ｌｇ／Ｌｓは、０．６０以下が好ましく、０．５９以下がより好ましく、０．５８以下が更に好ましい。

振りやすさの観点から、スイングウェイト（１４インチ方式）は、Ｄ５以下が好ましく、Ｄ３以下がより好ましく、Ｄ１以下が更に好ましい。ヘッド重量が大きいと、反発性能が向上する。この観点から、スイングウェイトは、Ｃ７以上が好ましく、Ｃ８以上がより好ましく、Ｃ９以上が更に好ましい。

［５．クラブ重量Ｗｃとクラブ長さＬｃとの関係］

クラブ長さＬｃに対して軽量なゴルフクラブにより、振りやすさが確保され、ヘッドスピードが高まり、飛距離が増大する。クラブ重量Ｗｃ（グラム）とクラブ長さＬｃ（メートル）とは、以下の関係を満たすのが好ましい。
（ｅ）Ｗｃ×Ｌｃ ≦ ３６０（ｇ・ｍ）

Ｗｃ×Ｌｃが３６０（ｇ・ｍ）以下のゴルフクラブでは、スイング速度が大きくなる。このため、ダウンスイングに要する時間が短縮され、フェースが返りきらずにインパクトを迎えやすい。すなわち、ヘッドスピードが上がる一方で、つかまりが悪くなりやすい。Ｄｂ／Ｔｓを９．７以上とすることで、Ｗｃ×Ｌｃが３６０（ｇ・ｍ）以下とされても、つかまりが良好となる。

上述の観点から、Ｗｃ×Ｌｃは、３６０（ｇ・ｍ）以下が好ましく、３５０（ｇ・ｍ）以下がより好ましく、３４５（ｇ・ｍ）以下が更に好ましい。設計自由度の限界を考慮すると、Ｗｃ×Ｌｃは、３１０（ｇ・ｍ）以上が好ましく、３２０（ｇ・ｍ）以上がより好ましく、３２５（ｇ・ｍ）以上が更に好ましい。

Ｗｃ×Ｌｃを抑制する観点から、シャフトの重量は、５４ｇ以下がより好ましく、５２ｇ以下がより好ましく、５０ｇ以下がより好ましく、５０ｇ未満がより好ましい。シャフトの設計自由度の観点から、シャフト重量は、４０ｇ以上が好ましく、４２ｇ以上がより好ましく、４４ｇ以上がより好ましい。

［６．シャフトの積層構成とクラブ性能］
前述したシャフトの積層構成は、ゴルフクラブの性能を高めるのに寄与する。
［６−１．チップ部分バイアス層とバット部分バイアス層］
バイアス層をチップ部分及びバット部分に偏在させることで、バイアス層全体の重量を抑制しつつ、シャフトトルクを効果的に小さくすることができる。この結果、軽量で振りやすく、且つ、つかまりの良好なシャフトが得られる。

シャフトトルクを小さくする観点からは、バイアス層をチップ部に配置するのが好ましい。つかまりについては、ヘッドの近くに加えて、グリップ（ゴルファーの手）に近い部分の捻れ剛性が影響しやすい。バイアス層をチップ部分及びバット部分に分散させることで、バイアス層の重量を抑制しながら、つかまりが良好とされうる（バイアス分散効果）。

また、本実施形態では、バット部分バイアス層の重量が、チップ部分バイアス層の重量よりも大きい。このため、上記バイアス分散効果を享受しつつ、Ｌｇ／Ｌｓが大きくされうる。

［６−２．バット部分ストレート層の繊維］
前述した層ｓ５は、バット部分ストレート層である。バット部分ストレート層は、無くてもよい。バット部分ストレート層を設ける場合、バット部分ストレート層の繊維として、炭素繊維及びガラス繊維が例示される。本実施形態では、バット部分ストレート層は、ガラス繊維強化層である。ガラス繊維の比重は炭素繊維よりも大きい。Ｌｇ／Ｌｓを大きくする観点から、バット部分ストレート層は、ガラス繊維強化層であるのが好ましい。

［６−３．チップ部分ストレート層の繊維］
前述した層ｓ９は、チップ部分ストレート層である。この層ｓ９は、最外層ではないチップ部分ストレート層である。このチップ部分ストレート層ｓ９は、ガラス繊維強化層である。このガラス繊維強化層は、チップ部分の衝撃吸収エネルギーを高める。

［６−４．チップ部分及びバット部分のガラス繊維強化層］
チップ部とバット部とに比重の大きなガラス繊維強化層を配置することで、シャフト重心Ｇｓ回りのシャフトの慣性モーメントが増大する。よって、スイング中のシャフトの挙動が安定化しうる。なお、バット部分ガラス繊維強化層ｓ５の重量はチップ部分ガラス繊維強化層ｓ９の重量よりも大きい。これは、Ｌｇ／Ｌｓを大きくするのに寄与している。

［６−５．チップ部分層及びバット部分層］
図３の実施形態では、バット部分バイアス層ｓ３，ｓ４、バット部分ストレート層ｓ５、チップ部分バイアス層ｓ１０，ｓ１１及びチップ部分ストレート層ｓ９，ｓ１２が設けられている。シャフトの両端部への重量配分が大きくされることで、シャフト重心Ｇｓ回りのシャフトの慣性モーメントが増大する。このため、スイング中のシャフトの挙動が安定化しうる。結果として、打球方向のバラツキが抑制されうる。

［７．測定方法］
測定方法は、以下の通りである。

［７−１．シャフトトルクＴｓ］
図４は、シャフトトルクの測定方法を示す。チップ端Ｔｐから４０ｍｍの地点からチップ端Ｔｐまでの部分が、治具Ｍ１で固定される。この固定はエアチャックにより達成されており、このエアチャックの空気圧は２．０ｋｇｆ／ｃｍ^２である。この治具Ｍ１から７５０ｍｍ隔てた位置から幅５０ｍｍの部分に、治具Ｍ２が固定される。この固定はエアチャックにより達成されており、このエアチャックの空気圧は１．５ｋｇｆ／ｃｍ^２である。治具Ｍ１を固定したまま治具Ｍ２を回転させて、シャフト６に１３．９ｋｇ・ｃｍのトルクを付与した。このトルクによる捻れ角度が、シャフトトルク（°）である。

［７−２．クラブ長さＬｃ］
クラブのライ角通りに、クラブのソールを接地平面に当てる。シャフト軸線Ｚを含み前記接地平面に垂直な平面とヘッドのソール側外面との交線上の点のうち、前記接地平面からの距離が０．６２５インチの点を基準点ｋとする。この基準点ｋとグリップのバット側エッジとの間の軸方向距離が、クラブ長さＬｃである。

［７−３．スイングウェイト（１４インチバランス）］
スイングウェイトは、ＤＡＩＮＩＮ社製の商品名「ＢＡＮＣＥＲ−１４」を用いて測定される。このスイングウェイトは、１４インチバランスである。

スイングウェイトは、アルファベット１文字と数字との組み合わせである記号によって表現される。アルファベットは、Ａ〜Ｆのうちの１つである。数値は、０から９の整数である。なお、この数値の小数点以下は、四捨五入されている。このスイングウェイトでは、グリップエンドから１４インチ隔てた位置が支点とされる。この支点からクラブ重心までの軸方向距離（インチ）にクラブ重量（オンス）をかけた数値に基づき、スイングウェイトが決定される。この数値が、ＡからＦの６段階に分類される。更に、ＡからＦのそれぞれにおいて、０から９の数値によって細分化がなされる。ＡからＦに向かうほどスイングウェイトが大きいことを意味し、数値が大きいほどスイングウェイトが大きいことを意味する。

［８．使用可能なプリプレグの例］
本開示のシャフトに用いられうるプリプレグの例が、下記の表１及び表２に示される。これら多くの材料からの選択により、シャフトの仕様が調整されうる。

以下、実施例によって本開示の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本開示が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
前述した工程により、６番アイアン用のシャフトを作成した。積層構成は、図３に示される通りとした。バット部分ストレート層ｓ５及びチップ部分ストレート層ｓ９は、ガラス繊維強化層とされ、他の層は炭素繊維強化層とされた。このシャフトに、グリップ及び６番アイアンのヘッドを装着して、実施例１のゴルフクラブを得た。実施例１の仕様及び評価結果が、下記の表３に示される。

［実施例２から７及び比較例１から２］
下記の表に示される仕様の他は実施例１と同様にして、実施例２から７及び比較例１から２のゴルフクラブを得た。これらの仕様及び評価結果が、下記の表３及び４に示される。

なお、全ての実施例及び比較例において、スイングウェイト（１４インチ方式）はＤ０とされた。スイングウェイトがＤ０となるように、ヘッド重量等が調整された。実施例１から４では、Ｌｇ／Ｌｓが変化しているため、ヘッド重量を調整して、スイングウェイトをＤ０とした。実施例５及び６では、シャフト重量、グリップ重量及びヘッド重量を調整して、スイングウェイトがＤ０となるようにした。

比較例２では、バット部分バイアス層ｓ３，ｓ４及びチップ部分バイアス層ｓ１０，ｓ１１が用いられなかった。これらの層ｓ３，ｓ４，ｓ１０，ｓ１１を用いない代わりに、全長バイアス層ｓ１，ｓ２の重量を増やして、バイアス層の重量を実施例１と同じとした。従って、比較例２では、シャフトのチップ部及びバット部への重量分散が、他の実施例及び比較例に比べて少ない。

評価方法は、以下の通りである。

［打球方向のズレ］
１０名の右利きのテスターが、実打テストを行った。目標方向からのズレの距離（ヤード）が計測された。この距離は、右にズレた場合がプラスとされ、左にズレた場合がマイナスとされた。右にいくほどつかまりが悪いことを意味する。１０名のテスターが各クラブを５球ずつ打撃した。５０のデータの平均値が、「打球方向のズレ」の欄に示されている。

［ズレ幅］
上記実打データにおいて、各テスターの５つのデータのうち、最も右側に行った打球のズレの絶対値と、最も左側に行った打球のズレの絶対値とが、合計された。この合計の平均値が、「ズレ幅」の欄に示されている。このズレ幅が大きいほど、打球方向のバラツキが大きい。

［飛距離］
上記実打テストにおいて、飛距離も計測された。最終到達点の飛距離が計測された。５０のデータの平均値が、「飛距離」の欄に示されている。

表３及び表４に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。この評価結果から、本開示の優位性は明らかである。

本開示は、アイアンゴルフクラブに適用されうる。

２・・・アイアンゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
Ｇｓ・・・シャフト重心
Ｇｈ・・・ヘッド重心
Ｚ・・・シャフト軸線
ｓ１〜ｓ１２・・・プリプレグシート（層）

Claims (5)

1. ヘッド、シャフト及びグリップを備えており、
   前記ヘッドの重心と前記シャフトの軸線との間の距離であるヘッド重心距離がＤｂ（ｍｍ）とされ、
   前記シャフトのシャフトトルクがＴｓ（°）とされるとき、
   Ｄｂが３７ｍｍ以上であり、
   Ｔｓが４．０°未満であり、
   Ｄｂ／Ｔｓが９．７以上であり、
   前記シャフトの長さが８６０ｍｍ以上９９１ｍｍ以下であり、
   前記シャフトの重心から前記シャフトのチップ端までの距離がＬｇとされ、前記シャフトの長さがＬｓとされるとき、
   Ｌｇ／Ｌｓが０．５０以上であるアイアンゴルフクラブ。
2. 前記シャフトが、複数の繊維強化層により形成されており、
   前記シャフトが、チップ部分バイアス層と、バット部分バイアス層とを有している請求項１に記載のゴルフクラブ。
3. ヘッド、シャフト及びグリップを備えており、
   前記ヘッドの重心と前記シャフトの軸線との間の距離であるヘッド重心距離がＤｂ（ｍｍ）とされ、
   前記シャフトのシャフトトルクがＴｓ（°）とされるとき、
   Ｄｂが３７ｍｍ以上であり、
   Ｔｓが４．０°未満であり、
   Ｄｂ／Ｔｓが９．７以上であり、
   前記シャフトが、複数の繊維強化層により形成されており、
   前記シャフトが、チップ部分バイアス層と、バット部分バイアス層とを有しているアイアンゴルフクラブ。
4. 前記シャフトの重心から前記シャフトのチップ端までの距離がＬｇとされ、前記シャフトの長さがＬｓとされるとき、
   Ｌｇ／Ｌｓが０．５０以上である請求項３に記載のゴルフクラブ。
5. クラブ重量がＷｃ（グラム）とされ、クラブ長さがＬｃ（メートル）とされるとき、
   Ｗｃ×Ｌｃが３６０（ｇ・ｍ）以下である請求項１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブ。

Images