JP5824594B1 - ゴルフクラブ - Google Patents

Abstract

【課題】飛距離性能に優れたゴルフクラブの提供。【解決手段】ゴルフクラブにおいて、シャフトの重量は５０ｇ以下である。シャフトの重心率は０．５４以上である。チップ端Ｔｐから１３０ｍｍから１００ｍｍおきに測定されるＥＩ値がＥ１〜Ｅ１０とされ、チップ端Ｔｐからの距離が２３０ｍｍ以下である領域が第１領域とされ、チップ端Ｔｐからの距離が２３０ｍｍを超えて８３０ｍｍ未満である領域が第２領域とされ、チップ端Ｔｐからの距離が８３０ｍｍ以上である領域が第３領域とされる。上記ＥＩ値をｘｙ座標平面にプロットしたグラフにおいて、上記第１領域の近似直線の傾きがＭ１とされ、上記第２領域の近似直線の傾きがＭ２とされ、上記第３領域の近似直線の傾きがＭ３とされる。Ｍ１〜Ｍ３、Ｅ９／Ｅ６及びＥ１０／Ｅ６が所定の範囲にある。Ｍ３はＭ２より大きい。【選択図】図７

Description

本発明は、ゴルフクラブに関する。

シャフトの重心が考慮されたゴルフクラブシャフトが提案されている。特開２０１２−２３９５７４号公報は、シャフト重心率が０．５２以上０．６５以下であるシャフトを開示する。

特開２０１２−２３９５７４号公報

上記従来技術は、ヘッドスピードを向上させるのに有効である。一方、ゴルファーの要求は、益々エスカレートしている。新たな観点に基づき、本発明者は、ヘッドスピードの更なる向上が可能な構造を見いだした。

本発明の目的は、飛距離性能に優れたゴルフクラブの提供にある。

好ましいゴルフクラブは、ヘッド、シャフト及びグリップを備える。上記シャフトの重量が５０ｇ以下である。上記シャフトの重心率は０．５４以上である。

上記シャフトにおいて、チップ端から１３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ１とされ、上記チップ端から２３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ２とされ、上記チップ端から３３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ３とされ、上記チップ端から４３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ４とされ、上記チップ端から５３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ５とされ、上記チップ端から６３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ６とされ、上記チップ端から７３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ７とされ、上記チップ端から８３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ８とされ、上記チップ端から９３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ９とされ、上記チップ端から１０３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ１０とされる。

上記チップ端からの距離が２３０ｍｍ以下である領域が第１領域とされ、上記チップ端からの距離が２３０ｍｍを超えて８３０ｍｍ未満である領域が第２領域とされ、上記チップ端からの距離が８３０ｍｍ以上である領域が第３領域とされる。

ｘ軸がチップ端から測定点までの距離（ｍｍ）であり且つｙ軸が上記ＥＩ値（ｋｇｆ・ｍ^２）であるｘｙ座標平面に上記１０個のＥＩ値をプロットしたグラフにおいて、上記第１領域の点を最小二乗法で近似した直線の傾きがＭ１とされ、上記第２領域の点を最小二乗法で近似した直線の傾きがＭ２とされ、上記第３領域の点を最小二乗法で一次式に近似したときの傾きがＭ３とされる。

好ましくは、上記シャフトは、次の（ａ）〜（ｆ）を満たす。
（ａ）−０．０１５ ≦ Ｍ１ ≦ ０
（ｂ）０．０００８ ≦ Ｍ２ ≦ ０．００８
（ｃ） ０．００５ ≦ Ｍ３ ≦ ０．０３
（ｄ） Ｍ２ ＜ Ｍ３
（ｅ）１．７ ≦ Ｅ９／Ｅ６ ≦ ３．０
（ｆ）２．０ ≦ Ｅ１０／Ｅ６ ≦ ４．０

好ましくは、上記シャフトが、複数の繊維強化樹脂層を有している。好ましくは、上記繊維強化樹脂層が、第１フープ層と、この第１フープ層よりも外側に位置する第２フープ層と、上記第１フープ層と上記第２フープ層との間に位置する介在層とを含む。

好ましくは、上記第１フープ層が全長層である。好ましくは、上記第２フープ層が全長層である。好ましくは、上記介在層が全長層を含む。

好ましくは、上記繊維強化樹脂層は、バット部分層を含む。好ましくは、このバット部分層は、繊維弾性率が１０ｔ／ｍｍ^２以下の低弾性層である。

好ましくは、上記低弾性層がガラス繊維強化層である。

飛距離性能に優れたゴルフクラブが得られうる。

図１は、第１実施形態のシャフトを備えたゴルフクラブを示す。 図２は、第１実施形態のシャフトの展開図である。 図３は、第２実施形態のシャフトの展開図である。 図４は、第３実施形態のシャフトの展開図である。 図５は、第４実施形態のシャフトの展開図である。 図６は、ＥＩ値の測定方法を示す概略図である。 図７は、実施例１のＥＩ分布を示すグラフである。 図８は、実施例１の第１領域の点を最小二乗法で近似して得られた直線を示すグラフである。 図９は、実施例１の第２領域の点を最小二乗法で近似して得られた直線を示すグラフである。 図１０は、実施例１の第３領域の点を最小二乗法で近似して得られた直線を示すグラフである。 図１１は、実施例２のＥＩ分布を示すグラフである。 図１２は、実施例３のＥＩ分布を示すグラフである。 図１３は、実施例４のＥＩ分布を示すグラフである。 図１４は、実施例５のＥＩ分布を示すグラフである。 図１５は、比較例１のＥＩ分布を示すグラフである。 図１６は、三点曲げ強度の測定方法を示す概略図である。 図１７は、比較例２のシャフトの展開図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。

本願において軸方向とは、シャフトの軸方向を意味する。本願において周方向とは、シャフトの周方向を意味する。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６のチップ部分に、ヘッド４が設けられている。シャフト６のバット部分に、グリップ８が設けられている。シャフト６は、ウッド用シャフトである。

なおヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ゴルフクラブヘッド、アイアン型ゴルフクラブヘッド、パターヘッド等が例示される。

シャフト６は、複数の繊維強化樹脂層により形成されている。シャフト６は、管状体である。図示されないが、シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。ゴルフクラブ２において、チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。ゴルフクラブ２において、バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

図１において両矢印Ｌｇで示されるのは、チップ端Ｔｐからシャフト重心Ｇまでの距離である。この距離Ｌｇは、軸方向に沿って測定される。図１において両矢印Ｌｓで示されるのは、シャフト６の長さである。

本願において、Ｌｇ／Ｌｓは、シャフト重心率とも称される。シャフト重心率が大きくされることで、ヘッド重量を増加させても、振りやすさが確保される。よって、飛距離が増大しうる。この観点から、Ｌｇ／Ｌｓは、０．５４以上が好ましく、０．５５がより好ましく、０．５６以上がより好ましい。先端部の強度を考慮すると、Ｌｇ／Ｌｓは、０．６１以下が好ましく、０．６０以下がより好ましい。

シャフト６は、複数のプリプレグシートを巻回することによって形成されている。これらのプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。なお、ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートにおいて、繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。この繊維として、炭素繊維及びガラス繊維が例示される。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６では、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されている。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂が硬化することを意味する。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱が、プリプレグシートのマトリクス樹脂を硬化させる。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図である。図２は、シャフト６を構成するシートを示している。シャフト６は、複数のシートにより構成されている。図２の実施形態では、シャフト６は、１２枚のシートで構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１２シートｓ１２までを有している。この展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。図２において上側に位置しているシートから順に巻回される。図２において、図面の左右方向は、軸方向と一致する。図２において、図面の右側は、シャフトのチップ側である。図２において、図面の左側は、シャフトのバット側である。

図２は、巻回の順序のみならず、軸方向における配置をも示している。例えば図２において、シートｓ１の一端はチップ端Ｔｐに位置している。

シャフト６は、ストレート層とバイアス層とを有する。図２には、繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートは、ストレートシートである。ストレートシートは、ストレート層を構成している。

ストレート層は、繊維の配向が軸方向に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に平行とはならない。ストレート層において、シャフト軸線に対する繊維の絶対角度θａは、１０°以下である。絶対角度θａとは、シャフト軸線と繊維方向との成す角度の絶対値である。即ち、絶対角度θａが１０°以下とは、繊維方向とシャフト軸線方向とのなす角度Ａｆが、−１０度以上＋１０度以下であることを意味する。

図２の第１実施形態において、ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ５、シートｓ６、シートｓ７、シートｓ８、シートｓ１０、シートｓ１１及びシートｓ１２である。ストレート層は、曲げ剛性及び曲げ強度の向上に寄与する。

バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度を高めうる。好ましくは、バイアス層は、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアを有する。好ましくは、このシートペアは、上記角度Ａｆが−６０°以上−３０°以下の層と、上記角度Ａｆが３０°以上６０°以下の層とを含む。即ち、好ましくは、バイアス層では、上記絶対角度θａが３０°以上６０°以下である。

シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、シートｓ２及びシートｓ４である。図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、互いに貼り合わされるバイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層用のシートは、単にバイアスシートとも称される。

フープ層は、繊維がシャフトの周方向に沿うように配置された層である。好ましくは、フープ層において、上記絶対角度θａは、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、このフープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上である。この絶対角度θａの上限値は９０°である。即ち、フープ層の絶対角度θａは９０°以下である。

フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度を高めるのに寄与する。つぶし剛性とは、つぶし変形に対する剛性である。つぶし変形は、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力によって生ずる。典型的なつぶし変形では、シャフト断面が円形から楕円形に変化する。つぶし強度とは、つぶし変形に対する強度である。つぶし強度は、曲げ強度とも関連しうる。曲げ変形に連動してつぶし変形が生じうる。特に肉厚の薄い軽量シャフトにおいては、この連動性が大きい。つぶし強度の向上は、曲げ強度の向上に寄与しうる。

図２の実施形態において、フープ層用のプリプレグシートは、シートｓ３及びシートｓ９である。フープ層用のプリプレグシートは、フープシートとも称される。シャフト６は、バイアス層ｓ２、ｓ４に挟まれたフープ層ｓ３を有する。

使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、カバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。即ち、使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。

プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。次に、この露出したフィルム側の面の縁部（巻き始め縁部ともいう）を、巻回対象物に貼り付ける。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、巻き始め端部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。

図２の実施形態では、合体シートが用いられる。合体シートは、複数のシートが貼り合わされることによって形成される。

図２の実施形態では、２組の合体シートが形成される。第１の合体シートは、シートｓ２とシートｓ３とシートｓ４との組み合わせである。第２の合体シートは、シートｓ９とシートｓ１０との組み合わせである。

前述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。加えて、本願では、軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

軸方向の全体に配置される層が、全長層と称される。軸方向の全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

一方、軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。

バイアス層である全長層が、全長バイアス層と称される。本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。

本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示される各シートが切り出される。

なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
この工程では、複数のシートが貼り合わされて、前述した合体シートが作製される。貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンは、マンドレルへのシート端部の貼り付けを容易とする。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体では、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられている巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このラッピングテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドの低減に寄与する。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が、加熱される。この加熱に起因して、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの締め付け力は、この空気の排出を促進する。この硬化の結果、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。好ましくは、マンドレルの引き抜き工程の後に、ラッピングテープの除去工程がなされる。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットは、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面を平坦とする。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として、螺旋状の凹凸が残る。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が滑らかになる。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。

本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１とされる。

シャフト６において、全長シートは、シートｓ２、シートｓ３、シートｓ４、シートｓ５、シートｓ８、シートｓ９及びシートｓ１０である。シートｓ２及びシートｓ４は、全長バイアスシートである。シートｓ５、シートｓ８及びシートｓ１０は、全長ストレートシートである。シートｓ３及びシートｓ９は、全長フープシートである。

シャフト６において、部分シートは、シートｓ１、シートｓ６、シートｓ７、シートｓ１１及びシートｓ１２である。シートｓ１、シートｓ１１及びシートｓ１２は、チップ部分シートである。シートｓ６及びシートｓ７は、バット部分シートである。

図２において両矢印Ｄｔで示されるのは、チップ部分シートとチップ端Ｔｐとの距離である。距離Ｄｔは、軸方向に沿って測定される。打撃においては、ホーゼルの端面付近に応力が集中しやすい。この観点から、距離Ｄｔは、２０ｍｍ以下が好ましい。換言すれば、チップ部分シートは、チップ端Ｔｐから２０ｍｍの位置Ｐ２を含んで配置されているのが好ましい。この位置Ｐ２は、図１に示されている。より好ましくは、距離Ｄｔは１０ｍｍ以下である。距離Ｄｔは、０ｍｍであってもよい。本実施形態では、距離Ｄｔは０ｍｍである。

図２において両矢印Ｆｔで示されるのは、チップ部分シートの長さ（全長）である。この長さＦｔは、軸方向に沿って測定される。打撃においては、ホーゼルの端面付近に応力が集中しやすい。この観点から、長さＦｔは、５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましい。シャフトの重心位置の観点から、長さＦｔは、４００ｍｍ以下が好ましく、３５０ｍｍ以下がより好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましい。

図２において両矢印Ｄｂで示されるのは、バット部分シートとバット端Ｂｔとの距離である。距離Ｄｂは、軸方向に沿って測定される。シャフトの重心位置の観点から、距離Ｄｂは、１００ｍｍ以下が好ましい。換言すれば、バット部分シートは、バット端Ｂｔから１００ｍｍの位置Ｐ１を含んで配置されているのが好ましい。この位置Ｐ１は、図１に示されている。距離Ｄｂは、より好ましくは７０ｍｍ以下であり、より好ましくは５０ｍｍ以下である。距離Ｄｂは、０ｍｍであってもよい。本実施形態では、距離Ｄｂは０ｍｍである。

図２において両矢印Ｆｂで示されるのは、バット部分シートの長さ（全長）である。この長さＦｂは、軸方向に沿って測定される。シャフトの重心位置の観点から、バット部分シートの重量は大きいのが好ましい。この観点から、長さＦｂは、２５０ｍｍ以上が好ましく、３００ｍｍ以上がより好ましく、３５０ｍｍ以上がより好ましい。過大な長さＦｂは、シャフトの重心位置を移動させる効果を減少させる。この観点から、長さＦｂは、６５０ｍｍ以下が好ましく、６００ｍｍ以下がより好ましく、５８０ｍｍ以下がより好ましく、５６０ｍｍ以下がより好ましい。

図２の実施形態は、複数（２枚）のバット部分シートを有する。

第１バット部分シートｓ６は、ストレートシートである。第１バット部分シートｓ６の距離Ｄｂは０ｍｍである。バット部分シートｓ６は、全長バイアスシートｓ２、ｓ４の外側に配置されている。バット部分シートｓ６の外側には、少なくとも１枚の全長ストレートシートが設けられている。

第２バット部分シートｓ７は、ストレートシートである。第２バット部分シートｓ７の距離Ｄｂは０ｍｍである。バット部分シートｓ７は、全長バイアスシートｓ２、ｓ４の外側に配置されている。バット部分シートｓ７の外側には、少なくとも１枚の全長ストレートシートが設けられている。

シートｓ１は、ストレートチップ部分シートである。このシートｓ１は、全長バイアスシートｓ２、ｓ４の内側に配置されている。

シートｓ１１は、ストレートチップ部分シートである。このシートｓ１１は、最も外側の全長ストレート層の外側に配置されている。

シートｓ１２は、ストレートチップ部分シートである。このシートｓ１２は、最も外側の全長ストレート層の外側に配置されている。シートｓ１２は、シートｓ１１の外側に配置されている。

本実施形態では、ガラス繊維強化プリプレグが用いられている。本実施形態では、ガラス繊維は実質的に一方向に配向している。すなわちこのガラス繊維強化プリプレグはＵＤプリプレグである。ＵＤプリプレグ以外のガラス繊維強化プリプレグが用いられても良い。例えば、ガラス繊維が編まれていてもよい。

本実施形態では、シートｓ６は、ガラス繊維強化シートである。バット部分層ｓ６が、ガラス繊維強化層である。

ガラス繊維強化プリプレグ以外のプリプレグは、炭素繊維強化プリプレグである。シートｓ６以外のシートは、炭素繊維強化シートである。なお、炭素繊維として、ＰＡＮ系及びピッチ系が例示される。

シートｓ６は、低弾性層である。低弾性層とは、繊維弾性率が１０ｔｆ／ｍｍ^２以下である層を意味する。ガラス繊維の弾性率は、およそ７〜８ｔｆ／ｍｍ^２である。

ガラス繊維は、圧縮破断ひずみが大きい。このガラス繊維は、衝撃吸収エネルギーの向上に有効である。バット部分層がガラス繊維強化層とされることで、バット部分の衝撃強度が向上する。バット部分層は、グリップ位置に設けられるため、フィーリングとの相関が大きい。バット部分層がガラス繊維強化層とされることで、ショットの際のフィーリングが良好となる。

低弾性層に用いられる繊維として、ガラス繊維の他、低弾性炭素繊維が例示される。好ましい低弾性炭素繊維は、ピッチ系炭素繊維である。

バット部分の重量を増やすことで、シャフト重心率を大きくすることができる。しかし、バット部分の重量が増えると、バット部分の曲げ剛性が過大となりやすい。この場合、バット部分が撓りにくく、内側軌道効果（後述）が減少する。バット部分層が低弾性層とされることで、シャフト重心率を高めつつ、バット部分の曲げ剛性を抑制することができる。このシャフト６では、シャフト重心率と内側軌道効果（後述）との相乗効果により、ヘッドスピードが増大する。

［サンドイッチ構造］
図２の積層構成は、第１フープ層ｓ３と第２フープ層ｓ９とを有する。第２フープ層ｓ９は、第１フープ層ｓ３よりも外側に位置する。第１フープ層ｓ３と第２フープ層ｓ９との間に、介在層が存在する。この介在層は、フープ層以外の層である。この積層構成では、介在層は、シャフトの軸方向位置によって相違する。バット部分層ｓ６、ｓ７が存在する領域においては、介在層は、層ｓ４、層ｓ５、層ｓ６、層ｓ７及び層ｓ８である。バット部分層ｓ６、ｓ７が存在しない領域においては、介在層は、層ｓ４、層ｓ５及び層ｓ８である。２つのフープ層間に介在層が存在する構造が、サンドイッチ構造とも称される。

上記介在層は、バイアス層ｓ４を含む。このバイアス層ｓ４は、全長層（全長バイアスシート）である。上記介在層は、バット部分層ｓ６、ｓ７を含む。上記介在層は、全長ストレート層ｓ５、ｓ８を含む。

第１フープ層ｓ３は、第１バイアス層ｓ２と第２バイアス層ｓ４との間に配置されている。第１フープ層ｓ３の内側に存在する全長層は、第１バイアス層ｓ２のみである。第２フープ層ｓ９の外側に存在する全長層は、ストレート層ｓ１０、ｓ１１、ｓ１２のみである。

シャフトの変形では、撓み変形に起因して、潰れ変形が起こる。この潰れ変形では、シャフト断面形状における曲率が、周方向位置によって変化する。すなわち、潰れ変形によって楕円形状となった場合、曲率が小さい部分と大きい部分とが混在することになる。フープ層は、繊維が周方向に配向しているため、この曲率の変化に追従しにくい。一方、ストレート層及びバイアス層は、繊維が周方向に配向していないため、上記曲率の変化に追従しやすい。

したがって、フープ層が重なっている場合、当該フープ層間における半径方向位置の相違に起因して、層間剥離が生じやすい。一方、フープ層にストレート層又はバイアス層が重なっている場合、層間剥離は比較的生じにくい。これらの観点から、２層のフープ層が重なっていないのが好ましい。フープ層の間には、フープ層以外の層が介在しているのが好ましい。フープ層の間には、ストレート層及び／又はバイアス層が介在しているのが好ましい。即ち、上記サンドイッチ構造が好ましい。このサンドイッチ構造は、曲げ強度を高める。軽量化の観点からは、１層あたりのフープ層の厚みは、０．０５ｍｍ以下が好ましい。フープ層による効果を高める観点から、１層あたりのフープ層の厚みは、０．０２ｍｍ以上が好ましい。

第１フープ層ｓ３は、全長層である。第２フープ層ｓ９は、全長層である。介在層は、全長層ｓ４、ｓ５及びｓ８を含む。よって、サンドウィッチ構造の効果がシャフトの全長に亘って奏され、シャフト全体の強度が高められている。

図３は、第２実施形態の積層構成を示す展開図である。この第２実施形態では、図２と比較して、バット部分シートｓ６の形状が相違する。このバット部分シートｓ６の軸方向長さＦｂは、図２の実施形態のシートｓ６よりも長い。また、この第３実施形態では、シートｓ６の幅（周方向幅）が比較的小さく、シートｓ６の先端（チップ端Ｔｐ側）の角度が比較的小さい。

図４は、第３実施形態の積層構成を示す展開図である。この第３実施形態では、図２と比較して、バット部分シートｓ６の形状が相違する。このバット部分シートｓ６の軸方向長さＦｂは、図２の実施形態のシートｓ６よりも長い。また、この第３実施形態では、シートｓ６の幅（周方向幅）が比較的小さく、シートｓ６の先端（チップ端Ｔｐ側）の角度が比較的大きい。

このように、図２、図３及び図４の対比では、バット部分層の寸法が変更されている。バット部分層を変更することで、バット部分の各点のＥＩ値を調整することができる。

図５は、第４実施形態に係る積層構成を示す。この図５は、比較例１（後述）の積層構成でもある。図５の実施形態は、１０枚のシートで構成されている。図５に係るシャフトは、第１シートｓ１から第１０シートｓ１０までを有している。層ｓ１は、チップ部分ストレート層である。層ｓ２は、全長バイアス層である。層ｓ３は、全長フープ層である。層ｓ４は、全長バイアス層である。層ｓ５は、全長ストレート層である。層ｓ６は、全長ストレート層である。層ｓ７は、全長フープ層である。層ｓ８は、全長ストレート層である。層ｓ９は、チップ部分ストレート層である。層ｓ１０は、チップ部分ストレート層である。

図５の実施形態は、バット部分層を有さない。この実施形態では、シャフト重心率が低くなりやすい。この実施形態では、Ｅ９／Ｅ６及びＥ１０／Ｅ６が低くなりやすい。なお、本発明において、バット部分層は必須ではない。よって、本発明のシャフトが、図５の積層構成を備えていて良い。好ましくは、本発明のシャフトは、バット部分層を有する。

［ＥＩ値の測定］
ＥＩ値は、シャフトの各位置における曲げ剛性を示す指標である。本願では、少なくとも１０箇所でＥＩ値が測定される。

図６は、ＥＩ値の測定方法を示している。ＥＩは、インテスコ製２０２０型（最大荷重５００ｋｇ）の万能材料試験機を用いて測定される。第１支持点Ｔ１と第２支持点Ｔ２とにより、シャフト６が下方から支持される。この支持を維持しながら、測定点Ｔ３に上方から荷重Ｆ１を加える。荷重Ｆ１の向きは、鉛直方向下向きである。点Ｔ１と点Ｔ２との間の距離は２００ｍｍである。測定点Ｔ３の位置は、点Ｔ１と点Ｔ２の間を二等分する位置である。荷重Ｆ１を加えたときのたわみ量Ｈが測定される。荷重Ｆ１は、圧子Ｒ１により与えられる。圧子Ｒ１の先端は、曲率半径を５ｍｍとする円筒面である。圧子Ｒ１の下方への移動速度は５ｍｍ／分である。荷重Ｆ１が２０ｋｇｆ（１９６Ｎ）に達した時点で圧子Ｒ１の移動を終了し、そのときのたわみ量Ｈが測定される。たわみ量Ｈは、鉛直方向における点Ｔ３の変位量である。ＥＩは、次式にて算出される。

ＥＩ（ｋｇｆ・ｍ^２）＝Ｆ１×Ｌ^３／（４８×Ｈ）
ただし、Ｆ１は最大荷重（ｋｇｆ）であり、Ｌは支持点間距離（ｍ）であり、Ｈはたわみ量（ｍ）である。最大荷重Ｆ１は２０ｋｇｆであり、支持点間距離Ｌは０．２ｍである。

［Ｅ１〜Ｅ１０］
ＥＩの測定点は、次の１０地点である。
（測定点１） ：チップ端Ｔｐから１３０ｍｍ離れた地点
（測定点２） ：チップ端Ｔｐから２３０ｍｍ離れた地点
（測定点３） ：チップ端Ｔｐから３３０ｍｍ離れた地点
（測定点４） ：チップ端Ｔｐから４３０ｍｍ離れた地点
（測定点５） ：チップ端Ｔｐから５３０ｍｍ離れた地点
（測定点６） ：チップ端Ｔｐから６３０ｍｍ離れた地点
（測定点７） ：チップ端Ｔｐから７３０ｍｍ離れた地点
（測定点８） ：チップ端Ｔｐから８３０ｍｍ離れた地点
（測定点９） ：チップ端Ｔｐから９３０ｍｍ離れた地点
（測定点１０）：チップ端Ｔｐから１０３０ｍｍ離れた地点

本願では、上記測定点１におけるＥＩ値がＥ１とされる。上記測定点２におけるＥＩ値がＥ２とされる。上記測定点３におけるＥＩ値がＥ３とされる。上記測定点４におけるＥＩ値がＥ４とされる。上記測定点５におけるＥＩ値がＥ５とされる。上記測定点６におけるＥＩ値がＥ６とされる。上記測定点７におけるＥＩ値がＥ７とされる。上記測定点８におけるＥＩ値がＥ８とされる。上記測定点９におけるＥＩ値がＥ９とされる。上記測定点１０におけるＥＩ値がＥ１０とされる。

本願では、第１領域、第２領域及び第３領域が定義される。第１領域、第２領域及び第３領域は、軸方向の領域である。

［第１領域］
チップ端Ｔｐからの距離が２３０ｍｍ以下である領域が第１領域である。換言すれば、第１領域は、チップ端Ｔｐから上記測定点２までの領域である。上記測定点２は、第１領域に含まれる。上述した１０の測定点のうち、第１領域に属するのは２点であり、測定点１及び２である。

［第２領域］
チップ端Ｔｐからの距離が２３０ｍｍを超えて８３０ｍｍ未満である領域が第２領域である。上述した１０の測定点のうち、第２領域に属するのは５点であり、測定点３から７である。

［第３領域］
チップ端Ｔｐからの距離が８３０ｍｍ以上である領域が第３領域である。上記測定点８は、第３領域に含まれる。上述した１０の測定点のうち、第３領域に属するのは３点であり、測定点８から１０である。

［Ｍ１、Ｍ２、Ｍ３］
本願では、上記１０箇所のＥＩ値をプロットしたグラフが考慮される。このグラフは、ｘｙ座標平面である。このグラフのｘ軸は、チップ端Ｔｐから上記測定点までの距離（ｍｍ）である。このグラフのｙ軸は、ＥＩ値（ｋｇｆ・ｍ^２）である。

図７は、実施例１（後述）のＥ１からＥ１０がプロットされたグラフである。上述の通り、このグラフのｘ軸（横軸）はチップ端Ｔｐからの距離（ｍｍ）であり、このグラフのｙ軸はＥＩ値（ｋｇｆ・ｍ^２）である。グラフにプロットされる１０個の点の座標（ｘ，ｙ）は、（１３０，Ｅ１）、（２３０，Ｅ２）、（３３０，Ｅ３）、（４３０，Ｅ４）、（５３０，Ｅ５）、（６３０，Ｅ６）、（７３０，Ｅ７）、（８３０，Ｅ８）、（９３０，Ｅ９）及び（１０３０，Ｅ１０）である。これらのうち、第１領域に属するのは、（１３０，Ｅ１）及び（２３０，Ｅ２）である。第２領域に属するのは、（３３０，Ｅ３）、（４３０，Ｅ４）、（５３０，Ｅ５）、（６３０，Ｅ６）及び（７３０，Ｅ７）である。第３領域に属するのは、（８３０，Ｅ８）、（９３０，Ｅ９）及び（１０３０，Ｅ１０）である。

上記グラフにおいて、上記第１領域の点を最小二乗法で近似した直線の傾きがＭ１とされる。ただし、上記第１領域に係る点は２点であるから、最小二乗法は用いられなくても良い。このＭ１は、上記第１領域に係る２点を通る直線の傾きに等しい。

図８は、第１領域での近似直線Ｌ１を示す。この直線Ｌ１の傾きが、Ｍ１である。上述の通り、第１領域に属するのは測定点１及び測定点２である。図８には、１０個の点のうち、第１領域に係る２つの点のみが示されている。図８が示すように、Ｍ１は、−０．００５１である。近似直線Ｌ１の式は、「ｙ＝−０．００５１ｘ＋２．５３７５」である。

上記グラフにおいて、上記第２領域の点を最小二乗法で近似した直線の傾きがＭ２とされる。最小二乗法による直線への近似は、マイクロソフト社の表計算ソフト「エクセル２０１０」の「線形近似」機能を用いることで容易に実施されうる。このソフトの「ＬＩＮＥＳＴ」関数が用いられても良い。なお、「エクセル」は、マイクロソフト社の登録商標である。

図９は、第２領域での近似直線Ｌ２を示す。この直線Ｌ２の傾きが、Ｍ２である。上述の通り、第２領域に属するのは測定点３から７である。図９には、１０個の点のうち、第２領域に係る５つの点のみが示されている。図９が示すように、Ｍ２は、０．００２９である。近似直線Ｌ２の式は、「ｙ＝０．００２９ｘ＋０．５１２６」である。

上記グラフにおいて、上記第３領域の点を最小二乗法で一次式に近似したときの傾きがＭ３とされる。

図１０は、第３領域での近似直線Ｌ３を示す。この直線Ｌ３の傾きが、Ｍ３である。上述の通り、第３領域に属するのは測定点８から１０である。図１０には、１０個の点のうち、第３領域に係る３個の点のみが示されている。図１０が示すように、Ｍ３は、０．０１７４である。近似直線Ｌ３の式は、「ｙ＝０．０１７４ｘ−１１．６７６」である。

傾きＭ１、Ｍ２及びＭ３は、以下を満たすのが好ましい。
（ａ）−０．０１５ ≦ Ｍ１ ≦ ０
（ｂ）０．０００８ ≦ Ｍ２ ≦ ０．００８
（ｃ） ０．００５ ≦ Ｍ３ ≦ ０．０３
（ｄ） Ｍ２ ＜ Ｍ３

即ち、傾きＭ１は、−０．０１５以上が好ましく、０以下が好ましい。傾きＭ２は、０．０００８以上が好ましく、０．００８以下が好ましい。傾きＭ３は、０．００５以上が好ましく、０．０３以下が好ましい。Ｍ３は、Ｍ２よりも大きいのが好ましい。

これら（ａ）から（ｄ）を満たすシャフトでは、ＥＩ分布が、中凹み形状となり易い。中凹み形状とは、シャフトの中間部分が凹んだような形状を意味する（図７参照）。この中凹み形状に起因して、全体的なシャフトの撓りが確保され、ヘッドスピードが向上する。この効果が、中凹み効果とも称される。

中凹み形状を考慮すると、上記グラフ上の各点は、上記近似直線に近いのが好ましい。この観点から、以下の（１）から（１０）が好ましい。
（１）ｘ座標が１３０ｍｍである上記直線Ｌ１上の点と、点（１３０，Ｅ１）との距離が、０．８（ｋｇｆ・ｍ^２）以下、更には０．４（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。
（２）ｘ座標が２３０ｍｍである上記直線Ｌ１上の点と、点（２３０，Ｅ２）との距離が、０．８（ｋｇｆ・ｍ^２）以下、更には０．４（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。
（３）ｘ座標が３３０ｍｍである上記直線Ｌ２上の点と、点（３３０，Ｅ３）との距離が、１．７（ｋｇｆ・ｍ^２）以下、更には０．８５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。
（４）ｘ座標が４３０ｍｍである上記直線Ｌ２上の点と、点（４３０，Ｅ４）との距離が、１．７（ｋｇｆ・ｍ^２）以下、更には０．８５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。
（５）ｘ座標が５３０ｍｍである上記直線Ｌ２上の点と、点（５３０，Ｅ５）との距離が、１．７（ｋｇｆ・ｍ^２）以下、更には０．８５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。
（６）ｘ座標が６３０ｍｍである上記直線Ｌ２上の点と、点（６３０，Ｅ６）との距離が、１．７（ｋｇｆ・ｍ^２）以下、更には０．８５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。
（７）ｘ座標が７３０ｍｍである上記直線Ｌ２上の点と、点（７３０，Ｅ７）との距離が、１．７（ｋｇｆ・ｍ^２）以下、更には０．８５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。
（８）ｘ座標が８３０ｍｍである上記直線Ｌ３上の点と、点（８３０，Ｅ８）との距離が、３．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以下、更には１．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。
（９）ｘ座標が９３０ｍｍである上記直線Ｌ３上の点と、点（９３０，Ｅ９）との距離が、３．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以下、更には１．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。
（１０）ｘ座標が１０３０ｍｍである上記直線Ｌ３上の点と、点（１０３０，Ｅ１０）との距離が、３．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以下、更には１．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以下である。

［Ｅ９／Ｅ６、Ｅ１０／Ｅ６］
本発明者は、Ｅ９／Ｅ６及びＥ１０／Ｅ６の最適化により、ヘッドスピードが向上することを見いだした。この理由は、ヘッドの軌道にある。上記最適化により、ダウンスイングの初期段階において、ヘッドの軌道が内側を通りやすいことが判明した。この「内側」とは、スイング軸に近い側を意味する。ヘッドの軌道が内側となることで、実際のスイングにおけるスイング軸回りのクラブ慣性モーメントが実質的に減少する。このため、振りやすさが高まり、ヘッドスピードが向上する。この効果が、内側軌道効果とも称される。

ダウンスイングの初期段階（トップからの切り返しの直後）では、特にシャフトのバット側（手元側）に曲げ応力が加わる。Ｅ９／Ｅ６及びＥ１０／Ｅ６を高めることで、この応力の集中が促進され、ダウンスイングの初期段階におけるバット部の撓りが増大する。この撓りの増大に起因して、内側軌道効果が高まる。また、Ｅ９／Ｅ６及びＥ１０／Ｅ６を最適化することで、中凹み効果も高まる。内側軌道効果と中凹み効果との相乗効果で、ヘッドスピードが一層向上しうる。

中凹み効果及び内側軌道効果の観点から、Ｅ９／Ｅ６は、１．７以上が好ましく、１．８以上がより好ましく、１．９以上がより好ましい。Ｅ９が過大であると、内側軌道効果が低下しうる。この観点から、Ｅ９／Ｅ６は、３．０以下が好ましく、２．８以下がより好ましく、２．６以下がより好ましい。

中凹み効果及び内側軌道効果の観点から、Ｅ１０／Ｅ６は、２．０以上が好ましく、２．１以上がより好ましく、２．２以上がより好ましい。Ｅ１０が過大であると、内側軌道効果が低下しうる。この観点から、Ｅ１０／Ｅ６は、４．０以下が好ましく、３．５以下が好ましく、３．３以下がより好ましく、３．１以下がより好ましい。

ダウンスイングの初期段階におけるバット部の撓りを増大させる観点から、Ｅ１０とＥ９との差が大きいのが好ましい。このバット部の撓りを大きくすることで、内側軌道効果が高まる。この点を考慮すると、差（Ｅ１０−Ｅ９）は、１．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以上が好ましく、１．５（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましく、１．８（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましく、１．９（ｋｇｆ・ｍ^２）以上がより好ましい。Ｅ１０が過大であると、フィーリングが悪くなることがある。この観点から、差（Ｅ１０−Ｅ９）は、５．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以下が好ましく、４．０（ｋｇｆ・ｍ^２）以下がより好ましい。

中凹み効果及び内側軌道効果の観点から、傾きＭ３は、０．００５以上が好ましく、０．００７以上がより好ましく、０．０１以上がより好ましく、０．０１３以上がより好ましく、０．０１５以上がより好ましく、０．０１７以上がより好ましい。内側軌道効果の観点から、傾きＭ３は、０．０３以下が好ましく、０．０２５以下がより好ましく、０．０２３以下がより好ましく、０．０２０以下がより好ましい。

中凹み効果及び内側軌道効果の観点から、Ｍ３／Ｍ２は、３以上が好ましく、４以上がより好ましく、５以上がより好ましい。内側軌道効果の観点から、Ｍ３／Ｍ２は、１２以下が好ましく、１１以下がより好ましく、１０以下がより好ましい。

加えて、シャフト重心率が高いので、振りやすさが達成されている。ヘッドスピードの更なる向上が図られている。

上述の通り、バット部分層ｓ６には、低弾性層が用いられている。よって、バット部分の過大な剛性が抑制されている。このため、バット部分の撓りが得られ、上記内側軌道効果が高まる。更に、バット部分層ｓ６は、シャフト重心率を大きくするのに寄与している。

バット部分層が低弾性層とされることで、打撃の際のフィーリングが向上しうる。また、上記中凹み効果及び内側軌道効果は、良好な撓りを生むことから、フィーリングの向上にも寄与していると考えられる。

図３において両矢印Ｌｂ１で示されるのは、バット部分層のチップ側の端とチップ端Ｔｐとの最小距離である。図３の実施形態において、バット部分シートｓ６のチップ側の端は斜辺を形成している。最小距離Ｌｂ１は、この斜辺とチップ端Ｔｐとの距離の最小値である。

中凹み効果の観点から、バット部分層のチップ側の端の位置は重要である。また、内側軌道効果の観点から、ダウンスイングにおいてシャフトの手元部の特定位置で曲げ応力を集中させるのが好ましい。これらの観点から、距離Ｌｂ１は、過大であっても過小であっても好ましくない。具体的には、距離Ｌｂ１は、８００ｍｍ以上が好ましく、８２０ｍｍ以上がより好ましく、８４０ｍｍ以上がより好ましい。距離Ｌｂ１は、９７０ｍｍ以下が好ましく、９５０ｍｍ以下がより好ましく、９３０ｍｍ以下がより好ましい。これらの好ましい距離Ｌｂ１は、少なくとも１つのバット部分層が満たしているのが好ましく、低弾性層のバット部分層が満たしているのがより好ましい。

図３において両矢印Ｌｂ２で示されるのは、バット部分層のチップ側の端とチップ端Ｔｐとの最大距離である。図３の実施形態において、バット部分シートｓ６のチップ側の端は斜辺を形成している。最大距離Ｌｂ２は、この斜辺とチップ端Ｔｐとの距離の最大値である。

中凹み効果の観点から、バット部分層のチップ側の端の位置は重要である。また、内側軌道効果の観点から、ダウンスイングにおいてシャフトの手元部の特定位置で曲げ応力を集中させるのが好ましい。これらの観点から、距離Ｌｂ２は、過大であっても過小であっても好ましくない。具体的には、距離Ｌｂ２は、９３０ｍｍ以上が好ましく、９５０ｍｍ以上がより好ましく、９７０ｍｍ以上がより好ましい。距離Ｌｂ２は、１１００ｍｍ以下が好ましく、１０８０ｍｍ以下がより好ましく、１０６０ｍｍ以下がより好ましい。これらの好ましい距離Ｌｂ２は、少なくとも１つのバット部分層が満たしているのが好ましく、低弾性層のバット部分層が満たしているのがより好ましい。

曲げ剛性の変化が急激であると、フィーリングが悪化する。この観点から、差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）は、５０ｍｍ以上が好ましく、７０ｍｍ以上がより好ましく、９０ｍｍ以上がより好ましい。差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）が過大であると、中凹み効果が減少し、フィーリングが悪化する。この観点から、差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）は、２００ｍｍ以下が好ましく、１８０ｍｍ以下がより好ましく、１６０ｍｍ以下がより好ましい。

シャフトの重心位置の効果を高める観点から、シャフト長さＬｓは、１０７９ｍｍ以上が好ましく、１１０５ｍｍ以上がより好ましく、１１３０ｍｍ以上がより好ましく、１１４３ｍｍ以上がより好ましい。ルールを考慮すると、シャフト長さＬｓは、１１８１ｍｍ以下が好ましい。

振りやすさの観点から、シャフト重量は、５０ｇ以下が好ましく、４８ｇ以下がより好ましく、４６ｇ以下がより好ましい。強度の観点から、シャフト重量は、３０ｇ以上が好ましく、３３ｇ以上がより好ましく、３５ｇ以上がより好ましい。

軽量なシャフトにおいて、バット部分層を設けると、チップ部分の強度が低下しやすい。図２の実施形態では、チップ部分層ｓ１がガラス繊維強化層である。上述の通り、ガラス繊維の圧縮破断ひずみは大きい。ガラス繊維強化層は、衝撃吸収エネルギーの向上に有効である。チップ部分層がガラス繊維強化層とされることで、チップ部分の衝撃強度が向上する。

プリプレグシートのマトリクス樹脂として、熱硬化性樹脂及び熱可塑性樹脂が例示される。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂として、エポキシ樹脂が好ましい。

傾きＭ１、Ｍ２及びＭ３を調整しうる設計項目として、次の（ａ１）から（ａ８）が例示される。
（ａ１）シャフト（マンドレル）のテーパー率
（ａ２）チップ部分層の軸方向長さ
（ａ３）チップ部分層の厚み
（ａ４）チップ部分層の繊維弾性率
（ａ５）バット部分層の軸方向長さ
（ａ６）バット部分層の厚み
（ａ７）バット部分層の繊維弾性率
（ａ８）部分層の軸方向位置

Ｅ９／Ｅ６及びＥ１０／Ｅ６を調整しうる設計項目として、次の（ｂ１）から（ｂ５）が例示される。
（ｂ１）シャフト（マンドレル）のテーパー率
（ｂ２）チップ部分層の軸方向長さ
（ｂ３）チップ部分層の厚み
（ｂ４）チップ部分層の繊維弾性率
（ｂ５）部分層の軸方向位置

シャフト重心率を調整する手段として、次の（ｃ１）から（ｃ６）が例示される。
（ｃ１）バット部分層の厚み
（ｃ２）バット部分層の軸方向長さ
（ｃ３）チップ部分層の厚み
（ｃ４）チップ部分層の軸方向長さ
（ｃ５）シャフト（マンドレル）のテーパー率
（ｃ６）各シートの形状

以下の表１及び表２は、使用可能なプリプレグの例を示す。これらのプリプレグは市販されている。所望の仕様が得られるように、適切なプリプレグが選択されうる。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
図２で示される積層構成を有するシャフトが作製された。上記シャフト６と同じ製造方法で、実施例１のシャフトを得た。シャフト全長Ｌｓは、１１４２ｍｍであった。上述の設計項目を用いて、仕様が調整された。各シートに用いられたプリプレグは、次の通りであった。
・シートｓ１：ガラス繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は７ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ２：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は４０ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ３：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は３０ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ４：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は４０ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ５：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ６：ガラス繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は７ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ７：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ８：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は３０ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ９：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は３０ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ１０：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ１１：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ１２：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２）

この実施例１の１０個のＥＩ値が下記の表３に示される。実施例１のＥＩ分布は、図７に示される。

［実施例２］
図３で示される積層構成が採用された他は実施例１と同じにして、実施例２のシャフトを得た。この実施例２の１０個のＥＩ値が下記の表４に示される。実施例２のＥＩ分布が、図１１に示される。

［実施例３］
図４で示される積層構成が採用された他は実施例１と同じにして、実施例３のシャフトを得た。この実施例３の１０個のＥＩ値が下記の表５に示される。実施例３のＥＩ分布が、図１２に示される。

［実施例４］
バット部分層ｓ６がガラス繊維強化層から炭素繊維強化層に変更された。バット部分層ｓ６の繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２とされた。この他は実施例１と同じにして、実施例４のシャフトを得た。この実施例４の１０個のＥＩ値が下記の表６に示される。実施例４のＥＩ分布が、図１３に示される。

［実施例５］
チップ部分層ｓ１及びバット部分層ｓ６がガラス繊維強化層から炭素繊維強化層に変更された。チップ部分層ｓ１の繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２とされた。バット部分層ｓ６の繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２とされた。この他は実施例１と同じにして、実施例５のシャフトを得た。この実施例５の１０個のＥＩ値が下記の表７に示される。実施例５のＥＩ分布が、図１４に示される。

［比較例１］
図５で示される積層構成が採用された。上記シャフト６と同じ製造方法で、比較例１のシャフトを得た。上述の設計項目を用いて、仕様が調整された。各シートに用いられたプリプレグは、次の通りであった。
・シートｓ１：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ２：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は４０ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ３：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は３０ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ４：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は４０ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ５：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ６：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は３０ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ７：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は３０ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ８：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ９：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２）
・シートｓ１０：炭素繊維強化プリプレグ（繊維弾性率は２４ｔｆ／ｍｍ^２）

この比較例１の１０個のＥＩ値が下記の表８に示される。比較例１のＥＩ分布が、図１５に示される。

これら実施例１から５及び比較例１の仕様と評価結果が、下記の表９に示される。

評価方法は、以下の通りである。

［三点曲げ強度］
三点曲げ強度は、ＳＧ式三点曲げ強度試験に準拠して測定された。これは、日本の製品安全協会が定める試験である。測定点は、Ｔ点、Ｂ点及びＣ点とされた。Ｔ点は、チップ端Ｔｐから９０ｍｍの地点である。Ｂ点は、チップ端Ｔｐから５２５ｍｍの地点である。Ｃ点は、バット端Ｂｔから１７５ｍｍの地点である。

図１６は、三点曲げ強度の測定方法を示す。この図１６が示すように、２つの支持点ｅ１、ｅ２においてシャフト６を下方から支持しつつ、荷重点ｅ３において上方から下方に向かって、圧子Ｒが荷重Ｆを加える。圧子Ｒの下降のスピードは、２０ｍｍ／ｍｉｎである。圧子Ｒの先端には、シリコーンラバーＳｔが装着される。荷重点ｅ３の位置は、支持点ｅ１と支持点ｅ２との間を二等分する位置である。この荷重点ｅ３が、測定点である。Ｔ点が測定される場合、上記スパンＳは、１５０ｍｍとされる。Ｂ点及びＣ点が測定される場合、上記スパンＳは、３００ｍｍとされる。シャフト６が破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が測定された。この荷重Ｆが、上記表９に示される。

［内側軌道距離］
上述した内側軌道効果を確認するため、内側軌道距離を測定した。各シャフトにヘッド及びグリップを装着してゴルフクラブを得た。ヘッドとして、ダンロップスポーツ社製の商品名「ゼクシオ エイト」のドライバーヘッド（ロフト１０．５°）が用いられた。ゴルファーの正面からスイングを撮影し、ヘッドの軌道を得た。ダウンスイング中のヘッド軌道が、比較例１の軌道に対してどれだけ内側にあるかを測定した。画像処理により２つの軌道を重ねて、両軌道間の距離を測定した。この距離の最大値を、内側軌道距離とした。１０名のゴルファーの平均値が、上記表９に示される。

[フィーリング]
上述のゴルフクラブを用いて、上記１０名のゴルファーが実際に打球し、フィーリングを評価した。このフィーリングは、打球感と振りやすさとの総合評価とされた。１点から５点までの５段階で、官能評価がなされた。点数が高いほど評価が高い。１０名のゴルファーの平均値が上記表９に示される。

［比較例２］
上記サンドウィッチ構造を有さないシャフトとして、比較例２を作成した。この比較例２の積層構成が、図１７に示される。比較例２では、比較例１（図５）の第１フープシートｓ３（１プライ）と第２フープシートｓ７（１プライ）とを１枚のフープシートｓ５（２プライ）に統合した。また、比較例２では、比較例１（図５）における２枚のストレートシートｓ６（１プライ）及びｓ８（１プライ）を１枚のストレートシートｓ６（２プライ）に統合した。その他は比較例１と同様にして、比較例２のシャフトを得た。この比較例２の評価結果が、上記表９に示される。比較例２の三点曲げ強度は、Ｔ点が１８０（ｋｇｆ）であり、Ｂ点が６０（ｋｇｆ）であり、Ｃ点が１２５（ｋｇｆ）であった。

［実施例６から１１］
差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）とフィーリングとの関係について、テストを行った。実施例１のバット部分シートｓ６において、斜辺の中点Ｍｐ（図２参照）とバット端Ｂｔとの距離を変えずに、斜辺の角度を変更することで、差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）を変化させた。つまり、シートｓ６の重量及び位置を略一定としつつ、差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）を変化させた。その他は実施例１と同様にして、実施例６から１１のシャフト及びクラブを得た。各実施例の仕様は次の通りであった。
［各実施例の差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）］
・実施例６：差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）が３０ｍｍ
・実施例７：差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）が５０ｍｍ
・実施例８：差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）が９０ｍｍ
・実施例１：差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）が１３０ｍｍ
・実施例９：差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）が１８０ｍｍ
・実施例１０：差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）が２００ｍｍ
・実施例１１：差（Ｌｂ２−Ｌｂ１）が２５０ｍｍ

上述のゴルファー１０名が実際に打球し、フィーリングを評価した。評価方法は上述の通りとした。各実施例のフィーリング評価は以下の通りであった。
・実施例６：３．５点
・実施例７：３．８点
・実施例８：４．１点
・実施例１：４．５点
・実施例９：４．１点
・実施例１０：３．９点
・実施例１１：３．３点

以上の通り、実施例は比較例に比べて評価が高い。本発明の優位性は明らかである。

以上説明された発明は、あらゆるゴルフクラブに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
Ｌｓ・・・シャフトの長さ
Ｌｇ・・・チップ端Ｔｐから重心Ｇまでの距離
ｓ１〜ｓ１２（図２）・・・プリプレグシート（層）
ｓ３（図２）・・・第１フープシート（第１フープ層）
ｓ９（図２）・・・第２フープシート（第２フープ層）
Ｔｐ・・・シャフトのチップ端
Ｂｔ・・・シャフトのバット端
Ｇ・・・シャフトの重心

Claims (5)

1. ヘッド、シャフト及びグリップを備え、
   上記シャフトの重量が５０ｇ以下であり、
   上記シャフトのチップ端からシャフト重心までの距離がＬｇとされ、シャフトの長さがＬｓとされるとき、シャフト重心率Ｌｇ／Ｌｓが０．５４以上であり、
   上記シャフトにおいて、チップ端から１３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ１とされ、上記チップ端から２３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ２とされ、上記チップ端から３３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ３とされ、上記チップ端から４３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ４とされ、上記チップ端から５３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ５とされ、上記チップ端から６３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ６とされ、上記チップ端から７３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ７とされ、上記チップ端から８３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ８とされ、上記チップ端から９３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ９とされ、上記チップ端から１０３０ｍｍの地点におけるＥＩ値がＥ１０とされ、
   上記チップ端からの距離が２３０ｍｍ以下である領域が第１領域とされ、上記チップ端からの距離が２３０ｍｍを超えて８３０ｍｍ未満である領域が第２領域とされ、上記チップ端からの距離が８３０ｍｍ以上である領域が第３領域とされ、
   ｘ軸がチップ端から測定点までの距離（ｍｍ）であり且つｙ軸が上記ＥＩ値（ｋｇｆ・ｍ^２）であるｘｙ座標平面に上記１０個のＥＩ値をプロットしたグラフにおいて、上記第１領域の点を最小二乗法で近似した直線の傾きがＭ１とされ、上記第２領域の点を最小二乗法で近似した直線の傾きがＭ２とされ、上記第３領域の点を最小二乗法で一次式に近似したときの傾きがＭ３とされるとき、
   次の（ａ）〜（ｆ）を満たすゴルフクラブ。
   （ａ）−０．０１５ ≦ Ｍ１ ≦ ０
   （ｂ）０．０００８ ≦ Ｍ２ ≦ ０．００８
   （ｃ） ０．００５ ≦ Ｍ３ ≦ ０．０３
   （ｄ） Ｍ２ ＜ Ｍ３
   （ｅ）１．７ ≦ Ｅ９／Ｅ６ ≦ ３．０
   （ｆ）２．０ ≦ Ｅ１０／Ｅ６ ≦ ４．０
2. 上記シャフトが、複数の繊維強化樹脂層を有しており、
   上記繊維強化樹脂層が、第１フープ層と、この第１フープ層よりも外側に位置する第２フープ層と、上記第１フープ層と上記第２フープ層との間に位置する介在層とを含む請求項１に記載のゴルフクラブ。
3. 上記第１フープ層が全長層であり、
   上記第２フープ層が全長層であり、
   上記介在層が全長層を含む請求項２に記載のゴルフクラブ。
4. 上記繊維強化樹脂層が、バット部分層を含んでおり、
   このバット部分層は、繊維弾性率が１０ｔ／ｍｍ^２以下の低弾性層である請求項２又は３に記載のゴルフクラブ。
5. 上記低弾性層が、ガラス繊維強化層である請求項４に記載のゴルフクラブ。

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