JP2020156817A - ゴルフクラブ用シャフト - Google Patents
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Abstract
【課題】 曲げ剛性値が比較的小さい範囲内であり、曲げ剛性分布が適切であるため、非力なゴルファーが用いても、振り感が良好で、飛距離を増大させられるゴルフクラブ用シャフトを提供することを課題とする。【解決手段】 細径端部から１７０ｍｍの位置から、太径端部から１７０ｍｍの位置までの曲げ剛性値が０．５ｋｇｆ・ｍ２以上５．０ｋｇｆ・ｍ２以下の範囲内であるゴルフクラブ用シャフト。【選択図】なし
Description
本発明は、ゴルフクラブ用シャフトに関する。
１９９２年以降、少子高齢化や、若年層のゴルフ離れにより、ゴルフ市場は縮小傾向にある。団塊の世代がゴルフからリタイアしていくことを考慮すると、この傾向は更に顕著になる可能性が指摘されている。この状況を憂慮し、２００２年に、（財）日本ゴルフ協会は、ゴルフ界に向け、ゴルフ市場活性化策を連携して実施することを提言した「ＧＬＦ２１」を発刊した。これを受けて、２００３年に、経済産業省は委託調査として「ゴルフ市場活性化行動計画検討会」設置、報告書をまとめている。その中で、中長期的なゴルフ市場の拡大の対策の一つとして、ジュニア層の育成が挙げられている。
米国においても、世界ゴルフ財団がＧｏｌｆ２０／２０と名付けたゴルフ振興活動を推進しており、その中の施策に、ゴルファーの平均年齢の引き下げや、ジュニア育成などが挙げられている。
一方、ゴルフ用具としては、女性やシニア層などの非力なゴルファー向けには、重量や剛性を調整し、飛距離を伸ばせるゴルフクラブ用シャフトが各種知られている。
しかしながら、ジュニアゴルファーは、プレー人口が少なかったこともあり、ジュニアゴルファー向けに最適設計されたゴルフクラブ用シャフトは殆どなく、ジュニア向けに販売されているのは、主に安価で柔らかい材料を用いたゴルフクラブ用シャフトである。そのため、ジュニアゴルファーは、大人向けのゴルフクラブ用シャフトを身長に合わせて切断して使用したり、安価な材料を用いた軽量なゴルフクラブ用シャフトを用いたりしているのが実情である。
しかしながら、ジュニアゴルファーは、プレー人口が少なかったこともあり、ジュニアゴルファー向けに最適設計されたゴルフクラブ用シャフトは殆どなく、ジュニア向けに販売されているのは、主に安価で柔らかい材料を用いたゴルフクラブ用シャフトである。そのため、ジュニアゴルファーは、大人向けのゴルフクラブ用シャフトを身長に合わせて切断して使用したり、安価な材料を用いた軽量なゴルフクラブ用シャフトを用いたりしているのが実情である。
本発明は、こうした背景に鑑み、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍのゴルファー、とりわけジュニアゴルファー向けに最適設計したゴルフクラブ用シャフトを提供することを目的としている。
特許文献１には、一様な強度分布を得ることで、余剰な重量を削減し、軽量化したゴルフクラブ用シャフトについて記載されている。
しかしながら、この手法で得られたような、成人向けの軽量シャフトの太径端部をカットして、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍのゴルファーに合わせて用いる場合、カット前のシャフトと比較して振動数が高くなり過ぎたり、曲げ剛性値が高くなり過ぎたりして、スイング時に適切なしなりを得られないため、飛距離を向上させるためのスイングを行うなどの使いこなしが困難であったり、打感が悪かったりした。
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、曲げ剛性値が小さく、曲げ剛性分布が適切であるため、振り感が良好で、飛距離を増大させられるゴルフクラブ用シャフトを提供することを課題としている。
本発明者らは、鋭意検討を行った結果、曲げ剛性値と曲げ剛性分布を制御することにより上記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。すなわち本発明の要旨は、以下の（１）〜（９）の通りである。
（１） 細径端部から１７０ｍｍの位置から、太径端部から１７０ｍｍの位置までの曲げ剛性値が０．５ｋｇｆ・ｍ２以上５．０ｋｇｆ・ｍ２以下の範囲内であるゴルフクラブ用シャフト。
（２） チップ端側からの距離がシャフト全長の２５％以上６５％以下の範囲における曲げ剛性値の傾きが２．０ｋｇｆ・ｍ以上５．５ｋｇｆ・ｍ以下である
（１）に記載のゴルフクラブ用シャフト。
（３） 細径端から３００ｍｍの範囲での曲げ剛性値の最大値と、太径端側から３００ｍｍの範囲での曲げ剛性値の最大値の差が１．０ｋｇｆ・ｍ２以上３．５ｋｇｆ・ｍ２以下である
（１）または（２）に記載のゴルフクラブ用シャフト。
（４） 全長が８００ｍｍ以上１１００ｍｍ以下である
（１）〜（３）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（５） 重量が２５ｇ以上４５ｇ以下である
（１）〜（４）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（６） 強化繊維を含む樹脂層である繊維強化樹脂層、を複数有するゴルフクラブ用シャフトであって、前記繊維強化樹脂層の少なくとも一層に、前記強化繊維として弾性率が２８０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下、かつ引張強度が５５００ＭＰａ以上８５００ＭＰａ以下である強化繊維を含む繊維強化樹脂層、を含む
（１）〜（５）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（７） 強化繊維を含む樹脂層である繊維強化樹脂層、を複数有するゴルフクラブ用シャフトであって、
前記ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して強化繊維が−５°〜＋５°で配向された繊維強化樹脂層の少なくとも一層に、
前記強化繊維として弾性率が２８０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下、かつ引張強度が５５００ＭＰａ以上８５００ＭＰａ以下である強化繊維を含む繊維強化樹脂層、を含む
（１）〜（６）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（８） 前記ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して強化繊維が−５°〜＋５°で配向された繊維強化樹脂層が前記ゴルフクラブ用シャフトの全長に亘って配置されている
（７）に記載のゴルフクラブ用シャフト。
（９） 身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長者用である
（１）〜（８）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（１０） ジュニアゴルファー用である（１）〜（９）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（１１） （１）〜（１０）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフトを含むゴルフクラブ。
（２） チップ端側からの距離がシャフト全長の２５％以上６５％以下の範囲における曲げ剛性値の傾きが２．０ｋｇｆ・ｍ以上５．５ｋｇｆ・ｍ以下である
（１）に記載のゴルフクラブ用シャフト。
（３） 細径端から３００ｍｍの範囲での曲げ剛性値の最大値と、太径端側から３００ｍｍの範囲での曲げ剛性値の最大値の差が１．０ｋｇｆ・ｍ２以上３．５ｋｇｆ・ｍ２以下である
（１）または（２）に記載のゴルフクラブ用シャフト。
（４） 全長が８００ｍｍ以上１１００ｍｍ以下である
（１）〜（３）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（５） 重量が２５ｇ以上４５ｇ以下である
（１）〜（４）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（６） 強化繊維を含む樹脂層である繊維強化樹脂層、を複数有するゴルフクラブ用シャフトであって、前記繊維強化樹脂層の少なくとも一層に、前記強化繊維として弾性率が２８０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下、かつ引張強度が５５００ＭＰａ以上８５００ＭＰａ以下である強化繊維を含む繊維強化樹脂層、を含む
（１）〜（５）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（７） 強化繊維を含む樹脂層である繊維強化樹脂層、を複数有するゴルフクラブ用シャフトであって、
前記ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して強化繊維が−５°〜＋５°で配向された繊維強化樹脂層の少なくとも一層に、
前記強化繊維として弾性率が２８０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下、かつ引張強度が５５００ＭＰａ以上８５００ＭＰａ以下である強化繊維を含む繊維強化樹脂層、を含む
（１）〜（６）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（８） 前記ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して強化繊維が−５°〜＋５°で配向された繊維強化樹脂層が前記ゴルフクラブ用シャフトの全長に亘って配置されている
（７）に記載のゴルフクラブ用シャフト。
（９） 身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長者用である
（１）〜（８）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（１０） ジュニアゴルファー用である（１）〜（９）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフト。
（１１） （１）〜（１０）のいずれかに記載のゴルフクラブ用シャフトを含むゴルフクラブ。
本発明のゴルフクラブ用シャフトは、曲げ剛性が低い領域にありながら、曲げ剛性分布が制御されている。そのため、本発明のゴルフクラブ用シャフトを用いると、スイング時に適切なしなりを得ることができ、飛距離を増大させることができる。
以下、本発明の実施形態に関して具体例を示して説明する。なお、以後、本明細書では、ゴルフクラブ用シャフトをシャフト、シャフトのバット端部を太径端部、チップ端部を細径端部と表記することがある。
（ゴルフクラブ）
ゴルフクラブは、ゴルフヘッドと、ゴルフクラブ用シャフトと、グリップによって構成されている。
ゴルフクラブは、通常、シャフトのチップ端にヘッドを取り付け、バット端にグリップを取り付けて組み上げる。ゴルフクラブは、通常、クラブ長を考慮して、シャフトの両端をカットしてからヘッドを取り付けて組み上げる。
ゴルフクラブは、ゴルフヘッドと、ゴルフクラブ用シャフトと、グリップによって構成されている。
ゴルフクラブは、通常、シャフトのチップ端にヘッドを取り付け、バット端にグリップを取り付けて組み上げる。ゴルフクラブは、通常、クラブ長を考慮して、シャフトの両端をカットしてからヘッドを取り付けて組み上げる。
（ゴルフクラブの重量）
本発明のゴルフクラブは、総重量が２００ｇ以上４００ｇ以下が好ましく、２２０ｇ以上３７０ｇ以下がより好ましく、２５０ｇ以上３５０ｇ以下が更に好ましい。前記下限値以上であれば、飛距離増大の効果がある。前記上限値以下であれば、オーバースイングを防ぎ、身体の負担を軽減する効果がある。
本発明のゴルフクラブは、総重量が２００ｇ以上４００ｇ以下が好ましく、２２０ｇ以上３７０ｇ以下がより好ましく、２５０ｇ以上３５０ｇ以下が更に好ましい。前記下限値以上であれば、飛距離増大の効果がある。前記上限値以下であれば、オーバースイングを防ぎ、身体の負担を軽減する効果がある。
（ゴルフクラブの長さ）
本発明のゴルフクラブは、長さが３０インチ以上４５インチ以下が好ましく、３２インチ以上４３インチ以下がより好ましく、３４インチ以上４１インチ以下が更に好ましい。前記下限値以上であれば、飛距離増大の効果がある。前記上限値以下であれば、正しいアドレスの姿勢がキープでき、効率の良いスイングができる。
本発明のゴルフクラブは、長さが３０インチ以上４５インチ以下が好ましく、３２インチ以上４３インチ以下がより好ましく、３４インチ以上４１インチ以下が更に好ましい。前記下限値以上であれば、飛距離増大の効果がある。前記上限値以下であれば、正しいアドレスの姿勢がキープでき、効率の良いスイングができる。
（シャフト）
ゴルフクラブ用シャフトとは、ゴルフクラブに組む前のシャフト（ゴルフクラブの部品）と、ゴルフクラブの各部品をゴルフクラブに組み立てた際の、前記ゴルフクラブにおけるシャフト部分の両方を意味する。
ゴルフクラブに組む前のシャフトは、製造直後のカットしていない状態と、ゴルフクラブに組み立てる直前の、カットした状態の両方を示す。
なお、ゴルフクラブにおけるシャフト部分の方がより本願発明の効果を発現する。
ゴルフクラブ用シャフトとは、ゴルフクラブに組む前のシャフト（ゴルフクラブの部品）と、ゴルフクラブの各部品をゴルフクラブに組み立てた際の、前記ゴルフクラブにおけるシャフト部分の両方を意味する。
ゴルフクラブに組む前のシャフトは、製造直後のカットしていない状態と、ゴルフクラブに組み立てる直前の、カットした状態の両方を示す。
なお、ゴルフクラブにおけるシャフト部分の方がより本願発明の効果を発現する。
（シャフトの種類）
本実施形態のシャフトは、ドライバー、フェアウェイウッド、ユーティリティ、アイアン、パターなどの、いずれの種類のゴルフクラブ用シャフトでも良い。
本実施形態のシャフトは、ドライバー、フェアウェイウッド、ユーティリティ、アイアン、パターなどの、いずれの種類のゴルフクラブ用シャフトでも良い。
（素管）
素管は、意匠性付与層を有しないシャフトのことである。
素管の物性がゴルフクラブ用シャフトの物性を実質的に決定する。
素管は、複数の繊維強化樹脂層を有する。繊維強化樹脂層の枚数は、後述するように、ゴルフクラブ用シャフトの機能を分担して発現するため、２枚以上であることが好ましい。
素管は、繊維強化樹脂層以外に、樹脂層、タングステンなどの金属粉末を含む樹脂層である重量調整層、金属や強化繊維以外のフィラーを含む樹脂層、樹脂粉末などを含んでいてもよい。
素管は、意匠性付与層を有しないシャフトのことである。
素管の物性がゴルフクラブ用シャフトの物性を実質的に決定する。
素管は、複数の繊維強化樹脂層を有する。繊維強化樹脂層の枚数は、後述するように、ゴルフクラブ用シャフトの機能を分担して発現するため、２枚以上であることが好ましい。
素管は、繊維強化樹脂層以外に、樹脂層、タングステンなどの金属粉末を含む樹脂層である重量調整層、金属や強化繊維以外のフィラーを含む樹脂層、樹脂粉末などを含んでいてもよい。
（意匠性付与層）
シャフトは、表面に意匠性付与層を有していても良い。意匠性付与層は、素管の外面に付与され、模様やブランド名などを表示する加飾の役割を担う。意匠性付与層を有することで、デザイン性を向上させ、消費者の購買意欲を高めることができる。意匠性付与層を有している場合、意匠性付与層を含めたシャフトを、本発明のシャフトとする。
意匠性付与層は、シャフト全長に亘って形成しても良く、シャフトの一部に形成しても良い。
シャフトは、表面に意匠性付与層を有していても良い。意匠性付与層は、素管の外面に付与され、模様やブランド名などを表示する加飾の役割を担う。意匠性付与層を有することで、デザイン性を向上させ、消費者の購買意欲を高めることができる。意匠性付与層を有している場合、意匠性付与層を含めたシャフトを、本発明のシャフトとする。
意匠性付与層は、シャフト全長に亘って形成しても良く、シャフトの一部に形成しても良い。
意匠性付与層を付与する方法として、通常は、下塗り層、中塗り層などを付与した後、加飾層により装飾を施し、その表面に透明又は半透明の塗料からなるオーバーコート層を形成する方法や、有色のスプレーコートにより加飾を施す方法などが用いられる。本明細書においては、意匠性付与層は、素管の外面に施される、繊維強化樹脂層以外の全ての層を示す。
意匠性付与層中の加飾層の材料としては、金属箔、インク、スプレーなど、美観を向上させ得るものであればいずれの材料を用いても良い。加飾の後に付与されるオーバーコート層や、下塗り層、中塗り層用の材料としては、加飾部分や素管など、隣接する層との密着性が高く、保護被膜の用途に使用され得るものであれば、いずれの種類のものであっても良い。
意匠性付与層中の加飾層の材料としては、金属箔、インク、スプレーなど、美観を向上させ得るものであればいずれの材料を用いても良い。加飾の後に付与されるオーバーコート層や、下塗り層、中塗り層用の材料としては、加飾部分や素管など、隣接する層との密着性が高く、保護被膜の用途に使用され得るものであれば、いずれの種類のものであっても良い。
本実施形態のシャフトは、複数の繊維強化樹脂層を有する。
（繊維強化樹脂層）
繊維強化樹脂層は、強化繊維及び硬化又は固化された樹脂組成物を含む繊維強化樹脂からなる。
以下、樹脂組成物及び強化繊維について説明する。
繊維強化樹脂層は、強化繊維及び硬化又は固化された樹脂組成物を含む繊維強化樹脂からなる。
以下、樹脂組成物及び強化繊維について説明する。
（樹脂組成物）
本発明の繊維強化樹脂を構成する樹脂組成物は、マトリックス樹脂と、必要に応じて硬化剤、消泡剤、脱泡剤、着色剤その他の成分を含む。前記樹脂組成物に含まれるマトリックス樹脂には、熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂を使用することができるが、硬化後の物性が高いため、好ましくは熱硬化性樹脂が用いられる。
本発明の繊維強化樹脂を構成する樹脂組成物は、マトリックス樹脂と、必要に応じて硬化剤、消泡剤、脱泡剤、着色剤その他の成分を含む。前記樹脂組成物に含まれるマトリックス樹脂には、熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂を使用することができるが、硬化後の物性が高いため、好ましくは熱硬化性樹脂が用いられる。
熱可塑性樹脂は、加熱により粘度の高い液体状態になって、外力により自由に変形でき、冷却して外力を除去すると、固体状態でその形状を保つ。また、この過程を繰り返し行える。熱可塑性樹脂としては、特に制限は無く、成形品としての機械特性を大きく低下させない範囲で適宜選択することができる。熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリアミド系樹脂、ポリアクリレート系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、およびこれらの混合樹脂を用いることができる。
熱硬化性樹脂は、熱または触媒の作用を受けて、分子間架橋による硬化反応が進行し、不溶不融の三次元網目構造をとる反応性ポリマーである。熱硬化性樹脂としても、特に制限は無く、成形品としての機械特性を大きく低下させない範囲で適宜選択することができる。熱硬化性樹脂としては、例えば、エポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、ユリア系樹脂、メラミン系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂、およびこれらの混合樹脂を使用することができる。中でも、エポキシ系樹脂は硬化収縮率が少なく、高い強度、剛性、及び靱性値を有するので、最も好ましく使用される。
エポキシ系樹脂としては、例えばビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、グリシジルアミン型エポキシ樹脂、イソシアネート変性エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂などを使用し得る。これらのエポキシ樹脂は、液状のものから固体状のものまで使用できる。更に、単一種類のエポキシ樹脂又は２種類以上のエポキシ樹脂をブレンドして使用することもできる。又、エポキシ樹脂には、硬化剤を配合して用いることが多い。
熱硬化性樹脂の硬化剤としては、熱硬化性樹脂の硬化反応を進行させ得るものであれば特に限定されないが、硬化後の物性が高いことから、アミン系の硬化剤が好ましい。
（強化繊維）
（強化繊維の種類）
本発明の繊維強化樹脂を構成する繊維は、金属繊維、ボロン繊維、炭素繊維、ガラス繊維、セラミックス繊維などの無機系繊維、アラミド繊維、その他の高強力合成繊維などを使用することができる。無機繊維は軽量、かつ高強力であることから好ましく使用される。これらの中でも、比強度、比剛性に優れるため、炭素繊維が最も好ましい。
これらの繊維は、１種のみを使用しても良く、２種以上を併用しても良い。
（強化繊維の種類）
本発明の繊維強化樹脂を構成する繊維は、金属繊維、ボロン繊維、炭素繊維、ガラス繊維、セラミックス繊維などの無機系繊維、アラミド繊維、その他の高強力合成繊維などを使用することができる。無機繊維は軽量、かつ高強力であることから好ましく使用される。これらの中でも、比強度、比剛性に優れるため、炭素繊維が最も好ましい。
これらの繊維は、１種のみを使用しても良く、２種以上を併用しても良い。
（強化繊維径）
強化繊維径は３〜１００μｍであることが好ましい。なお、本発明における「強化繊維径」とは、それぞれの強化繊維（フィラメント）の断面の等面積円相当直径のことである。
強化繊維径は３〜１００μｍであることが好ましい。なお、本発明における「強化繊維径」とは、それぞれの強化繊維（フィラメント）の断面の等面積円相当直径のことである。
特に、強化繊維が炭素繊維である場合、強化繊維径は１μｍ〜２０μｍの範囲であることが好ましく、３〜１２μｍであることがより好ましく、３μｍ〜１０μｍの範囲であることが更に好ましい。
強化繊維径を前記上限値以下とすることにより、引張強度や引張弾性率を高くすることができる。また、強化繊維の太さを前記下限値以上とすることにより、強化繊維の生産性を高くすることができ、製造コストを安くすることができる。
強化繊維径を前記上限値以下とすることにより、引張強度や引張弾性率を高くすることができる。また、強化繊維の太さを前記下限値以上とすることにより、強化繊維の生産性を高くすることができ、製造コストを安くすることができる。
（強化繊維の強度・弾性率）
強化繊維の強度は、使用するシャフトの部位にもよるが、炭素繊維の場合、好ましくはＪＩＳ Ｒ ７６０８（２００７）に準拠したストランド強度が１０００ＭＰａ以上で、引張弾性率が４５ＧＰａ以上であることが好ましい。
強化繊維の強度は、使用するシャフトの部位にもよるが、炭素繊維の場合、好ましくはＪＩＳ Ｒ ７６０８（２００７）に準拠したストランド強度が１０００ＭＰａ以上で、引張弾性率が４５ＧＰａ以上であることが好ましい。
本実施形態のシャフトは、複数の繊維強化樹脂層のうち少なくとも一層が、弾性率が２８０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下、かつ引張強度が５５００ＭＰａ以上８５００ＭＰａ以下である強化繊維を有する。
前記弾性率が２８０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下、かつ引張強度が５５００ＭＰａ以上８５００ＭＰａ以下である強化繊維を有する繊維強化樹脂層は、前記ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して強化繊維が−５°〜＋５°で配向された繊維強化樹脂層であることが好ましく、前記強化繊維が−５°〜＋５°で配向された繊維強化樹脂層が全長に亘って配置されていることが更に好ましい。
強化繊維の弾性率及び引張強度が前記範囲内である繊維強化樹脂層を有することで、軽量でありながら、剛性分布に優れたシャフトとすることができる。そのため、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、非力なゴルファーであっても、扱いやすく打感が良好になる。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、適度な強度と弾性率を有する材料を用いていることで、力任せにスイングすることなく、飛距離を稼ぐことができる。
前記弾性率が２８０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下、かつ引張強度が５５００ＭＰａ以上８５００ＭＰａ以下である強化繊維を有する繊維強化樹脂層は、前記ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して強化繊維が−５°〜＋５°で配向された繊維強化樹脂層であることが好ましく、前記強化繊維が−５°〜＋５°で配向された繊維強化樹脂層が全長に亘って配置されていることが更に好ましい。
強化繊維の弾性率及び引張強度が前記範囲内である繊維強化樹脂層を有することで、軽量でありながら、剛性分布に優れたシャフトとすることができる。そのため、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、非力なゴルファーであっても、扱いやすく打感が良好になる。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、適度な強度と弾性率を有する材料を用いていることで、力任せにスイングすることなく、飛距離を稼ぐことができる。
（強化繊維の長さ）
また、長繊維、短繊維及びこれらの混合繊維など、どのような長さの繊維を用いてもよく、２種以上の繊維を混合して使用しても良い。
強度の観点で、長繊維を用いることが好ましい。
また、長繊維、短繊維及びこれらの混合繊維など、どのような長さの繊維を用いてもよく、２種以上の繊維を混合して使用しても良い。
強度の観点で、長繊維を用いることが好ましい。
（強化繊維の形態）
また、これらの繊維は、一方向材（繊維を一方向に引き揃えたもの）として使用しても、強化繊維を製織して織物としたクロス材として使用しても良い。
一方向材であれば、繊維軸方向の強度や弾性率などの物性を十分に活用でき、また、強化繊維に直交する方向のドレープ性に優れているため、シートラップ法で素管を製造する場合は、マンドレルに巻き付けやすく、取扱い性が良好である。
クロス材は、主に素管の最外面に意匠性を付与するために利用する。クロス材の織り方は、すだれ織などの一方向性織物、平織、朱子織、綾織などの二方向性織物、三軸織物、ノンクリンプ織物、などのいずれの織組織のクロス材であってもよいが、二方向性織物や三軸織物が、意匠性の観点で好ましい。三軸織物の場合、耐久性の観点で好ましい。
また、これらの繊維は、一方向材（繊維を一方向に引き揃えたもの）として使用しても、強化繊維を製織して織物としたクロス材として使用しても良い。
一方向材であれば、繊維軸方向の強度や弾性率などの物性を十分に活用でき、また、強化繊維に直交する方向のドレープ性に優れているため、シートラップ法で素管を製造する場合は、マンドレルに巻き付けやすく、取扱い性が良好である。
クロス材は、主に素管の最外面に意匠性を付与するために利用する。クロス材の織り方は、すだれ織などの一方向性織物、平織、朱子織、綾織などの二方向性織物、三軸織物、ノンクリンプ織物、などのいずれの織組織のクロス材であってもよいが、二方向性織物や三軸織物が、意匠性の観点で好ましい。三軸織物の場合、耐久性の観点で好ましい。
（強化繊維の含有率）
繊維強化樹脂層の繊維体積含有率は、素管の剛性をより高くできることから、６０％以上が好ましく、６５％以上がより好ましい。また、繊維強化樹脂層の繊維体積含有率は、マトリックス樹脂と強化繊維とを充分に密着させるためには、ある程度の樹脂量が必要であることから、７５％以下が好ましく、７０％以下がより好ましい。
繊維強化樹脂層の繊維目付は特に限定しないが、各層に必要な厚さ、巻き径から適宜選択できる。
繊維強化樹脂層の繊維体積含有率は、素管の剛性をより高くできることから、６０％以上が好ましく、６５％以上がより好ましい。また、繊維強化樹脂層の繊維体積含有率は、マトリックス樹脂と強化繊維とを充分に密着させるためには、ある程度の樹脂量が必要であることから、７５％以下が好ましく、７０％以下がより好ましい。
繊維強化樹脂層の繊維目付は特に限定しないが、各層に必要な厚さ、巻き径から適宜選択できる。
（繊維強化樹脂層中の強化繊維の配向角度）
本実施形態の素管を構成する繊維強化樹脂層としては、例えば、素管の長手方向に対して一方向材の強化繊維の配向角度を−５°〜＋５°に配向したストレート層、素管の長手方向に対して一方向材の強化繊維の配向角度を８５〜９５°に配向したフープ層、素管の長手方向に対して一方向材の強化繊維の配向角度を＋２０〜＋７０°又は−２０〜−７０°に配向したアングル層が挙げられる。なお、アングル層は、素管軸方向に対する強化繊維の配向角度が正である１枚と、強化繊維の配向角度が負である１枚の合計２枚を一組として、バイアス層として使用する。
本実施形態の素管を構成する繊維強化樹脂層としては、例えば、素管の長手方向に対して一方向材の強化繊維の配向角度を−５°〜＋５°に配向したストレート層、素管の長手方向に対して一方向材の強化繊維の配向角度を８５〜９５°に配向したフープ層、素管の長手方向に対して一方向材の強化繊維の配向角度を＋２０〜＋７０°又は−２０〜−７０°に配向したアングル層が挙げられる。なお、アングル層は、素管軸方向に対する強化繊維の配向角度が正である１枚と、強化繊維の配向角度が負である１枚の合計２枚を一組として、バイアス層として使用する。
前記ストレート層、フープ層、及びバイアス層を構成する樹脂組成物及び強化繊維は、上述の繊維強化樹脂の説明のとおりである。
（ストレート層）
ストレート層は、繊維強化樹脂層であり、素管の長手軸方向に対して略平行に配向した強化繊維を含有する。強化繊維が素管の長手軸方向に略平行に配向していることで、曲げ剛性や曲げ強度を高くすることができる。略平行の範囲は、素管の長手軸方向に対して−５°以上＋５°以下である。
ストレート層は、繊維強化樹脂層であり、素管の長手軸方向に対して略平行に配向した強化繊維を含有する。強化繊維が素管の長手軸方向に略平行に配向していることで、曲げ剛性や曲げ強度を高くすることができる。略平行の範囲は、素管の長手軸方向に対して−５°以上＋５°以下である。
ストレート層を形成する強化繊維の引張弾性率は５０ＧＰａ以上４００ＧＰａ以下が好ましい。強化繊維の引張弾性率が５０ＧＰａ以上であると、曲げ剛性が十分であり、スイングリズムが良くなる。一方、強化繊維の引張弾性率が４００ＧＰａ以下であれば、曲げ剛性と曲げ強度が適切な範囲になる。
ストレート層１層の厚さは０．０５０ｍｍ以上０．５００ｍｍ以下が好ましく、０．０７５ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下がより好ましい。ストレート層の厚さが前記下限以上であれば、積層枚数が多くなりすぎないため、生産性が高くなる。また、取扱い性が良くなるため、皺等の不良が発生しにくくなり、成形性が良好になる。一方、ストレート層の厚さが前記上限以下であれば、外径や曲げ剛性を均一にすることができ、品質が良好になる。
（フープ層）
フープ層には、主に潰し剛性や潰し強度を高める効果がある。フープ層の配向角度がシャフトの長手軸方向に対して＋８５〜＋９５°又は、−８５〜−９５°、すなわち配向角度の絶対値が８５°以上９５°以下であれば、シャフトの潰し剛性や潰し強度の両方が十分になる。フープ層を形成する繊維の引張弾性率は２４０ＧＰａ以上、４００ＧＰａ以下が好ましい。繊維の引張弾性率が２４０ＧＰａ以上であると、潰し剛性が十分に
確保され、潰し変形によるスイングリズムの乱れが起こりにくい。一方、繊維の引張弾性率が４００ＧＰａ以下であると、潰し剛性と潰し強度を十分に確保できる。
フープ層には、主に潰し剛性や潰し強度を高める効果がある。フープ層の配向角度がシャフトの長手軸方向に対して＋８５〜＋９５°又は、−８５〜−９５°、すなわち配向角度の絶対値が８５°以上９５°以下であれば、シャフトの潰し剛性や潰し強度の両方が十分になる。フープ層を形成する繊維の引張弾性率は２４０ＧＰａ以上、４００ＧＰａ以下が好ましい。繊維の引張弾性率が２４０ＧＰａ以上であると、潰し剛性が十分に
確保され、潰し変形によるスイングリズムの乱れが起こりにくい。一方、繊維の引張弾性率が４００ＧＰａ以下であると、潰し剛性と潰し強度を十分に確保できる。
フープ層１層の厚さは０．０２ｍｍ以上０．１００ｍｍ以下が好ましい。フープ層の厚さが０．０２ｍｍ以上であれば、十分な潰し剛性が得られる。一方、フープ層の厚さが０．１００ｍｍ以下であれば、取扱い性が良くなり、皺等の発生が抑制され、成形性が良好になる。
（バイアス層）
バイアス層には、主にねじり剛性やねじり強度を高める効果がある。
バイアス層は、繊維強化樹脂層であり、素管の長手軸方向に対して正の配向角度＋α°で配向した強化繊維（＋α層）を含有するアングル層と、素管の長手軸方向に対して負の配向角度−α°で配向した強化繊維を含有するアングル層（−α層）とを含有する。ここで、α°は、２０°〜７０°、好ましくは３０°〜６０°、更に好ましくは３５°〜５５°である。通常、正の配向角度および負の配向角度の絶対値は、製造上不可避な誤差はあるが、同一になるよう設計する。
α°を前記範囲内とすることで、素管のねじり剛性、曲げ剛性、及び潰し剛性が十分になる。
バイアス層には、主にねじり剛性やねじり強度を高める効果がある。
バイアス層は、繊維強化樹脂層であり、素管の長手軸方向に対して正の配向角度＋α°で配向した強化繊維（＋α層）を含有するアングル層と、素管の長手軸方向に対して負の配向角度−α°で配向した強化繊維を含有するアングル層（−α層）とを含有する。ここで、α°は、２０°〜７０°、好ましくは３０°〜６０°、更に好ましくは３５°〜５５°である。通常、正の配向角度および負の配向角度の絶対値は、製造上不可避な誤差はあるが、同一になるよう設計する。
α°を前記範囲内とすることで、素管のねじり剛性、曲げ剛性、及び潰し剛性が十分になる。
バイアス層を構成する＋α層と−α層は、実質的に半周ずらして貼り合わせることが望ましい。＋α層と−α層をずらして貼り合わせると、巻き付け端部の凹凸が大きくならないため、異方性を小さくできるうえ、外観不良や強度低下等の問題が起こりにくい。
バイアス層を形成する強化繊維の引張弾性率は２４０ＧＰａ以上５５０ＧＰａ以下が好ましい。強化繊維の引張弾性率が２４０ＧＰａ以上であれば、ねじり剛性が十分であり、ボールインパクト時のヘッドのフェース面の返りが遅れないため、方向性が良好になる。一方、強化繊維の引張弾性率が５５０ＧＰａ以下であれば、ねじり強度を十分に確保できる。
バイアス層１層の厚さは０．０２０ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下が好ましく、０．０５０ｍｍ以上０．１２５ｍｍ以下よりが好ましい。バイアス層１層の厚さが前記下限値以上であれば、積層数が多くなり過ぎないため、皺等の発生が抑制され、成形性が良好になる。一方、バイアス層の１層の厚さが前記上限値以下であれば、外径や曲げ剛性を均一にすることができる。
更に、上記バイアス層や上記ストレート層に加え、部分的なバイアス層や部分的なストレート補強層を存在させても良い。部分的に補強層を設けることでねじり剛性や曲げ剛性を部分的に制御できる。繊維の引張弾性率や厚さは上述の範囲が好ましい。
（シャフトの物性）
（シャフトの長さ）
本実施形態のシャフトは、全長が８００ｍｍ以上１１００ｍｍ以下である。
本実施形態のシャフトの長さは、ドライバー、フェアウェイウッド、ユーティリティ、アイアンなど、種類によって異なるが、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、ジュニアゴルファーの場合は、シャフトの全長Ｌｓは、ドライバーであれば９９０ｍｍ〜１１００ｍｍ、フェアウェイウッドであれば９８０ｍｍ〜１０００ｍｍ、ユーティリティであれば９４０ｍｍ〜９９０ｍｍ、アイアンであれば８００ｍｍ〜９５０ｍｍが好ましい。 前記範囲内であることで、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、ジュニアゴルファーであっても、アドレス時に上半身が直立することなく、股関節から上半身が前傾した理想的な姿勢をとることができ、ボールを確実に捕らえられる。その結果、スイングエネルギーを効率よくボールに伝え、飛距離を伸ばすことができる。また、スイングウェイトが軽くなるため、ダウンスイング中にクラブに振り回されるのを防ぐために、身体が起き上がることがない。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、前記範囲内であることで、理想的なフォームを修得することが早期に可能になる。
（シャフトの長さ）
本実施形態のシャフトは、全長が８００ｍｍ以上１１００ｍｍ以下である。
本実施形態のシャフトの長さは、ドライバー、フェアウェイウッド、ユーティリティ、アイアンなど、種類によって異なるが、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、ジュニアゴルファーの場合は、シャフトの全長Ｌｓは、ドライバーであれば９９０ｍｍ〜１１００ｍｍ、フェアウェイウッドであれば９８０ｍｍ〜１０００ｍｍ、ユーティリティであれば９４０ｍｍ〜９９０ｍｍ、アイアンであれば８００ｍｍ〜９５０ｍｍが好ましい。 前記範囲内であることで、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、ジュニアゴルファーであっても、アドレス時に上半身が直立することなく、股関節から上半身が前傾した理想的な姿勢をとることができ、ボールを確実に捕らえられる。その結果、スイングエネルギーを効率よくボールに伝え、飛距離を伸ばすことができる。また、スイングウェイトが軽くなるため、ダウンスイング中にクラブに振り回されるのを防ぐために、身体が起き上がることがない。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、前記範囲内であることで、理想的なフォームを修得することが早期に可能になる。
（重量）
本実施形態のシャフトは、重量が２５ｇ以上４５ｇ以下である。好ましくは３０ｇ以上４０ｇ以下であり、さらに好ましくは３５ｇ以上４５ｇ以下である。
前記範囲内であることで、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、非力なゴルファーであっても、クラブに振り回されることなくスムーズなスイングを行える。また、バックスイングで正しいコックを使うことができたり、体の芯がずれたオーバースイングになり、その反動で、ダウンスイングで体が反ったフォームになることを防げたりする。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、身体が発達途上で、体幹が弱いため、前記範囲内であることで、スイングウェイトが軽くなり、力みのない自然なスイングを行うことができ、再現性の高いフォームを早期に身に着けられ、スランプに陥った場合にも、早期に癖を修正することができる。
本実施形態のシャフトは、重量が２５ｇ以上４５ｇ以下である。好ましくは３０ｇ以上４０ｇ以下であり、さらに好ましくは３５ｇ以上４５ｇ以下である。
前記範囲内であることで、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、非力なゴルファーであっても、クラブに振り回されることなくスムーズなスイングを行える。また、バックスイングで正しいコックを使うことができたり、体の芯がずれたオーバースイングになり、その反動で、ダウンスイングで体が反ったフォームになることを防げたりする。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、身体が発達途上で、体幹が弱いため、前記範囲内であることで、スイングウェイトが軽くなり、力みのない自然なスイングを行うことができ、再現性の高いフォームを早期に身に着けられ、スランプに陥った場合にも、早期に癖を修正することができる。
(曲げ剛性値)
本発明のシャフトは、曲げ剛性値が特定の範囲内にある。曲げ剛性分布は、下記の方法で測定する。
＜曲げ剛性分布の測定方法＞
曲げ剛性値は、断面二次モーメントＩ［ｍ４］と、材料のヤング率Ｅ［ｋｇｆ／ｍ２］との積であるＥＩ［ｋｇｆ・ｍ２］で表される。
曲げ剛性値（ＥＩ値）［ｋｇｆ・ｍ２］は、三点曲げ試験を行って、下記式（１）により求められる。
ＥＩ値＝（１／４８）×（ｅ・ｄ３／δ）…式（１）
ｄ：支点間距離［ｍ］
Ｐ：荷重［ｋｇｆ］
δ：曲げたわみ量［ｍ］
本発明のシャフトは、曲げ剛性値が特定の範囲内にある。曲げ剛性分布は、下記の方法で測定する。
＜曲げ剛性分布の測定方法＞
曲げ剛性値は、断面二次モーメントＩ［ｍ４］と、材料のヤング率Ｅ［ｋｇｆ／ｍ２］との積であるＥＩ［ｋｇｆ・ｍ２］で表される。
曲げ剛性値（ＥＩ値）［ｋｇｆ・ｍ２］は、三点曲げ試験を行って、下記式（１）により求められる。
ＥＩ値＝（１／４８）×（ｅ・ｄ３／δ）…式（１）
ｄ：支点間距離［ｍ］
Ｐ：荷重［ｋｇｆ］
δ：曲げたわみ量［ｍ］
シャフトの三点曲げ試験は、図１２に示すように、まず、一定間隔ｄ［ｍ］で離れた一対の支持具によって、シャフト１を支持する。一定間隔ｄ［ｍ］を支点間距離という。続いて、前記一対の支持具の間の中点、すなわち、曲げ剛性値の測定点において、シャフト１に鉛直下向きに荷重Ｐ［ｋｇｆ］を加える。前記測定点でのシャフト１の歪み量δ［ｍ］を測定し、前記式（１）によりＥＩ［ｋｇｆ・ｍ２］の値を求める。
通常は、支点間距離を０．３ｍ、荷重を２０ｋｇｆとする。
通常は、支点間距離を０．３ｍ、荷重を２０ｋｇｆとする。
曲げ剛性値の測定位置は、シャフトの細径端部からの距離Ｌ［ｍｍ］で表す。
測定位置をシャフト全体にわたって変えながら測定することで、曲げ剛性値のシャフト軸方向に沿った複数の測定点の集合であるシャフトの曲げ剛性分布が得られる。測定可能位置は、理論上はチップ側端部１５０ｍｍの位置からとなるが、支持部を設ける必要性から、細径端部から１７０ｍｍの位置から開始し、５０ｍｍ間隔で、太径端部から１７０ｍｍの位置を超えない、最も細径端部から遠い位置まで測定する。
測定位置をシャフト全体にわたって変えながら測定することで、曲げ剛性値のシャフト軸方向に沿った複数の測定点の集合であるシャフトの曲げ剛性分布が得られる。測定可能位置は、理論上はチップ側端部１５０ｍｍの位置からとなるが、支持部を設ける必要性から、細径端部から１７０ｍｍの位置から開始し、５０ｍｍ間隔で、太径端部から１７０ｍｍの位置を超えない、最も細径端部から遠い位置まで測定する。
シャフトの細径端部から１７０ｍｍの位置から、太径端部から１７０ｍｍの位置までの曲げ剛性値は、０．５ｋｇｆ・ｍ２以上５．０ｋｇｆ・ｍ２以下であることが好ましく、１．０ｋｇｆ・ｍ２以上４．０ｋｇｆ・ｍ２以下であることがより好ましく、１．０ｋｇｆ・ｍ２以上３．５ｋｇｆ・ｍ２以下であることが更に好ましい。
前記範囲内であることで、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、非力なゴルファーに関しては、力むことなく自然なスイングを行える。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、身体が発達途上で、体幹が弱いため、前記範囲内であることで、身体に過剰な負荷をかけることがない。
前記範囲内であることで、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、非力なゴルファーに関しては、力むことなく自然なスイングを行える。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、身体が発達途上で、体幹が弱いため、前記範囲内であることで、身体に過剰な負荷をかけることがない。
シャフトの太径端部から１７０ｍｍの位置とは、シャフトの太径端部を起点として、シャフト軸方向に細径端部側へ１７０ｍｍ移動した位置のことである。
シャフトの細径端部から１７０ｍｍの位置から、太径端部から１７０ｍｍの位置までの曲げ剛性値は、前記の曲げ剛性分布の測定方法で測定した測定点における曲げ剛性値から求める。曲げ剛性値の測定点は、細径端部から１７０ｍｍの位置から開始し、５０ｍｍ間隔で、太径端部から１７０ｍｍを超えない、最も細径端部から遠い位置まで測定する。従って、太径端部から１７０ｍｍの位置の剛性値としては、前記の測定点のうち、太径端部から１７０ｍｍを超えない、最も細径端部から遠い位置の剛性値を採用する。
シャフトの細径端部から１７０ｍｍの位置から、太径端部から１７０ｍｍの位置までの曲げ剛性値は、前記の曲げ剛性分布の測定方法で測定した測定点における曲げ剛性値から求める。曲げ剛性値の測定点は、細径端部から１７０ｍｍの位置から開始し、５０ｍｍ間隔で、太径端部から１７０ｍｍを超えない、最も細径端部から遠い位置まで測定する。従って、太径端部から１７０ｍｍの位置の剛性値としては、前記の測定点のうち、太径端部から１７０ｍｍを超えない、最も細径端部から遠い位置の剛性値を採用する。
（曲げ剛性値の差）
シャフトの細径端から３００ｍｍの範囲での曲げ剛性値の最大値と、太径端側の曲げ剛性値の差は、１．０ｋｇｆ・ｍ２以上３．５ｋｇｆ・ｍ２以下であることが好ましく、１．０ｋｇｆ・ｍ２以上３．０ｋｇｆ・ｍ２以下であることがよりましく、１．０ｋｇｆ・ｍ２以上２．５ｋｇｆ・ｍ２以下であることが更に好ましい。
前記範囲内であることで、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、非力なゴルファーに関しては、無理な力を使わなくても、スイング時にシャフトをしならせることができるため、スイングリズムが良くなったり、フォームが良くなったりする。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、前記範囲内であることで、身体の発達に適合した硬さになり、身体に過度な負荷をかけることがないため、故障をおこしたり、発達を妨げたりすることがない。
シャフトの細径端から３００ｍｍの範囲での曲げ剛性値の最大値と、太径端側の曲げ剛性値の差は、１．０ｋｇｆ・ｍ２以上３．５ｋｇｆ・ｍ２以下であることが好ましく、１．０ｋｇｆ・ｍ２以上３．０ｋｇｆ・ｍ２以下であることがよりましく、１．０ｋｇｆ・ｍ２以上２．５ｋｇｆ・ｍ２以下であることが更に好ましい。
前記範囲内であることで、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、非力なゴルファーに関しては、無理な力を使わなくても、スイング時にシャフトをしならせることができるため、スイングリズムが良くなったり、フォームが良くなったりする。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、前記範囲内であることで、身体の発達に適合した硬さになり、身体に過度な負荷をかけることがないため、故障をおこしたり、発達を妨げたりすることがない。
シャフトの細径端部から３００ｍｍの位置と、太径端部から３００ｍｍの位置としては、前記の曲げ剛性分布の測定方法で測定した測定点のうち、それぞれシャフトの細径端部から３００ｍｍを超え、最も３００ｍｍに近い位置と、太径端部から３００ｍｍを超えない位置の、最も細径端部から遠い点を採用する。
（曲げ剛性値の傾き）
本発明のシャフトは、チップ端側からの距離がシャフト全長の２５％以上６５％以下の範囲における曲げ剛性値の傾きが特定の範囲内にある。
曲げ剛性値の傾きは２．０ｋｇｆ・ｍであることが好ましく、２．５ｋｇｆ・ｍ以上であることがより好ましく、３．０ｋｇｆ・ｍ以上であることが更に好ましい。曲げ剛性値の傾きは、５．５ｋｇｆ・ｍ以下であることが好ましく、５．０ｋｇｆ・ｍ以下であることがより好ましく、４．５ｋｇｆ・ｍ以下であることが更に好ましい。
前記範囲内であることで、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、非力なゴルファーであっても、スイング時にシャフトのしなり分布が適切になるため、スイングのタイミングを取り易い。そのため、特に、しなりが重要なドライバーに関しては、飛距離を増大させられる。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、前記範囲内であることで、理想的なスイングリズムを修得することが早期に可能になる。
本発明のシャフトは、チップ端側からの距離がシャフト全長の２５％以上６５％以下の範囲における曲げ剛性値の傾きが特定の範囲内にある。
曲げ剛性値の傾きは２．０ｋｇｆ・ｍであることが好ましく、２．５ｋｇｆ・ｍ以上であることがより好ましく、３．０ｋｇｆ・ｍ以上であることが更に好ましい。曲げ剛性値の傾きは、５．５ｋｇｆ・ｍ以下であることが好ましく、５．０ｋｇｆ・ｍ以下であることがより好ましく、４．５ｋｇｆ・ｍ以下であることが更に好ましい。
前記範囲内であることで、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長のゴルファーや、非力なゴルファーであっても、スイング時にシャフトのしなり分布が適切になるため、スイングのタイミングを取り易い。そのため、特に、しなりが重要なドライバーに関しては、飛距離を増大させられる。
特に、ジュニアゴルファーに関しては、前記範囲内であることで、理想的なスイングリズムを修得することが早期に可能になる。
曲げ剛性値の傾きは、＜曲げ剛性値の測定方法＞に記載の方法で測定した曲げ剛性値に基づいて計算する。曲げ剛性値の傾きは、＜曲げ剛性値の測定方法＞に従って測定した、細径端部からシャフト全長の２５％以上６５％以下の長さの範囲内に存在する、最も遠い２点間のそれぞれの曲げ剛性値の差を、２点間の距離で除算して算出するものとする。具体的には、下記式（２）に従って算出する。
Ｅｉｎｃ ＝ １０００×（ＥＬ−ＥＳ）/（ＬＬＳ）…（２）
Ｅｉｎｃ：曲げ剛性値の傾き［ｋｇｆ・ｍ］
ＥＬ：細径端部からシャフト全長の６５％以下の範囲内で最もバット端に近い点の曲げ剛性値［ｋｇｆ・ｍ２］
ＥＳ：細径端部からシャフト全長の２５％以上の範囲内で最もチップ端に近い点の曲げ剛性値［ｋｇｆ・ｍ２］
ＬＬＳ：細径端部からシャフト全長の２５％以上６５％以下の長さの範囲内に存在する、最も遠い２点間の距離［ｍｍ］
Ｅｉｎｃ ＝ １０００×（ＥＬ−ＥＳ）/（ＬＬＳ）…（２）
Ｅｉｎｃ：曲げ剛性値の傾き［ｋｇｆ・ｍ］
ＥＬ：細径端部からシャフト全長の６５％以下の範囲内で最もバット端に近い点の曲げ剛性値［ｋｇｆ・ｍ２］
ＥＳ：細径端部からシャフト全長の２５％以上の範囲内で最もチップ端に近い点の曲げ剛性値［ｋｇｆ・ｍ２］
ＬＬＳ：細径端部からシャフト全長の２５％以上６５％以下の長さの範囲内に存在する、最も遠い２点間の距離［ｍｍ］
（シャフトの製法）
本発明のシャフトの素管の製造方法としては、本発明の素管を製造できれば特に制限されず、公知の製造方法を適用できるが、繊維を一方向に引き揃えてなるシート状の強化繊維に、樹脂組成物を含浸させた繊維強化樹脂層（プリプレグ）を、マンドレルに複数枚巻きつけて、これを加熱後に冷却し、マンドレルを抜き取ることで成形するシートラッピング法が一例として挙げられる。
シートラッピング法では、プリプレグとして、面積や含有する強化繊維の配向角度が異なる複数種のものを用意し、これらを１枚ずつ順次マンドレルに巻回し、多層構造のシャフトを製造することが一般的である。プリプレグの枚数は、８〜１４枚程度が一般的である。
本発明のシャフトの素管の製造方法としては、本発明の素管を製造できれば特に制限されず、公知の製造方法を適用できるが、繊維を一方向に引き揃えてなるシート状の強化繊維に、樹脂組成物を含浸させた繊維強化樹脂層（プリプレグ）を、マンドレルに複数枚巻きつけて、これを加熱後に冷却し、マンドレルを抜き取ることで成形するシートラッピング法が一例として挙げられる。
シートラッピング法では、プリプレグとして、面積や含有する強化繊維の配向角度が異なる複数種のものを用意し、これらを１枚ずつ順次マンドレルに巻回し、多層構造のシャフトを製造することが一般的である。プリプレグの枚数は、８〜１４枚程度が一般的である。
各プリプレグの面積、各プリプレグが含有する強化繊維の配向角、各プリプレグが含有する強化繊維の引張弾性率、各プリプレグを巻回する位置などを調整したり、プリプレグの層数を変更したり、マンドレルの形状を変更したりすることにより、本発明のシャフトを製造することができる。また、この際に、シャフトのテーパー度やシャフトの外径などの形状、及びシャフトの物性を適宜調整することができる。
なお、前記プリプレグは、樹脂組成物に含まれるマトリックス樹脂が熱硬化性樹脂の場合、前記マトリックス樹脂が未硬化の状態であるものを示し、加熱後は硬化が完了しているものとする。
また、本発明のシャフトを構成する繊維強化樹脂層は、前記樹脂組成物に含まれるマトリックス樹脂が熱硬化性樹脂の場合、硬化が完了しているものを示す。
また、本発明のシャフトを構成する繊維強化樹脂層は、前記樹脂組成物に含まれるマトリックス樹脂が熱硬化性樹脂の場合、硬化が完了しているものを示す。
本発明のシャフトは、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長者に最適化している。
男性の場合は、８歳から１５歳の間に９５％がこの範囲の身長に達する。女性の場合は、８歳から１８歳の間に９５％がこの範囲の身長に達する。
女性の場合は、成人になっても身長が１５０ｃｍに達せず、小柄で非力である場合もあり、本発明のシャフトはそのようなゴルファーにも好適に使用される。
男性の場合は、８歳から１５歳の間に９５％がこの範囲の身長に達する。女性の場合は、８歳から１８歳の間に９５％がこの範囲の身長に達する。
女性の場合は、成人になっても身長が１５０ｃｍに達せず、小柄で非力である場合もあり、本発明のシャフトはそのようなゴルファーにも好適に使用される。
ジュニアゴルファーとは、統轄団体によって決められた特定の年齢未満のアマチュアゴルファーである。公益財団法人日本ゴルフ協会によれば、日本では満１８歳以下のアマチュアゴルファーのことを指す。
特に、身長が１４０ｃｍ以上１５０ｃｍ以下の女児を対象とする場合、９−１８歳であり、男児の場合は９−１５歳である。
本発明のシャフトは、特に、ジュニアゴルファー用に最適化している。
特に、身長が１４０ｃｍ以上１５０ｃｍ以下の女児を対象とする場合、９−１８歳であり、男児の場合は９−１５歳である。
本発明のシャフトは、特に、ジュニアゴルファー用に最適化している。
（グリップ）
本発明のゴルフクラブに用いるグリップは、本発明のシャフトに装着できればどのようなものでも良いが、低身長者やジュニアゴルファーは手が小さい傾向にあるため、手が小さくてもグリップしやすい、外径が細い（グリップ内径０．５６〜０．５８インチ）ものが好ましい。
本発明のゴルフクラブに用いるグリップは、本発明のシャフトに装着できればどのようなものでも良いが、低身長者やジュニアゴルファーは手が小さい傾向にあるため、手が小さくてもグリップしやすい、外径が細い（グリップ内径０．５６〜０．５８インチ）ものが好ましい。
（ヘッド）
本発明のゴルフクラブに用いるヘッドは、ウッドの場合、重量が１８０〜２００ｇで、ロフト角が１２〜１７度、ライ角が５５〜６０度のものが、ヘッドスピードが遅い傾向にある低身長者やジュニアでも飛距離が稼げるため好ましい。フェアウェイウッドの場合、重量が１８０〜２１０ｇで、ロフト角が２０〜３０度、ライ角が５５〜６５度のもの、アイアンの場合、重量が２１０〜３００ｇで、ロフト角が２５〜５０度、ライ角が５８〜６５度のものが飛距離と方向性の観点で好ましい。
本発明のゴルフクラブに用いるヘッドは、ウッドの場合、重量が１８０〜２００ｇで、ロフト角が１２〜１７度、ライ角が５５〜６０度のものが、ヘッドスピードが遅い傾向にある低身長者やジュニアでも飛距離が稼げるため好ましい。フェアウェイウッドの場合、重量が１８０〜２１０ｇで、ロフト角が２０〜３０度、ライ角が５５〜６５度のもの、アイアンの場合、重量が２１０〜３００ｇで、ロフト角が２５〜５０度、ライ角が５８〜６５度のものが飛距離と方向性の観点で好ましい。
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。さらに、各実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を組み合わせることにより、新しい技術的特徴を形成することができる。
以下、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。
＜シャフトの評価方法＞
（固有振動数の測定方法）
シャフトの固有振動数は図８で示す方法で測定した。藤倉ゴム株式会社製ゴルフクラブタイミングハーモナイザーを用い、シャフト１の細径端部に、ヘッドを模擬した質量１９６ｇの錘４を取り付ける。太径端部から固定治具５Ａまでの距離を１８０ｍｍ、細径端部から固定治具５Ａまでの距離を９８８ｍｍとして、シャフトの固有振動数を測定した。
（固有振動数の測定方法）
シャフトの固有振動数は図８で示す方法で測定した。藤倉ゴム株式会社製ゴルフクラブタイミングハーモナイザーを用い、シャフト１の細径端部に、ヘッドを模擬した質量１９６ｇの錘４を取り付ける。太径端部から固定治具５Ａまでの距離を１８０ｍｍ、細径端部から固定治具５Ａまでの距離を９８８ｍｍとして、シャフトの固有振動数を測定した。
（バランスポイントの測定方法）
シャフトのバランスポイントの模式図を図９に示す。シャフトの細径端部から、シャフトの重心までの距離ＬＧを、シャフトの全長Ｌｓに対する比率で示した。すなわち、
バランスポイント（％）＝（ＬＧ／ＬＳ）×１００・・・（式３）
で求められる。
シャフトのバランスポイントの模式図を図９に示す。シャフトの細径端部から、シャフトの重心までの距離ＬＧを、シャフトの全長Ｌｓに対する比率で示した。すなわち、
バランスポイント（％）＝（ＬＧ／ＬＳ）×１００・・・（式３）
で求められる。
（キックポイントの測定方法）
キックポイントは、フォーティーン社製シャフトキックポイントゲージ「ＦＧ−１０５ＲＭ」を用いて、図１０に示す方法で測定した。
シャフトの両端を回転可能な固定治具５Ｂ、５Ｃで固定し、一方の治具を移動させることにより、固定治具同士を互いに近づけることでシャフトを圧縮して、両端の距離を短縮させることで湾曲させた。このとき、シャフトの周方向に最も突出した点と、細径端部の距離ＬＫ、湾曲時のシャフトの両端を直線で結んだ距離をＬＢとし、上記ＬＫとＬＢの比率をキックポイントの値とした。両端から加える圧縮荷重Ｐは、シャフトの曲げ剛性によって異なるが、両端の直線距離が圧縮前のシャフト長の９８．５〜９９．５％になるようにかけるものとする。すなわち、
キックポイント（％）＝（ＬＫ／ＬＢ）×１００・・・（式４）
ＬＫ：前記シャフトの両端同士に、前記シャフトの両端の直線距離がシャフト長の９８．５〜９９．５％となるように圧縮荷重をかけることで湾曲させた際の、シャフトの両端同士を結ぶ直線に、前記湾曲の頂点から垂線を引いた際の交点とシャフトの細径端部との距離
ＬＢ：前記シャフトの両端同士に、前記シャフトの両端の直線距離がシャフト長の９８．５〜９９．５％となるように圧縮荷重をかけることで湾曲させた際の、前記シャフトの両端同士の直線距離
で求めた。
（曲げ剛性値の測定方法）
＜曲げ剛性分布の測定方法＞の項に従い、測定を行った。
測定開始点は細径端部から１７０ｍｍの位置とし、５０ｍｍ間隔で、太径端部から１７０ｍｍの位置まで測定を行った。
キックポイントは、フォーティーン社製シャフトキックポイントゲージ「ＦＧ−１０５ＲＭ」を用いて、図１０に示す方法で測定した。
シャフトの両端を回転可能な固定治具５Ｂ、５Ｃで固定し、一方の治具を移動させることにより、固定治具同士を互いに近づけることでシャフトを圧縮して、両端の距離を短縮させることで湾曲させた。このとき、シャフトの周方向に最も突出した点と、細径端部の距離ＬＫ、湾曲時のシャフトの両端を直線で結んだ距離をＬＢとし、上記ＬＫとＬＢの比率をキックポイントの値とした。両端から加える圧縮荷重Ｐは、シャフトの曲げ剛性によって異なるが、両端の直線距離が圧縮前のシャフト長の９８．５〜９９．５％になるようにかけるものとする。すなわち、
キックポイント（％）＝（ＬＫ／ＬＢ）×１００・・・（式４）
ＬＫ：前記シャフトの両端同士に、前記シャフトの両端の直線距離がシャフト長の９８．５〜９９．５％となるように圧縮荷重をかけることで湾曲させた際の、シャフトの両端同士を結ぶ直線に、前記湾曲の頂点から垂線を引いた際の交点とシャフトの細径端部との距離
ＬＢ：前記シャフトの両端同士に、前記シャフトの両端の直線距離がシャフト長の９８．５〜９９．５％となるように圧縮荷重をかけることで湾曲させた際の、前記シャフトの両端同士の直線距離
で求めた。
（曲げ剛性値の測定方法）
＜曲げ剛性分布の測定方法＞の項に従い、測定を行った。
測定開始点は細径端部から１７０ｍｍの位置とし、５０ｍｍ間隔で、太径端部から１７０ｍｍの位置まで測定を行った。
（トルクの測定方法）
図１１に示したとおり、シャフトの細径端部から１０３５ｍｍの位置を固定し、細径端部から４５ｍｍの位置に捻り荷重を与える。捻り荷重の大きさは、シャフト軸線上から１２０ｍｍ離れた位置に１．１５２ｋｇｆの大きさの荷重を与えることで定義される。このときのシャフト細径側端部の捩れ角度をトルクと定義する。
図１１に示したとおり、シャフトの細径端部から１０３５ｍｍの位置を固定し、細径端部から４５ｍｍの位置に捻り荷重を与える。捻り荷重の大きさは、シャフト軸線上から１２０ｍｍ離れた位置に１．１５２ｋｇｆの大きさの荷重を与えることで定義される。このときのシャフト細径側端部の捩れ角度をトルクと定義する。
（打感評価）
実施例１〜５、及び比較例１のそれぞれのゴルフクラブを、ジュニアゴルファー３名が３球ずつ試打することで、打感を評価した。結果を表９に示す。ジュニアゴルファーは、言語による表現能力や、定量化能力が低いため、点数化による評価はできなかった。
実施例１〜５、及び比較例１のそれぞれのゴルフクラブを、ジュニアゴルファー３名が３球ずつ試打することで、打感を評価した。結果を表９に示す。ジュニアゴルファーは、言語による表現能力や、定量化能力が低いため、点数化による評価はできなかった。
（実施例１）
図６に示す形状の鉄製のマンドレルを用意した。このマンドレルにおける各部分の外径、長さ、テーパー度は以下のとおりである。
Ｐ１の外径＝４．３０ｍｍ、Ｐ２の外径＝６．１０ｍｍ、Ｐ３の外径＝７．６５ｍｍ、Ｐ４およびＰ５の外径＝１２．７０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２の距離（Ｌ１）＝２００ｍｍ、Ｐ２〜Ｐ３の距離（Ｌ２）＝８０ｍｍ、Ｐ３〜Ｐ４の距離（Ｌ３）＝５７０ｍｍ、Ｐ４〜Ｐ５の距離（Ｌ４）＝５５０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２のテーパー度＝９．０００／１０００、Ｐ２〜Ｐ３のテーパー度＝１９．３７５／１０００、Ｐ３〜Ｐ４のテーパー度＝８．８６０／１０００
図６に示す形状の鉄製のマンドレルを用意した。このマンドレルにおける各部分の外径、長さ、テーパー度は以下のとおりである。
Ｐ１の外径＝４．３０ｍｍ、Ｐ２の外径＝６．１０ｍｍ、Ｐ３の外径＝７．６５ｍｍ、Ｐ４およびＰ５の外径＝１２．７０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２の距離（Ｌ１）＝２００ｍｍ、Ｐ２〜Ｐ３の距離（Ｌ２）＝８０ｍｍ、Ｐ３〜Ｐ４の距離（Ｌ３）＝５７０ｍｍ、Ｐ４〜Ｐ５の距離（Ｌ４）＝５５０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２のテーパー度＝９．０００／１０００、Ｐ２〜Ｐ３のテーパー度＝１９．３７５／１０００、Ｐ３〜Ｐ４のテーパー度＝８．８６０／１０００
マンドレルにおけるプリプレグを巻き付ける位置は、細径端側から測って７５ｍｍから１１６５ｍｍまでの部分とした。
まず、配向角度＋４５°の強化繊維を含有するプリプレグと配向角度−４５°の強化繊維を含有するプリプレグを１枚ずつ用意し、図１のパターン２左側（細径端部）において、２枚の巻き始め端部（プリプレグの図中上端）が９ｍｍずれるように重ね、図１右側端部（太径端部）において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ね、アイロンを用いて１８０℃で貼り合わせ、バイアス層形成用貼り合わせプリプレグ（パターン２）を得た。同様に、配向角度９０°の強化繊維を含有するプリプレグと配向角度０°の強化繊維を含有するプリプレグを１枚ずつ用意して重ねあわせて、アイロンを用いて１８０℃で貼り合わせ、貼り合わせプリプレグ（パターン３）を得た。
次いで、このマンドレルに図１に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。それぞれのパターンに用いたプリプレグの物性の詳細を表１に、サイズを表６に示す。なお、パターン２とパターン５は、弾性率が２９０ＧＰａで引張強度が５６８０ＭＰａである炭素繊維を含むプリプレグを使用した。
まず、配向角度＋４５°の強化繊維を含有するプリプレグと配向角度−４５°の強化繊維を含有するプリプレグを１枚ずつ用意し、図１のパターン２左側（細径端部）において、２枚の巻き始め端部（プリプレグの図中上端）が９ｍｍずれるように重ね、図１右側端部（太径端部）において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ね、アイロンを用いて１８０℃で貼り合わせ、バイアス層形成用貼り合わせプリプレグ（パターン２）を得た。同様に、配向角度９０°の強化繊維を含有するプリプレグと配向角度０°の強化繊維を含有するプリプレグを１枚ずつ用意して重ねあわせて、アイロンを用いて１８０℃で貼り合わせ、貼り合わせプリプレグ（パターン３）を得た。
次いで、このマンドレルに図１に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。それぞれのパターンに用いたプリプレグの物性の詳細を表１に、サイズを表６に示す。なお、パターン２とパターン５は、弾性率が２９０ＧＰａで引張強度が５６８０ＭＰａである炭素繊維を含むプリプレグを使用した。
パターン１及び４は細径端部に配置し、強化繊維の配向角度がマンドレルの軸方向に対して０°となるように配置して、部分ストレート層とした。パターン２は、マンドレルの軸方向に対して強化繊維が＋４５°に配向したプリプレグと、マンドレルの軸方向に対して強化繊維が−４５°に配向したプリプレグをそれぞれ１枚重ね合わせて、バイアス層とした。パターン３はシャフト全長に、強化繊維の配向角度がマンドレルの軸方向に対して０°及び９０°となるように配置して、ストレート層及びフープ層とした。パターン５は、シャフト全長に、強化繊維の配向角度がマンドレルの軸方向に対して０°となるよう配置し、ストレート層とした。パターン６は、強化繊維の配向角度がマンドレルの軸方向に対して０°となるよう細径端部に配置し、先端部分補強層とした。
続いて、これを１３５℃に加熱した硬化炉に入れて２時間硬化した後、硬化炉から取り出して、常温まで放冷して、前記収縮テープを剥ぎ取り、細径端部を１０ｍｍ、太径端部を１３ｍｍ切断して、全長を１０６７ｍｍとした。次いで表面を研磨して細径端部の外径が８．５ｍｍ、固有振動数が２１３ｃｐｍ、バランスポイントが５１．０％、キックポイントが４４．５％のシャフトを得た。
得られたシャフトに下塗り、中塗り、スプレー塗装、クリヤー塗装を順に行った後、研磨して、熱転写層を設けた。引き続き、クリヤー塗装を行い、塗装後のシャフトを得た。
得られたシャフトの全長、重量、固有振動数、バランスポイント、キックポイントを表７に示す。なお、重量は、塗装後に測定し、全長、固有振動数、バランスポイント、キックポイント、曲げ剛性値は、塗装前に測定した。
（実施例２）
使用したプリプレグの種類を表２、サイズを表６に示したように変更し、図２に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を用いた以外は、実施例１と同様にシャフトを製造し、物性を評価した。結果を表７に示す。
使用したプリプレグの種類を表２、サイズを表６に示したように変更し、図２に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を用いた以外は、実施例１と同様にシャフトを製造し、物性を評価した。結果を表７に示す。
（実施例３）
使用したプリプレグの種類を表３、サイズを表６に示したように変更し、図３に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を用い、貼り合わせプリプレグをパターン２と４とした以外は、実施例１と同様にシャフトを製造し、物性を評価した。結果を表７に示す。
使用したプリプレグの種類を表３、サイズを表６に示したように変更し、図３に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を用い、貼り合わせプリプレグをパターン２と４とした以外は、実施例１と同様にシャフトを製造し、物性を評価した。結果を表７に示す。
（実施例４）
使用したプリプレグの種類を表４、サイズを表７に示したように変更し、図４に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を用いた以外は、実施例３と同様にシャフトを製造し、物性を評価した。結果を表７に示す。
（実施例５）
使用したプリプレグの種類を表５、サイズを表７に示したように変更し、図５に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を用いた以外は、実施例１と同様にシャフトを製造し、物性を評価した。結果を表７に示す。なお、実施例５のクラブに関する値は想定値である。
使用したプリプレグの種類を表４、サイズを表７に示したように変更し、図４に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を用いた以外は、実施例３と同様にシャフトを製造し、物性を評価した。結果を表７に示す。
（実施例５）
使用したプリプレグの種類を表５、サイズを表７に示したように変更し、図５に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を用いた以外は、実施例１と同様にシャフトを製造し、物性を評価した。結果を表７に示す。なお、実施例５のクラブに関する値は想定値である。
（比較例１）
三菱ケミカル（株）社製Ｂａｓｓａｒａ Ｐ４３Ｒのバット端を１０１ｍｍカットして、１０６７ｍｍのシャフトを得た。物性の評価結果を表７に示す。
三菱ケミカル（株）社製Ｂａｓｓａｒａ Ｐ４３Ｒのバット端を１０１ｍｍカットして、１０６７ｍｍのシャフトを得た。物性の評価結果を表７に示す。
（クラブの組み立て）
実施例１〜５、及び比較例１で製造した塗装後のシャフトの細径側に市販のヘッドを、太径側に市販のグリップを装着し、表７に示す長さの試験用のゴルフクラブを製作した。
実施例１〜５、及び比較例１で製造した塗装後のシャフトの細径側に市販のヘッドを、太径側に市販のグリップを装着し、表７に示す長さの試験用のゴルフクラブを製作した。
（クラブバランス）
ゴルフクラブを組み立てる際には、クラブバランスを測定する。クラブバランスは、クラブのスイング方向の慣性モーメントを近似的に測定できるものである。クラブのスイング方向の慣性モーメントは、スイング時に感じる「重さ」であるため、クラブバランスが同じならばスイング時に感じる重さは同一とみなされる。クラブバランスはＫｅｎｎｅｔｈ Ｓｍｉｔｈ社製クラブバランス計「Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ Ｓｃａｌｅ」を用いて測定した。
ゴルフクラブを組み立てる際には、クラブバランスを測定する。クラブバランスは、クラブのスイング方向の慣性モーメントを近似的に測定できるものである。クラブのスイング方向の慣性モーメントは、スイング時に感じる「重さ」であるため、クラブバランスが同じならばスイング時に感じる重さは同一とみなされる。クラブバランスはＫｅｎｎｅｔｈ Ｓｍｉｔｈ社製クラブバランス計「Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ Ｓｃａｌｅ」を用いて測定した。
（試打試験）
実施例１〜５、及び比較例１のそれぞれのゴルフクラブを、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍのジュニアゴルファーが３球ずつ試打し、弾道を計測した。計測にはＴｒａｃｋＭａｎ社製弾道計測装置「ＴｒａｃｋＭａｎ Ｐｒｏ２」を用いた。測定結果を表９に示す。
なお、ミスショットでデータが取得できなかったものは、２球のデータの平均値を示す。
実施例１〜５、及び比較例１のそれぞれのゴルフクラブを、身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍのジュニアゴルファーが３球ずつ試打し、弾道を計測した。計測にはＴｒａｃｋＭａｎ社製弾道計測装置「ＴｒａｃｋＭａｎ Ｐｒｏ２」を用いた。測定結果を表９に示す。
なお、ミスショットでデータが取得できなかったものは、２球のデータの平均値を示す。
表８に示したように、各ジュニアゴルファーには、それぞれ打ちやすいシャフトがあり、ジュニアゴルファーＡ及びＢは実施例２、ジュニアゴルファーＣは実施例１のシャフトが適していた。
表８に示したように、ジュニアゴルファーＡ及びＢは、実施例２のシャフトが振り易さや打ちやすさが最も良かった。ジュニアゴルファーＣは、実施例１のシャフトの評価が高かった。
表８で評価が高かったシャフトに関し、各ジュニアゴルファーのキャリーを比較した。表９に示したように、ジュニアゴルファーＡ及びＢでは、実施例２のシャフトを使用した場合、比較例１のシャフトを使用した場合と比較して、９．３ｙｄｓ、４．２ｙｄｓのキャリー向上、７．３ｙｄｓ、５．０ｙｄｓのトータル飛距離向上が見られた。ジュニアゴルファーＣでは、実施例１のシャフトを用いた場合、比較例１のシャフトを使用した場合と比較して、７．１ｙｄｓのキャリー向上、６．４ｙｄｓのトータル飛距離向上が見られた。比較例１のシャフトは硬く振りにくかったため、ミスショットが多発した。
なお、キャリーとは、ゴルフボールをヒットした地点から、ボールが地面に落ちた地点までの距離であり、トータル飛距離とは、ゴルフボールが地面に落ちた後、さらに転がる（ラン）距離を含めたゴルフボールの移動距離のことを示す。
表８で評価が高かったシャフトに関し、各ジュニアゴルファーのキャリーを比較した。表９に示したように、ジュニアゴルファーＡ及びＢでは、実施例２のシャフトを使用した場合、比較例１のシャフトを使用した場合と比較して、９．３ｙｄｓ、４．２ｙｄｓのキャリー向上、７．３ｙｄｓ、５．０ｙｄｓのトータル飛距離向上が見られた。ジュニアゴルファーＣでは、実施例１のシャフトを用いた場合、比較例１のシャフトを使用した場合と比較して、７．１ｙｄｓのキャリー向上、６．４ｙｄｓのトータル飛距離向上が見られた。比較例１のシャフトは硬く振りにくかったため、ミスショットが多発した。
なお、キャリーとは、ゴルフボールをヒットした地点から、ボールが地面に落ちた地点までの距離であり、トータル飛距離とは、ゴルフボールが地面に落ちた後、さらに転がる（ラン）距離を含めたゴルフボールの移動距離のことを示す。
本発明によれば、曲げ剛性値が比較的低い範囲に設定されているため、低身長者やジュニアゴルファーであっても、飛距離を伸ばすことができるシャフトを提供できる。
１ シャフト
１Ｃ 圧縮して湾曲したシャフト
１１ 細径端部
１２ 太径端部
２ シャフトの重心位置
３ シャフトのキックポイント位置
４ ヘッドを模擬した質量１９６ｇの錘
５Ａ、５Ｂ、５Ｃ、５Ｄ、５Ｅ 固定治具
６ 曲げ剛性値の測定点
ＬＳ シャフトの全長
ＬＧ、ＬＫ、ＬＢ、ＬＤ 長さ
Ｐ 荷重
１Ｃ 圧縮して湾曲したシャフト
１１ 細径端部
１２ 太径端部
２ シャフトの重心位置
３ シャフトのキックポイント位置
４ ヘッドを模擬した質量１９６ｇの錘
５Ａ、５Ｂ、５Ｃ、５Ｄ、５Ｅ 固定治具
６ 曲げ剛性値の測定点
ＬＳ シャフトの全長
ＬＧ、ＬＫ、ＬＢ、ＬＤ 長さ
Ｐ 荷重
Claims (11)
- 細径端部から１７０ｍｍの位置から、太径端部から１７０ｍｍの位置までの曲げ剛性値が０．５ｋｇｆ・ｍ２以上５．０ｋｇｆ・ｍ２以下の範囲内であるゴルフクラブ用シャフト。
- チップ端側からの距離がシャフト全長の２５％以上６５％以下の範囲における曲げ剛性値の傾きが２．０ｋｇｆ・ｍ以上５．５ｋｇｆ・ｍ以下である
請求項１に記載のゴルフクラブ用シャフト。 - 細径端から３００ｍｍの範囲での曲げ剛性値の最大値と、太径端側から３００ｍｍの範囲での曲げ剛性値の最大値の差が１．０ｋｇｆ・ｍ２以上３．５ｋｇｆ・ｍ２以下である
請求項１または２に記載のゴルフクラブ用シャフト。 - 全長が８００ｍｍ以上１１００ｍｍ以下である
請求項１〜３のいずれか一項に記載のゴルフクラブ用シャフト。 - 重量が２５ｇ以上４５ｇ以下である
請求項１〜４のいずれか一項に記載のゴルフクラブ用シャフト。 - 強化繊維を含む樹脂層である繊維強化樹脂層、を複数有するゴルフクラブ用シャフトであって、
前記繊維強化樹脂層の少なくとも一層に、
前記強化繊維として弾性率が２８０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下、かつ引張強度が５５００ＭＰａ以上８５００ＭＰａ以下である強化繊維を含む繊維強化樹脂層、を含む
請求項１〜５のいずれか一項に記載のゴルフクラブ用シャフト。 - 強化繊維を含む樹脂層である繊維強化樹脂層、を複数有するゴルフクラブ用シャフトであって、
前記ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して強化繊維が−５°〜＋５°で配向された繊維強化樹脂層の少なくとも一層に、
前記強化繊維として弾性率が２８０ＧＰａ以上５００ＧＰａ以下、かつ引張強度が５５００ＭＰａ以上８５００ＭＰａ以下である強化繊維を含む繊維強化樹脂層、を含む
請求項１〜６のいずれか一項に記載のゴルフクラブ用シャフト。 - 前記ゴルフクラブ用シャフトの長手方向に対して強化繊維が−５°〜＋５°で配向された繊維強化樹脂層が前記ゴルフクラブ用シャフトの全長に亘って配置されている
請求項７に記載のゴルフクラブ用シャフト。 - 身長１４０ｃｍ〜１５０ｃｍの低身長者用である
請求項１〜８のいずれか一項に記載のゴルフクラブ用シャフト。 - ジュニアゴルファー用である
請求項１〜９のいずれか一項に記載のゴルフクラブ用シャフト。 - 請求項１〜１０のいずれか一項に記載のゴルフクラブ用シャフトを含むゴルフクラブ。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2019060258A JP2020156817A (ja) | 2019-03-27 | 2019-03-27 | ゴルフクラブ用シャフト |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP2019060258A JP2020156817A (ja) | 2019-03-27 | 2019-03-27 | ゴルフクラブ用シャフト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2020156817A true JP2020156817A (ja) | 2020-10-01 |
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Family Applications (1)
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| JP2019060258A Pending JP2020156817A (ja) | 2019-03-27 | 2019-03-27 | ゴルフクラブ用シャフト |
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|---|---|
| JP (1) | JP2020156817A (ja) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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2019
- 2019-03-27 JP JP2019060258A patent/JP2020156817A/ja active Pending
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