JP5828759B2 - ゴルフクラブシャフト - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブシャフトに関する。

いわゆるカーボンシャフトが広く普及している。このカーボンシャフトでは、通常、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）が用いられる。この繊維強化樹脂は、比強度及び比剛性に優れる。このカーボンシャフトは、クラブの軽量化に寄与しうる。クラブの軽量化は、飛距離の増大に寄与しうる。

カーボンシャフトには、通常、バイアス層が設けられる。このバイアス層は、捻れ剛性を高めうる。捻れ剛性の向上により、打球の方向安定性が向上しうる。

特開２００７−１３５８１１号公報に記載の発明は、捻れ剛性分布を規定している。この公報の図６には、先端側に配置されるバイアスプリプレグと、後端側に配置されるバイアスプリプレグとで、それぞれ特性を異ならせる点が記載されている。この公報の段落［００５２］には、引張弾性率が４０ｔ／ｍｍ^２であり且つ繊維目付量が１００ｇ／ｍ^２である先端側バイアスプリプレグと、引張弾性率が３０ｔ／ｍｍ^２であり且つ繊維目付量が７５ｇ／ｍ^２である後端側バイアスプリプレグとが記載されている。

特開２００７−１３５８１１号公報

先端側バイアスプリプレグにおいて、引張弾性率が高く繊維目付量が多くされると、シャフト先端部における捻れ剛性が過大となりやすい。この場合、インパクト時の衝撃が大きくなり、打球感が悪くなりやすい。

一方、ゴルフクラブにおいてはクラブバランス（スイングウェイト）が考慮される。適正なクラブバランスに調整されることで、振りやすくなることが知られている。クラブバランスは、ヘッド重量等により調整される。シャフト重心が後端寄りの場合、適正なクラブバランスを得るために、ヘッド重量が重くされる。しかし、過大なヘッド重量は、トウダウンを増加させうる。トウダウンにより、インパクトにおけるヘッドの位置又は姿勢が変動しうる。このトウダウンは、ナイスショットの確率を低下させうる。

本発明の目的は、良好な打球感と先端寄りの重心位置とを達成することが可能なゴルフクラブシャフトの提供にある。

本発明に係るゴルフクラブシャフトは、ストレート層と先端側部分バイアス層と後端側部分バイアス層とを有している。シャフト軸方向において、上記先端側部分バイアス層が存在する区域が区域Ｔとされ、シャフト軸方向において、上記後端側部分バイアス層が存在する区域が区域Ｂとされ、シャフト軸方向において、ヘッドのホーゼルに挿入されるシャフト区域が区域Ｈとされるとき、上記区域Ｔの一部が上記区域Ｈと重複してうる。このシャフトには、上記区域Ｔと上記区域Ｂとが重複する重複区域ＴＢが存在している。上記重複区域ＴＢの全体が、上記区域Ｈよりもシャフト後端側に位置している。上記重複区域ＴＢの軸方向中心位置Ｐｘが、シャフト軸方向中心位置Ｐｃよりもシャフト先端側に位置する。

好ましくは、上記重複区域ＴＢの少なくとも一部が、シャフト先端から４０ｍｍ以上２００ｍｍ以下の区域に存在している。

好ましくは、上記後端側部分バイアス層の先端が、シャフト先端から４０ｍｍ以上１９０ｍｍ以下の区域に位置している。

好ましくは、捻れ剛性の分布が、上記重複区域ＴＢにおいて極大値を有している。

上記後端側部分バイアス層の後端幅がｗ１とされ、上記後端側部分バイアス層の先端幅がｗ２とされるとき、好ましくは、ｗ２／ｗ１が１よりも大きい。

好ましくは、上記後端側部分バイアス層の幅ｗｂが、シャフト後端側からシャフト先端側に向かうにつれて大きくなっている。

好ましくは、先端側部分バイアス層のプリプレグ目付量が、上記後端側部分バイアス層のプリプレグ目付量よりも小さい。

シャフト先端から８０ｍｍまでの区域が特定先端部とされるとき、好ましくは、この特定先端部における上記ストレート層の質量比率Ｒｓが３３％以上４５％以下である。より好ましくは、上記比率Ｒｓが４０％以上４２％以下である。

本発明に係るゴルフクラブは、上記いずれかのシャフトと、ヘッドと、グリップとを備えている。

良好な打球感と先端寄りの重心位置とが達成されうる。

図１は、本発明の第一実施形態に係るシャフトを備えたゴルフクラブを示す。 図２は、第一実施形態に係るシャフトの展開図である。 図３は、図２の実施形態における先端側部分バイアス層と後端側部分バイアス層とを示す展開図である。 図４は、実施例３のシャフトの展開図である。 図５は、比較例１及び比較例２のシャフトの展開図である。 図６（ａ）は順式フレックスの測定方法を示しており、図６（ｂ）は逆式フレックスの測定方法を示している。 図７は、捻り剛性値ＧＩの測定方法を示している。 図８は、実施例及び比較例における捻り剛性値ＧＩの分布を示すグラフである。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１とされる。

本願において「内側」とは、シャフト半径方向における内側を意味する。本願において「外側」とは、シャフト半径方向における外側を意味する。

本願において、「軸方向」とは、シャフト軸方向を意味する。

軸方向に対する繊維の角度に関して、本願では、角度Ａｆ及び絶対角度θａが用いられる。角度Ａｆは、プラス又はマイナスを伴う角度である。絶対角度θａは、角度Ａｆの絶対値である。換言すれば、絶対角度θａとは、軸方向と繊維方向との成す角度の絶対値である。例えば、「絶対角度θａが１０°以下」とは、「角度Ａｆが−１０度以上＋１０度以下」であることを意味する。

図１は、本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブシャフト６を備えたゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８と、フェラル１０とを備えている。シャフト６の先端部に、ヘッド４が設けられている。シャフト６の後端部に、グリップ８が設けられている。なおヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ゴルフクラブヘッド、ハイブリッド型ゴルフクラブヘッド、ユーティリティ型ゴルフクラブヘッド、アイアン型ゴルフクラブヘッド、パターヘッド等が例示される。本実施形態のヘッド４は、アイアン型ゴルフクラブヘッドである。なお、ヘッド４の材質は限定されない。ヘッド４の材質として、チタン、チタン合金、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）、ステンレス鋼、マルエージング鋼、軟鉄等が挙げられる。複数の材質の組み合わせも可能である。

シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体からなる。シャフト６は、管状体である。シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、先端Ｔｐと後端Ｂｔとを有する。先端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。後端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。このシャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。典型的なプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂を硬化させることである。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱工程により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト６は、複数枚のシートにより構成されている。図２の実施形態では、シャフト６は、ｓ１からｓ９までの９枚のシートにより構成されている。本願において、図２等で示される展開図は、巻回の順序を示している。展開図において上側に位置しているシートから順に巻回される。最初に巻回されるシートが第１シートｓ１である。次に、第２シートｓ２及び第３シートｓ３が巻回される。次に、第４シートｓ４及び第５シートｓ５が巻回される。次に、第６シートｓ６及び第７シートｓ７が巻回される。次に第８シートｓ８が巻回される。次に第９シートｓ９が巻回される。先に巻回されるシートほど内側に位置する。

本願の展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。本願の展開図において、図面の右側はシャフトの先端（先端）側であり、図面の左側はシャフトの後端（バット）側である。

本願の展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図２において、シートｓ１の先端はシャフト先端Ｔｐに位置している。例えば図２において、シートｓ６の後端はシャフト後端Ｂｔに位置している。

シャフト６は、ストレート層とバイアス層とを有する。本願の展開図には、各シートの配向角度Ａｆが記載されている。「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本願においてストレートシートとも称される。

ストレート層は、配向角度Ａｆがシャフト軸方向に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、配向角度Ａｆはシャフト軸線方向に対して完全に０°とはならない場合がある。通常、ストレート層では、配向角度Ａｆは−１０°以上＋１０°以下である。即ち、通常、ストレート層では、上記絶対角度θａが１０°以下である。

図２の実施形態において、ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ８及びシートｓ９である。ストレート層は、シャフトの曲げ剛性及び曲げ強度との相関が高い。

一方、バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。好ましくは、バイアス層は、繊維が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアから構成されている。捻れ剛性を高める観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。捻れ剛性を高める観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。典型的には、バイアス層の絶対角度θａは４５°とされる。本実施形態では、この絶対角度θａは４５°である。ただし、±１０°程度の誤差が許容されうる。

シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、シートｓ２、シートｓ３、シートｓ４、シートｓ５、シートｓ６及びシートｓ７である。図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層用のシートは、単にバイアスシートとも称される。

なお、図２の実施形態では、シートｓ２が−４５度であり且つシートｓ３が＋４５度であるが、逆にシートｓ２が＋４５度であり且つシートｓ３が−４５度であってもよいことは当然である。

図２の実施形態では採用されていないが、シャフト６は、フープ層を有していても良い。フープ層における上記絶対角度θａは、実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。

図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、カバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。即ち、使用前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。

プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。次に、この露出したフィルム側の面の縁部（巻き始め縁部ともいう）を、巻回対象物に貼り付ける。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、先に樹脂フィルムが剥がされ、次に巻き始め端部が巻回対象物に貼り付けられ、次に離型紙が剥がされる。即ち、先に樹脂フィルムが剥がされ、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。なぜなら、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。

図２の実施形態では、全てのバイアスシートは、ペアで用いられる。好ましくは、バイアスシートペアを構成する２枚のバイアスシートは、巻回前に貼り合わされる。

図２の実施形態では、３組のバイアスシートペアが用いられる。第一のバイアスシートペアｓ２３は、シートｓ２とシートｓ３とからなる。第二のバイアスシートペアｓ４５は、シートｓ４とシートｓ５とからなる。第三のバイアスシートペアｓ６７は、シートｓ６とシートｓ７とからなる。本実施形態では、３組のバイアス層ペアの間に、バイアス層以外の層が介在していない。

好ましくは、シートｓ２とシートｓ３とで、周方向位置を相違させる。この相違は、例えば、半周分（１８０°±１０°）である。この相違は、貼り合わせの際にシート同士をずらすことによって達成されうる。同様に、好ましくは、シートｓ４とシートｓ５とで周方向位置を相違させる。同様に、好ましくは、シートｓ６とシートｓ７とで周方向位置を相違させる。この相違により、シート厚みに起因する段差が周方向に分散されうる。

前述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。更に、本願では、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

本願において、シャフト軸方向の全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、シャフト軸方向の全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

一方、本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。

本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層とも称される。図２の実施形態において、全長ストレート層は、層ｓ８及び層ｓ９である。本実施形態では、全ての全長ストレート層は、最も外側のバイアス層ペアよりも外側に位置する。

本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層とも称される。図２の実施形態において、部分ストレート層は、層ｓ１である。

本願では、バイアス層である全長層が、全長バイアス層とも称される。図２の実施形態において、全長バイアス層は、層ｓ２及び層ｓ３である。

本願では、全長層であるバイアス層ペアが、全長バイアス層ペアとも称される。図２の実施形態において、全長バイアス層ペアは、層ｓ２３である。

本願では、部分層であるバイアス層ペアが、部分バイアス層ペアとも称される。図２の実施形態において、部分バイアス層ペアは、層ｓ４５及び層ｓ６７である。

本願では、先端側部分層との文言が用いられる。先端側部分層は、部分層の一態様である。先端側部分層として、先端側部分ストレート層及び先端側部分バイアス層が例示される。図２の実施形態において、先端側部分ストレート層は、層ｓ１である。図２の実施形態において、先端側部分バイアス層ｓｔは、層ｓ４及び層ｓ５である。

本願では、後端側部分層との文言が用いられる。後端側部分層は、部分層の一態様である。後端側部分層として、後端側部分ストレート層及び後端側部分バイアス層が例示される。図２の実施形態において、後端側部分ストレート層は存在しない。図２の実施形態において、後端側部分バイアス層ｓｂは、層ｓ６及び層ｓ７である。

本実施形態では、図２に示されるシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフト６が作製される。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示された各シートが切り出される。

なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、複数のシートが貼り合わされる。本実施形態では、シートｓ２とシートｓ３とが貼り合わされ、シートｓ４とシートｓ５とが貼り合わされ、シートｓ６とシートｓ７とが貼り合わされる。このように、本実施形態では、バイアス層ペアを構成するシート同士が貼り合わされる。

貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。より好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、バイアスシートペアの巻き付け作業中に、シートのズレが生じうる。このズレは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のズレを抑制する。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程における加熱温度は、３０℃以上が好ましく、３５℃以上がより好ましい。この加熱温度が高すぎる場合、マトリクス樹脂の硬化が進行し、シートの粘着性が低下することがある。この粘着性の低下は、バイアスシートペアと巻回対象物との接着性を低下させる。この接着性の低下は、皺の発生を許容することがあり、巻き付け位置のズレを生じさせうる。この観点から、貼り合わせ工程における加熱温度は、６０℃以下が好ましく、５０℃以下がより好ましく、４０℃以下がより好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程における加熱時間は、２０秒以上が好ましく、３０秒以上がより好ましい。シートの粘着性を維持する観点から、貼り合わせ工程における加熱時間は、３００秒以下が好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの圧力は、３００ｇ／ｃｍ^２以上が好ましく、３５０ｇ／ｃｍ^２以上がより好ましい。プレスの圧力が過大である場合、プリプレグが押し潰される場合がある。この場合、プリプレグの厚みが設計値よりも薄くなる。プリプレグの厚み精度の観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの圧力は、６００ｇ／ｃｍ^２以下が好ましく、５００ｇ／ｃｍ^２以下がより好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの時間は、２０秒以上が好ましく、３０秒以上がより好ましい。プリプレグの厚み精度の観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの時間は、３００秒以下が好ましい。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、シート端部をマンドレルに貼り付けることが容易とされている。

貼り合せに係るシートに関しては、貼り合わされた状態で巻回される。本実施形態では、バイアスシートは、シートペアの状態で巻回される。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このラッピングテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の課程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、先端Ｔｐの端面及び後端Ｂｔの端面が平坦とされる。なお、本願の展開図は、便宜上、両端カット工程でカットされる部分が除かれて描かれている。実際には、上記裁断工程では、両端カット工程でカットされる部分も含んだ寸法のシートが裁断される。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として残された螺旋状の凹凸が存在する。研磨により、このラッピングテープの跡としての凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。

以上の工程により、シャフト６が得られる。

図３は、図２における本願における各区間等を示している。本願では、以下の用語が定義される。

［区域Ｔ］
シャフト軸方向において、先端側部分バイアス層ｓｔが存在する区域が、本願において区域Ｔと称される。図３では、区域Ｔが符号Ｔ１で示されている。

区域Ｔは、先端側部分バイアス層ｓｔの先端Ｐｔ１から後端位置Ｐｔ２までの区域である。ただし、図３の実施形態の様に、シート端が斜辺ｈｐである場合、この斜辺ｈｐの中点ｍｐがシート端とみなされる。なぜなら、シート端が斜辺ｈｐでなく周方向に沿っている場合を考慮すると、この中点ｍｐの位置は、周方向に沿ったシート端の位置と実質的に等価であるとみなされるからである。よって、本実施形態において、先端側部分バイアス層ｓｔの後端位置Ｐｔ２は上記中点ｍｐとみなされる。

［区域Ｂ］
シャフト軸方向において、後端側部分バイアス層ｓｂが存在する区域が、本願において区域Ｂと称される。図３では、区域Ｂが符号Ｂ１で示されている。

区域Ｂは、後端側部分バイアス層ｓｂの後端位置Ｐｂ１から先端位置Ｐｂ２までの区域である。ただし、シート端が斜辺ｈｐである場合、この斜辺ｈｐの中点ｍｐがシート端とみなされる。この理由は上述の通りである。よって、本実施形態において、後端側部分バイアス層ｓｂの先端位置Ｐｂ２は上記中点ｍｐとみなされる。

［区域Ｈ］
シャフト軸方向において、ヘッドのホーゼルに挿入されるシャフト区域が区域Ｈとされる。図３では、区域Ｈが符号Ｈ１で示されている。図３において符号Ｐｈで示されるのは、ホーゼル端面の位置である。

区域Ｈの軸方向長さは、通常、２５ｍｍ以上４０ ｍｍ以下である。

［区域Ｓ］
シャフト軸方向において、シャフト先端Ｔｐから上記先端位置Ｐｂ２までの区域が区域Ｓとされる。この区域Ｓの軸方向距離はＬ２である（図３参照）。

［重複区域ＴＢ］
上記区域Ｔと上記区域Ｂとが重複する軸方向区域が、重複区域ＴＢである。図３では、この重複区域ＴＢが符号ＴＢ１で示されている。重複区域ＴＢは、後端側部分バイアス層ｓｂの先端位置Ｐｂ２から、先端側部分バイアス層ｓｔの後端位置Ｐｔ２までの区域である。

本実施形態では、上記区域Ｔの一部は、上記区域Ｈと重複している。換言すれば、先端側部分バイアス層ｓｔは、区域Ｈから区域Ｈよりも後端側にまで連続して延在している。ホーゼル端面に先端側部分バイアス層ｓｔが存在することになる。この構成により、シャフト先端部における適度な捻れ剛性が確保される。この適度な捻れ剛性により、スイング中のフェース面の向きが安定し、打球の方向安定性が向上しうる。

本実施形態では、上記重複区域ＴＢの全体が、上記区域Ｈよりもシャフト後端Ｂｔ側に位置している。換言すれば、重複区域ＴＢの先端（後端側部分バイアス層ｓｂの先端位置Ｐｂ２）が区域Ｈよりもシャフト後端Ｂｔ側に位置している。

他のシャフトとの互換性を考慮すると、ヘッドのホーゼル内径及びシャフト先端径は所定値とされるのが好ましい。重複区域ＴＢが区域Ｈの外側に位置することで、区域Ｈにおけるシャフト外径を通常のシャフトと同様に細くすることができる。よって、通常のヘッドのホーゼル孔に挿入することができ、汎用性の高いシャフトが実現される。

重複区域ＴＢにおいて、先端側部分バイアス層ｓｔと後端側部分バイアス層ｓｂとの間に他の層が介在していてもよい。上記実施形態では、重複区域ＴＢにおいて、先端側部分バイアス層ｓｔと後端側部分バイアス層ｓｂとが接している。換言すれば、先端側部分バイアス層ｓｔと後端側部分バイアス層ｓｂとの間に他の層が介在していない。バイアス層同士が接着していることで、重複区域ＴＢにおける捻れ剛性が一層向上しやすい。

［重複長さＬ１］
図２において両矢印Ｌ１で示されているのは、重複区域ＴＢの軸方向長さ（重複長さともいう）である。重複区域ＴＢによる重心移動効果を高める観点から、重複長さＬ１は、長すぎても短すぎても好ましくない。この観点から、重複長さＬ１は、下限としては、５０ｍｍ以上が好ましく、７０ｍｍ以上がより好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、上限としては、３００ｍｍ以下が好ましく、２５０ｍｍ以下がより好ましく、２００ｍｍ以下がより好ましい。

シャフト６は、重心Ｇを有する。重心Ｇは、シャフト単体の重心である。このシャフト重心Ｇが図１に示されている。図１において両矢印Ｌｓで示されるのは、シャフト全長である。図１において両矢印Ｌｇで示されるのは、先端Ｔｐからシャフト重心Ｇまでの距離である。シャフト全長Ｌｓ及び距離Ｌｇは、軸方向に沿って測定される。

［Ｌｇ／Ｌｓ］
Ｌｇ／Ｌｓが小さくされることで、スイングウェイトを適正な値に設定しつつ、ヘッド重量を軽くすることができる。ヘッド重量の軽量化は、トウダウン量を減少させうる。トウダウンを抑制する観点から、Ｌｇ／Ｌｓは、０．５１５以下が好ましく、０．５１０以下がより好ましい。

通常、シャフトの先端径はヘッドによっておおよそ決まっている。また通常、シャフト先端径は、シャフト後端径よりも細い。このためシャフト重心Ｇを先端寄りにするのには限界がある。この限界を考慮すると、通常、Ｌｇ／Ｌｓは、０．４８以上となる。

［シャフト全長Ｌｓ］
シャフト全長Ｌｓは限定されない。トウダウンを抑制する観点から、シャフト全長Ｌｓは短くされるのが好ましい。また、一般に、ゴルフクラブセットにおいて、短いクラブでは打球の方向安定性及び打球感が特に重視される傾向にある。これらの観点から、シャフト全長Ｌｓは、３７インチ以下が好ましく、３６インチ以下がより好ましく、３５．５インチ以下が更に好ましい。通常のゴルフクラブでは、シャフト全長Ｌｓは３３インチ以上であり、パタークラブを除くと３５インチ以上である。好ましい番手の例は、いわゆるウエッジである。好ましいクラブの例は、リアルロフト角が４５°以上７０°以下である。もちろん、飛距離の観点をも考慮すると、シャフト全長Ｌｓが長いクラブにも本発明は有効である。

先端側部分バイアス層及び後端側部分バイアス層により、Ｌｇ／Ｌｓの調整が容易とされる。重複区域ＴＢの存在により、Ｌｇ／Ｌｓの調整が容易とされる。

上記実施形態では、上記重複区域ＴＢの軸方向中心位置Ｐｘが、シャフト軸方向中心位置Ｐｃよりも先端側に位置している（図３参照）。 この構成により、シャフト重心Ｇがシャフト先端Ｔｐに近づきやすい。換言すれば、この構成により、Ｌｇ／Ｌｓが小さくなりやすい。よって、適正なスイングウェイトを維持しつつヘッドを軽量とすることができ、トウダウンを抑制することができる。トウダウンの抑制により、打球結果の安定性が向上しうる。即ち、トウダウンの抑制により、ミート率（ナイスショットの確率）が向上し、打球の方向安定性が向上する。更に、ミート率の向上により、飛距離が増加しうる。

また、重複区域ＴＢがホーゼルの近くに配置されることで、区域Ｓにおける低い捻れ剛性が効果的に補完されうる。

トウダウンの抑制及び方向安定性の観点から、シャフト先端Ｔｐと上記先端位置Ｐｂ２との軸方向距離Ｌ２は、１９０ｍｍ以下が好ましく、１６０ｍｍ以下がより好ましく、１４０ｍｍ以下が更に好ましい。重複区域ＴＢと区域Ｈとの重複を避ける観点から、上記軸方向距離Ｌ２は、４０ｍｍ以上が好ましく、７０ｍｍ以上がより好ましく、９０ｍｍ以上が更に好ましい。

トウダウンを抑制する観点から、上記重複区域ＴＢの少なくとも一部が、シャフト先端から４０ｍｍ以上２００ｍｍ以下の区域に存在しているのが好ましい。スイングウエイトを維持する場合、ホーゼルの近傍に重複区域ＴＢを配置することで、ヘッド重量を軽くすることができ、トウダウンが抑制されうる。

上記区域Ｓには、重複区域ＴＢが存在しない。また区域Ｓのシャフト外径は比較的小さい。よって、区域Ｓにおける捻れ剛性は低い。しかし、重複区域ＴＢでは、先端側部分バイアス層ｓｔと後端側部分バイアス層ｓｂとが重複しているため、捻れ剛性が高い。よって、区域Ｓでの低い捻れ剛性が、重複区域ＴＢでの高い捻れ剛性によって補完されうる。したがって、シャフト全体としては、スイング時のシャフトの捻れが抑制される。この構成により、スイング中のフェース面の向きが安定し、打球の方向が安定しうる。

一方、区域Ｓでの低い捻れ剛性に起因して、インパクトにおいてシャフト先端部が適度に捻れる。この適度な捻れは、インパクト時の衝撃を緩和し、打球感を良好としうる。

区域Ｓでの低い捻れ剛性を、重複区域ＴＢでの高い捻れ剛性によって補完する観点から、シャフトの捻れ剛性の分布が、上記重複区域ＴＢにおいて極大値を有しているのが好ましい。

本実施形態では、先端側部分バイアス層ｓｔと後端側部分バイアス層ｓｂとの重複によって、重複区域ＴＢを形成している。よって、これらバイアス層ｓｔ及びバイアス層ｓｂの寸法設計により、シャフト先端径を太くすることなく、シャフトの仕様（シャフト重心Ｇの位置、シャフトの捻れ剛性分布、シャフト重量等）を調整することができる。よって、シャフト仕様の調整自由度が高い。

なお、重複区域ＴＢを設ける代わりに、部分バイアス補強層をホーゼル近傍に設けることが考えられる。即ち、重複区域ＴＢに相当する区域に部分バイアス補強層を配置する構成が考えられる。この部分バイアス補強層は、シャフト軸方向の中間位置に設けられる。この場合、部分バイアス補強層は両端で途切れているため、この両端において捻れ強度が低下しやすい。本実施形態では、バイアス層ｓｔとバイアス層ｓｂとを重複させて重複区域ＴＢを形成しているため、捻れ剛性を局所的に高めつつ、捻れ強度の低下が抑制されている。

図２が示すように、上記後端側部分バイアス層ｓｂの後端幅がｗ１とされ、上記後端側部分バイアス層の先端幅がｗ２とされる。これらの幅ｗ１及びｗ２は、シャフトの周方向に沿って測定され、巻回前のシート幅に等しい。シャフト重心Ｇをシャフト先端Ｔｐ寄りとする観点から、ｗ２／ｗ１が１よりも大きいのが好ましく、１．１以上がより好ましい。過大な捻れ剛性を抑制する観点から、ｗ２／ｗ１は、１．３以下が好ましく、１．２以下がより好ましい。

シャフト重心Ｇをシャフト先端Ｔｐ寄りとする観点からは、次の構成（Ｘ）が好ましい。
（Ｘ）上記後端側部分バイアス層ｓｂの幅ｗｂが、シャフト後端側からシャフト先端側に向かうにつれて大きくなっている。

なお、上記斜辺ｈｐが存在する部分は、幅ｗ１、ｗ２及びｗｂの測定から除外される。

好ましくは、上記実施形態のように、斜辺ｈｐが設けられる。この斜辺ｈｐは、部分層の端を軸方向に分散するために設けられる。この分散により、シャフト外径の急激な変化及び応力集中が緩和されうる。好ましい斜辺ｈｐの軸方向長さは、５０ｍｍ以上１００ｍｍ以下である。

図２及び図３の実施形態では、幅ｗｂはシャフト軸方向の全範囲において一定とされている。よってこの実施形態では、上記（Ｘ）は採用されていない。ただしこの図２及び図３の実施形態では、次の構成（Ｙ）が採用されている。
（Ｙ）上記後端側部分バイアス層ｓｂの巻回数Ｎｂが、シャフト後端側からシャフト先端側に向かうにつれて大きくなっている。
この構成（Ｙ）によって、シャフト全体として、捻れ剛性が効果的に高められている。よって打球の方向安定性が向上しうる。なお、上記斜辺ｈｐが存在する部分は、巻回数Ｎｂの算定から除外される。

先端側部分バイアス層ｓｔのプリプレグ目付量を小さくすることで、シートを薄くすることができる。薄いシートにより、巻回数が非整数である場合であっても、周方向における積層厚みの差が小さくなる。よって、周方向位置によって積層数が相違する場合であっても、周方向の均一性を高めることができる。一方、シャフトの後端側は外径が大きいため、シート幅が大きくされる傾向にある。シート幅が大きい場合、巻回長さが大きくなり、作業効率の低下及びシャフト軸方向におけるシート位置のズレといった問題が生じやすい。また、シート幅が過大である場合、ローリングマシンにより巻き付け可能な周長を超えてしまう場合がある。この場合、ローリングマシンが使用できない。後端側部分バイアス層のプリプレグ目付量を大きくすることで、シートを厚くすることでき、シート幅を減少させることができる。このシート幅の減少により、作業効率が向上する。以上の観点から、後端側部分バイアス層ｓｂは先端側部分バイアス層ｓｔよりも厚いのが好ましい。

［特定先端部でのストレート層の比率Ｒｓ］
本願において、シャフト先端Ｔｐから８０ｍｍまでの区域が特定先端部と定義される。トウダウンを抑制する観点から、上記特定先端部における上記ストレート層の質量比率Ｒｓは、３３％以上が好ましく、４０％以上がより好ましい。先端側部分バイアス層ｓｔを設けつつシャフト先端径を過大としない観点から、比率Ｒｓは、４５％以下が好ましく、４２％以下がより好ましい。

なお、ストレート層は捻れ剛性にほとんど影響しない。よって、この比率Ｒｓを高めても、シャフト先端部の捻れ剛性は過大とならない。比率Ｒｓを高めることで、適度な捻れ剛性を維持しながら、トウダウンを抑制することができる。

［シャフト重量Ｗｓ］
先端側部分バイアス層及び後端側部分バイアス層を設け、更に重複区域ＴＢを設ける場合、これらのバイアス層の重量の合計は比較的大きい。また、シャフト重量Ｗｓが大きい場合、ヘッドスピードは低下しやすい反面、スイングは安定しやすい傾向となる。飛距離よりも打球方向の安定性を重視する場合、シャフト重量Ｗｓはある程度大きい方が好ましい。これらの観点から、シャフト重量Ｗｓは、７０ｇ以上が好ましく、８０ｇ以上がより好ましく、９０ｇ以上がより好ましく、１００ｇ以上が更に好ましい。振りやすさの観点から、シャフト重量Ｗｓは、１３０ｇ以下が好ましく、１２０ｇ以下がより好ましい。

好ましいシャフトは、全長バイアス層ペアと、先端側部分バイアス層ペアと、後端側部分バイアス層ペアとを含む。本実施形態のシャフト６は、全長バイアス層ペアｓ２３と、先端側部分バイアス層ペアｓ４５と、後端側部分バイアス層ペアｓ６７とを有している。好ましくは、少なくとも３組のバイアス層ペアが設けられる。軽量化の観点から、バイアス層ペアの数は、５組以下が好ましく、４組以下がより好ましく、３組が最も好ましい。

バイアス層に用いられる炭素繊維は限定されず、ピッチ系炭素繊維及びＰＡＮ系炭素繊維が例示される。捻れ強度の観点からは、バイアス層に用いられる炭素繊維は、ＰＡＮ系炭素繊維が好ましい。一方、ピッチ系炭素繊維では、高弾性又は低弾性が可能である。繊維弾性率の自由度の観点から、バイアス層にピッチ系炭素繊維が用いられても良い。

ストレート層に用いられる炭素繊維は限定されず、ピッチ系炭素繊維及びＰＡＮ系炭素繊維が例示される。曲げ強度の観点からは、ストレート層に用いられる炭素繊維は、ＰＡＮ系炭素繊維が好ましい。なお、硬い打球感を抑制する観点からは、先端側部分ストレート層に、低弾性（弾性率１５ｔｆ／ｍｍ^２以下）のピッチ系炭素繊維が用いられてもよい。

［シャフトトルク］
硬すぎる打球フィーリングを抑制する観点から、シャフトトルクは、１．０°以上が好ましく、１．２°以上がより好ましく、１．５°以上が更に好ましい。打球の方向安定性の観点から、シャフトトルクは、３．０°以下が好ましく、２．６°以下がより好ましく、２．０°以下が更に好ましい。

図３において符号Ｐｂ１で示されているのは、後端側部分バイアス層ｓｂの後端である。この後端Ｐｂ１は、シャフト後端Ｂｔと一致しているのが好ましいが、一致していなくてもよい。ゴルファーが握る位置を考慮すると、好ましくは、後端Ｐｂ１とシャフト後端Ｂｔとの距離は、１００ｍｍ以下である。図３の実施形態では、この後端Ｐｂ１は、シャフト後端Ｂｔと一致している。

図３において符号Ｐｔ１で示されているのは、先端側部分バイアス層ｓｔの先端である。この先端Ｐｔ１は、シャフト先端Ｔｐと一致しているのが好ましいが、一致していなくてもよい。区域Ｈの長さを考慮すると、好ましくは、先端Ｐｔ１とシャフト先端Ｔｐとの距離は、１０ｍｍ以下である。図３の実施形態では、この先端Ｐｔ１は、シャフト先端Ｔｐと一致している。

［クラブバランス（１４インチ方式）］
前述の通り、クラブバランスが適切に設定された場合に、上記実施形態の効果が高められうる。即ち上記実施形態では、クラブバランスが通常とされた場合において、ヘッド重量を抑制することができる。この趣旨から、クラブバランスは、下限としてはＣ９以上、更にはＤ０以上が好ましく、上限としては、Ｄ６以下、更にはＤ５以下がより好ましい。

プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
図２で示される積層構成を有するシャフトを作製した。シャフトの製造方法は前述の通りである。シャフト全長Ｌｓは９４０ｍｍとされた。用いられたプリプレグが下記の表１に示される。この実施例１の仕様が下記の表４に示される。重複長さＬ１は２００ｍｍとされた。このシャフトにヘッド及びグリップを装着した。ヘッドの番手はアプローチウェッジであり、ヘッド重量は２９８ｇであり、クラブバランスはＤ４とされた。この実施例１の評価結果が下記の表５に示される。

［実施例２］
実施例１と同様に、図２で示される積層構成を採用したが、重複長さＬ１が１００ｍｍとされた。その他は実施例１と同様にして、実施例２に係るシャフト及びクラブを得た。この実施例２で用いられたプリプレグが下記の表１に示される。この実施例２の仕様が下記の表４に示される。この実施例２の評価結果が下記の表５に示される。

［実施例３］
図４は、実施例３の積層構成を示す。図４が示すように、この実施例３では、先端部分ストレートシートが２枚用いられた。重複長さＬ１は２００ｍｍとされた。この実施例３で用いられたプリプレグが下記の表３に示される。その他は実施例１と同様にして、実施例３に係るシャフト及びクラブを得た。この実施例３の仕様が下記の表４に示される。この実施例３の評価結果が下記の表５に示される。

［比較例１］
図５は、比較例１の積層構成を示す。図５が示すように、この比較例１の積層構成は、重複長さＬ１は０ｍｍとされている他は、実施例１と同じである。この比較例１では、上記先端位置Ｐｂ２が、上記後端位置Ｐｔ２と同じである。この比較例１で用いられたプリプレグが下記の表１に示される。その他は実施例１と同様にして、比較例１に係るシャフト及びクラブを得た。この比較例１の仕様が下記の表４に示される。この比較例１の評価結果が下記の表５に示される。

［比較例２］
比較例２でも、図５の積層構成が採用された。この比較例２でも、重複長さＬ１は０ｍｍである。上記先端位置Ｐｂ２が、上記後端位置Ｐｔ２と同じである。この比較例２で用いられたプリプレグが下記の表２に示される。この表２が示すように、比較例２の先端側部分バイアス層ｓｔ（層ｓ４、ｓ５）には、繊維弾性率が高いプリプレグが採用された。その他は比較例１と同様にして、比較例２に係るシャフト及びクラブを得た。この比較例２の仕様が下記の表４に示される。この比較例２の評価結果が下記の表５に示される。

なお、全ての実施例及び比較例では、同一のマンドレルが用いられた。

全ての実施例及び比較例で、クラブ長さ及びクラブバランスは一定とされた。クラブバランスが一定となるように、ヘッド重量を調整した。実施例及び比較例のヘッド重量は下記の通りであった。
実施例１：２９８ｇ
実施例２：２９９ｇ
実施例３：２９８ｇ
比較例１：３００．５ｇ
比較例２：３００．５ｇ

表６は、各プリプレグの仕様を示す。

［評価方法］
評価方法は以下の通りである。

［クラブバランス（スイングウェイト）］
ＤＡＩＮＩＮ社製の商品名「ＢＡＮＣＥＲ−１４」を用いて、１４インチ方式のクラブバランスを測定した。

［トルク］
シャフト先端Ｔｐから４０ｍｍまでの部分を先端治具で回転不能に固定するとともに、シャフトの後端側に位置する軸方向長さ５０ｍｍの部分をトルク付与が可能な後端治具で把持した。そして、この後端治具に１３．９ｋｇｆ・ｃｍのトルクＴｒを作用させた。このトルク作用位置でのシャフトの捻れ角（度）が、シャフトトルクとされた。後端治具と先端治具との間の軸方向長さは８２５ｍｍとされた。先端治具又は後端治具の把持によってシャフトが変形する場合、シャフトの内部に芯材などを入れて測定を行った。この測定値が上記表４に示される。

［順式フレックス］
図６（ａ）は、順式フレックスの測定方法を示す。図６（ａ）が示すように、後端Ｂｔから５０ｍｍの位置に、第一支持点３２が設定される。更に、後端Ｂｔから１９０ｍｍの位置に、第二支持点３６が設定される。第一支持点３２には、シャフト６をを上方から支持する支持体３４が設けられる。第二支持点３６には、シャフト６を下方から支持する支持体３８が設けられる。荷重のない状態において、シャフト６のシャフト軸線は略水平とされる。後端ＢｔからＦ１ｍｍ隔てた荷重点ｍ１に、２．７ｋｇの荷重を鉛直下向きに作用させる。距離Ｆ１は８７５ｍｍとされた。荷重のない状態から、荷重をかけた状態までの荷重点ｍ１の移動距離（ｍｍ）が、順式フレックスである。この移動距離は、鉛直方向に沿った移動距離である。

なお、支持体３４の、シャフトと当接する部分（以下、当接部分という）の断面形状は、次の通りである。シャフト軸方向に対して平行な断面において、支持体３４の当接部分の断面形状は、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１５ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体３４の当接部分の断面形状は、凹状の丸みを有する。この凹状の丸みの曲率半径は、４０ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体３４の当接部分の水平方向長さ（図６（ａ）における奥行き方向長さ）は、１５ｍｍである。支持体３８の当接部分の断面形状は、支持体３４のそれと同一である。荷重点ｍ１において２．７ｋｇの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して平行な断面において、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１０ｍｍである。荷重点ｍ１において２．７ｋｇの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して垂直な断面において、直線である。この直線の長さは、１８ｍｍである。

［逆式フレックス］
逆式フレックスの測定方法が、図６（ｂ）で示される。第一支持点３２が先端Ｔｐから１２ｍｍ隔てた点とされ、第二支持点３６が先端Ｔｐから１５２ｍｍ隔てた点とされ、荷重点ｍ２が先端ＴｐからＦ２ｍｍ隔てた点とされ、荷重が１．３ｋｇとされた他は順式フレックスと同様にして、逆式フレックスが測定された。距離Ｆ２は７４８ｍｍとされた。

［捻れ剛性値ＧＩ］
図７は、地点Ｐｍにおける捻れ剛性値ＧＩの測定方法を示している。第一位置が治具Ｍ１にて固定され、この治具Ｍ１から１００ｍｍ隔てた第二位置が治具Ｍ２にて保持された。地点Ｐｍは、上記第一位置と上記第二位置との中点である。この治具Ｍ２に１．３６３（Ｎ・ｍ）のトルクＴｒを与えたときのシャフト６の捩れ角度Ａ（°）が測定された。捻れ剛性値ＧＩは次式にて算出された。
ＧＩ（Ｎ・ｍ^２）＝Ｍ×Ｔｒ／Ａ
ただし、Ｍは測定スパン（ｍ）であり、Ｔｒはトルク（Ｎ・ｍ）であり、Ａは捩れ角度（ｒａｄ）である。測定スパンＭは０．１ｍであり、トルクＴｒは１．３６３（Ｎ・ｍ）である。

図８は、測定された捻れ剛性値ＧＩの分布を示すグラフである。全ての実施例において、上記重複区域ＴＢに極大値が存在している。

［方向安定性］
５名のテスター（テスターＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ及びＥ）により官能評価が実施された。打球の方向安定性について、１点から５点まで５段階で評価された。点数が高いほど方向安定性が良好である。５名の評価点の平均値が、上記表５に示される。

［飛距離安定性］
上記５名のテスターにより官能評価が実施された。飛距離の安定性について、１点から５点まで５段階で評価された。点数が高いほど飛距離のバラツキが少ない。５名の評価点の平均値が、上記表５に示される。

［フィーリング］
上記５名のテスターにより官能評価が実施された。フィーリング（打球感）について、１点から５点まで５段階で評価された。点数が高いほどフィーリングが良好である。５名の評価点の平均値が、上記表５に示される。

実施例は比較例よりも評価が高い。また、実施例においては、実施例３の飛距離安定性が特に高い。実施例３の先端ストレート層比率Ｒｓは高い。このため、トウダウンが抑制され、ナイスショットの確率が向上した。

これらの結果から、本発明の優位性は明らかである。

本発明は、あらゆるゴルフクラブに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ｓ１〜ｓ１０・・・シート（層）
ｓｔ・・・先端側部分バイアス層
ｓｂ・・・後端側部分バイアス層
Ｐｂ２・・・後端側部分バイアス層の先端位置
Ｐｔ２・・・先端側部分バイアス層の後端位置
Ｔｐ・・・シャフトの先端
Ｂｔ・・・シャフトの後端

Claims (9)

1. ストレート層と先端側部分バイアス層と後端側部分バイアス層とを有しており、
   シャフト軸方向において、上記先端側部分バイアス層が存在する区域が区域Ｔとされ、
   シャフト軸方向において、上記後端側部分バイアス層が存在する区域が区域Ｂとされ、
   シャフト軸方向において、ヘッドのホーゼルに挿入されるシャフト区域が区域Ｈとされるとき、
   上記区域Ｔの一部が上記区域Ｈと重複しており、
   上記区域Ｔと上記区域Ｂとが重複する重複区域ＴＢが存在しており、
   上記重複区域ＴＢの全体が、上記区域Ｈよりもシャフト後端側に位置しており、
   上記重複区域ＴＢの軸方向中心位置Ｐｘが、シャフト軸方向中心位置Ｐｃよりもシャフト先端側に位置しており、
   上記重複区域ＴＢの少なくとも一部が、シャフト先端から４０ｍｍ以上２００ｍｍ以下の区域に存在しているゴルフクラブシャフト。
2. ストレート層と先端側部分バイアス層と後端側部分バイアス層とを有しており、
   シャフト軸方向において、上記先端側部分バイアス層が存在する区域が区域Ｔとされ、
   シャフト軸方向において、上記後端側部分バイアス層が存在する区域が区域Ｂとされ、
   シャフト軸方向において、ヘッドのホーゼルに挿入されるシャフト区域が区域Ｈとされるとき、
   上記区域Ｔの一部が上記区域Ｈと重複しており、
   上記区域Ｔと上記区域Ｂとが重複する重複区域ＴＢが存在しており、
   上記重複区域ＴＢの全体が、上記区域Ｈよりもシャフト後端側に位置しており、
   上記重複区域ＴＢの軸方向中心位置Ｐｘが、シャフト軸方向中心位置Ｐｃよりもシャフト先端側に位置しており、
   上記後端側部分バイアス層の先端が、シャフト先端から４０ｍｍ以上１９０ｍｍ以下の区域に位置しているゴルフクラブシャフト。
3. 捻れ剛性の分布が、上記重複区域ＴＢにおいて極大値を有している請求項１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
4. 上記後端側部分バイアス層の後端幅がｗ１とされ、上記後端側部分バイアス層の先端幅がｗ２とされるとき、
   ｗ２／ｗ１が１よりも大きい請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
5. 上記後端側部分バイアス層の幅ｗｂが、シャフト後端側からシャフト先端側に向かうにつれて大きくなっている請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
6. 上記先端側部分バイアス層のプリプレグ目付量が、上記後端側部分バイアス層のプリプレグ目付量よりも小さい請求項１から５のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
7. シャフト先端から８０ｍｍまでの区域が特定先端部とされるとき、
   上記特定先端部における上記ストレート層の質量比率Ｒｓが３３％以上４５％以下である請求項１から６のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
8. 上記比率Ｒｓが４０％以上４２％以下である請求項７に記載のゴルフクラブシャフト。
9. 請求項１から８のいずれかに記載のシャフトと、ヘッドと、グリップとを備えたゴルフクラブ。

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