JP5848521B2 - ゴルフクラブ - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブに関する。

ゴルフクラブの設計では、種々のスペックが考慮される。

特開２００２−３５１８６公報は、ヘッド重量が１７５ｇ以上であり且つクラブ長さが４６インチ以上であるゴルフクラブにおいて、ヘッドを除いた部分の総質量がＡとされ、グリップの後端から１７０ｍｍまでのバット部分の質量がＢとされたとき、総質量Ａに対する質量Ｂの割合が５５％以上７０％以下であるゴルフクラブを開示する。

特開２００２−３５１８６公報

反発係数、クラブ長さ及びヘッドの慣性モーメントは、ルールによって規制されている。このため、従来技術では、飛距離性能を更に向上させることは難しい。

本発明の目的は、飛距離性能を高めうるゴルフクラブの提供にある。

本発明のゴルフクラブは、シャフト及びヘッドを備えている。シャフト全長がＬｓとされ、シャフトのチップ端からシャフト重心Ｇまでの距離がＬｇとされるとき、比（Ｌｇ／Ｌｓ）が０．５２以上０．６５以下である。クラブ長さがＸ（インチ）とされ、クラブ重量がＹ（ｇ）とされるとき、このゴルフクラブは、次の関係式（１）を満たす。
Ｙ≦−７．６２Ｘ＋６３５ ・・・ （１）

好ましくは、上記距離Ｌｇが、６１５ｍｍ以上６６０ｍｍ以下である。好ましくは、シャフト重量Ｗｓは５２ｇ以下である。好ましくは、上記クラブ長さＸは４６インチ以下である。

飛距離性能に優れたゴルフクラブが得られうる。

図１は、本発明の一実施形態に係るシャフトを備えたゴルフクラブを示す。 図２は、第１実施形態に係るシャフトの展開図である。 図３は、図２のシャフトに係る第１の合体シートを示す平面図である。 図４は、図２のシャフトに係る第２の合体シートを示す平面図である。 図５は、第２実施形態に係るシャフトの展開図である。 図６（ａ）は順式フレックスの測定方法を示し、図６（ｂ）は逆式フレックスの測定方法を示す。 図７は、三点曲げ強度の測定方法を示す。 図８は、比較例に係るシャフトの展開図の一例である。 図９は、テスト１に係る実施例及び比較例がプロットされたグラフである。 図１０は、テスト１における一部の実施例がプロットされたグラフである。 図１１は、テスト１における一部の実施例がプロットされたグラフである。 図１２は、テスト１における一部の実施例がプロットされたグラフである。 図１３は、テスト２に係る実施例及び比較例がプロットされたグラフである。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートａ１によって形成された層は、層ａ１とされる。

本願において「内側」とは、シャフト半径方向における内側を意味する。本願において「外側」とは、シャフト半径方向における外側を意味する。

本願において、「軸方向」とは、シャフト軸方向を意味する。

軸方向に対する繊維の角度に関して、本願では、角度Ａｆ及び絶対角度θａが用いられる。角度Ａｆは、プラス又はマイナスを伴う角度である。絶対角度θａは、角度Ａｆの絶対値である。換言すれば、絶対角度θａとは、軸方向と繊維方向との成す角度の絶対値である。例えば、「絶対角度θａが１０°以下」とは、「角度Ａｆが−１０度以上＋１０度以下」であることを意味する。

［第一実施形態］
図１は、本発明の第一実施形態に係るゴルフクラブシャフト６を備えたゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６の先端部に、ヘッド４が設けられている。シャフト６の後端部に、グリップ８が設けられている。なおヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ゴルフクラブヘッド、ハイブリット型ゴルフクラブヘッド、ユーティリティ型ゴルフクラブヘッド、アイアン型ゴルフクラブヘッド、パターヘッド等が例示される。

本実施形態のヘッド４は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。比較的長いクラブでは、飛距離向上の効果が高い。この観点から、ヘッド４として、ウッド型ゴルフクラブヘッド、ハイブリット型ゴルフクラブヘッド及びユーティリティ型ゴルフクラブヘッドが好ましい。中空のヘッドは、慣性モーメントが大きい。ヘッドの慣性モーメントが大きいクラブでは、飛距離向上の効果が安定的に得られる。この観点から、ヘッド４は中空であるのが好ましい。

ヘッド４の材質は限定されない。ヘッド４の材質として、チタン、チタン合金、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）、ステンレス鋼、マルエージング鋼、軟鉄等が挙げられる。複数の材質の組み合わせも可能である。例えば、ＣＦＲＰとチタン合金とが組み合わせられうる。ヘッド重心を下げる観点から、クラウンの少なくとも一部がＣＦＲＰであり、ソールの少なくとも一部がチタン合金であるヘッドであってもよい。強度の観点から、フェースの全体がチタン合金であるのが好ましい。

シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体からなる。シャフト６は、管状体である。シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。チップ端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。バット端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグ以外のプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂を硬化させることである。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱工程により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト６は、複数枚のシートにより構成されている。図２の実施形態では、シャフト６は、ａ１からａ１２までの１２枚のシートにより構成されている。本願において、図２等で示される展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。展開図において上側に位置しているシートから順に巻回される。本願の展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。本願の展開図において、図面の右側は、シャフトのチップ端Ｔｐ側である。本願の展開図において、図面の左側は、シャフトのバット端Ｂｔ側である。

本願の展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図２において、シートａ１の端はチップ端Ｔｐに位置している。例えば図２において、シートａ５及びシートａ６の端はバット端Ｂｔに位置している。

シャフト６は、ストレート層とバイアス層と、フープ層とを有する。本願の展開図において、繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本願においてストレートシートとも称される。

ストレート層は、繊維の配向がシャフトの長手方向（シャフト軸方向）に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に０°とはならない場合がある。通常、ストレート層では、上記絶対角度θａが１０°以下である。

図２の実施形態において、ストレートシートは、シートａ１、シートａ５、シートａ６、シートａ７、シートａ８、シートａ１０、シートａ１１及びシートａ１２である。ストレート層は、シャフトの曲げ剛性及び曲げ強度との相関が高い。

一方、バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。好ましくは、バイアス層は、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアから構成されている。捻れ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。捻れ剛性及び曲げ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。

シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、シートａ２及びシートａ３である。図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層用のシートは、単にバイアスシートとも称される。

なお、図２の実施形態では、シートａ２が−４５度であり且つシートａ３が＋４５度であるが、逆にシートａ２が＋４５度であり且つシートａ３が−４５度であってもよいことは当然である。

シャフト６において、フープ層を構成するシートは、シートａ４及びシートａ９である。好ましくは、フープ層における上記絶対角度θａは、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。本願において、フープ層用のプリプレグシートは、フープシートとも称される。

フープ層は、シャフトのつぶし剛性及びつぶし強度を高めるのに寄与する。つぶし剛性とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する剛性である。つぶし強度とは、シャフトをその半径方向内側に向かって押し潰す力に対する強度である。つぶし強度は、曲げ強度とも関連しうる。曲げ変形に連動してつぶし変形が生じうる。特に肉厚の薄い軽量シャフトにおいては、この連動性が大きい。つぶし強度の向上により、曲げ強度も向上しうる。

図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、カバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。即ち、使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。

本願の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、本願の展開図において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。例えば図２では、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とは同じであるが、後述される貼り合わせの際にシートａ３が裏返される。この結果、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とは互いに逆となる。従って、巻回された後の状態では、シートａ２の繊維方向とシートａ３の繊維方向とが互いに逆となる。この点を考慮して、図２では、シートａ２の繊維方向が「−４５°」と表記され、シートａ３の繊維方向が「＋４５°」と表記されている。

プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。次に、この露出したフィルム側の面の縁部（巻き始め縁部ともいう）を、巻回対象物に貼り付ける。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、先に樹脂フィルムが剥がされ、次に巻き始め端部が巻回対象物に貼り付けられ、次に離型紙が剥がされる。即ち、先に樹脂フィルムが剥がされ、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。なぜなら、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。

図２の実施形態では、合体シートが用いられる。合体シートは、２枚以上のシートが貼り合わされることによって形成される。

図２の実施形態では、二つの合体シートが形成される。図２は、第一の合体シートａ２３４を示す。この合体シートａ２３４は、シートａ２、シートａ３及びシートａ４を貼り合わせることによって形成される。図３は、第二の合体シートａ９１０を示す。この合体シートａ９１０は、シートａ９とシートａ１０とを貼り合わせることによって形成される。

第一の合体シートａ２３４を作製する手順は次の通りである。先ず、２枚のシートが貼り合わせられた予備合体シートａ３４が作製される。シートａ３とシートａ４とが貼り合わせられる。予備合体シートａ３４の作製では、第二のバイアスシートａ３が裏返されつつ、フープシートａ４に貼り合わせされる。予備合体シートａ３４では、シートａ４の上端とシートａ３の上端とが一致している。次に、予備合体シートａ３４と、第一のバイアスシートａ２とが貼り合わせられる。予備合体シートａ３４とシートａ２とは、互いに半周分ずれた状態で貼り合わせられる。

合体シートａ２３４において、シートａ２とシートａ３とは、半周分ズレている。即ち、巻回後のシャフトにおいて、シートａ２の周方向位置とシートａ３の周方向位置とは、周方向において相違している。この相違角度は、好ましくは、１８０°（±１５°）である。

この合体シートａ２３４が用いられる結果、第一のバイアス層ａ２と第二のバイアス層ａ３とは、互いに周方向でズレている。このズレにより、バイアス層の端の位置が周方向に分散される。この分散は、シャフトの周方向における均一性を向上させる。また、合体シートａ２３４においては、フープシートａ４の全体が、第一のバイアスシートａ２と第二のバイアスシートａ３との間に挟まれている（図３参照）。よって、巻回工程において、フープシートａ４の巻回不良が抑制される。合体シートａ２３４の使用は、巻回精度を向上させうる。なお、巻回不良とは、繊維の乱れ、皺の発生、繊維角度のズレ等を意味する。

図３が示すように、第二の合体シートａ９１０において、シートａ９の上端とシートａ１０の上端とが一致している。シートａ９１０において、シートａ９の全体がシートａ１０に貼り付いている。よって、巻回工程において、シートａ９の巻回不良が抑制される。

前述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。更に、本願では、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

本願において、シャフト軸方向の全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、シャフト軸方向の全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

一方、本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。

本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。図２の実施形態において、全長ストレート層は、シートａ７及びシートａ１０である。

本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。図２の実施形態において、全長フープ層は、シートａ９である。

本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。図２の実施形態において、部分ストレート層は、シートａ１、シートａ５、シートａ６、シートａ８、シートａ１１及びシートａ１２である。

本願では、フープ層である部分層が、部分フープ層と称される。図２の実施形態において、部分フープ層は、シートａ４である。

シートａ８は、中間部分層である。中間部分層の先端はチップ端Ｔｐから離れている。中間部分層の後端はバット端Ｂｔから離れている。好ましくは、中間部分層は、シャフト軸方向中央位置Ｓ１を含む位置に配置される。好ましくは、中間部分層は、Ｂ点を含む位置に配置される。このＢ点については、後述の三点曲げ強度の測定方法において定義されている。シャフトの軸方向中央部はしなりによる変形が大きい。中間部分層は、変形が大きい部分を選択的に補強しうる。中間部分層は、シャフトの軽量化に寄与しうる。

本願では、バット部分層との文言が用いられる。バット部分層は、部分層の一態様である。図２において符号Ａ１で示されているのは、バット部分層のチップ側の辺において最もバット側に位置する点である。好ましくは、点Ａ１が、シャフト軸方向中央位置Ｓ１よりもバット側に位置する。図２において符号Ｂ１で示されているのは、バット部分層のチップ側の辺の中点である。より好ましくは、この中点Ｂ１が、シャフト軸方向中央位置Ｓ１よりもバット側に位置する。バット部分層として、バットストレート層、バットフープ層及びバットバイアス層が挙げられる。

本願では、バットストレート層との文言が用いられる。バットストレート層は部分ストレート層である。好ましくは、バットストレート層の全体が、シャフト軸方向中央位置よりもバット部に位置する。バットストレート層の後端は、シャフトのバット端Ｂｔに位置していなくてもよいし、シャフトのバット端Ｂｔに位置していてもよい。シャフト重心の位置をバット端Ｂｔに近づける観点から、好ましくは、このバットストレート層の配置範囲が、シャフトのバット端Ｂｔから１００ｍｍ隔てた位置Ｐ１を含む。シャフト重心をバット端Ｂｔに近づける観点から、より好ましくは、バットストレート層の後端は、シャフトのバット端Ｂｔに位置している。

図２の実施形態において、バットストレート層は、シートａ５及びシートａ６である。

図２の実施形態では、本願では、バットフープ層との文言が用いられる。バットフープ層は部分フープ層である。バットフープ層の後端は、シャフトのバット端Ｂｔに位置していなくてもよいし、シャフトのバット端Ｂｔに位置していてもよい。シャフトの後端部分を補強する観点から、好ましくは、このバットフープ層の配置範囲が、シャフトのバット端Ｂｔから１００ｍｍ隔てた位置Ｐ１を含む。より好ましくは、バットフープ層の後端は、シャフトのバット端Ｂｔに位置している。

図２に示されるシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフト６が作製される。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示された各シートが切り出される。

なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、複数のシートが貼り合わされて、前述した合体シートａ２３４及び合体シートａ９１０が作製される。

貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。より好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、合体シートの巻き付け作業中に、シートのズレが生じうる。このズレは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のズレを抑制する。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程における加熱温度は、３０℃以上が好ましく、３５℃以上がより好ましい。この加熱温度が高すぎる場合、マトリクス樹脂の硬化が進行し、シートの粘着性が低下することがある。この粘着性の低下は、合体シートと巻回対象物との接着性を低下させる。この接着性の低下は、皺の発生を許容することがあり、巻き付け位置のズレを生じさせうる。この観点から、貼り合わせ工程における加熱温度は、６０℃以下が好ましく、５０℃以下がより好ましく、４０℃以下がより好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程における加熱時間は、２０秒以上が好ましく、３０秒以上がより好ましい。シートの粘着性を維持する観点から、貼り合わせ工程における加熱時間は、３００秒以下が好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの圧力は、３００ｇ／ｃｍ^２以上が好ましく、３５０ｇ／ｃｍ^２以上がより好ましい。プレスの圧力が過大である場合、プリプレグが押し潰される場合がある。この場合、プリプレグの厚みが設計値よりも薄くなる。プリプレグの厚み精度の観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの圧力は、６００ｇ／ｃｍ^２以下が好ましく、５００ｇ／ｃｍ^２以下がより好ましい。

シート同士の接着力を高める観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの時間は、２０秒以上が好ましく、３０秒以上がより好ましい。プリプレグの厚み精度の観点から、貼り合わせ工程におけるプレスの時間は、３００秒以下が好ましい。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、シート端部をマンドレルに貼り付けることが容易とされている。

貼り合せに係るシートに関しては、合体シートの状態で巻回される。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことによりなされる。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このラッピングテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の課程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。両者の順序は限定されないが、ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が平坦とされる。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として残された螺旋状の凹凸が存在する。研磨により、このラッピングテープの跡としての凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。

このような工程で、シャフト６が得られる。シャフト６では、比（Ｌｇ／Ｌｓ）が大きい。シャフト６は、軽量であり且つ比（Ｌｇ／Ｌｓ）が大きい。

本願においては、シャフト重心率との文言が用いられる。シャフト重心率（％）は、［（Ｌｇ／Ｌｓ）×１００］である。

このように製造されたシャフト６に、ヘッド４及びグリップ８が装着されて、ゴルフクラブ２が得られる。

本願では、クラブ長さがＸ（インチ）とされ、クラブ重量がＹ（ｇ）とされる。このとき、ゴルフクラブ２は、次の関係式（１）を満たす。
Ｙ≦−７．６２Ｘ＋６３５ ・・・ （１）

比（Ｌｇ／Ｌｓ）が０．５２以上であり且つ関係式（１）を満たすゴルフクラブ２では、高い飛距離性能が得られうる。この関係式（１）の根拠は、後述される実施例１、３、５、７、９及び１１である。

好ましくは、ゴルフクラブ２は、次の関係式（２）を満たす。
Ｙ≧−７．６２Ｘ＋６１９ ・・・ （２）

この関係式（２）の根拠は、後述される実施例２、４、６、８、１０及び１２である。

更に好ましくは、ゴルフクラブ２は、次の関係式（３）を満たす。
Ｙ≦−７．６０Ｘ＋６２６ ・・・ （３）

この関係式（３）の根拠は、後述される実施例１３、１４及び１５である。

［第二実施形態］
図５は、第二実施形態に係るシャフト１０を構成するプリプレグシートの展開図である。シャフト１０は、複数枚のシートにより構成されている。この実施形態では、シャフト１０は、ｂ１からｂ１３までの１３枚のシートにより構成されている。

シャフト１０は、ストレート層とバイアス層と、フープ層とを有する。図５の実施形態において、ストレートシートは、シートｂ１、シートｂ５、シートｂ６、シートｂ７、シートｂ８、シートｂ９、シートｂ１１、シートｂ１２及びシートｂ１３である。シャフト１０において、バイアス層を構成するシートは、シートｂ２及びシートｂ３である。シャフト１０において、フープ層を構成するシートは、シートｂ４及びシートｂ１０である。

図５の実施形態では、合体シートが用いられる。図５の実施形態では、二つの合体シートが形成される。図示しないが、第一の合体シートｂ２３４は、シートｂ２、シートｂ３及びシートｂ４を貼り合わせることによって形成される。この合体シートｂ２３４の製造方法及び構成は、前述した合体シートａ２３４と同様である。図示しないが、第二の合体シートｂ１０１１は、シートｂ１０とシートｂ１１とを貼り合わせることによって形成される。

図５の実施形態において、バットストレート層は、シートｂ６及びシートｂ７である。図５の実施形態において、バットフープ層は、シートｂ４である。

このシャフト１０の製造方法は、シャフト６と同じである。このシャフト１０でも、シャフト重心率が大きくされている。シャフト１０では、軽量でありながらシャフト重心率が大きくされうる。

［シャフト重心Ｇ］
図１において符号Ｇで示されるのは、シャフト６の重心である。この重心Ｇは、シャフト内部に位置する。この重心Ｇは、シャフト軸線上に位置する。

［シャフト全長Ｌｓ］
図１において両矢印Ｌｓで示されているのは、シャフト全長である。本発明は、比較的長いゴルフクラブにおいて効果的である。この観点から、シャフト全長Ｌｓは、４２インチ以上が好ましく、４３インチ以上がより好ましく、４４インチ以上がより好ましく、４４．５インチ以上がより好ましく、４５インチ以上が特に好ましい。振りやすさ及びゴルフルールの観点から、シャフト全長Ｌｓは４７インチ以下が好ましい。

［チップ端Ｔｐからシャフト重心Ｇまでの距離Ｌｇ］
図１において両矢印Ｌｇで示されているのは、チップ端Ｔｐからシャフト重心Ｇまでの軸方向距離である。距離Ｌｇが長い場合、シャフト重心Ｇがバット端Ｂｔに近くなる。この重心位置は、スイングバランスを軽くし、振りやすさを向上させうる。この重心位置は、ヘッドスピードの向上に寄与しうる。

振りやすさ及びヘッドスピードの観点から、上記距離Ｌｇは、６１５ｍｍ以上が好ましく、６２０ｍｍ以上がより好ましく、６２５ｍｍ以上がより好ましく、６３０ｍｍ以上が更に好ましい。

シャフト重心Ｇがバット端Ｂｔに近すぎる場合、シャフト重心Ｇに作用する遠心力が低下しやすい。即ち、シャフト重心率が大きい場合、シャフト重心Ｇに作用する遠心力が低下しやすい。この場合、シャフトのしなりが感じられにくいことがある。しなりが感じられにくいシャフトでは、硬いフィーリングが生じやすい。硬いフィーリングを抑制する観点から、上記距離Ｌｇは、６６０ｍｍ以下が好ましく、６５５ｍｍ以下がより好ましく、６５０ｍｍ以下が更に好ましい。

硬いフィーリングに起因して、ゴルファーは、振りにくさを感じる。振りやすさの観点から、硬いフィーリングが抑制されるのが好ましい。

［Ｌｇ／Ｌｓ］（シャフト重心率）
振りやすさ及びヘッドスピードの観点から、比（Ｌｇ／Ｌｓ）は、０．５２以上が好ましく、０．５３以上がより好ましく、０．５４以上がより好ましい。比（Ｌｇ／Ｌｓ）が過度に大きい場合、先端部のシャフト強度が低下する場合がある。シャフト強度の観点から、比（Ｌｇ／Ｌｓ）は、０．６５以下が好ましく、０．６４以下がより好ましい。

シャフト重心率を調整する手段として、次の（ａ１）から（ａ８）が挙げられる。
（ａ１）バット部分層の巻回数の増減。
（ａ２）バット部分層の厚みの増減。
（ａ３）バット部分層の長さＬ１（後述）の増減。
（ａ４）バット部分層の長さＬ２（後述）の増減。
（ａ５）チップ部分層の巻回数の増減。
（ａ６）チップ部分層の厚みの増減。
（ａ７）チップ部分層の軸方向長さの増減。
（ａ８）シャフトのテーパー率の増減。

［シャフト重量Ｗｓ］
前述した通り、シャフト重量Ｗｓが小さい場合、シャフト重心Ｇがチップ端Ｔｐに近くなる傾向にある。この場合、軽量化はヘッドスピードの向上に寄与するが、シャフト重心Ｇがチップ端Ｔｐに近くなることは、ヘッドスピード低下の要因となりうる。ヘッドスピードを向上させる効果が減退しうる。これに対して上記実施形態では、軽いシャフト重量Ｗｓと大きなシャフト重心率との相乗効果により、ヘッドスピードが更に向上しうる。この観点から、シャフト重量Ｗｓは、６０ｇ以下が好ましく、５２ｇ以下がより好ましく、５１ｇ以下がより好ましく、５０ｇ以下がより好ましく、５０ｇ未満がより好ましく、４９ｇ以下がより好ましく、４８ｇ以下が更に好ましい。シャフト強度の観点から、シャフト重量Ｗｓは、３０ｇ以上が好ましく、３６ｇ以上がより好ましく、３８ｇ以上がより好ましく、４０ｇ以上が更に好ましい。

［バット部分層の重量比率］
シャフト重心率を大きくする観点から、バット部分層の重量は、シャフト重量Ｗｓに対して、５重量％以上が好ましく、１０重量％以上がより好ましい。硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の重量は、シャフト重量Ｗｓに対して、５０重量％以下が好ましく、４５重量％以下がより好ましい。図２の実施形態では、シートａ５及びシートａ６の合計重量が、バット部分層の重量である。

［特定バット範囲におけるバット部分層の重量比率］
図１においてＰ２で示されるのは、バット端Ｂｔから２５０ｍｍ隔てた地点である。上記地点Ｐ２からバット端Ｂｔまでの範囲が、特定バット範囲と定義される。この特定バット範囲に存在するバット部分層の重量がＷａとされ、上記特定バット範囲におけるシャフトの重量がＷｂとされる。シャフト重心率を大きくする観点から、比（Ｗａ／Ｗｂ）は、０．４以上が好ましく、０．４２以上がより好ましく、０．４４以上が更に好ましい。硬いフィーリングを抑制する観点から、比（Ｗａ／Ｗｂ）は、０．７以下が好ましく、０．６５以下がより好ましく、０．６以下が更に好ましい。

［バット部分層の繊維弾性率］
バット部の強度の観点から、バット部分層の繊維弾性率は、５ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、７ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。シャフト重心Ｇがバット端Ｂｔに近い場合、シャフト重心Ｇに作用する遠心力が低下しやすい。即ち、シャフト重心率が大きい場合、シャフト重心Ｇに作用する遠心力が低下しやすい。この場合、シャフトのしなりが感じられにくいことがある。よって、硬いフィーリングが生じやすい。この硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の繊維弾性率は、２０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、１５ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましく、１０ｔ／ｍｍ^２以下が更に好ましい。

［バット部分層の樹脂含有率］
シャフト重心率を大きくし、且つ、硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部分層の樹脂含有率は、２０重量％以上が好ましく、２５重量％以上がより好ましい。バット部の強度の観点から、バット部分層の樹脂含有率は、５０重量％以下が好ましく、４５重量％以下がより好ましい。

［バットストレート層の重量］
シャフト重心率を大きくする観点から、バットストレート層の重量は、２ｇ以上が好ましく、４ｇ以上がより好ましく、８ｇ以上が更に好ましい。硬いフィーリングを抑制する観点から、バットストレート層の重量は、３０ｇ以下が好ましく、２０ｇ以下がより好ましく、１０ｇ以下が更に好ましい。

［バットストレート層の重量比率］
シャフト重心率を大きくする観点から、バットストレート層の重量は、シャフト重量Ｗｓに対して、５重量％以上が好ましく、１０重量％以上がより好ましい。硬いフィーリングを抑制する観点から、バットストレート層の重量は、シャフト重量Ｗｓに対して、５０重量％以下が好ましく、４５重量％以下がより好ましい。図２の実施形態では、シートａ５及びシートａ６の合計重量が、バットストレート層の重量である。

［バットストレート層の繊維弾性率］
バット部の強度の観点から、バットストレート層の繊維弾性率は、５ｔ／ｍｍ^２以上が好ましく、７ｔ／ｍｍ^２以上がより好ましい。硬いフィーリングを抑制する観点から、バットストレート層の繊維弾性率は、２０ｔ／ｍｍ^２以下が好ましく、１５ｔ／ｍｍ^２以下がより好ましく、１０ｔ／ｍｍ^２以下が更に好ましい。

［バットストレート層の樹脂含有率］
シャフト重心率を大きくし、且つ、硬いフィーリングを抑制する観点から、バットストレート層の樹脂含有率は、２０重量％以上が好ましく、２５重量％以上がより好ましい。バット部の強度の観点から、バットストレート層の樹脂含有率は、５０重量％以下が好ましく、４５重量％以下がより好ましい。

［バット部分層の軸方向最大長さＬ１］
図２において両矢印Ｌ１で示されているのは、バット部分層の軸方向最大長さである。長さＬ１は、バット部分シートのそれぞれにおいて定まる。なお、図２の実施形態では、シートａ５の長さＬ１と、シートａ６の長さＬ１とが同じである。

バット部分層の重量を確保する観点から、長さＬ１は、１００ｍｍ以上が好ましく、１２５ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上が更に好ましい。シャフト重心率を大きくする観点から、長さＬ１は、７００ｍｍ以下が好ましく、６５０ｍｍ以下がより好ましく、６００ｍｍ以下が更に好ましい。

［バット部分層の軸方向最小長さＬ２］
図２において両矢印Ｌ２で示されているのは、バット部分層の軸方向最小長さである。長さＬ２は、バット部分シートのそれぞれにおいて定まる。なお、図２の実施形態では、シートａ５の長さＬ２と、シートａ６の長さＬ２とが同じである。

バット部分層の重量を確保する観点から、長さＬ２は、５０ｍｍ以上が好ましく、７５ｍｍ以上がより好ましく、１００ｍｍ以上が更に好ましい。シャフト重心率を大きくする観点から、長さＬ２は、６５０ｍｍ以下が好ましく、６００ｍｍ以下がより好ましく、５５０ｍｍ以下が更に好ましい。

［バイアスシート］
バット部分層が配置されている場合、グリップ近傍の剛性が高くなる。この高い剛性により、ゴルファーに、シャフトが硬いというフィーリングを与える。硬いフィーリングは、特にアベレージゴルファーにとって好ましくない。この硬いフィーリングを与えるクラブは、多くのゴルファーにとって、振りにくい。この硬いフィーリングを抑制する観点から、バット部の捻れ剛性が抑制されるのが好ましい。この観点から、全長バイアス層の巻回数（ＰＬＹ数）は、バット端Ｂｔに近づくにつれて徐々に又は段階的に少なくされるのが好ましい。図２の実施形態では、シートａ２及びシートａ３は、長方形である。よって、テーパー形状のシャフトにおいて、全長バイアス層の巻回数は、バット端Ｂｔに近づくにつれて徐々に又は段階的に少なくされている。

［シャフト外径］
バット部分層を用いた場合、上記特定バット範囲におけるシャフト外径が大きくなる。シャフト外径が大きい場合、断面二次モーメントが大きくなり、シャフトの曲げ剛性が過大となりやすい。硬いフィーリングを抑制する観点から、上記特定バット範囲におけるシャフト外径は、１７ｍｍ以下が好ましく、１６．５ｍｍ以下がより好ましく、１６ｍｍ以下が更に好ましい。バット部における適度な剛性を確保する観点から、上記特定バット範囲におけるシャフト外径は、１１ｍｍ以上が好ましく、１２ｍｍ以上がより好ましく、１３ｍｍ以上が更に好ましい。

［シャフト肉厚］
バット部分層を用いた場合、上記特定バット範囲におけるシャフト肉厚が大きくなる。シャフト肉厚が大きい場合、断面二次モーメントが大きくなり、シャフトの曲げ剛性が過大となりやすい。硬いフィーリングを抑制する観点から、上記特定バット範囲におけるシャフト肉厚は、１．３ｍｍ以下が好ましく、１．２ｍｍ以下がより好ましく、１．１ｍｍ以下が更に好ましい。バット部における適度な剛性を確保する観点から、上記特定バット範囲におけるシャフト肉厚は、０．４ｍｍ以上が好ましく、０．５ｍｍ以上がより好ましく、０．６ｍｍ以上が更に好ましい。シャフト肉厚は、外径と内径との差を２で割ることによって算出されうる。

［順式フレックスＦ１］
過度にしなるシャフトの場合、打球がばらつくことがある。この観点から、順式フレックスＦ１は、１５５ｍｍ以下が好ましく、１５０ｍｍ以下がより好ましい。アベレージゴルファーへの適合性を考慮すると、順式フレックスＦ１は、１２５ｍｍ以上が好ましく、１３０ｍｍ以上がより好ましい。

図６（ａ）は、順式フレックスＦ１の測定方法を示す。図６（ａ）が示すように、バット端Ｂｔから７５ｍｍの位置に、第一支持点３２が設定される。更に、バット端Ｂｔから２１５ｍｍの位置に、第二支持点３６が設定される。第一支持点３２には、シャフト２０をを上方から支持する支持体３４が設けられる。第二支持点３６には、シャフト２０を下方から支持する支持体３８が設けられる。荷重のない状態において、シャフト２０のシャフト軸線は略水平とされる。バット端Ｂｔから１０３９ｍｍである荷重点ｍ１に、２．７ｋｇの荷重を鉛直下向きに作用させる。荷重のない状態から、荷重をかけた状態までの荷重点ｍ１の移動距離（ｍｍ）が、順式フレックスＦ１である。この移動距離は、鉛直方向に沿った移動距離である。

なお、支持体３４の、シャフトと当接する部分（以下、当接部分という）の断面形状は、次の通りである。シャフト軸方向に対して平行な断面において、支持体３４の当接部分の断面形状は、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１５ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体３４の当接部分の断面形状は、凹状の丸みを有する。この凹状の丸みの曲率半径は、４０ｍｍである。シャフト軸方向に対して垂直な断面において、支持体３４の当接部分の水平方向長さ（図６における奥行き方向長さ）は、１５ｍｍである。支持体３８の当接部分の断面形状は、支持体３４のそれと同一である。荷重点ｍ１において２．７ｋｇの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して平行な断面において、凸状の丸みを有する。この丸みの曲率半径は、１０ｍｍである。荷重点ｍ１において２．７ｋｇの荷重を与える荷重圧子（図示省略）の当接部分の断面形状は、シャフト軸方向に対して垂直な断面において、直線である。この直線の長さは、１８ｍｍである。

［逆式フレックスＦ２］
過度にしなるシャフトの場合、打球がばらつくことがある。この観点から、逆式フレックスＦ２は、１４５ｍｍ以下が好ましく、１４０ｍｍ以下がより好ましい。アベレージゴルファーへの適合性を考慮すると、逆式フレックスＦ２は、１１８ｍｍ以上が好ましく、１２０ｍｍ以上がより好ましい。

［逆式フレックスＦ２］
逆式フレックスの測定方法が、図６（ｂ）で示される。第一支持点３２がチップ端Ｔｐから１２ｍｍ隔てた点とされ、第二支持点３６がチップ端Ｔｐから１５２ｍｍ隔てた点とされ、荷重点ｍ２がチップ端Ｔｐから９３２ｍｍ隔てた点とされ、荷重が１．３ｋｇとされた他は順式フレックスＦ１と同様にして、逆式フレックスＦ２が測定される。

［シャフトの調子率Ｃ１］
本願において、シャフトの調子率Ｃ１（％）は、次の式によって定義される。
Ｃ１＝［Ｆ２／（Ｆ１＋Ｆ２）］×１００
ただし、Ｆ１は順式フレックス（ｍｍ）であり、Ｆ２は逆式フレックス（ｍｍ）である。

シャフト重心Ｇがバット端Ｂｔに近い場合、シャフト重心Ｇに作用する遠心力が低下しやすい。即ち、シャフト重心率が大きい場合、シャフト重心Ｇに作用する遠心力が低下しやすい。この場合、シャフトのしなりが感じられにくいことがある。しなりが感じられにくいシャフトでは、硬いフィーリングが生じやすい。グリップに近い部分がしなりやすくすることで、硬いフィーリングが緩和されうる。この観点から、シャフトの調子率Ｃ１は、５０％以下が好ましく、４９％以下がより好ましく、４８％以下が更に好ましい。シャフトの調子率Ｃ１が過度に小さい場合、バット部分の撓みが過大となり、強度が低下することがある。この観点から、シャフトの調子率Ｃ１は３８％以上が好ましく、４０％以上がより好ましい。

［三点曲げ強度］
本願における三点曲げ強度は、ＳＧ式三点曲げ強度試験に準拠している。これは、製品安全協会が定める試験である。このＳＧ式三点曲げ強度試験の測定方法は、後述される。測定点は、Ｔ点、Ａ点、Ｂ点及びＣ点である。Ｔ点は、チップ端Ｔｐから９０ｍｍの地点である。Ａ点は、チップ端Ｔｐから１７５ｍｍの地点である。Ｂ点は、チップ端Ｔｐから５２５ｍｍの地点である。Ｃ点は、バット端Ｂｔから１７５ｍｍの地点である。

図７は、三点曲げ強度の測定方法を示す。図７が示すように、２つの支持点ｅ１、ｅ２においてシャフト２０を下方から支持しつつ、荷重点ｅ３において上方から下方に向かって荷重Ｆを加える。荷重点ｅ３の位置は、支持点ｅ１と支持点ｅ２とを二等分する位置である。荷重点ｅ３が、測定点である。Ｔ点が測定される場合、上記スパンＳは、１５０ｍｍとされる。Ａ点、Ｂ点及びＣ点が測定される場合、上記スパンＳは、３００ｍｍとされる。シャフト２０が破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が測定される。

耐久性の観点から、Ｔ点の三点曲げ強度は、１５０ｋｇｆ以上が好ましく、１８０ｋｇｆ以上がより好ましい。シャフト重心率を大きくするためには、シャフト先端部の重量を抑制するのが好ましい。この観点から、Ｔ点の三点曲げ強度は、３５０ｋｇｆ以下が好ましく、３００ｋｇｆ以下がより好ましい。

耐久性の観点から、Ａ点の三点曲げ強度は、４０ｋｇｆ以上が好ましく、５０ｋｇｆ以上がより好ましい。シャフト重心率を大きくするためには、シャフト先端部の重量を抑制するのが好ましい。この観点から、Ａ点の三点曲げ強度は、１５０ｋｇｆ以下が好ましく、１３０ｋｇｆ以下がより好ましい。

耐久性の観点から、Ｂ点の三点曲げ強度は、４０ｋｇｆ以上が好ましく、５０ｋｇｆ以上がより好ましい。シャフト軽量化の観点から、Ｂ点の三点曲げ強度は、１５０ｋｇｆ以下が好ましく、１３０ｋｇｆ以下がより好ましい。

耐久性の観点から、Ｃ点の三点曲げ強度は、５０ｋｇｆ以上が好ましく、５５ｋｇｆ以上がより好ましい。シャフト軽量化の観点から、Ｃ点の三点曲げ強度は、２００ｋｇｆ以下が好ましく、１８０ｋｇｆ以下がより好ましい。

［クラブ長さＸ］
ヘッドスピードを高める観点からは、クラブ長さＸは長いのが好ましい。一方、ミート率の観点からは、クラブ長さＸは短いのが好ましい。ミート率とは、ヘッドのスイートエリアにボールが当たる確率である。ドライバー（１番ウッド）の場合、クラブ長さＸは４６インチ以上であってもよい。ミート率の観点からは、クラブ長さＸは、４６インチ未満が好ましく、４５．７５インチ以下がより好ましく、４５．５インチ以下が更に好ましい。上記シャフトは、シャフト重心率が大きいため、クラブ長さが短くても、速いヘッドスピードを達成しうる。シャフトのしなりによりヘッドスピードを向上させる観点から、クラブ長さＸは、４４インチ以上が好ましく、４４．５インチ以上がより好ましく、４５インチ以上がより好ましく、４５．２５インチ以上がより好ましい。なおクラブ長さＸには、±０．１インチの誤差が認められる。

本願におけるクラブ長さＸは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則「付属規則II クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｃ 長さ」の記載に基づいて測定される。

なお、ドライバーヘッドのロフトは、通常、８°以上１３°以下である。ヘッドの慣性モーメントの観点から、ドライバーヘッドの体積は、４００ｃｃ以上が好ましく、４２０ｃｃ以上がより好ましい。ゴルフルールの観点から、ドライバーヘッドの体積は、４７０ｃｃ以下が好ましい。本発明は、特にドライバー（１番ウッド）において効果的である。

［クラブ重量Ｙ］
振りやすさの観点から、クラブ重量Ｙは、３００ｇ以下が好ましく、２９０ｇ以下がより好ましく、２８５ｇ以下が更に好ましい。シャフト及びヘッドの強度の観点から、クラブ重量は、２５０ｇ以上が好ましく、２６０ｇ以上がより好ましく、２７０ｇ以上が更に好ましい。

［グリップエンド回りのクラブ慣性モーメントＭＩ（クラブ慣性モーメント）］
グリップエンド（クラブの後端）を通り且つシャフト軸方向に対して垂直な回転軸を考える。この回転軸回りのクラブの慣性モーメントＭＩ（ｇ・ｃｍ^２）は、次式によって計算されうる。
ＭＩ＝（Ｔ^２・Ｍ・ｇ・Ｈ）／４π^２
ただし、Ｔは、グリップエンドを中心とした振り子運動の周期（秒）であり、Ｍはクラブ重量（ｇ）であり、Ｈはグリップエンドからクラブ重心までの距離（ｃｍ）であり、ｇは重力加速度である。

過度な軽量化は、強度を低下させる。また、ヘッドの過度な軽量化は、反発係数を低下させる。この観点から、上記ＭＩは、２４０×１０^４（ｇ・ｃｍ^２）以上が好ましく、２５０×１０^４（ｇ・ｃｍ^２）以上がより好ましい。振りやすさ及びヘッドスピードの観点から、上記ＭＩは、３２０×１０^４（ｇ・ｃｍ^２）以下が好ましく、３１０×１０^４（ｇ・ｃｍ^２）以下がより好ましい。

［スイングバランス（１４インチ方式）］
ヘッドの過度な軽量化は、反発係数を低下させる。この観点から、上記スイングバランスは、Ｃ９以上が好ましくＤ０以上がより好ましい。振りやすさ及びヘッドスピードの観点から、上記スイングバランスは、Ｄ５以下が好ましく、Ｄ４以下がより好ましい。

プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂は、エポキシ樹脂が好ましい。

下記の表１は、本発明のシャフトに使用可能なプリプレグの例を示す。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［テスト１］
実施例１から１５及び比較例１から８のゴルフクラブが作製され、これらが評価された。全てのゴルフクラブには同じ形状のヘッドが用いられた。このヘッドの体積は４６０ｃｃであり、材質はチタン合金であった。所望のスペックが得られるように、クラブ長さ、ヘッド重量及びグリップ重量は調整された。例えば実施例１４のグリップ重量は３８ｇであった。

実施例１から１５に係るシャフトは、図２又は図５の展開図に基づき作製された。製造方法については、前述のシャフト６と同様とされた。また、各シートにおいて、巻回数、プリプレグの厚み、プリプレグの繊維含有率、炭素繊維の引張弾性率等が適宜選択された。例えば実施例１４は、図２の展開図に基づき、以下の材料を用いて作製された。
・シートａ１ ：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ
・シートａ２ ：ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ
・シートａ３ ：ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ
・シートａ４ ：８０５Ｓ−３
・シートａ５ ：Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ
・シートａ６ ：Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ
・シートａ７ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートａ８ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートａ９ ：８０５Ｓ−３
・シートａ１０ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートａ１１ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートａ１２ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ

比較例に係るシャフトの展開図の一例が図８に示される。比較例１から８に係るシャフトは、図８の展開図に基づき作製された。製造方法については、前述のシャフト６と同様とされた。また、各シートにおいて、巻回数、プリプレグの厚み、プリプレグの繊維含有率、炭素繊維の引張弾性率等が適宜選択された。例えば比較例２は、図８の展開図に基づき、以下の材料を用いて作製された。

・シートｃ１ ：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ
・シートｃ２ ：ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ
・シートｃ３ ：ＨＲＸ３５０Ｃ−０７５Ｓ
・シートｃ４ ：８０５Ｓ−３
・シートｃ５ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートｃ６ ：８０５Ｓ−３
・シートｃ７ ：ＭＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートｃ８ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ
・シートｃ９ ：ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ

実施例１から１５の仕様及び評価結果が下記の表２に示される。比較例１から８の仕様及び評価結果が下記の表３に示される。

［テスト２］
実施例２−１から２−２１及び比較例２−１から２−３のゴルフクラブが作製され、これらが評価された。全てのゴルフクラブには同じ形状のヘッドが用いられた。このヘッドの体積は４６０ｃｃであり、材質はチタン合金であった。全てのクラブで、クラブ長さは４５．５インチとされた。所望のスペックが得られるように、ヘッド重量及びグリップ重量は調整された。

実施例２−１から２−２１に係るシャフトは、図２又は図５の展開図に基づき作製された。製造方法については、前述のシャフト６と同様とされた。また、各シートにおいて、巻回数、プリプレグの厚み、プリプレグの繊維含有率、炭素繊維の引張弾性率等が適宜選択された。シャフト重心率の調整には、前述した（ａ１）から（ａ８）から選ばれる１又は２以上の手段が用いられた。

比較例２−１から２−３に係るシャフトは、図８の展開図に基づき作製された。製造方法については、前述のシャフト６と同様とされた。また、各シートにおいて、巻回数、プリプレグの厚み、プリプレグの繊維含有率、炭素繊維の引張弾性率等が適宜選択された。

実施例２−１から２−１０の仕様及び評価結果が下記の表４に示される。実施例２−１０から２−２１の仕様及び評価結果が下記の表５に示される。比較例２−１から２−３の仕様及び評価結果が下記の表６に示される。

［評価方法］

［順式フレックスＦ１、逆式フレックスＦ２、シャフトの調子率Ｃ１］
前述した方法により、順式フレックスＦ１及び逆式フレックスＦ２が測定された。前述した計算式により、シャフトの調子率Ｃ１が算出された。順式フレックスＦ１及びシャフトの調子率Ｃ１が、表に示されている。

［振りやすさ］
１０名のゴルファーが振りやすさを５段階で評価した。この評価は官能評価である。最も高い評価が５点とされ、最も低い評価が１点とされた。１０名のゴルファーの平均点（小数点以下は四捨五入）が表に示されている。

［Ｂ／Ｓ］
Ｂ／Ｓは、ボールの初速である。上記１０名のゴルファーが５球ずつ打球して、５０のデータが得られた。これらのデータの平均値が、表に示されている。

［トータル飛距離］
トータル飛距離は、ランを含めた飛距離である。上記１０名のゴルファーが５球ずつ打球して、５０のデータが得られた。これらのデータの平均値が、表に示されている。

［左右ズレ量］
左右ズレ量は、目標方向からのズレである。打球地点と目標地点とを結ぶ直線と打球到達点との距離が、ズレ量である。右のずれても左にずれてもズレ量はプラスの値である。上記１０名のゴルファーが５球ずつ打球して、５０のデータが得られた。これらのデータの平均値が、表に示されている。左右ズレ量が少ないほど、方向安定性が高い。

図９は、テスト１の実施例及び比較例がプロットされたグラフである。横軸がクラブ長さＸ（インチ）であり、縦軸がクラブ重量Ｙ（ｇ）である。

図１０は、テスト１の実施例１、３、５、７、９及び１１がプロットされたグラフである。図１０が示すように、これらの実施例は、ほぼ直線上に位置している。これらの実施例に基づき、一次の近似線が算出された。この算出では、エクセル（マイクロソフト社）の機能が用いられた。この近似は、最小二乗法である。この近似線の式が図１０に示されている。この式が、上記関係式（１）の根拠である。テスト１では、この直線上又はこの直線よりも下側にある場合に、良好な結果が得られることが分かった。

図１１は、テスト１の実施例２、４、６、８、１０及び１２がプロットされたグラフである。図１１が示すように、これらの実施例は、ほぼ直線上に位置している。これらの実施例に基づき、一次の近似線が算出された。この算出では、エクセル（マイクロソフト社）の機能が用いられた。この近似は、最小二乗法である。この近似線の式が図１１に示されている。この直線の式が、上記式（２）の根拠である。テスト１では、この式（２）の直線上又はこの直線よりも上側にある場合に、比較的良好な結果が得られることが分かった。

図１２は、テスト１の実施例１３、１４及び１５がプロットされたグラフである。図１２が示すように、これらの実施例は、ほぼ直線上に位置している。これらの実施例に基づき、一次の近似線が算出された。この算出では、エクセル（マイクロソフト社）の機能が用いられた。この近似は、最小二乗法である。この近似線の式が図１２に示されている。この式が、上記関係式（３）の根拠である。テスト１では、この直線上又はこの直線よりも下側にある場合に、更に良好な結果が得られることが分かった。

図１３は、テスト２の実施例及び比較例がプロットされたグラフである。このグラフ及びテスト２の結果に基づき、シャフト重量Ｗｓ及びシャフト重心率の好ましい範囲が明らかとなった。

これらのグラフ及び表が示すように、本発明の優位性は明らかである。

本発明は、あらゆるゴルフクラブに適用されうる。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ａ１〜ａ１２・・・シート（層）
ａ２３４・・・合体シート
ａ９１０・・・合体シート
ｂ１〜ｂ１３・・・シート（層）
２０・・・シャフト
Ｔｐ・・・シャフトのチップ端
Ｂｔ・・・シャフトのバット端

Claims (3)

1. シャフト及びヘッドを備えており、
   シャフト全長がＬｓとされ、シャフトのチップ端からシャフト重心Ｇまでの距離がＬｇとされるとき、比（Ｌｇ／Ｌｓ）が０．５２以上０．６５以下であり、
   クラブ長さがＸ（インチ）とされ、クラブ重量がＹ（ｇ）とされるとき、次の関係式（１）を満たしており、
   Ｙ≦−７．６２Ｘ＋６３５ ・・・ （１）
   上記シャフトがバット部分層を有しており、
   上記シャフトのバット端から２５０ｍｍ隔てた地点がＰ２とされ、このＰ２から上記バット端までの範囲が特定バット範囲とされ、この特定バット範囲に存在する上記バット部分層の重量がＷａとされ、上記特定バット範囲における上記シャフトの重量がＷｂとされるとき、比（Ｗａ／Ｗｂ）が０．４以上０．７以下であるゴルフクラブ。
2. シャフト及びヘッドを備えており、
   シャフト全長がＬｓとされ、シャフトのチップ端からシャフト重心Ｇまでの距離がＬｇとされるとき、比（Ｌｇ／Ｌｓ）が０．５２以上０．６５以下であり、
   クラブ長さがＸ（インチ）とされ、クラブ重量がＹ（ｇ）とされるとき、次の関係式（１）を満たしており、
   Ｙ≦−７．６２Ｘ＋６３５ ・・・ （１）
   上記シャフトがバット部分層を有しており、
   上記バット部分層のチップ側の辺において最もバット側に位置する点Ａ１が、シャフト軸方向中央位置Ｓ１よりもバット側に位置しており、
   上記バット部分層の軸方向最大長さＬ１が、１００ｍｍ以上７００ｍｍ以下であり、
   このバット部分層の重量が、シャフト重量Ｗｓに対して、５重量％以上５０重量％以下であるゴルフクラブ。
3. 上記距離Ｌｇが、６１５ｍｍ以上６６０ｍｍ以下であり、
   シャフト重量Ｗｓが５２ｇ以下であり、
   上記クラブ長さＸが４６インチ以下である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。

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