JP2015029743A - ゴルフクラブ用シャフト - Google Patents

Abstract

【課題】より高性能なゴルフクラブシャフトの提供。
【解決手段】シャフト６は、バイアス層とストレート層とを有しており、
上記バイアス層が、全長バイアス層ｓ１、ｓ２と、シャフト後端側に配置されたバット部分バイアス層ｓ３，ｓ４とを含んでいる。上記ストレート層が、全長ストレート層ｓ７、ｓ９と、シャフト先端側に配置されたチップ部分ストレート層と、シャフト後端側に配置されたバット部分ストレート層とを含んでいる。上記チップ部分ストレート層がチップ低弾性層ｓ６を含む。上記バット部分ストレート層がバット低弾性層ｓ８を含む。低弾性層とは、強化繊維の弾性率が２０ｔｏｎ／ｍｍ^２以下である層を意味する。シャフト長さＬｓは４１インチ以下である。
【選択図】図２

Description

本発明は、ゴルフクラブ用シャフトに関する。

ゴルフクラブ用シャフトでは、打球方向の安定性が要求される。特に、比較的短いシャフトでは、その傾向が強い。ゴルフクラブ用シャフトでは、飛距離性能が要求される。軽量なシャフトは、飛距離性能を高めるのに役立つ。

特開平１０−３２８３４０号公報は、第１の繊維強化プリプレグを巻回した本体層と、第２の繊維強化プリプレグを巻回した調整層とを有するシャフトを開示する。上記調整層は、上記本体層の内側又は中間に設けられている。上記第１の繊維強化プリプレグと比較して、上記第２の繊維強化プリプレグは、比重が高く、弾性が低い。調整層の体積は、シャフト全体に対して、１０〜９０％である。調整層の強化繊維がガラス繊維であってもよいことが記載されている。

特開２０１２−２４５３０９号公報は、シャフト軸方向において部分的に配置される部分層を含むシャフトを開示する。上記部分層は、後端補強バイアス層と後端補強フープ層とを含んでいる。このシャフトでは、バット端から３００ｍｍ隔てた地点における捻り剛性値ＧＩｔが、所定の範囲に設定されている。

特開２００３−１９０３４１号公報は、ＴＩＰ側アングル補強層を有するシャフトを開示する。このシャフトでは、軽量化と低トルクとが達成されうる。このシャフトでは、打球方向の安定と飛距離の向上とが実現しうる。

特開平１０−３２８３４０号公報 特開２０１２−２４５３０９号公報 特開２００３−１９０３４１号公報

飛距離性能に優れ、打球方向の安定性が高いシャフトが好ましい。シャフトに要求される性能は、益々エスカレートしている。

本発明の目的は、より高性能なゴルフクラブシャフトの提供にある。

好ましいシャフトは、バイアス層とストレート層とを有している。上記バイアス層は、シャフト後端側に配置されたバット部分バイアス層を含んでいる。上記ストレート層は、シャフト先端側に配置されたチップ部分ストレート層と、シャフト後端側に配置されたバット部分ストレート層とを含んでいる。強化繊維の弾性率が２０ｔｏｎ／ｍｍ^２以下である層が低弾性層とされるとき、上記チップ部分ストレート層がチップ低弾性層を含む。上記バット部分ストレート層はバット低弾性層を含む。シャフト長さＬｓは４１インチ以下である。

好ましくは、上記チップ低弾性層及び上記バット低弾性層が、ガラス繊維強化層である。上記ガラス繊維強化層の総重量がＷｇとされ、シャフト重量がＷｓとされる。好ましくは、Ｗｇ／Ｗｓが０．１０未満である。

好ましくは、上記チップ低弾性層及び上記バット低弾性層が、ガラス繊維強化層である。上記シャフト先端から９０ｍｍ隔てた位置から上記シャフト先端までの部分が特定先端部とされる。上記シャフト後端から５０ｍｍ隔てた位置から上記シャフト後端までの部分が特定後端部とされる。上記特定先端部の重量がＷｔとされる。上記特定後端部の重量がＷｂとされる。上記特定先端部における上記チップ低弾性層の重量がＷｔ１とされる。上記特定後端部における上記バット低弾性層の重量がＷｂ１とされる。好ましくは、Ｗｂ１／ＷｂがＷｔ１／Ｗｔよりも大きい。

好ましくは、Ｗｔ１／Ｗｔは、０．０５以上０．２０以下である。好ましくは、Ｗｂ１／Ｗｂは、０．０７以上０．２５以下である。

好ましくは、上記シャフト先端からシャフト重心までの軸方向距離Ｌｇは、４００ｍｍ以上７５０ｍｍ以下である。好ましくは、シャフト重量Ｗｓは、６５ｇ以下である。

好ましいゴルフクラブは、ヘッド、シャフト及びグリップを備えている。上記シャフトは、バイアス層とストレート層とを有している。上記バイアス層は、シャフト後端側に配置されたバット部分バイアス層を含んでいる。上記ストレート層は、シャフト先端側に配置されたチップ部分ストレート層と、シャフト後端側に配置されたバット部分ストレート層とを含んでいる。強化繊維の弾性率が２０ｔｏｎ／ｍｍ^２以下である層が低弾性層とされる。好ましくは、上記チップ部分ストレート層は、チップ低弾性層を含む。好ましくは、上記バット部分ストレート層は、バット低弾性層を含む。好ましくは、このクラブのシャフト長さＬｓは、４１インチ以下である。

高性能なゴルフクラブシャフトが得られうる。

図１は、一実施形態に係るシャフトを備えたゴルフクラブを示す。 図２は、図１のシャフトの展開図である。 図３は、３点曲げ強度の測定方法を示す概略図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお、本願において、「軸方向」とは、シャフトの軸方向を意味する。本願において、「半径方向」とは、シャフトの半径方向を意味する。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６の先端部に、ヘッド４が取り付けられている。シャフト６の後端部に、グリップ８が取り付けられている。ヘッド４はアイアン型ヘッドである。ゴルフクラブ２は、アイアン型ゴルフクラブである。シャフト６は、アイアン用シャフトである。

シャフト６は、複数の繊維強化樹脂層によって形成されている。シャフト６は、管状体である。シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、先端（チップエンド）Ｔｐと後端（バットエンド）Ｂｔとを有する。先端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。後端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。

ヘッド４はホーゼル孔を有している。このホーゼル孔に、シャフト６の先端部が挿入されている。シャフト６において、ホーゼル孔に挿入されている部分の軸方向長さは、通常、２５ｍｍ以上７０ｍｍ以下である。

図１において両矢印Ｌｓで示されているのは、シャフト長さである。シャフト長さＬｓは、先端Ｔｐと後端Ｂｔとの間の軸方向距離である。図１において両矢印Ｌｇで示されているのは、先端Ｔｐからシャフト重心Ｇまでの軸方向距離である。シャフト重心Ｇは、シャフト６単体の重心である。この重心Ｇは、シャフト軸線上に位置する。

シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このように繊維が実質的に一方向に配向したプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグでないプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグシートに含まれる繊維が編まれていてもよい。

プリプレグシートは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。後述するように、一部のプリプレグでは、ガラス繊維が用いられている。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。

プリプレグシートのマトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂の他、エポキシ樹脂以外の熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂等も用いられ得る。シャフト強度の観点から、マトリクス樹脂として、エポキシ樹脂が好ましい。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト６は、複数のシートにより構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１１シートｓ１１までの、１１枚のシートにより構成されている。図２で示される展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。これらのシートは、展開図において上側に位置しているシートから順に、巻回される。この図２において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。図２において、図面の右側は、シャフトの先端Ｔｐ側である。図２において、図面の左側は、シャフトの後端Ｂｔ側である。

この展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図２において、シートｓ６、シートｓ１０及びシートｓ１１の端は、シャフト先端Ｔｐに位置している。例えば図２において、シートｓ３、シートｓ４、シートｓ５及びシートｓ８の端は、シャフト後端Ｂｔに位置している。

本願では、「層」という文言と、「シート」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼であり、これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１である。

シャフト６は、ストレート層と、バイアス層とを有する。本願の展開図において、各シートには、繊維の配向角度Ａｆが記載されている。この配向角度Ａｆは、シャフト軸方向に対する角度である。

「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本願においてストレートシートとも称される。

ストレート層は、繊維の配向がシャフト軸方向に対して実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に０°とはならない場合がある。通常、ストレート層では、絶対角度θａが１０°以下である。

なお、 絶対角度θａとは、上記配向角度Ａｆの絶対値である。例えば、絶対角度θａが１０°以下とは、角度Ａｆが、−１０°以上＋１０°以下であることを意味する。

図２の実施形態において、ストレートシートは、シートｓ５、シートｓ６、シートｓ７、シートｓ８、シートｓ９、シートｓ１０及びシートｓ１１である。

バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。好ましくは、バイアスシートは、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートペアを含む。捻れ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは４０°以上である。捻れ剛性及び曲げ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。

シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、シートｓ１、シートｓ２、シートｓ３及びシートｓ４である。上述の通り、図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。本願において、バイアス層用のシートは、単にバイアスシートとも称される。シートｓ１及びシートｓ２は、第１のシートペアを構成する。シートｓ３及びシートｓ４は、第２のシートペアを構成する。これらのシートペアは、それぞれ、後述の合体シートを形成する。

図２では、シートｓ２の繊維の傾斜方向が、シートｓ１の繊維の傾斜方向に等しい。しかし、後述の通り、シートｓ２は、裏返されて、シートｓ１に貼り合わせられる。この結果、シートｓ１の上記傾斜方向と、シートｓ２の上記傾斜方向とは、互いに逆向きとなる。同様に、シートｓ４は、裏返されて、シートｓ３に貼り合わせられる。

１枚のシートから形成される層の数は限定されない。例えば、あるシートのプライ数が１であるとき、このシートは、周方向において１周巻かれる。シートのプライ数が１であるとき、このシートは、シャフトの周方向の全ての位置で、１つの層を形成する。

例えば、あるシートのプライ数が２であるとき、このシートは、周方向において２周巻かれる。シートのプライ数が２であるとき、このシートは、シャフトの周方向の全ての位置で、２つの層を形成する。

例えば、あるシートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、周方向において１．５周巻かれる。シートのプライ数が１．５であるとき、このシートは、０〜１８０°の周方向位置で１つの層を形成し、１８０°〜３６０°の周方向位置で２つの層を形成する。

皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のバイアスシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、バイアスシートのプライ数は、１以上が好ましい。

皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のストレートシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、ストレートシートのプライ数は、１以上が好ましい。全てのストレートシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。

全長シートでは、巻回不良が生じやすい。巻回不良を抑制する観点から、好ましくは、全ての全長ストレートシートにおいて、１枚のシートのプライ数は２以下である。全ての全長ストレートシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。

皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、フープシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のフープシートのプライ数は、１以上が好ましい。全てのフープシートにおいて、上記プライ数が２以下であってもよい。

全長シートでは、巻回不良が生じやすい。巻回不良を抑制する観点から、好ましくは、全ての全長フープシートにおいて、１枚のシートのプライ数は２以下である。全ての全長フープシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。

図示しないが、使用される前のプリプレグシートは、カバーシートにより挟まれている。通常、カバーシートは、離型紙及び樹脂フィルムである。即ち、使用される前のプリプレグシートは、離型紙と樹脂フィルムとで挟まれている。プリプレグシートの一方の面には離型紙が貼られており、プリプレグシートの他方の面には樹脂フィルムが貼られている。以下において、離型紙が貼り付けられている面が「離型紙側の面」とも称され、樹脂フィルムが貼り付けられている面が「フィルム側の面」とも称される。

本願の展開図は、フィルム側の面が表側とされた図である。即ち、図２において、図面の表側がフィルム側の面であり、図面の裏側が離型紙側の面である。図２では、シートｓ１とシートｓ２とで、繊維方向を示す線が同方向であるが、後述される貼り合わせの際に、シートｓ２が裏返される。この結果、シートｓ１の繊維方向とシートｓ２の繊維方向とは互いに逆となる。従って、層ｓ１の繊維方向と層ｓ２の繊維方向とが互いに逆となる。この点を考慮して、図２では、シートｓ１の繊維方向が「−４５°」と表記され、シートｓ２の繊維方向が「＋４５°」と表記されている。

プリプレグシートを巻回するには、先ず、樹脂フィルムが剥がされる。樹脂フィルムが剥がされることにより、フィルム側の面が露出する。この露出面は、タック性（粘着性）を有する。このタック性は、マトリクス樹脂に起因する。即ち、このマトリクス樹脂が半硬化状態であるため、粘着性が発現する。この露出したフィルム側の面の縁部が、巻き始め縁部とも称される。次に、巻き始め縁部が、巻回対象物に貼り付けられる。マトリクス樹脂の粘着性により、この巻き始め縁部の貼り付けが円滑になされうる。巻回対象物とは、マンドレル、又はマンドレルに他のプリプレグシートが巻き付けられてなる巻回物である。次に、離型紙が剥がされる。次に、巻回対象物が回転されて、プリプレグシートが巻回対象物に巻き付けられる。このように、先に樹脂フィルムが剥がされ、次に巻き始め端部が巻回対象物に貼り付けられ、次に離型紙が剥がされる。即ち、先に樹脂フィルムが剥がされ、巻き始め縁部が巻回対象物に貼り付けられた後に、離型紙が剥がされる。この手順により、シートの皺や巻き付け不良が抑制される。なぜなら、離型紙が貼り付けられたシートは、離型紙に支持されているため、皺となりにくいからである。離型紙は、樹脂フィルムと比較して、曲げ剛性が高い。

図２の実施形態では、合体シートが形成される。合体シートは、２枚以上のシートが貼り合わされることによって形成される。

図２の実施形態では、４つの合体シートが形成される。第一の合体シートは、シートｓ２をシートｓ１に貼り合わせることによって形成される。第二の合体シートは、シートｓ４をシートｓ３に貼り合わせることによって形成される。第三の合体シートは、シートｓ５とシートｓ６とをシートｓ７に貼り合わせることによって形成される。第四の合体シートは、シートｓ８をシートｓ９に貼り合わせることによって形成される。合体シートに係るシートは、合体シートの状態で巻回される。

上記第三の合体シートでは、全長ストレートシートｓ７に、チップ低弾性シートｓ６が貼り合わされている。この合体シートにより、シートｓ７に対するシートｓ６の相対位置が正確に設定されるため、チップ低弾性シートｓ６の巻回精度が向上しうる。

上記第四の合体シートでは、全長ストレートシートｓ９に、バット低弾性シートｓ８が貼り合わされている。この合体シートにより、シートｓ９に対するシートｓ８の相対位置が正確に設定されるため、バット低弾性シートｓ８の巻回精度が向上しうる。

上述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。更に、本願では、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

本願において、シャフト軸方向の略全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、シャフト軸方向の略全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

先端Ｔｐから軸方向に２０ｍｍ隔てた位置がＴｐ１とされ、先端Ｔｐから位置Ｔｐ１までの領域が第１領域とされる。また、後端Ｂｔから軸方向に２０ｍｍ隔てた位置がＢｔ１とされ、後端Ｂｔから位置Ｂｔ１までの領域が第２領域とされる。上記第１領域及び上記第２領域が、シャフトの性能に与える影響は、限定的である。この観点から、全長シートは、上記第１領域及び上記第２領域に存在していなくてもよい。好ましくは、全長シートは、先端Ｔｐから後端Ｂｔにまで延びている。換言すれば、全長シートは、シャフト軸方向の全体に配置されているのが好ましい。

本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。好ましくは、部分シートの軸方向長さは、シャフト全長Ｌｓの半分以下である。

本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。図２の実施形態において、全長ストレート層は、層ｓ７及び層ｓ９である。全長ストレートシートは、シートｓ７及びシートｓ９である。

本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。図２の実施形態において、部分ストレート層は、層ｓ５、層ｓ６、層ｓ８、層ｓ１０及び層ｓ１１である。部分ストレートシートは、シートｓ５、シートｓ６、シートｓ８、シートｓ１０及びシートｓ１１である。

なお、本願では、フープ層は設けられていない。フープ層が設けられても良い。

本願では、バット部分層との文言が用いられる。このバット部分層として、バット部分ストレート層及びバット部分バイアス層が挙げられる。

図２の実施形態において、バット部分ストレート層は、層ｓ５及び層ｓ８である。バット部分ストレートシートは、シートｓ５及びシートｓ８である。

図２の実施形態において、バット部分バイアス層は、層ｓ３及び層ｓ４である。バット部分バイアスシートは、シートｓ３及びシートｓ４である。

バット部分層は、比（Ｌｇ／Ｌｓ）の調整に寄与しうる。比（Ｌｇ／Ｌｓ）は、シャフト重心率とも称される。

図２において両矢印Ｄｂで示されるのは、バット部分層の後端とシャフト後端Ｂｔとの間の軸方向距離である。この軸方向距離Ｄｂは、２０ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、この軸方向距離Ｄｂは、０ｍｍである。

本願では、チップ部分層との文言が用いられる。シャフト６は、このチップ部分層として、チップ部分ストレート層を有する。図２において、チップ部分ストレート層は、層ｓ６、層ｓ１０及び層ｓ１１である。チップ部分ストレートシートは、シートｓ６、シートｓ１０及びシートｓ１１である。チップ部分層は、シャフト６の先端部分の強度を高めうる。チップ部分層は、比（Ｌｇ／Ｌｓ）の調整に寄与しうる。

図２において両矢印Ｄｔで示されるのは、チップ部分層の先端とシャフト先端Ｔｐとの間の軸方向距離である。この軸方向距離Ｄｔは、２０ｍｍ以下が好ましく、１０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、この軸方向距離Ｄｔは、０ｍｍである。

図２に示されるシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフト６が作製される。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示された各シートが切り出される。

なお、裁断は、裁断機によりなされてもよいし、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、前述した４つの合体シートが作製される。

貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。より好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、合体シートの巻き付け作業中に、シートのズレが生じうる。このズレは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のズレを抑制する。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、シート端部をマンドレルに貼り付けることが容易とされている。

図２の展開図において上側に位置しているシートから順に、シートは巻回される。上記貼り合わせに係るシートは、合体シートの状態で、巻回される。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられることによって形成されている。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことにより、達成される。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の課程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。両者の順序は限定されないが、ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、先端Ｔｐの端面及び後端Ｂｔの端面が平坦とされる。

なお、理解を容易とするため、本願の展開図では、両端カット後のシートが示されている。実際には、各シートの寸法の設定においては、両端カットが考慮される。すなわち、実際には、各シートの両端部には、両端カットによって切り落とされる部分が、付加される。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として残された螺旋状の凹凸が存在する。研磨により、このラッピングテープの跡としての凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。好ましくは、研磨工程では、全体研磨と先端部分研磨とが実施される。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体が、塗装される。

以上のような工程により、シャフト６が得られる。シャフト６は、軽量で且つ強度に優れる。

上述の通り、シャフト６は、バイアス層として、全長バイアス層ｓ１、ｓ２と、シャフト後端側に配置されたバット部分バイアス層ｓ３、ｓ４とを含んでいる。シャフト６は、ストレート層として、全長ストレート層ｓ７、ｓ９と、チップ部分ストレート層ｓ６、ｓ１０、ｓ１１を含んでいる。シャフト６は、バット部分ストレート層ｓ５、ｓ８を含んでいる。

［低弾性層］
本願では、低弾性層が定義される。低弾性層とは、強化繊維の弾性率が２０ｔｏｎ／ｍｍ^２以下である層である。後述される効果を達成する観点から、低弾性層における強化繊維の弾性率は、１５ｔｏｎ／ｍｍ^２以下が好ましく、１０ｔｏｎ／ｍｍ^２以下がより好ましい。強度の観点から、低弾性層の強化繊維の弾性率は、４ｔｏｎ／ｍｍ^２以上が好ましい。

低弾性層における強化繊維は限定されない。この強化繊維として、炭素繊維及びガラス繊維が例示される。炭素繊維として、ＰＡＮ系炭素繊維及びピッチ系炭素繊維が例示される。低弾性が得られやすいとの観点から、好ましい強化繊維はピッチ系炭素繊維及びガラス繊維である。後述の理由から、ガラス繊維がより好ましい。

シャフト６において、チップ部分ストレート層ｓ６は、チップ低弾性層である。一方、チップ部分ストレート層ｓ１０、ｓ１１は、低弾性層ではない。チップ部分ストレート層ｓ１０、ｓ１１は、中弾性層である。中弾性層とは、強化繊維の弾性率が２０ｔｏｎ／ｍｍ^２よりも大きく４０ｔｏｎ／ｍｍ^２以下である層である。このように、チップ部分ストレート層は、低弾性層と中弾性層とを含む。

シャフト６において、バット部分ストレート層ｓ８は、バット低弾性層である。一方、バット部分ストレート層ｓ５は、低弾性層ではない。バット部分ストレート層ｓ５は、中弾性層である。このように、バット部分ストレート層は、低弾性層と中弾性層とを含む。

ヘッド４には、打撃による衝撃が生ずる。チップ低弾性層ｓ６は、ヘッド４に近い。繊維が低弾性であるため、チップ低弾性層ｓ６は、打撃による衝撃を効果的に吸収しうる。よって、打球感が向上しうる。チップ低弾性層ｓ６は、先端部の撓りを増加させる。この撓りの反動として、撓り戻りが生じる。この撓り戻りにより、インパクトにおいてフェースが返りやすくなる。よって、インパクトにおけるフェースの開きが抑制されうる。フェースの開きが抑制されることで、飛距離が向上しうる。チップ低弾性層ｓ６に起因するこれらの効果が、以下においてチップ効果Ａとも称される。

バット低弾性層ｓ８は、グリップ８の内側に位置する。バット低弾性層ｓ８は、グリップ８を握る人体の手に近い。バット低弾性層ｓ８は、手が感じる衝撃を効果的に吸収しうる。よって、打球感が向上しうる。バット低弾性層ｓ８により、シャフト６の後端部の曲げ剛性が抑制される。バット低弾性層ｓ８は、シャフト６の後端部の撓りを増加させうる。後端部での撓りは、シャフト６の先端部を大きく変位させる。換言すれば、後端部での撓りは、ヘッド４を大きく変位させる。後端部での撓りは、ヘッドスピードに大きな影響を与える。この撓りは、撓り戻りを生じさせる。後端部での撓り戻りは、ヘッドスピードを向上させうる。バット低弾性層ｓ８に起因するこれらの効果が、以下においてバット効果Ｂとも称される。

本実施形態では、チップ低弾性層ｓ６の強化繊維がガラス繊維である。換言すれば、チップ低弾性層ｓ６はガラス繊維強化層である。

本実施形態では、バット低弾性層ｓ８の強化繊維がガラス繊維である。換言すれば、バット低弾性層ｓ８はガラス繊維強化層である。

典型的なガラス繊維の弾性率は、およそ７〜８ｔｏｎ／ｍｍ^２である。ガラス繊維の弾性率は、比較的低い。ガラス繊維強化層の配置により、衝撃吸収エネルギーが向上する。先端部のガラス繊維強化層ｓ６により、打球の衝撃が効果的に吸収される。ガラス繊維強化層ｓ６は、シャフトの強度を高める。ガラス繊維強化層ｓ６は、上述のチップ効果Ａを高めうる。

後端部のガラス繊維強化層ｓ８は、ゴルファーの手に近い。ガラス繊維に起因して、この層ｓ８は衝撃吸収性に優れる。よって後端部の層ｓ８は、打球感の向上に寄与しうる。更に、上述の通り、後端部のガラス繊維強化層ｓ８は、ヘッドスピードの向上に寄与しうる。ガラス繊維強化層ｓ８は、上述のバット効果Ｂを高めうる。

本願では、ガラス繊維強化層の総重量がＷｇとされる。本実施形態では、Ｗｇは、チップ低弾性層ｓ６の重量とバット低弾性層ｓ８の重量との合計である。

本願では、シャフト重量がＷｓとされる。Ｗｓは、シャフト全体の重量である。本実施形態では、層ｓ１からｓ１１の合計重量が、Ｗｓである。

本実施形態では、Ｗｇ／Ｗｓは、０．１０未満である。ガラス繊維の比重は、カーボン繊維の比重よりも大きい。Ｗｇ／Ｗｓが０．１０未満とされることで、シャフトの軽量化が達成されうる。この観点から、Ｗｇ／Ｗｓは、０．０８以下がより好ましく、０．０６以下がより好ましく、０．０５以下がより好ましい。ガラス繊維による上述の効果を高める観点から、Ｗｇ／Ｗｓは、０．０２以上が好ましい。

本実施形態では、ガラス繊維強化層が先端部及び後端部に設けられている。一方、全長層はガラス繊維強化層を含まない。よって、Ｗｇ／Ｗｓが抑制されている。

図１及び図２において符号Ｔ９０で示されているのは、先端Ｔｐから軸方向に９０ｍｍ隔てた位置である。本願において、先端Ｔｐから位置Ｔ９０までの領域が、特定先端部Ｔｘとも称される。

図１及び図２において符号Ｂ５０で示されているのは、後端Ｂｔから軸方向に５０ｍｍ隔てた位置である。本願において、後端Ｂｔから位置Ｂ５０までの領域が、特定後端部Ｂｘとも称される。

本願において、特定先端部Ｔｘの重量がＷｔとされる。特定後端部Ｂｘの重量がＷｂとされる。特定先端部Ｔｘにおける上記チップ低弾性層の重量がＷｔ１とされる。本実施形態において、Ｗｔ１は、チップ低弾性層ｓ６の重量の一部である。特定後端部Ｂｘにおける上記バット低弾性層の重量がＷｂ１とされる。本実施形態において、Ｗｂ１は、バット低弾性層ｓ８の重量の一部である。

本実施形態では、チップ低弾性層ｓ６及びバット低弾性層ｓ８がガラス繊維強化層である。更に、Ｗｂ１／ＷｂがＷｔ１／Ｗｔよりも大きい。上述のように、ガラス繊維の比重は大きい。Ｗｂ１／ＷｂがＷｔ１／Ｗｔよりも大きくされることで、シャフト重心Ｇが後端Ｂｔに近づきやすい。換言すれば、前述の距離Ｌｇは大きくなりやすい。よって、シャフト重心率（Ｌｇ／Ｌｓ）が大きくされうる。シャフト重心率の向上により、スイングバランスを軽くすることができ、ヘッドスピードが向上しうる。

上述した衝撃吸収エネルギーの観点及び上記チップ効果Ａを高める観点から、Ｗｔ１／Ｗｔは、０．０５以上が好ましく、０．０７以上がより好ましく、０．０９以上がより好ましく、０．１１以上がより好ましい。上述の通り、ガラス繊維の比重は高い。シャフト重心率を大きくする観点から、Ｗｔ１／Ｗｔは、０．２０以下が好ましく、０．１８以下がより好ましく、０．１６以下がより好ましい。

上記バット効果Ｂ及び打球感を高める観点から、Ｗｂ１／Ｗｂは、０．０７以上が好ましく、０．０９以上がより好ましく、０．１１以上がより好ましく、０．１３以上がより好ましい。シャフト重心率を大きくする観点からも、Ｗｂ１／Ｗｂは大きいのが好ましい。Ｗｂ１／Ｗｂが過大である場合、撓り戻りが十分に起こらない場合がある。この観点から、Ｗｂ１／Ｗｂは、０．２５以下が好ましく、０．２３以下がより好ましく、０．２１以下がより好ましい。

前述のとおり、シャフト６は、バット部分バイアス層ｓ３、ｓ４を含む。このバット部分バイアス層により、ねじれ剛性が向上する。よって、打球の方向安定性が高まる。また、バット部分バイアス層ｓ３、ｓ４により、シャフト重心率が大きくされうる。

バット部分バイアス層の重量がＷｘとされる。シャフト６では、層ｓ３と層ｓ４との合計重量がＷｘである。打球の方向安定性及びシャフト重心率の観点から、Ｗｘ／Ｗｓは、０．０５以上が好ましく、０．０７以上がより好ましく、０．０９以上がより好ましく、０．１１以上がより好ましい。シャフトの軽量化の観点から、Ｗｘ／Ｗｓは、０．２０以下が好ましく、０．１８以下がより好ましく、０．１６以下がより好ましい。

図２において両矢印Ｌ１で示されるのは、バット部分バイアス層の軸方向長さである。打球の方向安定性を高める観点から、長さＬ１は、５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましい。シャフトの軽量化の観点から、長さＬ１は、４００ｍｍ以下が好ましく、３５０ｍｍ以下がより好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましく、２５０ｍｍ以下がより好ましい。

図２において両矢印Ｌ２で示されるのは、チップ低弾性層の軸方向長さである。上述のチップ効果Ａを高める観点から、長さＬ２は、５０ｍｍ以上が好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましく、１５０ｍｍ以上がより好ましい。シャフトの軽量化の観点から、長さＬ２は、４００ｍｍ以下が好ましく、３５０ｍｍ以下がより好ましく、３００ｍｍ以下がより好ましい。

図２において両矢印Ｌ３で示されるのは、バット低弾性層の軸方向長さである。上述のバット効果Ｂを高める観点から、長さＬ３は、３０ｍｍ以上が好ましく、５０ｍｍ以上がより好ましく、８０ｍｍ以上がより好ましく、１００ｍｍ以上がより好ましい。シャフトの軽量化の観点から、長さＬ３は、３００ｍｍ以下が好ましく、２５０ｍｍ以下が好ましく、２００ｍｍ以下がより好ましい。

上述の通り、図１には、先端Ｔｐからシャフト重心Ｇまでの軸方向距離Ｌｇが示されている。シャフト重心率を大きくする観点から、距離Ｌｇは、４００ｍｍ以上が好ましく、４２０ｍｍ以上がより好ましく、４４０ｍｍ以上がより好ましく、４６０ｍｍ以上がより好ましい。シャフト先端部の強度を考慮すると、距離Ｌｇは、７５０ｍｍ以下が好ましく、７３０ｍｍ以下がより好ましく、７１０ｍｍ以下がより好ましく、６９０ｍｍ以下がより好ましく、６７０ｍｍ以下がより好ましく、６５０ｍｍ以下がより好ましい。

ヘッドスピードを高める観点から、シャフト重量Ｗｓは、６５ｇ以下が好ましく、６３ｇ以下がより好ましく、６１ｇ以下がより好ましく、５９ｇ以下がより好ましい。シャフトの強度を考慮すると、シャフト重量Ｗｓは、３６ｇ以上が好ましく、３８ｇ以上がより好ましく、４０ｇ以上がより好ましい。

上述の通り、シャフト６は、打球の方向安定性に優れる。比較的短いクラブでは、打球の方向安定性が重視される傾向にある。この観点から、シャフト長さＬｓは、４１インチ以下が好ましく、４０インチ以下がより好ましく、３９インチ以下がより好ましい。パターを除けば、シャフト長さＬｓは、通常、３３インチ以上である。打球の方向安定性が良好なシャフトは、とくにアイアン型ゴルフクラブに好ましく用いられる。シャフト６は、好ましくは、アイアン用シャフトである。

振りやすさ及びヘッドスピードの観点から、比（Ｌｇ／Ｌｓ）は、０．３７以上が好ましく、０．４０以上がより好ましく、０．４３以上がより好ましく、０．４６以上がより好ましく、０．４９以上がより好ましい。先端部の強度の観点から、比（Ｌｇ／Ｌｓ）は、０．８１以下が好ましい。

シャフト重心率を調整する調整手段として、次の（ａ１）から（ａ１２）が挙げられる。
（ａ１）バット部分層の巻回数の増減。
（ａ２）バット部分層の厚みの増減。
（ａ３）バット部分層の軸方向長さの増減。
（ａ４）バット部分層の樹脂含有率の増減。
（ａ５）バット部分層の比重の増減。
（ａ６）チップ部分層の巻回数の増減。
（ａ７）チップ部分層の厚みの増減。
（ａ８）チップ部分層の軸方向長さの増減。
（ａ９）チップ部分層の樹脂含有率の増減。
（ａ１０）チップ部分層の比重の増減。
（ａ１１）バット部分層の比重の増減。
（ａ１２）シャフトのテーパー率の増減。

以下の表１は、使用可能なプリプレグの例を示す。これらのプリプレグは市販されている。プリプレグの選択により、所望のスペックを有するシャフトが作製されうる。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
図２に示される積層構成により、シャフトを作製した。製造方法は前述の通りとされた。用いられたプリプレグは、以下の通りとされた。
・シートｓ１、ｓ２：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ
・シートｓ３、ｓ４：Ｑ−Ｕ１１Ｈ−１０８０
・シートｓ５：２２５５Ｓ−１０
・シートｓ６：ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ
・シートｓ７：３２５５Ｓ−１２
・シートｓ８：ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ
・シートｓ９：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ
・シートｓ１０：３２５５Ｓ−１０
・シートｓ１１：ＴＲ３５０Ｃ−１２５Ｓ

バット部分バイアス層ｓ３，ｓ４として、Ｑ−Ｕ１１Ｈ−１０８０が用いられた。長さＬ１（図２参照）は２００ｍｍとされた。

ガラス繊維強化層を形成するため、シートｓ６及びｓ８に、商品名「ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ」が用いられた。このＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓは、ガラス繊維強化プリプレグである。ガラス繊維はＥガラスであり、このガラス繊維の引張弾性率は７５ＧＰａ（７．６５ｔｏｎ／ｍｍ^２）である。長さＬ２（図２参照）は、２５０ｍｍとされた。長さＬ３（図２参照）は１００ｍｍとされた。

得られたシャフトに、ヘッド及びグリップが装着され、実施例１のクラブを得た。このヘッドとして、ダンロップスポーツ社製の商品名「ゼクシオ セブン アイアン」の６番アイアンのヘッドが用いられた。この実施例１の仕様及び評価結果が下記の表２に示される。

［実施例２から１４及び比較例１から６］
下記の表２から表７に記載された仕様の他は実施例１と同様にして、実施例２から１４及び比較例１から６のクラブを得た。

実施例１から１４の積層構成は、図２で示される通りとされた。

比較例１では、図２で示されるシートｓ１からｓ１１のうち、シートｓ３，ｓ４、ｓ６及びｓ８が用いられなかった。

比較例２では、図２で示されるシートｓ１からｓ１１のうち、シートｓ３，ｓ４及びｓ６が用いられなかった。

比較例３では、図２で示されるシートｓ１からｓ１１のうち、シートｓ３，ｓ４及びｓ８が用いられなかった。

比較例４では、図２で示されるシートｓ１からｓ１１のうち、シートｓ３及びｓ４が用いられなかった。

比較例５では、図２で示されるシートｓ１からｓ１１のうち、シートｓ６及びｓ８が用いられなかった。

比較例６の積層構成は、図２に示される通りとされた。ただし、比較例６では、シートｓ６及びシートｓ８に、中弾性シートが用いられた。よって、比較例６は、チップ低弾性層及びバット低弾性層を有していなかった。中弾性シートｓ６、ｓ８において、強化繊維の弾性率は、２４ｔｏｎ／ｍｍであった。チップ中弾性シートｓ６の軸方向長さは、２５０ｍｍであった。バット中弾性シートｓ８の軸方向長さは、１００ｍｍであった。特定先端部Ｔｘにおける中弾性シートｓ６の重量がＷ６とされるとき、Ｗ６／Ｗｔは０．１１であった。特定後端部Ｂｘにおける中弾性シートｓ８の重量がＷ８とされるとき、Ｗ８／Ｗｂは０．１３であった。

これら実施例の仕様及び評価結果が下記の表２から表５に示される。これら比較例の仕様及び評価結果が下記の表６及び表７に示される。各仕様を調整するため、上述した手段（ａ１）から（ａ１２）が適宜選択された。また、表１に記載のプリプレグが適宜選択された。

［評価方法］

［３点曲げ強度］
ＳＧ式３点曲げ強度試験に準拠して、３点曲げ強度が測定された。これは、日本の製品安全協会が定める試験である。図３は、この３点曲げ強度試験の測定方法を示す。測定点は、Ｔ点及びＣ点とされた。Ｔ点は、シャフト先端Ｔｐから９０ｍｍ隔てた地点である。このＴ点は、前述の位置Ｔ９０である。Ｃ点は、シャフト後端Ｂｔから１７５ｍｍ隔てた地点である。

図３が示すように、２つの支持点ｅ１、ｅ２においてシャフト２０を下方から支持しつつ、荷重点ｅ３において、上方から下方に向かって、荷重Ｆを加える。荷重点ｅ３の位置は、支持点ｅ１と支持点ｅ２とを二等分する位置である。荷重点ｅ３が、測定点である。スパンＳは、支持点ｅ１と支持点ｅ２との間の距離である。Ｔ点が測定される場合、スパンＳは、１５０ｍｍとされた。Ｃ点が測定される場合、スパンＳは３００ｍｍとされた。シャフト２０が破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が測定された。この値が、上記表２から７に示されている。

［飛距離］
ハンディキャップが１０以上２０以下である１０名のゴルファーが、実際にボールを打撃するテストを行った。各ゴルファーが各クラブを５球ずつ打撃した。全てのショットの飛距離（ヤード）が測定された。全てのデータの平均値が上記表２から７に示されている。

［左右ズレ］
上記飛距離テストにおいて、打球の方向性も同時に測定された。各クラブについて、左右方向におけるショットのバラツキが計測された。この左右ズレが小さいほど、打球の方向安定性が良好である。各ゴルファーのバラツキの平均値が、上記表２から７に示される。

［打球感］
上記飛距離テストにおいて、打球感のアンケート調査も同時に行われた。各テスターが１点から５点までの５段階で、打球感を評価した。点数が多いほど、打球感が良好である。各ゴルファーの評価点の平均値が、上記表２から７に示される。この平均値では、小数点以下は四捨五入されている。

表２から７に示されるように、総合的に見て、実施例は比較例に比べて評価が高い。本発明の優位性は明らかである。

以上説明されたシャフトは、あらゆるゴルフクラブに用いられ得る。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
Ｇ・・・シャフト重心
ｓ１〜ｓ１１・・・プリプレグシート（層）
Ｔｐ・・・シャフトの先端
Ｂｔ・・・シャフトの後端
Ｔｘ・・・特定先端部
Ｂｘ・・・特定後端部

Claims (6)

1. バイアス層とストレート層とを有しており、
   上記バイアス層が、シャフト後端側に配置されたバット部分バイアス層を含んでおり、
   上記ストレート層が、シャフト先端側に配置されたチップ部分ストレート層と、シャフト後端側に配置されたバット部分ストレート層とを含んでおり、
   強化繊維の弾性率が２０ｔｏｎ／ｍｍ^２以下である層が低弾性層とされるとき、
   上記チップ部分ストレート層がチップ低弾性層を含み、
   上記バット部分ストレート層がバット低弾性層を含み、
   シャフト長さＬｓが４１インチ以下であるゴルフクラブシャフト。
2. 上記チップ低弾性層及び上記バット低弾性層が、ガラス繊維強化層であり、
   上記ガラス繊維強化層の総重量がＷｇとされ、シャフト重量がＷｓとされるとき、Ｗｇ／Ｗｓが０．１０未満である請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
3. 上記チップ低弾性層及び上記バット低弾性層が、ガラス繊維強化層であり、
   上記シャフト先端から９０ｍｍ隔てた位置から上記シャフト先端までの部分が特定先端部とされ、
   上記シャフト後端から５０ｍｍ隔てた位置から上記シャフト後端までの部分が特定後端部とされ、
   上記特定先端部の重量がＷｔとされ、
   上記特定後端部の重量がＷｂとされ、
   上記特定先端部における上記チップ低弾性層の重量がＷｔ１とされ、
   上記特定後端部における上記バット低弾性層の重量がＷｂ１とされるとき、
   Ｗｂ１／ＷｂがＷｔ１／Ｗｔよりも大きい請求項１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
4. 上記チップ低弾性層及び上記バット低弾性層が、ガラス繊維強化層であり、
   上記シャフト先端から９０ｍｍ隔てた位置から上記シャフト先端までの部分が特定先端部とされ、
   上記シャフト後端から５０ｍｍ隔てた位置から上記シャフト後端までの部分が特定後端部とされ、
   上記特定先端部の重量がＷｔとされ、
   上記特定後端部の重量がＷｂとされ、
   上記特定先端部における上記チップ低弾性層の重量がＷｔ１とされ、
   上記特定後端部における上記バット低弾性層の重量がＷｂ１とされるとき、
   Ｗｔ１／Ｗｔが０．０５以上０．２０以下であり、
   Ｗｂ１／Ｗｂが０．０７以上０．２５以下である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
5. 上記シャフト先端からシャフト重心までの軸方向距離Ｌｇが４００ｍｍ以上７５０ｍｍ以下であり、
   シャフト重量Ｗｓが６５ｇ以下である請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
6. ヘッド、シャフト及びグリップを備えており、
   上記シャフトが、バイアス層とストレート層とを有しており、
   上記バイアス層が、シャフト後端側に配置されたバット部分バイアス層を含んでおり、
   上記ストレート層が、シャフト先端側に配置されたチップ部分ストレート層と、シャフト後端側に配置されたバット部分ストレート層とを含んでおり、
   強化繊維の弾性率が２０ｔｏｎ／ｍｍ^２以下である層が低弾性層とされるとき、
   上記チップ部分ストレート層がチップ低弾性層を含み、
   上記バット部分ストレート層がバット低弾性層を含み、
   シャフト長さＬｓが４１インチ以下であるゴルフクラブ。

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