JP2017164008A - ゴルフクラブシャフト - Google Patents

Abstract

【課題】高いヘッドスピードと方向安定性とが達成されうるゴルフクラブシャフトの提供。【解決手段】シャフト６は、繊維強化樹脂によって形成された複数の層を有している。これら複数の層が、フープ層と、バイアス層とを含んでいる。前記フープ層が、繊維弾性率が３０（ｔｆ／ｍｍ２）以上であり且つ繊維目付が５０（ｇ／ｍ２）以上８０（ｇ／ｍ２）以下のプリプレグで構成された全長フープ層ｓ９を含んでいる。前記バイアス層ｓ２，ｓ３，ｓ４，ｓ５が、繊維弾性率が８０（ｔｆ／ｍｍ２）以上の高弾性ピッチ系炭素繊維を含むプリプレグで構成された高弾性含有バイアス層ｓ４，ｓ５を有する。好ましくは、前記全長フープ層ｓ９は、前記高弾性含有バイアス層ｓ４，ｓ５よりも外側に配置されている。【選択図】図２

Description

本発明は、ゴルフクラブシャフトに関する。

プリプレグを用いて得られるシャフトでは、通常、バイアス層が用いられる。また、潰れ剛性等の観点から、フープ層が用いられたシャフトが知られている。

特開２００９−２２６２２号公報は、全長フープ層に加えて、部分フープ層を設ける構成を開示する。

特開２００９−６０９８３号公報は、２組のバイアス層と、これら２組のバイアス層のうちの外側のバイアス層に接する位置に配置されたフープ層とを有する構成を開示する。

特開２０１３−１５０７７５号公報は、３組のバイアス層を有する構成を開示する。３組のうち１組のバイアス層が、ピッチ系炭素繊維を有し、残りの２組はＰＡＮ系炭素繊維を有する。

特開２００９−２２６２２号公報 特開２００９−６０９８３号公報 特開２０１３−１５０７７５号公報

特定の仕様を有するフープ層をより最適に配置することで、スイング中におけるシャフトの挙動が最適化されることが判明した。更に、このフープ層に特定のバイアス層を組み合わせることで、従来にない相乗効果が得られることが判明した。結果として、これらのフープ層とバイアス層との組み合わせにより、高いヘッドスピードと方向安定性とが両立されうる。

本発明の目的は、高いヘッドスピードと方向安定性とが達成されうるゴルフクラブシャフトの提供にある。

好ましいシャフトは、繊維強化樹脂によって形成された複数の層を有している。前記複数の層は、フープ層と、バイアス層とを含んでいる。前記フープ層が、繊維弾性率が３０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上であり且つ繊維目付が５０（ｇ／ｍ^２）以上８０（ｇ／ｍ^２）以下であるプリプレグで構成された全長フープ層を含んでいる。前記バイアス層が、繊維弾性率が８０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上の高弾性ピッチ系炭素繊維を含むプリプレグで構成された高弾性含有バイアス層を有する。

好ましくは、前記全長フープ層が、前記高弾性含有バイアス層よりも外側に配置されている。

好ましくは、前記フープ層が、１層の前記全長フープ層のみで構成されている。

好ましくは、前記全長フープ層の繊維弾性率が３３（ｔｆ／ｍｍ^２）以上４０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下である。

好ましくは、前記高弾性ピッチ系炭素繊維の繊維弾性率が９０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上である。

好ましくは、前記高弾性含有バイアス層が、繊維弾性率が８０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上の前記高弾性ピッチ系炭素繊維と、繊維弾性率が４０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下の炭素繊維とを含むプリプレグによって構成されている。

好ましくは、前記高弾性含有バイアス層が、前記高弾性ピッチ系炭素繊維と、ＰＡＮ系炭素繊維とを含むプリプレグによって構成されている。

高いヘッドスピードと方向安定性とが達成されうる。

図１は、一実施形態に係るシャフトを備えたゴルフクラブを示す。 図２は、第１実施形態に係るシャフトの積層構成を示す展開図である。図２は、積層構成Ａを示す。 図３は、第２実施形態に係るシャフトの積層構成を示す展開図である。図３は、積層構成Ｂを示す。 図４は、第３実施形態に係るシャフトの積層構成を示す展開図である。図４は、積層構成Ｃを示す。 図５は、比較例に係るシャフトの積層構成を示す展開図である。図５は、積層構成Ｄを示す。 図６は、３点曲げ強度試験の測定方法を示す概略図である。 図７は、順式フレックスの測定方法を示す概略図である。 図８は、シャフトトルクの測定方法を示す概略図である。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

なお、本願において、「軸方向」とは、シャフトの軸方向を意味する。本願において、「半径方向」とは、シャフトの半径方向を意味する。本願において「外側」とは、半径方向の外側を意味する。本願において「内側」とは、半径方向の内側を意味する。本願において、「領域」とは、軸方向における領域を意味する。

図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ２を示す。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。シャフト６は、先細り形状（テーパー形状）を有している。シャフト６は、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとを有する。チップ端Ｔｐの外径は、バット端Ｂｔの外径よりも小さい。シャフト６のチップ端に、ヘッド４が取り付けられている。シャフト６のバット端に、グリップ８が取り付けられている。ヘッド４は中空構造を有する。ヘッド４は、ウッド型である。ゴルフクラブ２は、ドライバー（１番ウッド）である。

後述されるシャフト６の効果を高めるには、長いシャフトが有利である。この観点から、ゴルフクラブ２の長さＬｃは、４３インチ以上が好ましく、４４インチ以上がより好ましく、４５インチ以上がより好ましい。振りやすさの観点から、ゴルフクラブ２の長さＬｃは、４８インチ以下が好ましく、４７インチ以下がより好ましい。飛距離の観点から、好ましいヘッド４は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。好ましくは、ゴルフクラブ２は、ウッド型ゴルフクラブである。

なお、ゴルフクラブ２の長さＬｃは、Ｒ＆Ａ（Ｒｏｙａｌ ａｎｄ Ａｎｃｉｅｎｔ Ｇｏｌｆ Ｃｌｕｂ ｏｆ Ｓａｉｎｔ Ａｎｄｒｅｗｓ；全英ゴルフ協会）が定めるゴルフ規則「付属規則II クラブのデザイン」の「１ クラブ」における「１ｃ 長さ」の記載に準拠して測定される。この測定では、シャフト軸線Ｚ１に対する角度が６０°である平板に、ソールが当接される。このクラブ長さＬｃの測定法は、６０度法と称されている。

図１において両矢印Ｌｓで示されているのは、シャフト長さである。シャフト長さＬｓは、チップ端Ｔｐとバット端Ｂｔとの間の距離である。この距離は、軸方向に沿って測定される。

ヘッド４のホーゼル孔に、シャフト６の先端部が挿入されている。シャフト６において、ホーゼル孔に挿入されている部分の軸方向長さは、通常、２５ｍｍ以上７０ｍｍ以下である。

シャフト６は、管状体である。シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体である。シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。

シャフト６は、巻回されたプリプレグを硬化させることによって成形されている。典型的なプリプレグでは、繊維は実質的に一方向に配向している。このようなプリプレグは、ＵＤプリプレグとも称される。「ＵＤ」とは、ユニディレクションの略である。ＵＤプリプレグでないプリプレグが用いられても良い。例えば、プリプレグに含まれる繊維が編まれていてもよい。

上記プリプレグは、繊維と樹脂とを有している。この樹脂は、マトリクス樹脂とも称される。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。

シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造されている。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグが巻回され且つ硬化されてなる。

マトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂であってもよく、熱可塑性樹脂であってもよい。典型的なマトリクス樹脂として、エポキシ樹脂が挙げられる。シャフト強度の観点から、好ましいマトリクス樹脂は、エポキシ樹脂である。

繊維として、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維及び炭化ケイ素繊維が例示される。これらの繊維の２種以上が併用されてもよい。シャフトの強度の観点から、好ましい繊維は、炭素繊維及びガラス繊維であり、より好ましくは炭素繊維である。炭素繊維として、ＰＡＮ系炭素繊維及びピッチ系炭素繊維が例示される。

図２は、シャフト６を構成するプリプレグの展開図（積層構成図）である。なお、本願において、プリプレグは単にシートとも称される。

シャフト６は、複数のシートにより構成されている。シャフト６は、第１シートｓ１から第１１シートｓ１１までの、１１枚のシートにより構成されている。この展開図は、シャフトを構成するシートを、内側から順に示している。これらのシートは、展開図において上側に位置しているシートから順に、巻回される。この展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。この展開図において、図面の右側は、チップ端Ｔｐ側である。この展開図において、図面の左側は、バット端Ｂｔ側である。

この展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えば図２において、第１シートｓ１の端は、チップ端Ｔｐに位置している。

本願では、「層」という文言と、「シート（又はプリプレグ）」という文言とが用いられる。「層」は、巻回された後における称呼である。これに対して「シート」は、巻回される前における称呼である。「層」は、「シート」が巻回されることによって形成される。即ち、巻回された「シート」が、「層」を形成する。また、本願では、層とシートとで同じ符号が用いられる。例えば、シートｓ１によって形成された層は、層ｓ１である。

シャフト６は、ストレート層と、バイアス層と、フープ層とを有する。本願の展開図において、各シートには、繊維の配向角度Ａｆが記載されている。この配向角度Ａｆは、シャフト軸方向に対する角度である。なお本願では、絶対角度θａとの用語も用いられる。絶対角度θａとは、上記配向角度Ａｆの絶対値である。

「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層を構成するシートは、ストレートシートとも称される。ストレート層は、曲げ剛性及び曲げ強度との相関が高い。

ストレート層は、上記角度Ａｆが実質的に０°とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、上記角度Ａｆは、完全には０°とはならない。通常、ストレート層では、絶対角度θａが１０°以下である。絶対角度θａが１０°以下とは、角度Ａｆが−１０°以上＋１０°以下であることを意味する。

図２の実施形態において、ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ６、シートｓ７、シートｓ８、シートｓ１０及びシートｓ１１である。

バイアス層は、シャフトの捻れ剛性及び捻れ強度との相関が高い。通常、バイアスシートは、繊維の配向が互いに逆方向に傾斜した２枚のシートからなるシートペアを構成する。捻れ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは１５°以上であり、より好ましくは２５°以上であり、更に好ましくは３５°以上である。捻れ剛性及び曲げ剛性の観点から、バイアス層の絶対角度θａは、好ましくは６０°以下であり、より好ましくは５０°以下である。

シャフト６は、複数の組（２組）のバイアス層を有する。シャフト６において、バイアス層を構成するシートは、第２シートｓ２、第３シートｓ３、第４シートｓ４及び第５シートｓ５である。上述の通り、図２には、シート毎に、上記角度Ａｆが記載されている。角度Ａｆにおけるプラス（＋）及びマイナス（−）は、バイアスシートの繊維が互いに逆方向に傾斜していることを示している。シートｓ２及びシートｓ３は、後述される合体シート（第１の合体シート）を構成する。シートｓ４及びシートｓ５は、後述される合体シート（第２の合体シート）を構成する。

図２では、シートｓ３の繊維の傾斜方向が、シートｓ２の繊維の傾斜方向に等しい。しかし、シートｓ３は、裏返されて、シートｓ２に貼り付けられる。この結果、シートｓ２の角度Ａｆと、シートｓ３の角度Ａｆとは、互いに逆方向となる。この点を考慮して、図５の実施形態では、シートｓ２の角度Ａｆが＋４５度と表記され、シートｓ３の角度Ａｆが−４５度と表記されている。

図２では、シートｓ５の繊維の傾斜方向が、シートｓ４の繊維の傾斜方向に等しい。しかし、シートｓ５は、裏返されて、シートｓ４に貼り付けられる。この結果、シートｓ４の角度Ａｆと、シートｓ５の角度Ａｆとは、互いに逆方向となる。この点を考慮して、図２の実施形態では、シートｓ４の角度Ａｆが＋３５度と表記され、シートｓ５の角度Ａｆが−３５度と表記されている。

シャフト６は、２組のバイアス層を有する。第１バイアス層ｓ２３は、シートｓ２とシートｓ３とによって構成される。第２バイアス層ｓ４５は、シートｓ４とシートｓ５とによって構成される。第２バイアス層ｓ４５は、第１バイアス層ｓ２３の外側に位置する。第１バイアス層ｓ２３は、内側バイアス層とも称される。第２バイアス層ｓ４５は、外側バイアス層とも称される。なお、３組以上のバイアス層が設けられてもよい。

内側バイアス層ｓ２３の繊維角度（絶対角度θａ）は、４５°である。外側バイアス層ｓ４５の繊維角度（絶対角度θａ）は、３５°である。外側バイアス層ｓ４５の繊維角度（絶対角度θａ）は、 内側バイアス層ｓ２３の繊維角度（絶対角度θａ）よりも小さい。後述の通り、外側バイアス層ｓ４５は、高弾性含有バイアス層である。この高弾性含有バイアス層ｓ４５の繊維角度（絶対角度θａ）は、４５°よりも小さい。この高弾性含有バイアス層ｓ４５の繊維角度（絶対角度θａ）は、４０°以下である。繊維角度が４５°よりも小さい高弾性含有バイアス層は、捻れ剛性のみならず、曲げ剛性にも寄与する。繊維角度が４５°よりも小さい高弾性含有バイアス層は、捻れ強度のみならず、曲げ強度にも寄与する。よって、高強度で且つ軽量なシャフトが得られうる。

捻れ破壊強度の観点から、内側バイアス層ｓ２３の繊維弾性率は、外側バイアス層ｓ４５の繊維弾性率よりも小さいのが好ましい。好ましくは、内側バイアス層ｓ２３の繊維弾性率は、４６（ｔｆ／ｍｍ^２）以下が好ましく、４０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下がより好ましい。捻れ剛性の観点から、内側バイアス層ｓ２３の繊維弾性率は、３０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上が好ましい。捻れ剛性の観点から、内側バイアス層ｓ２３の繊維角度（絶対角度θａ）は、４０°以上５０°以下が好ましい。

シャフト６は、フープ層を有する。シャフト６は、１層のフープ層を有する。シャフト６において、フープ層は、層ｓ９である。シャフト６において、フープ層を構成するシートは、第９シートｓ９である。本願において、フープ層を構成するシートは、フープシートとも称される。

好ましくは、フープ層における上記絶対角度θａは、シャフト軸線に対して実質的に９０°とされる。ただし、巻き付けの際の誤差等に起因して、繊維の配向はシャフト軸線方向に対して完全に９０°とはならない場合がある。通常、フープ層では、上記角度Ａｆが−９０°以上−８０°以下、又は、８０°以上９０°以下である。換言すれば、通常、フープ層では、上記絶対角度θａが８０°以上９０°以下である。

皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のバイアスシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のバイアスシートのプライ数は、１以上が好ましい。

なお、プライ数とは、巻回数を意味する。例えば、１枚のシートが丁度１周巻かれている場合、プライ数は１である。

皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のストレートシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のストレートシートのプライ数は、１以上が好ましい。全てのストレートシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。

全長シートでは、巻回不良が生じやすい。巻回不良を抑制する観点から、好ましくは、全ての全長ストレートシートにおいて、１枚のシートのプライ数は２以下である。全ての全長ストレートシートにおいて、上記プライ数が１であってもよい。

皺等の巻回不良を抑制する観点から、幅が広すぎるシートは好ましくない。この観点から、１枚のフープシートのプライ数は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。巻回工程の作業効率の観点から、１枚のフープシートのプライ数は、１以上が好ましい。全てのフープシート（フープ層）において、上記プライ数が２以下であってもよい。図２の実施形態のフープシートｓ９では、上記プライ数が１である。

全長シートでは、巻回不良が生じやすい。巻回不良を抑制する観点から、好ましくは、全長フープシートにおいて、１枚のシートのプライ数は２以下である。より好ましくは、全長フープシートにおいて、上記プライ数が１である。

図２の実施形態では、合体シートが形成される。合体シートは、２枚以上のシートが貼り合わされることによって形成される。

図２の実施形態では、３つの合体シートが形成される。第１の合体シートは、シートｓ２とシートｓ３とを貼り合わせることによって形成される。第１の合体シートが巻回されることで、第１バイアス層ｓ２３が形成される。第２の合体シートは、シートｓ４とシートｓ５とを貼り合わせることによって形成される。第２の合体シートが巻回されることで、第２バイアス層ｓ４５が形成される。

第３の合体シートは、シートｓ９とシートｓ１０とを貼り合わせることによって形成される。フープシートｓ９は、合体シートの状態で、巻回される。この巻回方法により、フープシートの巻き付け不良が抑制される。

上述の通り、本願では、繊維の配向角度によって、シート及び層が分類される。更に、本願では、シャフト軸方向の長さによって、シート及び層が分類される。

本願において、シャフト軸方向の略全体に配置される層が、全長層と称される。本願において、シャフト軸方向の略全体に配置されるシートが、全長シートと称される。巻回された全長シートが、全長層を形成する。

チップ端Ｔｐから軸方向に５０ｍｍ隔てた地点からチップ端Ｔｐまでの領域が第１領域とされる。また、バット端Ｂｔから軸方向に１５０ｍｍ隔てた地点からバット端Ｂｔまでの領域が第２領域とされる。上記第１領域及び上記第２領域が、シャフトの性能に与える影響は、限定的である。この観点から、全長シートは、上記第１領域及び上記第２領域に存在していなくてもよい。好ましくは、全長シートは、チップ端Ｔｐからバット端Ｂｔにまで延びている。換言すれば、全長シートは、シャフト軸方向の全体に配置されているのが好ましい。

本願において、シャフト軸方向において部分的に配置される層が、部分層と称される。本願において、シャフト軸方向において部分的に配置されるシートが、部分シートと称される。巻回された部分シートが、部分層を形成する。部分シートの軸方向長さは、全長シートの軸方向長さよりも短い。部分シートの軸方向長さは、シャフト全長の半分以下であってもよい。

本願では、ストレート層である全長層が、全長ストレート層と称される。図２の実施形態において、全長ストレート層は、層ｓ７、層ｓ８及び層ｓ１０である。全長ストレートシートは、シートｓ７、シートｓ８及びシートｓ１０である。

本願では、フープ層である全長層が、全長フープ層と称される。図２の実施形態において、全長フープ層は、層ｓ９である。全長フープシートは、シートｓ９である。本実施形態では、全長フープ層ｓ９は１層である。全長フープ層は、２層以上であってもよい。本実施形態では、全長フープシートｓ９（全長フープ層を構成するプリプレグｓ９）は１枚である。全長フープシートは、２枚以上であってもよい。全長フープ層ｓ９は、全てのバイアス層ｓ２，ｓ３，ｓ４，ｓ５の外側に配置されている。

本願では、ストレート層である部分層が、部分ストレート層と称される。図２の実施形態において、部分ストレート層は、層ｓ１、層ｓ６及び層ｓ１１である。部分ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ６及びシートｓ１１である。

本願では、フープ層である部分層が、部分フープ層と称される。図２の実施形態は、部分フープ層を有しない。部分フープ層が用いられても良い。

本願では、チップ部分層との文言が用いられる。チップ部分層（チップ部分シート）とチップ端Ｔｐとの間の軸方向距離は、４０ｍｍ以下が好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下がより好ましく、０ｍｍがより好ましい。本実施形態では、この距離は０ｍｍである。

このチップ部分層として、チップ部分ストレート層が挙げられる。図２の実施形態において、チップ部分ストレート層は、層ｓ１、層ｓ６及び層ｓ１１である。チップ部分ストレートシートは、シートｓ１、シートｓ６及びシートｓ１１である。チップ部分層は、シャフト６の先端部分の強度を高める。

本願では、バット部分層との文言が用いられる。図２の実施形態は、バット部分層を有さない。バット部分層が設けられてもよい。

図２に示されるシートを用いて、シートワインディング製法により、シャフト６が作製される。

以下に、このシャフト６の製造工程の概略が説明される。

［シャフト製造工程の概略］

（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグが所望の形状に裁断される。この工程により、図２に示された各シートが切り出される。

裁断は、裁断機によりなされてもよい。裁断は、手作業でなされてもよい。手作業の場合、例えば、カッターナイフが用いられる。

（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、前述した３つの合体シートが作製される。

貼り合わせ工程では、加熱又はプレスが用いられてもよい。より好ましくは、加熱とプレスとが併用される。後述する巻回工程において、合体シートの巻き付け作業中に、シート間のずれが生じうる。このずれは、巻き付け精度を低下させる。加熱及びプレスは、シート間の接着力を向上させる。加熱及びプレスは、巻回工程におけるシート間のずれを抑制する。

（３）巻回工程
巻回工程では、マンドレルが用意される。典型的なマンドレルは、金属製である。このマンドレルに、離型剤が塗布される。更に、このマンドレルに、粘着性を有する樹脂が塗布される。この樹脂は、タッキングレジンとも称される。このマンドレルに、裁断されたシートが巻回される。このタッキングレジンにより、シート端部をマンドレルに貼り付けることが容易とされている。

シート（プリプレグ）は、展開図に記載されている順番で、巻回される。展開図で上側にあるシートほど、先に巻回される。上記貼り合わせに係るシートは、合体シートの状態で、巻回される。

この巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグが巻き付けられてなる。巻回は、例えば、平面上で巻回対象物を転がすことにより、達成される。この巻回は、手作業によりなされてもよいし、機械によりなされてもよい。この機械は、ローリングマシンと称される。

（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。このテープにより、巻回体に圧力が加えられる。この圧力はボイドを低減させる。

（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の過程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの圧力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。

（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
硬化工程の後、マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。

（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、チップ端Ｔｐの端面及びバット端Ｂｔの端面が、平坦とされる。

なお、理解を容易とするため、本願の全ての展開図では、両端カット後のシートが示されている。実際には、裁断時の寸法において、両端カットが考慮される。すなわち、実際には、両端カットがなされる部分の寸法が付加されて、裁断がなされる。

（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。硬化積層体の表面には、螺旋状の凹凸が存在する。この凹凸は、ラッピングテープの跡である。研磨により、この凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。好ましくは、研磨工程では、全体研磨と先端部分研磨とが実施される。

（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体が、塗装される。

以上のような工程により、シャフト６が得られる。シャフト６は、軽量で且つ強度に優れる。

前述の通り、シャフト６は、フープ層ｓ９を有する。フープ層ｓ９は、シャフト６の全長に亘って配置されている。フープ層ｓ９は、全長フープ層である。

このフープ層ｓ９を構成するプリプレグの繊維弾性率は、３０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上である。このフープ層ｓ９を構成するプリプレグの繊維目付は、５０（ｇ／ｍ^２）以上８０（ｇ／ｍ^２）以下である。繊維目付とは、１平方メートル当たりの繊維の重量を意味する。

５０（ｇ／ｍ^２）以上の繊維目付は、フープ層としては大きい。従来、フープ層の繊維目付は、３０（ｇ／ｍ^２）以下であった。前述の通り、フープ層は、潰し剛性のために設けられている。潰し剛性を高めるには、フープ層の繊維目付は、３０（ｇ／ｍ^２）以下で充分である。また、フープ層は、曲げ剛性（曲げ強度）及び捻れ剛性（捻れ強度）にはほとんど寄与しない。よって、フープ層の繊維目付を大きくすれば、単にシャフトが重くなるだけであるというのが、当業者の技術常識であった。フープ層の繊維目付を大きくすることは、当業者の技術常識に反していた。

フープ層は、シャフトの軸線に対して繊維を９０°に配向させるため、巻き付けにくい。換言すれば、フープ層は、巻回性が低い。繊維には真っ直ぐになろうとする性質がある。この性質に起因して、円周方向に曲げられた繊維は、元に戻ろうとする。このため、一旦巻き付けられたプリプレグの巻回が解けてしまう現象が起こる。

フープ層の繊維目付を従来よりも大きい５０（ｇ／ｍ^２）以上とすると、巻回性が更に低下する。繊維目付が従来よりも大きいフープ層は、更に巻き付けにくい。この観点からも、フープ層の繊維目付を大きくすることは、当業者の技術常識に反していた。

このように、複数の技術常識に鑑みて、当業者がフープ層の繊維目付を大きくすることはなかった。しかし本発明では、フープ層の繊維目付を大きくすることで効果が得られることが判った。

ダウンスイングの初期段階では、シャフト６の手元側（グリップに近い部分）に応力が集中する。このため、当該手元部分においてシャフト６がしなると共に、潰れ変形が生じる。この潰れ変形は、しなりと連動している。繊維目付が５０（ｇ／ｍ^２）以上のプリプレグにより構成されたフープ層により、シャフト６の手元側の潰れ剛性が高まり、しなり戻りが促進される。しなり戻りとは、スイング進行方向の後方へのしなりが元に戻る現象であり、ヘッドスピードの向上に寄与する。

しなり戻りの観点から、前記全長フープ層の繊維弾性率は、３０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上が好ましく、３３（ｔｆ／ｍｍ^２）以上がより好ましい。この繊維弾性率が過大である場合、巻回性が低下する。特に小径の部分（先端部分）においては曲率半径が小さいため巻回性は低い。よってこの場合、先端部分にフープ層を設けず、後端部分のみに部分フープ層を設けることで、巻回性が向上しうる。しかし、この部分フープ層では、しなり戻りの効果が途切れ、シャフト６の全長に亘って充分な効果が得られない。また、全長フープ層の繊維弾性率が過大であると、潰れ剛性が過大となる。過大な潰れ剛性により、潰れ変形に連動するしなりが抑制されうる。この結果、しなり戻りが低下することがある。これらの観点から、前記全長フープ層の繊維弾性率は、４０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下が好ましく、３５（ｔｆ／ｍｍ^２）以下がより好ましい。

しなり戻りの観点から、前記全長フープ層を構成するプリプレグの繊維目付は、５０（ｇ／ｍ^２）以上が好ましく、５５（ｇ／ｍ^２）以上がより好ましい。巻回性の観点から、前記全長フープ層を構成するプリプレグの繊維目付は、８０（ｇ／ｍ^２）以下が好ましく、７５（ｇ／ｍ^２）以下がより好ましい。

シートｓ９は、シャフトの全長に亘って設けられた全長フープ層である。したがって、上述のしなり戻りの効果が、シャフト６の全長に亘って得られる。部分フープ層の場合、しなり戻りの効果が途切れ、シャフト全長に亘って充分な効果が得られないため、好ましくない。

しなり戻りの効果を高める観点から、全長フープ層は外側に配置されるのが好ましい。全長フープ層は、高弾性含有バイアス層（後述）よりも外側に配置されているのが好ましい。全長フープ層は、全てのバイアス層よりも外側に配置されているのが好ましい。全長フープ層の内側には、全てのバイアス層及び少なくとも１層の全長ストレート層が存在するのが好ましい。図２の実施形態では、全長フープ層ｓ９の内側には、全てのバイアス層ｓ２からｓ５及び２層の全長ストレート層ｓ７，ｓ８が存在する。

フープ層が複数とされてもよい。ただし、フープ層が複数である場合、フープ層の重量が増える割りには、潰れ剛性及び強度の向上効果が低い。この観点から、フープ層が、１層の前記全長フープ層のみで構成されているのが好ましい。図２の実施形態では、フープ層が、全長フープ層ｓ９のみで構成されている。

全長フープ層によりしなり戻りが向上するが、その反面、シャフトの捻れ振動が増大することが判明した。強いしなり戻りにより、ヘッドスピードが加速される。ヘッドの重心はシャフト軸線Ｚ１から離れた位置にあるため、この加速によりシャフトの捻れが促進される。この大きな捻れに起因して、捻れ振動が増加する。この大きな捻れ振動は、打球の方向安定性を低下させる。

この捻れ振動を抑制する観点から、バイアス層は高弾性含有バイアス層を含むのが好ましい。本願において、高弾性含有バイアス層とは、繊維弾性率が８０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上の高弾性ピッチ系炭素繊維を含むプリプレグで構成されたバイアス層を意味する。高弾性ピッチ系炭素繊維は、高弾性含有バイアス層に含まれる炭素繊維の一部であってもよい。高弾性ピッチ系炭素繊維は、高弾性含有バイアス層に含まれる炭素繊維の全部であってもよい。

捻り振動を抑制する観点から、上記高弾性ピッチ系炭素繊維の繊維弾性率は、８０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上が好ましく、９０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上がより好ましい。強度の観点から、高弾性ピッチ系炭素繊維の繊維弾性率は、１００（ｔｆ／ｍｍ^２）以下が好ましい。

好ましい高弾性含有バイアス層は、繊維弾性率が８０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上の前記高弾性ピッチ系炭素繊維と、繊維弾性率が４０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下の他の炭素繊維とを含むプリプレグによって構成される。この高弾性含有バイアス層では、２種の炭素繊維が混在している。このような２種以上の炭素繊維を含むプリプレグは、ハイブリッドプリプレグとも称される。この２つの弾性率が混在するハイブリッドプリプレグを用いることで、捻り振動を抑制させつつ、強度を向上させることができる。

繊維弾性率が４０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下の炭素繊維として、ＰＡＮ系炭素繊維及びピッチ系炭素繊維が挙げられる。強度の観点から、ＰＡＮ系炭素繊維が好ましい。

好ましい高弾性含有バイアス層は、高弾性ピッチ系炭素繊維と、ＰＡＮ系炭素繊維とを含むプリプレグによって構成されている。この２つの種類の炭素繊維が混在するハイブリッドプリプレグを用いることで、高弾性率と高強度とを両立させることができる。高弾性含有バイアス層に混在するＰＡＮ系炭素繊維の弾性率は限定されない。強度の観点から、高弾性含有バイアス層に混在するＰＡＮ系炭素繊維の弾性率は、４６（ｔｆ／ｍｍ^２）以下が好ましく、４０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下がより好ましい。

ハイブリッドプリプレグに関して、平均弾性率が定義される。この平均弾性率は、２種以上の繊維の弾性率の加重平均である。この加重平均の算出では、各繊維の重量割合が考慮される。

しなり戻りの観点から、高弾性含有バイアス層を構成するプリプレグの平均弾性率は、６０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上が好ましく、６５（ｔｆ／ｍｍ^２）以上がより好ましい。強度の観点から、高弾性含有バイアス層を構成するプリプレグの平均弾性率は、８０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下が好ましく、７０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下がより好ましい。

以上を踏まえて、図２の実施形態の特徴を例示すると、以下の通りである。

［図２（積層構成Ａ）］
（１）バイアス層が、第１（内側）バイアス層ｓ２３及び第２（外側）バイアス層ｓ４５の２組である。
（２）好ましくは、内側バイアス層ｓ２３に含まれる炭素繊維は、ＰＡＮ系である。
（３）好ましくは、内側バイアス層ｓ２３は、高弾性含有バイアス層ではない。
（４）好ましくは、内側バイアス層ｓ２３を構成するプリプレグは、１種類の繊維のみを含む。好ましくは、内側バイアス層ｓ２３を構成するプリプレグは、ハイブリッドプリプレグではない。
（５）好ましくは、内側バイアス層ｓ２３の繊維弾性率は、４０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下である。
（６）好ましくは、外側バイアス層ｓ４５に含まれる炭素繊維は、ＰＡＮ系及びピッチ系である。
（７）好ましくは、外側バイアス層ｓ４５は、高弾性含有バイアス層である。
（８）好ましくは、外側バイアス層ｓ４５を構成するプリプレグは、２種類の繊維を含む。好ましくは、外側バイアス層ｓ４５を構成するプリプレグは、ハイブリッドプリプレグである。
（９）好ましくは、外側バイアス層ｓ４５の平均弾性率は、６０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上である。
（１０）好ましくは、外側バイアス層ｓ４５の繊維角度が、内側バイアス層ｓ２３の繊維角度よりも小さい。
（１１）好ましくは、外側バイアス層ｓ４５の繊維角度が、４５°より小さい。
（１２）フープ層は、１層の全長フープ層ｓ９のみである。
（１３）全長フープ層ｓ９は、高弾性含有バイアス層（外側バイアス層ｓ４５）の外側に配置されている。
（１４）全長フープ層ｓ９は、２組のバイアス層（内側バイアス層ｓ２３及び外側バイアス層ｓ４５）の外側に配置されている。
（１５）全長フープ層ｓ９は、最も外側の全長層ｓ１０の内側であって、当該全長層ｓ１０に接した位置に配置されている。

なお、図２の積層構成は、構成Ａとも称される。

図３は、第２実施形態のシャフトの積層構成を示す。この積層構成は、構成Ｂとも称される。

図３の積層構成Ｂは、図２の全長フープ層（第９シートｓ９）が、第４シートｓ４に移動した構成である。この積層構成Ｂでは、バイアス層が、第１（内側）バイアス層ｓ２３及び第２（外側）バイアス層ｓ５６の２組である。フープ層は、１層の全長フープ層ｓ４のみである。全長フープ層ｓ４は、内側バイアス層ｓ２３と外側バイアス層ｓ５６との間に配置されている。全長フープ層ｓ４は、外側バイアス層ｓ５６の内側に配置されている。全長フープ層ｓ４は、内側バイアス層ｓ２３の外側に配置されている。

図４は、第３実施形態のシャフトの積層構成を示す。この積層構成は、構成Ｃとも称される。

図４の積層構成Ｃでは、全長フープ層が２層である。内側の全長フープ層が第８シートｓ８であり、外側の全長フープ層が第１０シートｓ１０である。これらの点を除き、積層構成Ｃは、図２の積層構成Ａと同じである。

この積層構成Ｃでは、フープ層は、内側の全長フープ層ｓ８と及び外側の全長フープ層ｓ１０である。全ての全長フープ層ｓ８、ｓ１０は、高弾性含有バイアス層（外側バイアス層ｓ４５）の外側に配置されている。全ての全長フープ層ｓ８、ｓ１０は、２組のバイアス層（内側バイアス層ｓ２３及び外側バイアス層ｓ４５）の外側に配置されている。

本発明では、例えば、上述の積層構成Ａ、Ｂ及びＣが採用されうる。これらの各積層構成の評価は、後述される。

図５は、比較例のシャフトの積層構成を示す。この積層構成は、構成Ｄとも称される。

図５の積層構成Ｄは、図２の全長フープ層（第９シートｓ９）が、バット側のみの部分層に変更された構成である。つまり、この積層構成Ｄにおけるフープ層は、全長フープ層ではない。この点を除き、この積層構成Ｄは、上述の積層構成Ａと同じである。この積層構成の評価は、後述される。

振りやすさ及び飛距離の観点から、シャフト重量は、８０ｇ以下が好ましく、７０ｇ以下がより好ましく、６７ｇ以下がより好ましい。設計自由度の観点から、シャフト重量は、４０ｇ以上が好ましく、４５ｇ以上がより好ましく、５０ｇ以上がより好ましい。

前述のしなり戻りにより高いヘッドスピードを得る観点から、シャフト長さＬｓは、４２インチ以上が好ましく、４３インチ以上がより好ましく、４４インチ以上がより好ましく、４５インチ以上がより好ましい。振りやすさの観点から、シャフト長さＬｓは、４８インチ以下が好ましく、４７インチ以下がより好ましい。

以下の表１、表２及び表３は、使用可能なプリプレグの例を示す。これらのプリプレグは市販されている。

なお、表２には、４種のハイブリッドプリプレグが例示されている。これらのハイブリッドプリプレグのそれぞれにおいて、２種の炭素繊維の配合割合は、重量比で、１：１である。よって、前述の平均弾性率（加重平均）は、単純平均に等しい。

商品名「Ｅ５０２６Ｄ−１０Ｈ」は、６０（ｔｆ／ｍｍ^２）のピッチ系炭素繊維であるＹＳＨ−６０Ａと、４０（ｔｆ／ｍｍ^２）のＰＡＮ系炭素繊維とが、１：１の重量比で混在している。よってこの「Ｅ５０２６Ｄ−１０Ｈ」の平均弾性率は、５０（ｔｆ／ｍｍ^２）である。

商品名「Ｅ５５２６Ｄ−１０Ｈ」は、７０（ｔｆ／ｍｍ^２）のピッチ系炭素繊維であるＹＳＨ−７０Ａと、４０（ｔｆ／ｍｍ^２）のＰＡＮ系炭素繊維とが、１：１の重量比で混在している。よってこの「Ｅ５５２６Ｄ−１０Ｈ」の平均弾性率は、５５（ｔｆ／ｍｍ^２）である。

商品名「Ｅ６０２６Ｄ−１０Ｈ」は、８０（ｔｆ／ｍｍ^２）のピッチ系炭素繊維であるＹＳ−８０Ａと、４０（ｔｆ／ｍｍ^２）のＰＡＮ系炭素繊維とが、１：１の重量比で混在している。よってこの「Ｅ６０２６Ｄ−１０Ｈ」の平均弾性率は、６０（ｔｆ／ｍｍ^２）である。「ＹＳ−８０Ａ」は、高弾性ピッチ系炭素繊維である。この「Ｅ６０２６Ｄ−１０Ｈ」によって構成されたバイアス層は、高弾性含有バイアス層である。

商品名「Ｅ９４２６Ｄ−１０Ｈ」は、９０（ｔｆ／ｍｍ^２）のピッチ系炭素繊維であるＹＳ−９０Ａと、４０（ｔｆ／ｍｍ^２）のＰＡＮ系炭素繊維とが、１：１の重量比で混在している。よってこの「Ｅ９４２６Ｄ−１０Ｈ」の平均弾性率は、６５（ｔｆ／ｍｍ^２）である。「ＹＳ−９０Ａ」は、高弾性ピッチ系炭素繊維である。この「Ｅ９４２６Ｄ−１０Ｈ」によって構成されたバイアス層は、高弾性含有バイアス層である。

以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。

［実施例１］
上述したシャフト６の製造工程と同様にして、実施例１のシャフトを得た。シャフト長さは４６インチ、シャフト重量は６４ｇ、順式フレックスは１０３ｍｍ、シャフトトルクは３．５°であった。

実施例１の積層構成は、図２に示される積層構成Ａとされた。実施例１では、各シートとして、以下のプリプレグが用いられた。
・第１シートｓ１：三菱レイヨン社製の「ＧＥ３５２Ｈ−１６０Ｓ」
・第２シートｓ２：東レ社製の「９２５５Ｓ−７Ａ」
・第３シートｓ３：東レ社製の「９２５５Ｓ−７Ａ」
・第４シートｓ４：日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ９４２６Ｄ−１０Ｈ」
・第５シートｓ５：日本グラファイトファイバー社製の「Ｅ９４２６Ｄ−１０Ｈ」
・第６シートｓ６：三菱レイヨン社製の「ＭＲＸ３５０Ｃ−１００Ｓ」
・第７シートｓ７：三菱レイヨン社製の「ＭＲＸ３５０Ｃ−１００Ｓ」
・第８シートｓ８：三菱レイヨン社製の「ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ」
・第９シートｓ９：東レ社製の「１７０４５Ｇ−５」
・第１０シートｓ１０：三菱レイヨン社製の「ＴＲ３５０Ｃ−１５０Ｓ」
・第１１シートｓ１１：三菱レイヨン社製の「ＴＲ３５０Ｃ−１００Ｓ」

得られたシャフトに、ドライバー用ヘッド及びグリップを装着して、実施例１に係るゴルフクラブを得た。ヘッドとして、ダンロップスポーツ社製の「スリクソンＺ５４５ドライバー」のヘッド（ロフト９．５°）が用いられた。クラブ長さは４５インチとされた。シャフトは、クラブ長さが４５インチになるようにカットされた。

［実施例２から１２及び比較例１から７］
積層構成、全長フープ層のプリプレグ及び第２バイアス層（外側バイアス層）のプリプレグが表に示される通りとされた他は実施例１と同様にして、実施例２から１２及び比較例１から７に係るシャフト及びゴルフクラブを得た。全ての実施例及び比較例において、シャフト長さは４６インチ、シャフト重量は６４ｇ、順式フレックスは１０３ｍｍ、シャフトトルクは３．５°であった。実施例及び比較例の仕様と評価結果が、下記の表４から及び表７に示される。

［評価方法］

［実打テスト］
右利きである１０名のテスターが、実打を行った。ボールとして、ダンロップスポーツ社製の「スリクソンＺ−ＳＴＡＲ」が用いられた。各テスターが、各クラブで、６回ずつ打撃を行った。

この実打テストでは、ヘッドスピード、キャリー飛距離及びキャリー落下点左右ずれが計測された。キャリー飛距離とは、ボールの落下点における飛距離である。左右ずれとは、目標方向からのずれの距離である。右にずれた場合はプラスの値とされ、左にずれた場合はマイナスの値とされた。この左右ずれは、ボールの落下点で測定された。全てのショットの平均値が、上記表４及び表７に示される。

左右ずれのバラツキの度合いを評価するため、標準偏差を算出した。テスター毎に６球の打撃の標準偏差を算出し、それらを平均した。この平均値が、上記表４及び表７に示される。

［３点曲げ強度］
ＳＧ式３点曲げ強度試験に準拠して、３点曲げ強度が測定された。これは、日本の製品安全協会が定める試験である。図６は、この３点曲げ強度試験の測定方法を示す。測定点ｅ３は、Ｂ点とされた。Ｂ点は、チップ端Ｔｐから５２５ｍｍの地点である。

図６が示すように、２つの支持点ｅ１、ｅ２においてシャフト６が下方から支持された。圧子２２の先端には、シリコーンラバー２４が装着された。荷重点ｅ３において、上方から下方に向かって、圧子２２を下降させた。圧子２２の下降のスピードは、２０ｍｍ／ｍｉｎであった。荷重点ｅ３の位置は、支持点ｅ１と支持点ｅ２とを二等分する位置であった。荷重点ｅ３が、測定点である。上記スパンＳは、３００ｍｍとされた。シャフト６が破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が測定された。この値が、上記表４から表７に示されている。

［捻り破壊強度］
捻り破壊強度として、ＳＧ式ねじり試験が採用された。これは、製品安全協会が定める試験である。この試験では、先ず、シャフトの両端に固定ジグが接着された。次に、バット端Ｂｔ側のジグを固定した状態でチップ端Ｔｐ側のジグを回転させることにより、シャフトにトルクが加えられた。シャフトが破損したときのトルク値に捻れ角を乗じた値が、捻り破壊強度である。この結果が、上記の表４から表７に示されている。

［順式フレックス］
図７は、順式フレックスの測定方法を示す。図７に示されるように、チップ端Ｔｐから１０９３ｍｍの位置に、第一支持点Ｓ１が設定される。更に、チップ端Ｔｐから９５３ｍｍの位置に、第二支持点Ｓ２が設定される。第一支持点Ｓ１には、シャフト６を上方から支持する支持体Ｂ１が設けられる。第二支持点Ｓ２には、シャフト６を下方から支持する支持体Ｂ２が設けられる。荷重のない状態において、シャフト６のシャフト軸線は水平とされる。チップ端Ｔｐから１２９ｍｍ隔てた荷重点ｍ１に、２．７ｋｇｆの荷重を鉛直下向きに作用させる。荷重のない状態と、荷重をかけて安定した状態との間の荷重点ｍ１の距離（ｍｍ）が、順式フレックスである。この距離は、鉛直方向に沿って測定される。

［シャフトトルク］
図８は、シャフトトルクの測定方法を示す。チップ端Ｔｐから４０ｍｍの幅で治具Ｍ１で固定される。この固定はエアチャックにより達成されており、このエアチャックの空気圧は２．０ｋｇｆ／ｃｍ^２である。この治具Ｍ１から８２５ｍｍ隔てた位置から５０ｍｍの幅で治具Ｍ２が固定される。この固定はエアチャックにより達成されており、このエアチャックの空気圧は１．５ｋｇｆ／ｃｍ^２である。治具Ｍ１を固定したまま治具Ｍ２を回転させて、シャフト６に１３．９ｋｇ・ｃｍのトルクＴｒを付与した。このトルクによる捻れ角度が、シャフトトルクである。

実施例１では、大きなヘッドスピードが得られ、左右へのバラツキも少ない。実施例２も同様である。実施例３及び４は、実施例１と比較して、全長フープ層の繊維弾性率がやや小さい。このため、実施例３及び４に比べて、実施例１は、しなり戻りが良好であり、ヘッドスピードが大きい

実施例７は、実施例１と比較して、第２バイアス層の最大繊維弾性率が小さい。このため、実施例７に比べて、実施例１は、左右ずれの標準偏差が小さい。換言すれば、実施例７に比べて、実施例１は、打球方向のバラツキが少なく、方向安定性に優れる。

実施例８及び実施例９では、バイアス層としてハイブリッドプリプレグが用いられていない。この結果、捻り破壊強度が低い。

実施例１０では、積層構成Ｂ（図３）が採用された。この実施例１０では、全長フープ層が第２バイアス層（高弾性含有バイアス層）よりも内側に位置する。このため、しなり戻りが実施例１に比べて劣り、ヘッドスピードが小さい。

実施例１１では、積層構成Ｃ（図４）が採用された。この実施例１１では、２層の全長フープ層が用いられた。このようにフープ層を多くしても、ヘッドスピードは大きくならなかった。即ち、フープ層が多い割りに、しなり戻りの効果は増加しなかった。また、フープ層を増やしたことで、フープ層以外の層を削減せざるをえず、３点曲げ強度が低下した。

比較例１は、全長フープ層の繊維目付が小さいため、充分なしなり戻りが得られず、ヘッドスピードが低下した。比較例２は、全長フープ層の繊維弾性率が小さいため、充分なしなり戻りが得られず、ヘッドスピードが低下した。実施例１２は、全長フープ層の繊維弾性率の大きさに起因して、しなり戻りがやや低下した。比較例３は、バイアス層の最大繊維弾性率が小さいため、左右方向におけるバラツキが増加した。

比較例４では、積層構成Ｄ（図５）が採用された。フープ層が部分的に配置されているため、しなり戻りの効果が充分に得られず、ヘッドスピードが低下した。

比較例５は、全長フープ層の繊維目付が高く、巻回性が低下した。このため、巻き付け不良が発生し、製造が困難な状態であった。

比較例６及び比較例７では、第２バイアス層の平均弾性率は実施例１等と同等であるが、８０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上の高弾性ピッチ系炭素繊維が含まれていない。これらの比較例では、平均弾性率が実施例１と同等であるにも関わらず、左右方向におけるバラツキが大きい。更に比較例６及び比較例７では、捻り破壊強度も低下している。このような結果が得られた理由は不明であるものの、これらの結果は、高弾性ピッチ系炭素繊維を含む高弾性含有バイアス層の効果を示している。

このように、実施例は、比較例に比べて、飛距離性能に優れ、捕まりが良好である。本発明の優位性は明らかである。

以上説明されたシャフトは、あらゆるゴルフクラブに用いられ得る。

２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
ｓ１〜ｓ１１・・・プリプレグ（シート、層）
Ｔｐ・・・シャフトのチップ端
Ｂｔ・・・シャフトのバット端

Claims (7)

1. 繊維強化樹脂によって形成された複数の層を有しており、
   前記複数の層が、フープ層と、バイアス層とを含んでおり、
   前記フープ層が、繊維弾性率が３０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上であり且つ繊維目付が５０（ｇ／ｍ^２）以上８０（ｇ／ｍ^２）以下であるプリプレグで構成された全長フープ層を含んでおり、
   前記バイアス層が、繊維弾性率が８０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上の高弾性ピッチ系炭素繊維を含むプリプレグで構成された高弾性含有バイアス層を含むゴルフクラブシャフト。
2. 前記全長フープ層が、前記高弾性含有バイアス層よりも外側に配置されている請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
3. 前記フープ層が、１層の前記全長フープ層のみで構成されている請求項１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
4. 前記全長フープ層の繊維弾性率が３３（ｔｆ／ｍｍ^２）以上４０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下である請求項１から３のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
5. 前記高弾性ピッチ系炭素繊維の繊維弾性率が９０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上である請求項１から４のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
6. 前記高弾性含有バイアス層が、繊維弾性率が８０（ｔｆ／ｍｍ^２）以上の前記高弾性ピッチ系炭素繊維と、繊維弾性率が４０（ｔｆ／ｍｍ^２）以下の炭素繊維とを含むプリプレグによって構成されている請求項１から５のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。
7. 前記高弾性含有バイアス層が、前記高弾性ピッチ系炭素繊維と、ＰＡＮ系炭素繊維とを含むプリプレグによって構成されている請求項１から６のいずれかに記載のゴルフクラブシャフト。

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