JP4571212B2 - ゴルフクラブシャフト及びこれを用いたゴルフクラブ - Google Patents

Description

本発明は、ゴルフクラブシャフト及びこれを用いたゴルフクラブに関する。

ゴルフクラブシャフト（以下適宜「シャフト」と略称する）として、ＦＲＰ（Fiber Reinforced Plastics：繊維強化プラスチックス）製シャフトが知られている。ＦＲＰ製シャフトは、テーパ軸からなるマンドレルに、炭素繊維を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させてなる複数枚のプリプレグを巻回し、加熱硬化させてテーパ状シャフトとしたものである。これら複数枚のプリプレグは従来、主に、ＵＤプリプレグ（UniDirectional：繊維が一方向に全て引き揃えられたプリプレグ）と、シャフト長手方向に対して長繊維が平行となるストレート層、シャフト長手方向に対して長繊維が所定の角度をなすバイアス層、同じく長手方向に対して９０°の角度となるフープ層として組み合わせて用いられてきたが、近年織物複合材料からなるプリプレグを含むシャフトも増えてきている。

織物複合材料からなるプリプレグを含むシャフトとして、本出願人は、１枚の四軸織物プリプレグを含むシャフト（特許文献１）、及び二軸織物（平織り織物）プリプレグと三軸織物プリプレグの２枚のプリプレグを含むシャフト（特許文献２）を提案している。
特開２０００−２４５８８０号公報 特開２００６−６１４７３号公報

しかしながら、特許文献１及び特許文献２記載のシャフトにあっては、シャフトの振動減衰性能という観点からの検討はなされていない。「振動減衰性能」とはシャフトの振動の収まり易さを示す指標の１つであり、振動減衰性能が高いほど打突時に発生する振動衝撃がプレイヤに伝わり難く、振動減衰性能が低いほど打突時に発生する振動衝撃がプレイヤに伝わり易い。振動減衰性能が低いシャフトを長年に亘り使用し続けると、プレイヤの身体への負担が大きくなり故障の原因ともなり得る。従って振動減衰性能はシャフトの性能を左右する重要な要素の１つであるが、かかる振動減衰性能に主眼を置いたシャフトの研究開発はこれまであまり行なわれず、特に織物材料の積層によるシャフトの振動減衰性能への影響に着眼した例は少ない。

一方、近年のシャフト軽量化の流れにおいて、織物プリプレグの重量は数グラム〜十数グラム（単位面積あたり）のレベルでプレイヤの使用感に影響を与え、シャフト設計上の制約をもたらすが、二軸織物プリプレグは、その構造上織り込み密度が高く、少なくとも１７０ｇ／ｍ²（重いものは３００ｇ／ｍ²）程度の重量となることが避けられない。即ち、特許文献２記載のシャフトのように二軸織物プリプレグを使用すること自体が、織物プリプレグを使用したシャフトの重量の観点からの設計の柔軟性を狭める事態を引き起こしていた。

要するに、上記従来のシャフトにあっては、高い振動減衰性能と、軽量化の流れに沿った重量の観点からの設計の柔軟性の双方を併せ持つシャフトの開発という観点からは一定の限界が生じていた。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、振動減衰性能を向上させることができ、かつ重量の観点からのシャフト設計の柔軟性が高いゴルフクラブシャフトを提供することを目的とする。

本発明のゴルフクラブシャフトは、未硬化熱硬化性樹脂プリプレグをテーパ状に複数層巻回し熱硬化させてなるゴルフクラブシャフトにおいて、三軸織物又は四軸織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させてなる１回巻きの第１織物プリプレグと、三軸織物又は四軸織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させてなる１回巻きの第２織物プリプレグと、上記第１織物プリプレグと第２織物プリプレグの間に介在する、長繊維方向がシャフトの長手方向と平行をなす０°層からなる１回巻きの仲介プリプレグとを含むことを特徴としている。

即ち、本発明のゴルフクラブシャフトは、第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグをいずれも三軸織物プリプレグとする態様と、上記第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグをいずれも四軸織物プリプレグとする態様と、第１織物プリプレグを三軸織物プリプレグとし第２織物プリプレグを四軸織物プリプレグとする態様と、第１織物プリプレグを四軸織物プリプレグとし第２織物プリプレグを三軸織物プリプレグとする態様との４つの態様をとることができる。

第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグはともに４０ｇ／ｍ²以上かつ１５０ｇ／ｍ²以下であることが好ましい。

本発明のゴルフクラブは、上述したいずれかのゴルフクラブシャフトにクラブヘッドとグリップを装着したものである。

本発明によれば、振動減衰率を向上させることができ、かつ重量の観点からの設計の柔軟性が高いゴルフクラブシャフトを提供することができる。

本発明者は、鋭意研究の結果、シャフトのプリプレグ構成において、２枚の織物プリプレグを使用すること、これら２枚の織物プリプレグをそれぞれ三軸織物プリプレグ又は四軸織物プリプレグとすること、これら２枚の織物プリプレグの間に長繊維方向がシャフトの長手方向と平行をなす０°層からなる仲介プリプレグを介在させること、これら２枚の織物プリプレグと仲介プリプレグを各１回巻きにすることにより、シャフトの振動減衰性能を飛躍的に向上できることを見出した。更に、本発明者は、上記構成のシャフトを実際に作製し、作製したシャフトの振動減衰性能を「振動減衰率（振動減衰比）」として数値化して定量評価することにより、本願発明に係るシャフトの優位性を実証した。

（比較例１）
図１は、比較例１に係るゴルフクラブシャフト１０のプリプレグ構造を示す図である。図１において、「先端巻数」は先端小径側の巻き数を、「手元巻数」は手元大径側の巻き数をそれぞれ示している。また、「角度」は、プリプレグ中の繊維のシャフトの長手方向に対する角度（０゜プリプレグ、バイアスプリプレグ及び三角プリプレグのとき）又は三軸織物と四軸織物の別を示している。

シャフト１０はテーパ状に形成され、その先端小径側から手元大径側に向かって漸次外径が大きくなっている。シャフト１０の小径側端部にはクラブヘッド（図示せず）が装着され、シャフト１０の大径側端部にはグリップ（図示せず）が装着される。

シャフト１０は、テーパ状のマンドレル１に対して、下層から順に、各３回巻の２枚のバイアスプリプレグ１１、１２と、各１回巻の２枚の三軸織物プリプレグ１３、１４と、１回巻の０°プリプレグ１５と、２回巻の０°プリプレグ１６と、三角プリプレグ１７とを複数層巻回してなる。バイアスプリプレグ１１、１２と、０゜プリプレグ１５、１６は、同一材質であり、その切断方向（繊維方向）だけが異なるストレート層である。三角プリプレグ１７を除いた全てのプリプレグ１１〜１６は、全長層となり、マンドレル１に巻回したときに同じ巻数になるように、大径側端部から小径側端部に向かって狭くなる台形状に形成されている。マンドレル１に巻回された上記各プリプレグ１１〜１７は、加熱されその未硬化の熱硬化性樹脂を硬化させてゴルフクラブシャフト１０となる。

バイアスプリプレグ１１、１２中の繊維層は、その長繊維方向がシャフト１０の長手方向に対して±４５°をなす±４５°層である。０°プリプレグ１５、１６中の繊維層及び三角プリプレグ１７中の繊維層は、その長繊維方向がシャフト１０の長手方向と平行をなす０°層である。三角プリプレグ１７は、シャフト１０の先端をクラブヘッドのホーゼル径に対応するストレート部とするためのものである。

第１織物プリプレグとしての三軸織物プリプレグ１３、及び第２織物プリプレグとしての三軸織物プリプレグ１４は、三軸の繊維織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させたシート状のプリプレグである。繊維織物の材料としては、炭素繊維、アルミナ繊維、アラミド繊維、カーボンシリケート繊維又はアモルファス繊維などの各種の材料を使用できる。樹脂の材料としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂又はビニルエステル樹脂などの各種の材料を使用できる。

図２を参照して、三軸織物プリプレグ１３、１４の構成について更に説明する。三軸織物プリプレグ１３、１４の構成は同一である。

三軸織物プリプレグ１３は、シャフト１０の長手方向と垂直な緯糸１３Ａと、この緯糸１３Ａに対して対称な角度（例えば３０°と−３０°）で斜交する経糸１３Ｂ及び１３Ｃとを有し、これらの緯糸１３Ａと経糸１３Ｂ、１３Ｃが交互に糸の上下を通り織られた構造になっている。緯糸１３Ａと経糸１３Ｂ、１３Ｃの織り目の間には、六角形の空隙１３Ｐが形成されている。このような三軸織物を未硬化熱硬化製樹脂に含浸させることにより三軸織物プリプレグ１３となる。尚、緯糸１３Ａと経糸１３Ｂ、１３Ｃが斜交する角度は限定されない。

具体的に、図１の比較例１の各プリプレグの弾性率、厚さ、樹脂量、重量は、次の通りである。樹脂量（％）はプリプレグ全体の重量に占める樹脂の重量の割合を示している。

本比較例１で例示する三軸織物プリプレグ１３、１４の重量は１２２ｇ／ｍ²であるが、４０ｇ／ｍ²以上かつ１５０ｇ／ｍ²以下であればよく、より好ましくは７０ｇ／ｍ²以上かつ１３０ｇ／ｍ²以下であればよい。ユーザの使用感及びシャフトの成形安定性を確保するためには、三軸織物プリプレグの重量が４０ｇ／ｍ²以上であることが好ましい。

ここで上述の通り、二軸織物プリプレグはその構造上織り込み密度が高いので、樹脂使用量が同じであっても、三軸織物プリプレグ１３、１４よりも重く、少なくとも１７０ｇ／ｍ²（重いものは３００ｇ／ｍ²）程度もある。近年のシャフト軽量化は数グラム〜十数グラム（単位面積あたり）のレベルで鎬が削られている一方、二軸織物プリプレグと三軸織物プリプレグのこの重量差（１枚あたり３０ｇ／ｍ²以上）は、シャフト重量の観点からの設計の足枷になる。

その点、二軸織物プリプレグを使用せず２枚の三軸織物プリプレグ１３、１４を使用するシャフト１０の構成は、重量の観点からの設計の柔軟性を高めることができるものである。

また、前述のように、２枚の三軸織物プリプレグ１３、１４を全長層として巻回する構成により、シャフト１０の振動減衰性能を向上させることができる。振動減衰性能の向上を示すデータについては、後述する。

（比較例２）
図３は、比較例２に係るゴルフクラブシャフト２０のプリプレグ構造を示す図である。

シャフト２０は、比較例１のシャフト１０において、三軸織物プリプレグ１３、１４に代えて四軸織物プリプレグ２１、２２を巻回した構成となっている。その他の構成要素はシャフト１０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。

第１織物プリプレグとしての四軸織物プリプレグ２１、及び第２織物プリプレグとしての四軸織物プリプレグ２２は、四軸の繊維織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させたシート状のプリプレグである。繊維織物及び樹脂の材料は、上述の三軸織物プリプレグ１３と同様に種々の材料を使用可能である。

図４を参照して、四軸織物プリプレグ２１、２２の構成について更に説明する。四軸織物プリプレグ２１、２２の構成は同一である。

四軸織物プリプレグ２１は、シャフト２０の長手方向と平行な縦軸糸２１Ａと、縦軸糸２１Ａに直交する横軸糸２１Ｂと、縦軸糸２１Ａと横軸糸２１Ｂに対して対称な角度（例えば４５°と−４５°）で斜交する斜交軸糸２１Ｃ及び２１Ｄとを有し、これらの縦軸糸２１Ａ、横軸糸２１Ｂ、斜交軸糸２１Ｃ、２１Ｄが交互に糸の上下を通り織られた構造になっている。縦軸糸２１Ａ、横軸糸２１Ｂ、斜交軸糸２１Ｃ、２１Ｄの間には、五角形の空隙２１Ｐが形成されている。このような四軸織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させることにより四軸織物プリプレグ２１となる。尚、縦軸糸２１Ａ（横軸糸２１Ｂ）と斜交軸糸２１Ｃ（２１Ｄ）が斜交する角度は限定されない。

具体的に、図３の比較例２の四軸織物プリプレグ２１、２２の弾性率、厚さ、樹脂量、重量は、次の通りである。

本比較例２で例示する四軸織物プリプレグ２１、２２の重量は１００ｇ／ｍ²であるが、４０ｇ／ｍ²以上かつ１５０ｇ／ｍ²以下であればよく、より好ましくは７０ｇ／ｍ²以上かつ１３０ｇ／ｍ²以下であればよい。ユーザの使用感及びシャフトの成形安定性を確保するためには、四軸織物プリプレグの重量が４０ｇ／ｍ²以上であることが好ましい。

比較例１で説明した通り、シャフト設計の足枷となるほど重量が高い二軸織物プリプレグを使用せず、四軸織物プリプレグ２１、２２を使用する本比較例２によっても、重量の観点からの設計の柔軟性を高めることができる。また、この構成は、シャフト２０の振動減衰性能を向上させるという観点からも優位なものである。

（比較例３）
図５は、比較例３に係るゴルフクラブシャフト３０のプリプレグ構造を示す図である。

シャフト３０は、比較例１のシャフト１０において、三軸織物プリプレグ１４に代えて四軸織物プリプレグ３１を巻回した構成となっている。即ち、シャフト３０は、シャフト内側から順に、三軸織物プリプレグ１３と、四軸織物プリプレグ３１を重ねて巻回した構成となっている。四軸織物プリプレグ３１の構成は四軸織物プリプレグ２１、２２の構成と同一なので、説明を省略する。その他の構成要素もシャフト１０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。

比較例１、２と同様、三軸織物プリプレグと四軸織物プリプレグを１枚ずつ使用するシャフト３０の構成によっても、重量の観点からの設計の柔軟性を高めることができ、振動減衰性能を向上させることもできる。

（比較例４）
図６は、比較例４に係るゴルフクラブシャフト４０のプリプレグ構造を示す図である。

シャフト４０は、比較例１のシャフト１０において、三軸織物プリプレグ１３に代えて四軸織物プリプレグ４１を巻回した構成となっている。即ち、シャフト４０は、シャフト内側から順に、四軸織物プリプレグ４１と、三軸織物プリプレグ１４を重ねて巻回した構成となっている。四軸織物プリプレグ４１の構成は四軸織物プリプレグ２１、２２の構成と同一なので、説明を省略する。その他の構成要素もシャフト１０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。

比較例１〜３と同様、四軸織物プリプレグと三軸織物プリプレグを１枚ずつ使用するシャフト４０の構成によっても、重量の観点からの設計の柔軟性を高めることができ、振動減衰性能を向上させることもできる。

（実施の形態１）
図７は、本発明の実施の形態１に係るゴルフクラブシャフト５０のプリプレグ構造を示す図である。

シャフト５０は、比較例１のシャフト１０において、三軸織物プリプレグ１３、１４の間に、１回巻きの仲介プリプレグ５１を介在させた構成となっている。その他の構成要素はシャフト１０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。

仲介プリプレグ５１は、その長繊維方向がシャフト５０の長手方向と平行をなす０°層であり、マンドレル１に巻回したときに全長に亘って１回巻きになるように、大径側端部から小径側端部に向かって狭くなる台形状に形成されている。

具体的に、仲介プリプレグ５１の弾性率、厚さ、樹脂量、重量は、次の通りである。

仲介プリプレグ５１は、その上下層に巻回された三軸織物プリプレグ１３、１４と協働して、シャフト５０の振動減衰性能を更に向上させる。三軸織物プリプレグ１３、１４は、三方向の繊維糸を織って構成されているので、シャフト５０の曲げ方向（０°方向）に対して０°層より柔らかい材料である。このように柔らかい三軸織物プリプレグ１３、１４の間にシャフト５０の長手方向（０°方向）に繊維糸が引き揃えられた仲介プリプレグ５１を巻回することにより、織物の振動減衰性能がより明確に発揮されることで、余分な振動伝達が抑制され、スイングの安定性を高めることができる。２枚の織物プリプレグ層
の間に仲介プリプレグ５１を介在させた場合における振動減衰性能の更なる向上を示すデータについては、後述する。

また、仲介プリプレグ５１は、シャフト５０の成形安定性を高める。三軸織物プリプレグ１３、１４は繊維糸の織り目の間に空隙１３Ｐが形成されているので（図２参照）、空隙が形成されていないプリプレグと比べると巻回時のプリプレグ接触面積が小さくなってしまう。これに対し、三軸織物プリプレグ１３、１４の間に仲介プリプレグ５１を介在させることで、三軸織物プリプレグ１３、１４が上下から仲介プリプレグ５１にフィットして、空隙１３Ｐを含めた良好なプリプレグ接触面積を確保できるので、シャフト５０の成形安定性を高めることができる。

このように、仲介プリプレグ５１により、シャフト５０の振動減衰性能を更に向上するとともに、シャフト５０の成形安定性を高めることができる。

（実施の形態２）
図８は、本発明の実施の形態２に係るゴルフクラブシャフト６０のプリプレグ構造を示す図である。

シャフト６０は、実施の形態１のシャフト５０において、三軸織物プリプレグ１３、１４に代えて四軸織物プリプレグ６１、６２を巻回した構成となっている。四軸織物プリプレグ６１、６２の構成は四軸織物プリプレグ２１、２２の構成と同一なので、説明を省略する。その他の構成要素もシャフト５０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。

実施の形態１と同様、２枚の四軸織物プリプレグ６１、６２の間に仲介プリプレグ５１を介在させるシャフト６０の構成によっても、振動減衰性能を更に向上させ、シャフトの成形安定性を高めることができる。

（実施の形態３）
図９は、本発明の実施の形態３に係るゴルフクラブシャフト７０のプリプレグ構造を示す図である。

シャフト７０は、実施の形態１のシャフト５０において、三軸織物プリプレグ１４に代えて四軸織物プリプレグ７１を巻回した構成となっている。即ち、シャフト７０は、シャフト内側から順に、三軸織物プリプレグ１３と、仲介プリプレグ５１と、四軸織物プリプレグ７１を重ねて巻回した構成となっている。四軸織物プリプレグ７１の構成は四軸織物プリプレグ２１、２２の構成と同一なので、説明を省略する。その他の構成要素もシャフト５０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。

実施の形態１、２と同様、三軸織物プリプレグ１３と四軸織物プリプレグ７１の間に仲介プリプレグ５１を介在させるシャフト７０の構成によっても、振動減衰性能を更に向上させ、シャフトの成形安定性を高めることができる。

（実施の形態４）
図１０は、本発明の実施の形態４に係るゴルフクラブシャフト８０のプリプレグ構造を示す図である。

シャフト８０は、実施の形態１のシャフト５０において、三軸織物プリプレグ１３に代えて四軸織物プリプレグ８１を巻回した構成となっている。即ち、シャフト８０は、シャフト内側から順に、四軸織物プリプレグ８１と、仲介プリプレグ５１と、三軸織物プリプレグ１４を重ねて巻回した構成となっている。四軸織物プリプレグ８１の構成は四軸織物プリプレグ２１、２２の構成と同一なので、説明を省略する。その他の構成要素もシャフト５０と同一なので、同一の符号を付して説明を省略する。

実施の形態１〜３と同様、四軸織物プリプレグ８１と三軸織物プリプレグ１４の間に仲介プリプレグ５１を介在させるシャフト８０の構成によっても、振動減衰性能を更に向上させ、シャフトの成形安定性を高めることができる。

尚、上記各実施の形態１〜４では、全長層として２枚の三軸織物プリプレグ又は四軸織物プリプレグを用いているが、全長層として１枚、部分層として１枚の三軸織物プリプレグ又は四軸織物プリプレグを用いることもできるし、部分層として２枚の三軸織物プリプレグ又は四軸織物プリプレグを用いることもできる。

尚、シャフトのプリプレグ構造は上述したものに限定されず、種々変更可能である。例えば、シャフト補強層の一例として、０°プリプレグ１６と三角プリプレグ１７の間に、シャフト先端部を補強するための先端補強プリプレグを付加してもよい。また、プリプレグ１１〜１７の間に、長繊維方向がシャフト１０の長手方向に対して９０°をなすプリプレグ（フープ層）を巻回してもよい。更に、プリプレグの巻数は問わないし、シャフト先端部と後端部の巻き数が同一でなくてもよい。

本発明者は、上記比較例１〜３で説明したシャフト１０〜３０と、実施の形態１〜３で説明したシャフト５０〜７０と、比較対象として従来の３タイプのシャフト１００、１１０、１２０とを実際に作製した。シャフト１００は、比較例１のシャフト１０において、三軸織物プリプレグ１３、１４に代えて０°プリプレグ１０１、１０２を巻回したもの（０°＋０°）である（図１１参照）。シャフト１１０は、シャフト１００において、０°プリプレグ１０１に代えて三軸織物プリプレグ１１１を巻回したもの（三軸＋０°）である（図１２参照）。シャフト１２０は、シャフト１００において、０°プリプレグ１０１に代えて四軸織物プリプレグ１２１を巻回したもの（四軸＋０°）である（図１３参照）。図１１〜図１３の０°プリプレグ１０１、１０２の弾性率、厚さ、樹脂量、重量は、次の通りである。

本発明者は、作製した９本のシャフト１００、１１０、１２０、１０、２０、３０、５０、６０、７０の「振動減衰率」を測定することにより振動減衰性能を数値化して定量評価した。各シャフトを２本ずつ作製し、それぞれ５回ずつ（計１０回）振動減衰率を測定した。

「振動減衰率」の測定は、以下の手順で行った。
１.シャフトの大径側端部をジグに固定して吊り下げる。
２.シャフトをハンマーで叩いて衝撃を与える。
３.シャフトの小径側端部に設けたレーザ変位計で、シャフトの振動が減衰する過程の振動波形を測定する。
４.測定した振動波形をＦＦＴ（Fast Fourier Transformation）アナライザにより周波数分析して、シャフトの振動に起因する周波数領域の振動波形を取得する。
５.取得した振動波形の、ある周期の振幅ピーク値ｘ₁とｘ_n+1を用いて、次式により対数減衰率ζを算出した。今回の試験ではｎ＝２０とした。

図１４は、９本のシャフト１００、１１０、１２０、１０、２０、３０、５０、６０、７０の振動減衰率の測定結果を示すグラフである。図１４は、全１０回の測定データの平均値を示している。

図１４より、２枚の三軸又は四軸織物プリプレグを重ねて巻回したシャフト１０〜３０は、０°プリプレグのみで構成されたシャフト１００及び１枚の三軸又は四軸織物プリプレグを含むシャフト１１０、１２０よりも高い振動減衰率を示している。例えば、図１４において、シャフト３０（三軸＋四軸）の振動減衰率は０.０６９（％）であり、シャフト１００（０°＋０°）の振動減衰率０.０５３（％）に対して約１３０％の増加を示し、シャフト１２０（四軸＋０°）の振動減衰率０.０６１（％）に対して約１１３％の増加を示している。

そして更に、２枚の三軸又は四軸織物プリプレグの間に仲介プリプレグ（０°プリプレグ）５１を介在させた本実施の形態１〜３に係るシャフト５０〜７０は、更に高い振動減衰率を示している。例えば、図１４において、シャフト６０（四軸＋０°＋四軸）の振動減衰率は０.０７４（％）であり、シャフト１００（０°＋０°）の振動減衰率０.０５３（％）に対して約１４０％の増加を示し、シャフト１２０（四軸＋０°）の振動減衰率０.０６１（％）に対して約１２１％の増加を示し、シャフト２０（四軸＋四軸）の振動減衰率０.０６７（％）に対して約１１０％の増加を示している。

図１５は、シャフト１００の振動減衰率、シャフト１１０と１２０の振動減衰率の平均値、シャフト１０と２０と３０の振動減衰率の平均値、及びシャフト５０と６０と７０の振動減衰率の平均値を比較して示す図である。

図１５において、２枚の三軸又は四軸織物プリプレグを重ねて巻回したシャフト１０〜３０の振動減衰率の平均値は０.０６８（％）であり、０°プリプレグのみで構成されたシャフト１００の振動減衰率０.０５３（％）に対して約１２８％の増加を示し、１枚の三軸又は四軸織物プリプレグを含むシャフト１１０、１２０の振動減衰率の平均値０.０６２（％）に対して約１１０％の増加を示している。

そして更に、２枚の三軸又は四軸織物プリプレグの間に仲介プリプレグ（０°プリプレグ）５１を介在させた本実施の形態１〜３に係るシャフト５０〜７０の振動減衰率の平均値は０.０７３（％）であり、０°プリプレグのみで構成された織物プリプレグを含まないシャフト１００の振動減衰率０.０５３（％）に対して約１３８％の増加を示し、１枚の三軸又は四軸織物プリプレグを含むシャフト１１０、１２０の振動減衰率の平均値０.０６２（％）に対して約１１８％の増加を示し、２枚の三軸又は四軸織物プリプレグを重ねて巻回したシャフト１０〜３０の振動減衰率の平均値０.０６８（％）に対して約１０７％の増加を示している。

この振動減衰率の増加はシャフトの振動減衰性能の向上を意味しており、打突の際にプレイヤの身体に加わる負担を軽減し、プレーへの影響を減らすことで良好なスイングの継続を可能にする。

また、上述のように、本実施の形態１〜４に係るシャフト５０〜８０は、二軸織物プリプレグを使用していないので、重量の観点からの設計の柔軟性が高い。従って、本発明のゴルフクラブシャフトは、減衰性能を向上させること、重量の観点からのシャフト設計の柔軟性を高くすることの双方を実現できる構成となっている。

比較例１に係るゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 三軸織物プリプレグの構成を示す図である。 比較例２に係るゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 四軸織物プリプレグの構成を示す図である。 比較例３に係るゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 比較例４に係るゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 本発明の実施の形態１に係るゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 本発明の実施の形態２に係るゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 本発明の実施の形態３に係るゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 本発明の実施の形態４に係るゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 従来のゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 従来のゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 従来のゴルフクラブシャフトのプリプレグ構造を示す図である。 本発明の実施の形態１〜３に係るゴルフクラブシャフトの振動減衰性能の優位性を示す第１の図である。 本発明の実施の形態１〜３に係るゴルフクラブシャフトの振動減衰性能の優位性を示す第２の図である。

１ マンドレル
１０、２０、３０、４０、５０、６０、７０、８０ ゴルフクラブシャフト
１３、１４ 三軸織物プリプレグ
２１、２２、３１、４１、６１、６２、７１、８１ 四軸織物プリプレグ
５１ 仲介プリプレグ

Claims (7)

1. 未硬化熱硬化性樹脂プリプレグをテーパ状に複数層巻回し熱硬化させてなるゴルフクラブシャフトにおいて、
   三軸織物又は四軸織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させてなる１回巻きの第１織物プリプレグと、三軸織物又は四軸織物を未硬化熱硬化性樹脂に含浸させてなる１回巻きの第２織物プリプレグと、上記第１織物プリプレグと第２織物プリプレグの間に介在する、長繊維方向がシャフトの長手方向と平行をなす０°層からなる１回巻きの仲介プリプレグとを含むことを特徴とするゴルフクラブシャフト。
2. 請求項１記載のゴルフクラブシャフトにおいて、
   上記第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグはいずれも三軸織物プリプレグであるゴルフクラブシャフト。
3. 請求項１記載のゴルフクラブシャフトにおいて、
   上記第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグはいずれも四軸織物プリプレグであるゴルフクラブシャフト。
4. 請求項１記載のゴルフクラブシャフトにおいて、
   上記第１織物プリプレグは、三軸織物プリプレグであり、上記第２織物プリプレグは、上記第１織物プリプレグの上から上記仲介プリプレグを介在させて巻回した四軸織物プリプレグであるゴルフクラブシャフト。
5. 請求項１記載のゴルフクラブシャフトにおいて、
   上記第１織物プリプレグは、四軸織物プリプレグであり、上記第２織物プリプレグは、上記第１織物プリプレグの上から上記仲介プリプレグを介在させて巻回した三軸織物プリプレグであるゴルフクラブシャフト。
6. 請求項１乃至請求項５のいずれか１項記載のゴルフクラブシャフトにおいて、
   上記第１織物プリプレグ及び第２織物プリプレグの重量はともに４０ｇ／ｍ²以上かつ１５０ｇ／ｍ²以下であるゴルフクラブシャフト。
7. 請求項１乃至請求項６のいずれか１項記載のゴルフクラブシャフトにクラブヘッドとグリップを装着したゴルフクラブ。