JP2780010B2 - Ｆｒｐ製バット - Google Patents
Ｆｒｐ製バットInfo
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- JP2780010B2 JP2780010B2 JP6113487A JP11348794A JP2780010B2 JP 2780010 B2 JP2780010 B2 JP 2780010B2 JP 6113487 A JP6113487 A JP 6113487A JP 11348794 A JP11348794 A JP 11348794A JP 2780010 B2 JP2780010 B2 JP 2780010B2
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- Japan
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- bat
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- layer
- prepreg
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硬式および軟式野球や
ソフトボール等に使用するバットに関するものである。
ソフトボール等に使用するバットに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、野球やソフトボール等では、木製
バットや金属製バットの他にＦＲＰ製バットが提供され
ている。ＦＲＰ製のバットは、耐久性が木製バットより
も高く、かつ、安価で軽量になり、また、成形品である
ことから、設計の自由度が大きいので、バランスポイン
ト（重心位置）の決定を容易に設定し得る等の種々の利
点を有する。
バットや金属製バットの他にＦＲＰ製バットが提供され
ている。ＦＲＰ製のバットは、耐久性が木製バットより
も高く、かつ、安価で軽量になり、また、成形品である
ことから、設計の自由度が大きいので、バランスポイン
ト（重心位置）の決定を容易に設定し得る等の種々の利
点を有する。
【０００３】ＦＲＰ製バットとしては、実開平 3-78581
号、実開平 1-75470号および特開平3-9773号などに開示
されたものが知られている。たとえば、実開平 3-78581
号のＦＲＰ製バットは、少なくとも、バットの打球部お
よびバットの最外層を三軸織物の層で形成して、打球時
の衝撃を繊維の３方向に分散させることで、耐衝撃性の
向上を狙っている。
号、実開平 1-75470号および特開平3-9773号などに開示
されたものが知られている。たとえば、実開平 3-78581
号のＦＲＰ製バットは、少なくとも、バットの打球部お
よびバットの最外層を三軸織物の層で形成して、打球時
の衝撃を繊維の３方向に分散させることで、耐衝撃性の
向上を狙っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ここで、中空のバット
は、打球を受けたときに、打球部が偏平な形状に変形
し、この際に生じるせん断応力により破壊する。つま
り、曲梁りにおけるせん断破壊を呈する。したがって、
最大せん断応力は、偏平な形状に変形する際の中立面、
つまり、肉厚の中央部分に沿って発生する。一方、前述
の先行技術のように、打球部を織構造で形成すると、強
化繊維が波を打っていることから、せん断強度が低下す
ると考えられる。
は、打球を受けたときに、打球部が偏平な形状に変形
し、この際に生じるせん断応力により破壊する。つま
り、曲梁りにおけるせん断破壊を呈する。したがって、
最大せん断応力は、偏平な形状に変形する際の中立面、
つまり、肉厚の中央部分に沿って発生する。一方、前述
の先行技術のように、打球部を織構造で形成すると、強
化繊維が波を打っていることから、せん断強度が低下す
ると考えられる。
【０００５】他方、強化繊維が非織構造のプリプレグで
ハイブリッド積層体を形成し、強化繊維をバットの軸線
方向に対して所定の配向角となるように配設することに
より、せん断強度が向上する。しかし、かかる構造のバ
ットは、非織構造の強化繊維がバットのグリップ部ま
で、滑らかに配設されていることから、打球部の衝撃、
つまり振動がストレートにグリップ部まで伝わり、その
ため、スウィートスポットを外した場合に手がしびれる
という欠点がある。つまり、振動の減衰性が小さいとい
う欠点がある。
ハイブリッド積層体を形成し、強化繊維をバットの軸線
方向に対して所定の配向角となるように配設することに
より、せん断強度が向上する。しかし、かかる構造のバ
ットは、非織構造の強化繊維がバットのグリップ部ま
で、滑らかに配設されていることから、打球部の衝撃、
つまり振動がストレートにグリップ部まで伝わり、その
ため、スウィートスポットを外した場合に手がしびれる
という欠点がある。つまり、振動の減衰性が小さいとい
う欠点がある。
【０００６】本発明は、上記従来の課題に鑑みてなされ
たもので、その目的は、せん断破壊に対する強度が大き
く、かつ、振動の減衰性が大きいＦＲＰ製バットを提供
することである。
たもので、その目的は、せん断破壊に対する強度が大き
く、かつ、振動の減衰性が大きいＦＲＰ製バットを提供
することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、各請求項の発明はバットの外周表面層および内周表
面層を織構造の強化繊維を有するプリプレグで形成し、
上記外周表面層と内周表面層との間の中間層を非織構造
の強化繊維を有するプリプレグで形成し、これらのプリ
プレグを加熱一体化している。なお、プリプレグとは、
強化繊維に樹脂を含浸させたシート状物をいう。
に、各請求項の発明はバットの外周表面層および内周表
面層を織構造の強化繊維を有するプリプレグで形成し、
上記外周表面層と内周表面層との間の中間層を非織構造
の強化繊維を有するプリプレグで形成し、これらのプリ
プレグを加熱一体化している。なお、プリプレグとは、
強化繊維に樹脂を含浸させたシート状物をいう。
【０００８】つぎに、本発明の原理について説明する。
図１の中空のバットの軸線Ｂｃに垂直な方向からの打球
を受けると、つまり、図２のバットの外周面Ｏｆでボー
ルを打撃すると、バットの打球部Ｂｓ（図１）が偏平な
形状に変形する。したがって、この際の変形は曲梁りに
横荷重を加えた場合に近似しており、そのため、中立面
Ｃｆにおいて最大せん断応力が発生し、一方、内周面Ｉ
ｆおよび外周面Ｏｆのせん断応力は０となる。
図１の中空のバットの軸線Ｂｃに垂直な方向からの打球
を受けると、つまり、図２のバットの外周面Ｏｆでボー
ルを打撃すると、バットの打球部Ｂｓ（図１）が偏平な
形状に変形する。したがって、この際の変形は曲梁りに
横荷重を加えた場合に近似しており、そのため、中立面
Ｃｆにおいて最大せん断応力が発生し、一方、内周面Ｉ
ｆおよび外周面Ｏｆのせん断応力は０となる。
【０００９】本発明は、上記せん断応力の分布に基づい
てなされたもので、せん断応力が発生する部分、つま
り、外周表面層１Ａと内周表面層１Ｂとの間の中間層Ｍ
を非織構造としているので、せん断強度が大きくなる。
てなされたもので、せん断応力が発生する部分、つま
り、外周表面層１Ａと内周表面層１Ｂとの間の中間層Ｍ
を非織構造としているので、せん断強度が大きくなる。
【００１０】また、本発明では、外周表面層１Ａと内周
表面層１Ｂを織構造としているので、打撃により発生し
た振動が互いに干渉して（打ち消し合って）減衰すると
考えられ、一方、両表面層１Ａ，１Ｂのせん断応力は０
に等しいから、両表面層１Ａ，１Ｂを織構造としてもせ
ん断に対する強度は殆ど低下しない。
表面層１Ｂを織構造としているので、打撃により発生し
た振動が互いに干渉して（打ち消し合って）減衰すると
考えられ、一方、両表面層１Ａ，１Ｂのせん断応力は０
に等しいから、両表面層１Ａ，１Ｂを織構造としてもせ
ん断に対する強度は殆ど低下しない。
【００１１】請求項１の発明では、織構造で形成される
外周表面層１Ａおよび内周表面層１Ｂの厚さが、0.05mm
以上1.00mm以下であることを要件としており、より好ま
しくは、0.10mm以上0.50mm以下に設定する。各表面層１
Ａ，１Ｂの厚さを0.05mm未満とすると、十分な減衰性が
得られず、一方、1.00mmを超えると、せん断に対する強
度が低下すると考えられるからである。本発明において
採用される織構造としては、たとえば、平織、綾織、朱
子織、重ね織など種々のものが採用できる。
外周表面層１Ａおよび内周表面層１Ｂの厚さが、0.05mm
以上1.00mm以下であることを要件としており、より好ま
しくは、0.10mm以上0.50mm以下に設定する。各表面層１
Ａ，１Ｂの厚さを0.05mm未満とすると、十分な減衰性が
得られず、一方、1.00mmを超えると、せん断に対する強
度が低下すると考えられるからである。本発明において
採用される織構造としては、たとえば、平織、綾織、朱
子織、重ね織など種々のものが採用できる。
【００１２】両表面層１Ａ，１Ｂの強化繊維としては、
炭素繊維の他に、アラミド繊維、ケブラーなど種々のも
のを用いることができるが、打球時にボールからの衝撃
を受けたり、あるいは、摩耗性を考慮すると、中間層と
同等または中間層より耐衝撃性および摩耗性に優れた繊
維を用いるのが好ましい。
炭素繊維の他に、アラミド繊維、ケブラーなど種々のも
のを用いることができるが、打球時にボールからの衝撃
を受けたり、あるいは、摩耗性を考慮すると、中間層と
同等または中間層より耐衝撃性および摩耗性に優れた繊
維を用いるのが好ましい。
【００１３】一方、請求項２の発明では、中立面Ｃｆを
含む部分にガラス繊維プリプレグの少数層３を形成し、
この少数層３の両側にガラス繊維３１〜３４（図３
（ｂ））よりも径小な炭素繊維２１，２２（図３
（ｂ））を有する炭素繊維プリプレグの多数層２，２
（図２）を形成し、図３（ｂ）のように、ガラス繊維３
１，３４と炭素繊維２１，２２との境界層Ｂを同一の配
向角に設定したハイブリッド積層体で、中間層Ｍを形成
することを要件としている。
含む部分にガラス繊維プリプレグの少数層３を形成し、
この少数層３の両側にガラス繊維３１〜３４（図３
（ｂ））よりも径小な炭素繊維２１，２２（図３
（ｂ））を有する炭素繊維プリプレグの多数層２，２
（図２）を形成し、図３（ｂ）のように、ガラス繊維３
１，３４と炭素繊維２１，２２との境界層Ｂを同一の配
向角に設定したハイブリッド積層体で、中間層Ｍを形成
することを要件としている。
【００１４】このようなハイブリッド積層体は、少数層
３と多数層２との境界層Ｂにおいて、炭素繊維２１，２
２とガラス繊維３１，３４とが同一の配向角に設定され
ていることから、細い炭素繊維２１（２２）が太いガラ
ス繊維３１（３４）間の隙間に入り込む。そのため合成
樹脂に対する強化繊維の体積含有率が大きくなるので、
せん断強度が大きくなる。ガラス繊維３１〜３４の繊維
径は、一般に炭素繊維の繊維径の２倍以上とするのが好
ましい。
３と多数層２との境界層Ｂにおいて、炭素繊維２１，２
２とガラス繊維３１，３４とが同一の配向角に設定され
ていることから、細い炭素繊維２１（２２）が太いガラ
ス繊維３１（３４）間の隙間に入り込む。そのため合成
樹脂に対する強化繊維の体積含有率が大きくなるので、
せん断強度が大きくなる。ガラス繊維３１〜３４の繊維
径は、一般に炭素繊維の繊維径の２倍以上とするのが好
ましい。
【００１５】樹脂成分としては、エポキシ樹脂、不飽和
ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、ジアリルフタレー
ト樹脂、ビニルエステル樹脂、シリコーン樹脂、ポリイ
ミドなどが用いられる。
ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、ジアリルフタレー
ト樹脂、ビニルエステル樹脂、シリコーン樹脂、ポリイ
ミドなどが用いられる。
【００１６】これらの樹脂の中では、ビスフェノールＡ
−ジグリシジルエーテル型エポキシ樹脂、ノボラック樹
脂−グリシジルエーテル型エポキシ樹脂をはじめとする
エポキシ樹脂が特に重要である。エポキシ樹脂を用いる
ときの硬化剤としては、有機酸無水物系やアミン系の硬
化剤が用いられる。
−ジグリシジルエーテル型エポキシ樹脂、ノボラック樹
脂−グリシジルエーテル型エポキシ樹脂をはじめとする
エポキシ樹脂が特に重要である。エポキシ樹脂を用いる
ときの硬化剤としては、有機酸無水物系やアミン系の硬
化剤が用いられる。
【００１７】樹脂の硬化温度は樹脂成分の種類によって
も大きく異なるが、一般に、120 ℃〜230 ℃程度（通常
グレードの樹脂使用の場合は120 ℃〜160 ℃程度、耐熱
グレードの樹脂使用の場合は170 ℃〜230 ℃程度）に設
定し、積層されたプリプレグを加圧下で加熱一体化す
る。これにより、目的とするＦＲＰ製バットが得られ
る。
も大きく異なるが、一般に、120 ℃〜230 ℃程度（通常
グレードの樹脂使用の場合は120 ℃〜160 ℃程度、耐熱
グレードの樹脂使用の場合は170 ℃〜230 ℃程度）に設
定し、積層されたプリプレグを加圧下で加熱一体化す
る。これにより、目的とするＦＲＰ製バットが得られ
る。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面にしたがって
説明する。図２は、図１のＦＲＰ製バットの横断面の一
部を示している。図２のバットの外周表面層１Ａおよび
内周表面層１Ｂは、たとえば、図４に示す平織組織のカ
ーボンクロスプリプレグで形成されている。カーボンク
ロスプリプレグは平織組織で、厚さが 0.2mm程度である
が、織物の組織およびその厚さは、これに限定されるも
のではない。なお、平織組織は、摩擦力に対して強く、
また、組織がしっかりと絡んでいることから、他の織構
造よりも一般に減衰能が高い。
説明する。図２は、図１のＦＲＰ製バットの横断面の一
部を示している。図２のバットの外周表面層１Ａおよび
内周表面層１Ｂは、たとえば、図４に示す平織組織のカ
ーボンクロスプリプレグで形成されている。カーボンク
ロスプリプレグは平織組織で、厚さが 0.2mm程度である
が、織物の組織およびその厚さは、これに限定されるも
のではない。なお、平織組織は、摩擦力に対して強く、
また、組織がしっかりと絡んでいることから、他の織構
造よりも一般に減衰能が高い。
【００１９】図３（ｂ）の中間層Ｍにおける各繊維２１
〜，３１〜３４の配向方向は、図３（ａ）に示すよう
に、バットの軸線Ｂｃとそれぞれ配向角α，−αをなし
て，ねじピッチの大きな螺旋状に設定されている。な
お、配向角αは、軸線Ｂｃに対して一般に３０°〜６０
°程度に設定される。
〜，３１〜３４の配向方向は、図３（ａ）に示すよう
に、バットの軸線Ｂｃとそれぞれ配向角α，−αをなし
て，ねじピッチの大きな螺旋状に設定されている。な
お、配向角αは、軸線Ｂｃに対して一般に３０°〜６０
°程度に設定される。
【００２０】図３（ｂ）において、少数層３におけるガ
ラス繊維層３１〜３４の互いに隣接する層の繊維はそれ
ぞれ、互いに対照な配向角α，−α（図３（ａ））で交
互に積層されている。なお、図２の少数層３が、製造上
の誤差から、中立面Ｃｆに対して、若干ずれるのは避け
られず、したがって、少数層３の少なくとも一部が中立
面Ｃｆに沿っているか、あるいは、中立面Ｃｆと交差し
ている程度であれば、せん断に対する強度が向上するの
で、本発明に含まれる。
ラス繊維層３１〜３４の互いに隣接する層の繊維はそれ
ぞれ、互いに対照な配向角α，−α（図３（ａ））で交
互に積層されている。なお、図２の少数層３が、製造上
の誤差から、中立面Ｃｆに対して、若干ずれるのは避け
られず、したがって、少数層３の少なくとも一部が中立
面Ｃｆに沿っているか、あるいは、中立面Ｃｆと交差し
ている程度であれば、せん断に対する強度が向上するの
で、本発明に含まれる。
【００２１】一方、多数層２における少数層３に隣接す
る図３（ｂ）の炭素繊維２１，２２の配向角は、ガラス
繊維３１，３４と同じ方向に設定されている。なお、図
２の多数層２における各炭素繊維層は、図示していない
が、ガラス繊維層と同様に互いに対照な配向角α，−α
で交互に積層されている。
る図３（ｂ）の炭素繊維２１，２２の配向角は、ガラス
繊維３１，３４と同じ方向に設定されている。なお、図
２の多数層２における各炭素繊維層は、図示していない
が、ガラス繊維層と同様に互いに対照な配向角α，−α
で交互に積層されている。
【００２２】本発明において、中間層Ｍを構成する炭素
繊維は、たとえば１８層で多数層２を形成し、一方、図
３（ｂ）のガラス繊維３１〜３４は、たとえば４層で少
数層を形成しているが、層数はこれに限定されるもので
はない。なお、少数層は一般に２〜４層程度が好まし
い。
繊維は、たとえば１８層で多数層２を形成し、一方、図
３（ｂ）のガラス繊維３１〜３４は、たとえば４層で少
数層を形成しているが、層数はこれに限定されるもので
はない。なお、少数層は一般に２〜４層程度が好まし
い。
【００２３】つぎに、本発明の効果を明瞭にするために
試験例および比較例を示す。 試験例１：前述の実施例の構成でＦＲＰ製バットを製作
した。 比較例１：前述の実施例の構成において、図３（ｂ）の
少数層３に隣接する炭素繊維２１，２２の配向方向を図
とは逆に設定して炭素繊維２１，２２がガラス繊維３
１，３４に入り込まないＦＲＰ製バットを製作した。
試験例および比較例を示す。 試験例１：前述の実施例の構成でＦＲＰ製バットを製作
した。 比較例１：前述の実施例の構成において、図３（ｂ）の
少数層３に隣接する炭素繊維２１，２２の配向方向を図
とは逆に設定して炭素繊維２１，２２がガラス繊維３
１，３４に入り込まないＦＲＰ製バットを製作した。
【００２４】上記試験例１および比較例１のバットの打
撃部Ｂｓ（図１）に半径方向から静荷重を加えて、打撃
部Ｂｓを偏平な形状に変形させ、最大強度を測定した。
測定結果を表１に示す。
撃部Ｂｓ（図１）に半径方向から静荷重を加えて、打撃
部Ｂｓを偏平な形状に変形させ、最大強度を測定した。
測定結果を表１に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１から分かるように、試験例１の方が、
約４８％程度強度が向上している。
約４８％程度強度が向上している。
【００２７】比較例２：内周表面層１Ｂを非織構造の炭
素繊維プリプレグとした他は試験例１と同様のＦＲＰ製
バットを製作した。 比較例３：外周表面層１Ａを非織構造の炭素繊維プリプ
レグとした他は試験例１と同様のＦＲＰ製バットを製作
した。 比較例４：内外周表面層１Ａ、１Ｂを非織構造の炭素繊
維プリプレグとした他は試験例１と同様のＦＲＰ製バッ
トを製作した。
素繊維プリプレグとした他は試験例１と同様のＦＲＰ製
バットを製作した。 比較例３：外周表面層１Ａを非織構造の炭素繊維プリプ
レグとした他は試験例１と同様のＦＲＰ製バットを製作
した。 比較例４：内外周表面層１Ａ、１Ｂを非織構造の炭素繊
維プリプレグとした他は試験例１と同様のＦＲＰ製バッ
トを製作した。
【００２８】図５に示すように、バットのグリップ側の
端部をゴム紐で吊し、打球部であるスウィートスポット
付近をハンマー４０でたたき、グリップ付近に設置した
加速度計４１で周波数ごとのエネルギーを測定した。こ
の測定結果を図６に示す。ここで、減衰率ζは、下記
（１）式で求められ、これを表２に示す。 ζ＝Δｆ／２ｆ0 …（１） 但し Δｆ：１次振動のエネルギーが１／２になる振動数の幅
（半値幅） ｆ0 ：１次振動の固有振動数
端部をゴム紐で吊し、打球部であるスウィートスポット
付近をハンマー４０でたたき、グリップ付近に設置した
加速度計４１で周波数ごとのエネルギーを測定した。こ
の測定結果を図６に示す。ここで、減衰率ζは、下記
（１）式で求められ、これを表２に示す。 ζ＝Δｆ／２ｆ0 …（１） 但し Δｆ：１次振動のエネルギーが１／２になる振動数の幅
（半値幅） ｆ0 ：１次振動の固有振動数
【００２９】
【表２】
【００３０】表２の結果から分かるように、織構造の強
化繊維で両表面層を形成することにより減衰率が向上す
る。
化繊維で両表面層を形成することにより減衰率が向上す
る。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ＦＲＰ製バットの外周表面層および内周表面層を織構造
のプリプレグで形成したから、振動が減衰し、したがっ
て、ボールの当った箇所がバットのスウィートスポット
を外れた時にも手がしびれるおそれがない。その一方
で、上記両表面層には打撃時にせん断応力が殆ど発生せ
ず、そのため、耐衝撃性の低下を招くおそれがなく、か
つ、せん断応力の発生する中間層を非織構造としたか
ら、せん断に対する強度が大きくなるので、バットの強
度が大きくなる。
ＦＲＰ製バットの外周表面層および内周表面層を織構造
のプリプレグで形成したから、振動が減衰し、したがっ
て、ボールの当った箇所がバットのスウィートスポット
を外れた時にも手がしびれるおそれがない。その一方
で、上記両表面層には打撃時にせん断応力が殆ど発生せ
ず、そのため、耐衝撃性の低下を招くおそれがなく、か
つ、せん断応力の発生する中間層を非織構造としたか
ら、せん断に対する強度が大きくなるので、バットの強
度が大きくなる。
【００３２】特に、請求項２の発明においては、中立面
に沿った少数層を構成する太いガラス繊維の間に、多数
層の細い炭素繊維が入り込むから、大きなせん断応力が
発生する部分の強化繊維の体積含有率が大きくなる。し
たがって、せん断に対する強度が著しく大きくなる。
に沿った少数層を構成する太いガラス繊維の間に、多数
層の細い炭素繊維が入り込むから、大きなせん断応力が
発生する部分の強化繊維の体積含有率が大きくなる。し
たがって、せん断に対する強度が著しく大きくなる。
【００３３】なお、バットの外周表面層の強化繊維を織
構造としたから、衝撃による破壊が起こったとしても、
表面部でのささくれが生じにくい。
構造としたから、衝撃による破壊が起こったとしても、
表面部でのささくれが生じにくい。
【図１】本発明の一実施例を示すＦＲＰ製バットの概略
縦断面図である。
縦断面図である。
【図２】図１のII−II線で断面した拡大図である。
【図３】（ａ）は非織構造の繊維配向を示す図、（ｂ）
はガラス繊維プリプレグと炭素繊維プリプレグの断面を
繊維単位でモデル化した拡大斜視図である。
はガラス繊維プリプレグと炭素繊維プリプレグの断面を
繊維単位でモデル化した拡大斜視図である。
【図４】カーボンクロスプリプレグの織構造を示す拡大
平面図である。
平面図である。
【図５】バットに振動を与える実験方法を示す正面図で
ある。
ある。
【図６】振動実験の結果を示す図表である。
Ｃｆ：中立面 １Ａ：バットの外周表面層 １Ｂ：バットの内周表面層 ２：少数層 ３：多数層 ２１，２２：炭素繊維 ３３〜３４：ガラス繊維
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西村 幸一郎 神戸市中央区港島中町７丁目１番１ 株 式会社アシックス内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) A63B 59/06
Claims (2)
- 【請求項１】 バットの外周表面層および内周表面層が
織構造の強化繊維を有する厚さ0.05mm以上1.00mm以下の
プリプレグで形成され、上記外周表面層と内周表面層と
の間の中間層が非織構造の強化繊維を有するプリプレグ
で形成され、これらのプリプレグが加熱一体化されてな
るＦＲＰ製バット。 - 【請求項２】 バットの軸線に垂直な方向からの打撃を
受けてバットの打球部が偏平な形状に変形する際の中立
面を含む部分に非織構造のガラス繊維を有するガラス繊
維プリプレグの少数層が形成され、 上記ガラス繊維プリプレグの少数層の両側に上記ガラス
繊維よりも径小な非織構造の炭素繊維を有する炭素繊維
プリプレグの多数層が積層され、 上記少数層と多数層との境界層における上記ガラス繊維
と炭素繊維とが互いに同一の配向方向に設定され、 上記炭素繊維プリプレグの多数層の両側に、織構造の強
化繊維を有するプリプレグの層を形成してバットの外周
表面層および内周表面層を構成し、 上記各プリプレグが加熱一体化されてなるＦＲＰ製バッ
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6113487A JP2780010B2 (ja) | 1994-04-28 | 1994-04-28 | Ｆｒｐ製バット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6113487A JP2780010B2 (ja) | 1994-04-28 | 1994-04-28 | Ｆｒｐ製バット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07299171A JPH07299171A (ja) | 1995-11-14 |
| JP2780010B2 true JP2780010B2 (ja) | 1998-07-23 |
Family
ID=14613545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6113487A Expired - Lifetime JP2780010B2 (ja) | 1994-04-28 | 1994-04-28 | Ｆｒｐ製バット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2780010B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3486592B2 (ja) | 2000-01-11 | 2004-01-13 | 美津濃株式会社 | 野球用又はソフトボール用のバット |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5583260B1 (ja) * | 2013-10-18 | 2014-09-03 | 水道機工株式会社 | 撹拌機 |
-
1994
- 1994-04-28 JP JP6113487A patent/JP2780010B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3486592B2 (ja) | 2000-01-11 | 2004-01-13 | 美津濃株式会社 | 野球用又はソフトボール用のバット |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07299171A (ja) | 1995-11-14 |
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