KR20130039710A

KR20130039710A - 우드형 골프 클럽

Info

Publication number: KR20130039710A
Application number: KR1020120113658A
Authority: KR
Inventors: 다카시 나카무라; 히로시 하세가와; 다카시 나카노
Original assignee: 던롭 스포츠 가부시키가이샤
Priority date: 2011-10-12
Filing date: 2012-10-12
Publication date: 2013-04-22
Also published as: CN103041559A; JP2013081688A; US20130095944A1; JP5852836B2; KR101420507B1; US9039542B2; CN103041559B

Abstract

본 발명에 따르면, 샤프트의 선단에 헤드가 마련되고, 상기 샤프트의 후단에 그립이 마련되어 이루어진 우드형 골프 클럽으로서, 클럽 중량이 340 g 이하이고, 헤드 중량과 클럽 중량의 비(헤드 중량/클럽 중량)와, 샤프트의 선단으로부터 샤프트 무게 중심까지의 거리(L_G)와 샤프트의 전체 길이(L_S)의 비(L_G/L_S)와의 곱이 0.365 이상인 우드형 골프 클럽이 제공된다.

Description

우드형 골프 클럽{WOOD-TYPE GOLF CLUB}

본 발명은 우드형 골프 클럽에 관한 것이다.

골퍼에게 있어서 볼의 비거리는, 골프 클럽을 선정할 때의 중요한 요인의 하나이다. 따라서, 볼의 비거리를 늘리기 위해, 종래 골프 클럽을 구성하는 요소의 재질이나 형상 등에 대하여 여러 연구가 이루어져 왔다.

예컨대, 헤드 중량은, 무거운 편이 타구시에 있어서 볼에 부여하는 운동 에너지가 커지기 때문에 볼 스피드를 빠르게 할 수 있고, 그 결과 큰 비거리를 얻을 수 있다. 따라서, 골프 클럽의 총중량에서 차지하는 헤드 중량의 비율을 크게 하여 상기 헤드 중량을 무겁게 하는 방법이 제안되어 있다(예컨대, 특허문헌 1 참조).

특허문헌 1 : 일본 특허 공개 제2004-201911호 공보

헤드 중량을 무겁게 함으로써, 상기 헤드의 운동 에너지를 크게 할 수 있지만, 단순히 헤드 중량을 무겁게 하는 것만으로는, 클럽의 그립단에서의 관성 모멘트가 커져 버린다. 그 때문에, 스윙을 어렵게 함으로써 헤드 속도가 느려져 버려, 헤드 중량을 무겁게 한 것의 헤드의 운동 에너지를 효과적으로 증대시킬 수 없다. 그 결과, 큰 볼 비거리를 얻을 수 없다.

본 발명은, 이러한 사정을 감안하여 이루어진 것으로, 스윙을 하기 쉬워, 헤드 스피드를 높일 수 있는 우드형 골프 클럽을 제공하는 것을 목적으로 하고 있다.

(1) 본 발명의 우드형 골프 클럽은, 샤프트의 선단에 헤드가 마련되고, 상기 샤프트의 후단에 그립이 마련되어 이루어진 우드형 골프 클럽으로서,

클럽 중량이 340 g 이하이고,

헤드 중량과 클럽 중량의 비(헤드 중량/클럽 중량)와, 샤프트의 선단으로부터 샤프트 무게 중심까지의 거리(L_G)와 샤프트의 전체 길이(L_S)의 비(L_G/L_S)와의 곱이 0.365 이상인 것을 특징으로 한다.

본 발명의 우드형 골프 클럽에서는, 헤드 중량과 클럽 중량의 비(헤드 중량/클럽 중량)와, 샤프트의 선단으로부터 샤프트 무게 중심까지의 거리(L_G)와 샤프트의 전체 길이(L_S)의 비(L_G/L_S)와의 곱을 0.365 이상으로 설정함으로써, 클럽 중량에 대한 헤드 중량의 비율을 크게 하면서, 샤프트의 무게 중심을 손잡이측에 근접시킬 수 있다.

종래와 같이, 클럽 중량에 대한 헤드 중량의 비율을 크게 하기 위해, 단순히 헤드 중량을 무겁게 하는 것만으로는, 클럽의 그립단에서의 관성 모멘트가 커져, 스윙을 하기 어려워진다. 그 결과, 헤드 스피드가 올라가지 않아, 타구시에 볼에 부여하는 운동 에너지를 효과적으로 증대시킬 수 없다.

이에 비해, 전술한 바와 같이, 상기 곱을 0.365 이상으로 설정함으로써, 클럽 중량에 대한 헤드 중량의 비율을 크게 하면서, 샤프트의 무게 중심을 손잡이측에 근접시킬 수 있다. 그리고, 샤프트의 무게 중심을 손잡이측에 근접시킴으로써, 클럽의 그립단에서의 관성 모멘트가 작아져, 스윙을 하기 쉬워진다. 이에 따라, 헤드 중량을 크게 하면서 헤드 스피드를 높일 수 있어, 헤드의 운동 에너지를 효과적으로 증대시킬 수 있다. 그 결과, 큰 볼 비거리를 얻을 수 있다.

또한, 클럽 중량에 대한 헤드 중량의 비율이 작은 경우에도, 상기 범위(0.365≤곱)로 설정함으로써, 샤프트의 무게 중심을 손잡이측에 크게 근접시킬 수 있어, 클럽의 그립단에서의 관성 모멘트를 더욱 작게 할 수 있다. 이에 따라, 스윙이 더욱 쉬워져, 헤드 스피드를 더 높일 수 있다. 즉, 이 경우는, 헤드 중량이 작아지는 대신, 헤드 스피드를 크게 증가시킬 수 있기 때문에, 종합적으로 큰 비거리를 얻을 수 있다.

(2) 상기 (1)의 우드형 골프 클럽에 있어서, 헤드 중량과 클럽 중량의 비(헤드 중량/클럽 중량)가 0.6 이상 0.77 이하이어도 좋다.

(3) 상기 (1) 또는 (2)의 우드형 골프 클럽에 있어서, 샤프트의 선단으로부터 샤프트 무게 중심까지의 거리(L_G)와 샤프트의 전체 길이(L_S)의 비(L_G/L_S)가 0.5 이상 0.67 이하이어도 좋다.

(4) 상기 (1) 또는 (2)의 우드형 골프 클럽에 있어서, 상기 곱이 0.365 이상 0.4 이하이어도 좋다.

(5) 상기 (1) 또는 (2)의 우드형 골프 클럽에 있어서, 클럽 길이가 39 인치 이상 46 인치 이하이어도 좋다.

본 발명의 우드형 골프 클럽에 의하면, 스윙을 하기 쉬워, 헤드 스피드를 높일 수 있다.

도 1은 본 발명의 우드형 골프 클럽의 일 실시형태의 설명도이다.
도 2는 도 1에 나타내는 우드형 골프 클럽에서의 샤프트의 전개도이다.
도 3은 도 2에 나타내는 샤프트에서의 제1 합체 시트의 평면도이다.
도 4는 도 2에 나타내는 샤프트에서의 제2 합체 시트의 평면도이다.
도 5는 본 발명에서의 샤프트의 변형예를 구성하는 프리프레그 시트의 전개도이다.
도 6은 도 5에 나타내는 샤프트에서의 제1 합체 시트의 평면도이다.
도 7은 도 5에 나타내는 샤프트에서의 제2 합체 시트의 평면도이다.

이하, 첨부 도면을 참조하면서, 본 발명의 우드형 골프 클럽(이하, 간단히 「골프 클럽」이라고도 함)의 실시형태를 상세히 설명한다. 또한, 본 명세서에서, 「우드형 골프 클럽」이란, 드라이버, 페어웨이 우드 및 유틸리티를 포함하는 클럽 중량 340 g 이하의 클럽을 의미한다.

도 1은, 본 발명의 일 실시형태에 따른 골프 클럽(1)의 전체를 나타내는 설명도이다. 본 실시형태에서의 골프 클럽(1)은, 소정의 로프트각을 갖는 우드형 골프 클럽 헤드(2)와, 샤프트(3)와, 그립(4)을 갖고 있다. 헤드(2)는, 샤프트(3)의 선단측의 팁단(3a)을 삽입하여 고착하기 위한 샤프트 구멍(5)을 구비한 호젤(6)을 갖고 있다. 샤프트(3)의 후단측의 버트단(3b)은, 그립(4)의 그립 구멍(7) 내에 삽입되어 고착된다. 팁단(3a)은 헤드(2)의 내부에 위치하고 있고, 버트단(3b)은 그립(4)의 내부에 위치하고 있다. 또한, 도 1에 있어서, 부호 G로 표시되는 것은, 샤프트(3)의 무게 중심이다. 이 무게 중심(G)은, 샤프트(3)의 내부이자, 샤프트 축선 상에 위치하고 있다.

본 발명은, 드라이버, 페어웨이 우드 및 유틸리티를 포함하는 클럽 중량이 340 g 이하인 우드형 골프 클럽에 관한 것이며, 특히 타구시의 볼 비거리를 고려하면 클럽 중량이 265 g～340 g인 우드형 골프 클럽에 바람직하게 적용할 수 있다.

또한, 골프 클럽(1)의 길이 자체는, 본 발명에서 특별히 한정되는 것은 아니지만, 통상 39 인치～46 인치이다. 또한, 본 명세서에서 「클럽 길이」란, R&A(Royal and Ancient Golf Club of Saint Andrews : 전영 골프 협회)가 정하는 골프 규칙 「부속 규칙 Ⅱ 클럽의 디자인」의 「1 클럽」에서의 「1c 길이」의 기재에 기초하여 측정되는 길이이다.

〔헤드의 구성〕

본 실시형태에서의 헤드(2)는, 중공(中空)의 헤드이며, 관성 모멘트가 크다. 헤드(2)의 관성 모멘트가 큰 클럽에서는, 비거리 향상의 효과를 안정적으로 얻을 수 있기 때문에, 헤드(2)로는 중공인 것이 바람직하다.

헤드(2)의 재질은, 본 발명에 있어서 특별히 한정되는 것은 아니고, 예컨대 티탄, 티탄 합금, CFRP(탄소 섬유 강화 플라스틱), 스테인리스강, 마레이징강, 연철 등을 이용할 수 있다. 또한, 단일 재질을 이용하여 제작할 뿐만 아니라, 복수의 재질을 적절하게 조합하여 헤드(2)를 제작해도 좋다. 예컨대, CFRP와 티탄 합금을 조합할 수 있다. 헤드(2)의 무게 중심을 낮추는 관점에서, 크라운의 적어도 일부가 CFRP제이고, 솔(sole)의 적어도 일부가 티탄 합금제인 헤드를 채택할 수 있다. 또한, 강도의 관점에서는, 페이스 전체가 티탄 합금제인 것이 바람직하다.

또한, 본 발명의 골프 클럽(1)에서는, 헤드 중량과 클럽 중량의 비(헤드 중량/클럽 중량) 자체는 특별히 한정되지 않지만, 0.6 이상 0.77 이하로 설정하는 것이 바람직하다. 이 비가 지나치게 작으면, 헤드(2)의 운동 에너지가 작아져 버려, 충분한 볼 스피드를 얻는 것이 어려워진다. 따라서, 상기 비는, 0.62 이상인 것이 보다 바람직하고, 특히 0.64 이상인 것이 바람직하다. 한편, 상기 비가 지나치게 크면, 샤프트 및 그립의 강도를 고려한 중량을 확보할 수 없어, 이들의 강도가 저하될 우려가 있다. 따라서, 상기 비는, 0.74 이하인 것이 보다 바람직하고, 특히 0.73 이하인 것이 바람직하다.

〔그립의 구성〕

본 발명에 있어서, 그립(4)의 재질이나 구조는 특별히 한정되는 것은 아니고, 통상 이용되고 있는 것을 적절하게 채택할 수 있다. 예컨대, 천연고무에, 오일, 카본 블랙, 황 및 산화아연을 배합하여 혼련한 재료를 소정의 형상으로 성형하고 가황함으로써 얻어지는 것을 이용할 수 있다.

본 발명에 있어서 그립(4) 단체(單體)의 중량은, 특별히 한정되지 않지만, 28 g 이상 50 g 이하인 것이 바람직하다. 그립(4)의 중량이 지나치게 가벼우면, 상기 그립(4)의 강도가 낮아져 그 내구성이 저하될 우려가 있다. 따라서, 그립(4)의 중량은, 30 g 이상인 것이 보다 바람직하고, 32 g 이상인 것이 특히 바람직하다. 한편, 그립(4)의 중량이 지나치게 무거우면, 골프 클럽(1)이 무거워져 스윙을 하기 어려워진다. 따라서, 그립(4)의 중량은, 48 g 이하인 것이 보다 바람직하고, 나아가 46 g 이하인 것이 특히 바람직하다.

〔샤프트의 구성〕

본 실시형태에서의 샤프트(3)는 카본 샤프트이며, 프리프레그 시트를 재료로 하여 통상의 시트 와인딩 제법에 의해 제작되어 있다. 보다 상세하게는, 샤프트(3)는, 섬유 강화 수지층의 적층체로 이루어진 관상체이며, 중공 구조를 갖고 있다. 샤프트(3)의 전체 길이는 L_S이고, 또한 샤프트(3)의 팁단(선단)(3a)으로부터 상기 샤프트(3)의 무게 중심(G)까지의 거리는 L_G이다.

샤프트(3)의 중량은, 본 발명에 있어서 특별히 한정되는 것은 아니지만, 통상 35 g～70 g의 범위내이다. 샤프트(3)의 중량이 지나치게 가벼우면, 상기 샤프트(3)의 강도가 낮아져 그 내구성이 저하될 우려가 있다. 따라서, 샤프트(3)의 중량은, 38 g 이상인 것이 바람직하고, 40 g 이상인 것이 더 바람직하다. 한편, 샤프트(3)의 중량이 지나치게 무거우면, 골프 클럽(1)이 무거워져 스윙을 하기 어려워진다. 따라서, 샤프트(3)의 중량은, 65 g 이하인 것이 바람직하고, 62 g 이하인 것이 더 바람직하다.

또한, 샤프트(3)의 길이 자체는 본 발명에 있어서 특별히 한정되는 것은 아니지만, 통상 990 ㎜～1200 ㎜이다.

또한, 본 발명에서는, 샤프트(3)의 선단으로부터 샤프트 무게 중심(G)까지의 거리를 L_G라 하고, 샤프트(3)의 전체 길이를 L_S라 했을 때, 이들의 비(L_G/L_S) 자체는 특별히 한정되는 것은 아니지만, 0.5≤L_G/L_S≤0.67인 것이 바람직하다.

L_G/L_S가 0.5 미만인 경우, 클럽의 무게 중심이 헤드측에 가까워져 버리기 때문에, 스윙이 어려워져, 충분한 헤드 스피드를 얻을 수 없을 우려가 있다. 따라서, L_G/L_S는 0.52 이상인 것이 바람직하고, 0.53 이상인 것이 더 바람직하다.

한편, L_G/L_S가 0.67을 넘는 경우, 샤프트의 손잡이측의 중량을 크게 하게 되어, 동일한 샤프트 중량으로 한 경우에, 샤프트의 선단측의 중량이 작아지고, 그 결과, 샤프트 선단측의 강도가 약해져 내구성이 저하되어 버린다. 따라서, L_G/L_S는 0.66 이하인 것이 바람직하고, 0.65 이하인 것이 더 바람직하다.

본 발명에서는, 전술한 헤드 중량과 클럽 중량의 비(헤드 중량/클럽 중량)와, L_G/L_S와의 곱을 소정의 범위, 구체적으로는 0.365 이상으로 설정하고 있다. 헤드 중량 및 헤드 스피드를 증대시켜, 큰 볼 비거리를 얻는다고 하는 관점에서는, 상기 곱은 0.368 이상인 것이 바람직하고, 0.37 이상인 것이 더 바람직하다. 한편, 상한에 관해서는, 0.4 이하인 것이 바람직하다. 이 경우, 샤프트에 대한 부하가 과도하게 커지는 것을 억제할 수 있어, 상기 샤프트의 내구성이 저하되는 것을 억제할 수 있다. 이 관점에서, 상기 곱은, 0.398 이하인 것이 보다 바람직하고, 특히 0.395 이하인 것이 바람직하다.

샤프트(3)는, 프리프레그 시트를 경화시켜 제작할 수 있고, 이 프리프레그 시트에서는, 섬유는 실질적으로 한 방향으로 배향되어 있다. 이와 같이 섬유가 실질적으로 한 방향으로 배향된 프리프레그는, UD(유니디렉션) 프리프레그라고도 칭해지고 있다. 또한, 본 발명에서는, UD 프리프레그 이외의 프리프레그를 이용할 수도 있고, 예컨대 시트에 포함되는 섬유가 짜여져 있는 프리프레그 시트를 이용할 수도 있다.

프리프레그 시트는, 열경화성 수지 등으로 이루어지는 매트릭스 수지와, 탄소 섬유 등의 섬유를 갖고 있다. 전술한 바와 같이, 샤프트(3)는, 시트 와인딩 제법에 의해 제작할 수 있지만, 프리프레그의 상태에서의 상기 매트릭스 수지는 반경화 상태에 있다. 샤프트(3)는, 이러한 프리프레그를 권회하여 경화시킨 것이다. 프리프레그의 경화는 가열에 의해 행해지며, 샤프트(3)의 제조 공정에는 가열 공정이 포함된다. 이 가열 공정에 의해, 프리프레그 시트의 매트릭스 수지가 경화된다.

프리프레그 시트의 매트릭스 수지도, 본 발명에 있어서 특별히 한정되는 것은 아니지만, 예컨대 에폭시 수지 등의 열경화성 수지나 열가소성 수지를 이용할 수 있다. 샤프트의 강도를 높인다고 하는 점에서, 에폭시 수지를 이용하는 것이 바람직하다.

프리프레그로는, 시판되고 있는 것을 적절하게 이용할 수 있지만, 이하의 표 1은, 본 발명의 골프 클럽의 샤프트에 이용할 수 있는 프리프레그의 예를 나타내고 있다.

도 2는, 샤프트(3)를 구성하는 프리프레그 시트의 전개도(시트 구성도)이다. 샤프트(3)는, 복수매의 시트로 구성되어 있고, 도 2에 나타내는 실시형태에서는, 샤프트(3)는, a1부터 a11까지의 11장의 시트로 구성되어 있다. 도 2에 나타내는 전개도는, 샤프트를 구성하는 시트를, 상기 샤프트의 반경 방향 내측으로부터 순서대로 나타내고 있다. 전개도에 있어서, 상측에 위치하고 있는 시트로부터 순서대로 권회된다. 또한, 도 2에 나타내는 전개도에 있어서, 도면의 좌우 방향은 샤프트 축방향과 일치하고, 도면의 우측은 샤프트(3)의 팁단(3a)측이며, 도면의 좌측은 샤프트(3)의 버트단(3b)측이다.

또한, 본 명세서에서는, 「층」이라는 용어와, 「시트」라는 용어가 이용되고 있다. 「시트」는 권회되기 전의 호칭이고, 「층」은 이러한 시트가 권회된 후의 호칭이다. 「층」은 「시트」가 권회됨으로써 형성된다. 또한, 본 명세서에서는, 층과 시트에 동일한 부호가 이용되고 있다. 예컨대, 시트(a1)를 권회함으로써 형성된 층은 층 a1이 된다.

또한, 샤프트 축방향에 대한 섬유의 각도에 관해, 본 명세서에서는, 각도 Af 및 절대 각도 θa가 이용된다. 각도 Af는 플러스 또는 마이너스를 수반하는 각도이고, 절대 각도 θa는 각도 Af의 절대치이다. 절대 각도 θa란, 샤프트 축방향과 섬유 방향이 이루는 각도의 절대치이다. 예컨대, 「절대 각도 θa가 10° 이하」란, 「각도 Af가 -10° 이상 +10° 이하」인 것을 의미한다.

도 2에 나타내는 전개도는, 각 시트의 권취 순서뿐만 아니라, 각 시트의 샤프트 축방향에서의 위치도 나타내고 있다. 예컨대, 시트(a1)의 단은 팁단(3a)에 위치하고 있고, 시트(a4) 및 시트(a5)의 단은 버트단(3b)에 위치하고 있다.

샤프트(3)는, 스트레이트층, 바이어스층 및 후프층을 갖고 있다. 도 2에 나타내는 전개도에서는, 프리프레그 시트에 포함되는 섬유의 배향 각도가 기재되어 있고, 「0°」라고 기재되어 있는 시트가 스트레이트층을 구성하고 있다. 스트레이트층용의 시트는, 본 명세서에서 스트레이트 시트라고도 칭해진다. 또한, 바이어스층용의 시트는, 본 명세서에서 바이어스 시트라고도 칭해진다.

스트레이트층은, 섬유의 배향이 샤프트의 길이 방향(샤프트 축방향)에 대하여 실질적으로 0°가 된 층이다. 단, 권취시의 오차 등에 기인하여, 섬유의 방향은 샤프트 축방향에 대하여 완전하게 0°는 되지 않는 경우가 있다. 통상, 스트레이트층에서는, 상기 절대 각도 θa가 10° 이하이다.

도 2에 나타내는 실시형태에 있어서, 스트레이트 시트는, 시트(a1), 시트(a4), 시트(a5), 시트(a6), 시트(a7), 시트(a9), 시트(a10) 및 시트(a11)이다. 스트레이트층은, 샤프트의 굽힘 강성 및 굽힘 강도와의 연관성이 크다.

바이어스층은, 섬유의 배향이 샤프트의 길이 방향에 대하여 경사진 층이다. 이러한 바이어스층은, 샤프트의 비틀림 강성 및 비틀림 강도와의 연관성이 크다. 바이어스층은, 섬유의 배향이 서로 역방향으로 경사진 2장의 시트쌍으로 구성되어 있는 것이 바람직하다. 바이어스층의 절대 각도 θa는, 비틀림 강성의 관점에서, 바람직하게는 15°이상이고, 보다 바람직하게는 25°이상이며, 더 바람직하게는 40°이상이다. 한편, 비틀림 강성 및 비틀림 강도의 관점에서, 바이어스층의 절대 각도 θa는, 바람직하게는 60°이하이고, 더 바람직하게는 50°이하이다.

도 2에 나타내는 실시형태에 있어서, 바이어스 시트는, 시트(a2) 및 시트(a3)이다. 도 2에서는, 시트마다 상기 각도 Af가 기재되어 있다. 각도 Af에서의 플러스(+) 및 마이너스(-)는, 바이어스 시트의 섬유가 서로 역방향으로 경사져 있는 것을 나타내고 있다. 또한, 도 2에 나타내는 실시형태에서는, 시트(a2)가 -45°이고, 시트(a3)가 +45°이지만, 이와는 반대로 시트(a2)가 +45°이고, 시트(a3)가 -45°이어도 좋다.

도 2에 나타내는 실시형태에 있어서, 후프층을 구성하는 시트는 시트(a8)이다. 후프층에서의 상기 절대 각도 θa는, 샤프트 축방향에 대하여 실질적으로 90°가 되는 것이 바람직하다. 단, 권취시의 오차 등에 기인하여, 섬유의 방향은 샤프트 축방향에 대하여 완전하게 90°는 되지 않는 경우가 있다. 통상, 후프층에서는, 상기 절대 각도 θa가 80°이상 90°이하이다.

후프층은, 샤프트의 파쇄 강성 및 파쇄 강도를 높이는 데 기여한다. 파쇄 강성이란, 샤프트를 그 반경 방향 내측을 향해 눌러 부수는 힘에 대한 강성이다. 파쇄 강도란, 샤프트를 그 반경 방향 내측을 향해 눌러 부수는 힘에 대한 강도이다. 이러한 파쇄 강도는 굽힘 강도와도 관련될 수 있다. 또한, 굽힘 변형에 연동하여 파쇄 변형이 생길 수 있다. 특히 두께가 얇은 경량 샤프트에 있어서는 이 연동성이 크다. 파쇄 강도를 향상시킴으로써 굽힘 강도를 향상시킬 수 있다.

도시하지 않지만, 사용되기 전의 프리프레그 시트는 커버 시트 사이에 끼워져 있다. 통상, 커버 시트는 이형지 및 수지 필름으로 이루어져 있고, 프리프레그 시트의 한쪽 면에 이형지가 점착되어 있으며, 다른쪽 면에 수지 필름이 점착되어 있다. 이하의 설명에서, 이형지가 점착되어 있는 측의 면을 「이형지측의 면」, 수지 필름이 점착되어 있는 측의 면을 「필름측의 면」이라고도 칭한다.

본 명세서에서의 전개도는, 필름측의 면이 표면측이 된 도면이다. 즉, 본 명세서에서의 전개도에 있어서, 도면의 표면측이 필름측의 면이고, 도면의 이면측이 이형지측의 면이다. 도 2에 나타내는 전개도에서는, 시트(a2)의 섬유 방향과 시트(a3)의 섬유 방향은 동일하지만, 후술하는 접합시에 시트(a3)가 뒤집힌다. 그 결과, 시트(a2)의 섬유 방향과 시트(a3)의 섬유 방향은 서로 역방향이 되고, 따라서 권회된 후의 상태에서는, 시트(a2)의 섬유 방향과 시트(a3)의 섬유 방향은 서로 역방향이 된다. 이 점을 고려하여, 도 2에서는, 시트(a2)의 섬유 방향은 「-45°」로 표기되고, 시트(a3)의 섬유 방향은 「+45°」로 표기되어 있다.

전술한 프리프레그 시트를 권회하기 위해서는, 우선 수지 필름이 박리된다. 수지 필름이 박리됨으로써 필름측의 면이 노출된다. 이 노출면은, 매트릭스 수지에 기인하는 택성(점착성)을 갖고 있다. 권회시의 프리프레그의 매트릭스 수지가 반경화 상태이므로 점착성을 발현한다. 다음으로, 노출된 필름측의 면의 가장자리부(권회 시작 가장자리부)를 권회 대상물에 접착한다. 매트릭스 수지가 갖는 점착성에 의해, 이 권회 시작 가장자리부의 접착을 원활하게 행할 수 있다. 권회 대상물이란, 맨드릴, 또는 맨드릴에 다른 프리프레그 시트가 권취된 권회물이다.

이어서, 프리프레그 시트의 이형지가 박리된다. 그 후, 권회 대상물이 회전되어, 프리프레그 시트가 상기 권회 대상물에 권취된다. 이와 같이, 우선 수지 필름이 박리되고, 이어서 권회 시작 가장자리부가 권회 대상물에 접착되며, 그 후 이형지가 박리된다. 이러한 순서에 의해, 프리프레그 시트의 주름이나 권취 불량의 발생을 억제할 수 있다. 이형지는, 수지 필름에 비해 굽힘 강성이 높고, 이러한 이형지가 접착된 상태의 시트는, 상기 이형지에 지지되고 있기 때문에 주름이 생기기 어렵다.

도 2에 나타내는 실시형태에서는, 2장 이상의 시트를 접합함으로써 형성되는 합체 시트가 채택되고 있다. 도 2에 나타내는 실시형태에서는, 도 3～도 4에 나타내는 2개의 합체 시트가 채택되고 있다. 도 3은, 시트(a2) 및 시트(a3)를 접합함으로써 형성되는 제1 합체 시트(a23)를 나타내고 있다. 또한, 도 4는, 시트(a8) 및 시트(a9)를 접합함으로써 형성되는 제2 합체 시트(a89)를 나타내고 있다.

제1 합체 시트(a23)를 제작하는 순서는 이하와 같다. 우선, 바이어스 시트(a3)를 뒤집고, 이 뒤집은 바이어스 시트(a3)를 바이어스 시트(a2)에 접합한다. 이때, 도 3에 나타낸 바와 같이, 바이어스 시트(a3)의 버트단 및 팁단을, 각각 바이어스 시트(a2)의 긴 변으로부터 어긋나게 한 상태로 접합한다.

이에 따라, 합체 시트(a23)의 시트(a2)와 시트(a3)는, 권회 후의 샤프트에 있어서 약 반주(半周)만큼 어긋나게 되어 있다.

도 4에 나타낸 바와 같이, 제2 합체 시트(a89)에 있어서, 시트(a8)의 상단과 시트(a9)의 상단이 일치하고 있다. 또한, 시트(a89)에 있어서, 시트(a8)는, 그 버트측단 가장자리를 시트(a9)의 버트측단 가장자리로부터 어긋나게 한 상태로, 그 전체가 시트(a9)에 점착되어 있다. 그 결과, 권회 공정에서 시트(a8)의 권회 불량이 억제된다.

전술한 바와 같이, 본 명세서에서는, 프리프레그 중의 섬유의 배향 각도에 따라 시트 및 층을 분류하고 있지만, 또한 샤프트 축방향의 길이에 따라 시트 및 층을 분류할 수 있다.

본 명세서에서는, 샤프트 축방향의 전체에 걸쳐 배치되는 층을 전장층이라고 하고, 또한 샤프트 축방향의 전체에 걸쳐 배치되는 시트를 전장 시트라고 한다. 한편, 본 명세서에서는, 샤프트 축방향에 있어서 부분적으로 배치되는 층을 부분층이라고 하고, 샤프트 축방향에 있어서 부분적으로 배치되는 시트를 부분 시트라고 한다.

본 명세서에서는, 스트레이트층인 전장층을 전장 스트레이트층이라고 한다. 도 2에 나타내는 실시형태에서는, 시트(a6) 및 시트(a9)가, 권취 후에 있어서 전장 스트레이트층을 구성한다.

또한, 본 명세서에서는, 스트레이트층인 부분층을 부분 스트레이트층이라고 한다. 도 2에 나타내는 실시형태에서는 시트(a1), 시트(a4), 시트(a5), 시트(a7), 시트(a10) 및 시트(a11)가, 권취 후에 있어서 부분 스트레이트층을 구성한다.

부분층을 구성하는 시트인 시트(a7)는, 권취 후에 있어서, 샤프트 축방향 전체의 중간에 위치하는 중간 부분층을 구성한다. 즉, 중간 부분층의 선단은 팁단(3a)으로부터 떨어져 있고, 중간 부분층의 후단은 버트단(3b)으로부터 떨어져 있다. 바람직하게는, 중간 부분층은, 샤프트 축방향 중앙 위치(Sc)를 포함하는 위치에 배치된다. 또한, 바람직하게는, 중간 부분층은, 삼점 굽힘 강도의 측정 방법(SG식 삼점 굽힘 강도 시험의 측정 방법)에 있어서 정의되는 B점(팁단으로부터 525 ㎜의 지점)을 포함하는 위치에 배치된다. 중간 부분층은, 변형이 큰 부분을 선택적으로 보강할 수 있고, 또한 샤프트의 경량화에 기여할 수 있다.

본 명세서에서는, 버트 부분층이라는 용어가 이용되고 있다. 버트 부분층은 부분층의 일 양태이며, 버트단(3b)측에 위치하는 부분층이다. 도 2에 있어서, 부호 A1로 표시되어 있는 것은, 버트 부분층의 팁측의 변에 있어서 가장 버트측에 위치하는 점이다. 바람직하게는, 점(A1)이 샤프트 축방향 중앙 위치(Sc)보다 버트측에 위치한다. 도 2에 있어서, 부호 B1로 표시되어 있는 것은, 버트 부분층의 팁측의 변의 중점(中點)이다. 바람직하게는, 점(B1)이 샤프트 축방향 중앙 위치(Sc)보다 버트측에 위치한다. 버트 부분층으로서, 버트 스트레이트층, 버트 후프층 및 버트 바이어스층을 들 수 있다.

또한, 본 명세서에서는, 버트 스트레이트층이라는 용어가 이용되고 있다. 버트 스트레이트층은 부분 스트레이트층의 일 양태이며, 버트단(3b)측에 위치하는 부분 스트레이트층이다. 바람직하게는, 버트 스트레이트층의 전체가, 샤프트 축방향 중앙 위치(Sc)보다 버트측에 위치한다. 버트 스트레이트층의 후단은, 샤프트의 버트단(3b)에 위치하고 있어도 좋고, 위치하지 않아도 좋다. 클럽 무게 중심의 위치를 버트단(3b)에 근접시키는 관점에서, 바람직하게는 버트 스트레이트층의 배치 범위가, 샤프트의 버트단(3b)으로부터 100 ㎜ 이격된 위치(P1)를 포함한다. 클럽 무게 중심의 위치를 버트단(3b)에 근접시키는 관점에서, 보다 바람직하게는, 버트 스트레이트층의 후단은 샤프트의 버트단(3b)에 위치하고 있다. 도 2에 나타내는 실시형태에 있어서, 버트 스트레이트층은 시트(a4) 및 시트(a5)이다.

도 2에 나타내는 프리프레그 시트를 이용한 시트 와인딩 제법에 의해 샤프트(3)가 제작된다. 이하, 이러한 샤프트(3)의 제조 공정의 개요를 설명한다.

〔샤프트 제조 공정의 개요〕

(1) 재단 공정

재단 공정에서는, 프리프레그 시트가 소정의 형상으로 재단되고, 도 2에 나타내는 각 시트가 절취된다.

(2) 접합 공정

접합 공정에서는, 복수매의 시트가 접합되어, 전술한 합체 시트(a23) 및 합체 시트(a89)가 제작된다. 접합시에는 가열 또는 프레스를 이용할 수 있지만, 후술하는 권회 공정에 있어서 합체 시트를 구성하는 시트간의 어긋남을 억제하여 권취 정밀도를 향상시킨다고 하는 관점에서, 가열 및 프레스를 병용하는 것이 바람직하다. 가열 온도 및 프레스압은, 시트끼리의 접착력을 높이는 등의 관점에서 적절하게 선정하면 되지만, 통상 가열 온도는 30°～60°의 범위내이고, 프레스압은 300 g/㎠～600 g/㎠의 범위내이다. 마찬가지로, 가열 시간 및 프레스 시간도, 시트끼리의 접착력을 높이는 등의 관점에서 적절하게 선정하면 되지만, 통상 가열 시간은 20초～300초의 범위내이고, 프레스의 시간은 20초～300초의 범위내이다.

(3) 권회 공정

권회 공정에서는 맨드릴이 이용된다. 전형적인 맨드릴은 금속제이며, 이 맨드릴의 둘레면에 이형제가 도포된다. 또한, 상기 이형제의 위에 점착성을 갖는 수지(택킹 레진)가 도포된다. 이렇게 하여, 수지를 도포한 맨드릴에 재단된 시트가 권회된다. 택킹 레진에 의해, 시트 단부를 맨드릴에 용이하게 접착할 수 있다. 복수매의 시트가 접합된 시트에 관해서는, 합체 시트의 상태로 권회된다.

이 권회 공정에 의해 권회체를 얻을 수 있다. 권회체는, 맨드릴의 외측에 프리프레그 시트가 권회된 것이다. 권회는, 예컨대 평면상에서 권회 대상물을 굴림으로써 행해진다.

(4) 테이프 랩핑 공정

테이프 랩핑 공정에서는, 상기 권회체의 외주면에 랩핑 테이프라고 하는 테이프가 권취된다. 랩핑 테이프는, 장력이 부여되면서 권회체의 외주면에 권취된다. 이러한 랩핑 테이프에 의해 권회체에 압력이 가해져, 상기 권회체에서의 보이드를 저감시킨다.

(5) 경화 공정

경화 공정에서는, 테이프 랩핑이 이루어진 후의 권회체가 소정의 온도로 가열된다. 이 가열에 의해, 프리프레그 시트의 매트릭스 수지가 경화된다. 경화의 과정에서 매트릭스 수지가 일시적으로 유동화되고, 이 유동화에 의해 시트간 또는 시트내의 공기가 배출된다. 랩핑 테이프에 의해 부여되는 압력(체결력)에 의하여, 이 공기의 배출이 촉진된다. 경화 공정에 의해 경화 적층체를 얻을 수 있다.

(6) 맨드릴의 드로잉 공정 및 랩핑 테이프의 제거 공정

경화 공정의 후에, 맨드릴의 드로잉 공정과 랩핑 테이프의 제거 공정이 행해진다. 상기 두 공정의 순서는, 본 발명에 있어서 특별히 한정되는 것은 아니지만, 랩핑 테이프 제거의 능률을 향상시키는 관점에서는, 맨드릴의 드로잉 공정의 후에 랩핑 테이프의 제거 공정을 행하는 것이 바람직하다.

(7) 양단 커트 공정

이 양단 커트 공정에서는, 전술한 (1)～(6)의 각 공정을 거친 경화 적층체의 양단부가 커트된다. 이 커팅에 의해, 샤프트의 팁단(3a)의 단부면 및 버트단(3b)의 단부면이 평탄해진다.

(8) 연마 공정

연마 공정에서는, 양단부가 커트된 경화 적층체의 표면이 연마된다. 경화 적층체의 표면에는, 상기 공정(4)에 있어서 이용한 랩핑 테이프의 흔적으로서 나선형의 요철이 남아 있다. 연마에 의해, 이 랩핑 테이프의 흔적으로서의 나선형 요철이 소멸되고, 경화 적층체의 표면이 평활해진다.

(9) 도장 공정

연마 공정 후의 경화 적층체에 소정의 도장이 실시된다.

이상의 공정에 의해 샤프트(3)를 제조할 수 있다. 그리고, 제조된 샤프트(3)의 팁단(3a)을 골프 클럽 헤드(2)의 호젤(6)의 샤프트 구멍(5) 내에 고착하고, 상기 샤프트(3)의 버트단(3b)을 그립(4)의 그립 구멍(7) 내에 고착함으로써, 골프 클럽(1)을 얻을 수 있다.

본 발명의 특징의 하나는, 전술한 골프 클럽(1)에 있어서, 샤프트(3)의 선단(3a)으로부터 샤프트 무게 중심까지의 거리를 L_G라 하고, 샤프트의 전체 길이를 L_S라 했을 때, 예컨대 0.5≤L_G/L_S≤0.67로 하여 샤프트(3)의 무게 중심(G)을 손잡이측에 근접시킨 것이다.

클럽을 스윙하기 쉽게 하기 위해서는, 클럽 중량을 가볍게 하는 것이 유효하지만, 클럽을 구성하는 요소 중 헤드의 중량은, 볼 스피드를 높이는 것에 영향을 미치는 요인이기 때문에, 본 발명에서는, 이 헤드 중량을 작게 하지 않고 볼 스피드를 빠르게 하는 어프로치를 채택하고 있다. 그리고, 샤프트 무게 중심 위치를 그립측에 배치함으로써, 클럽 관성 모멘트를 작게 하여, 클럽을 스윙하기 쉽게 하였다.

샤프트(3)의 무게 중심 위치를 조정하는 수단으로는, 예컨대 이하의 (A)～(H)를 들 수 있다. 본 발명에서는, 이들 수단 중 1개 또는 2개 이상을 적절하게 채택함으로써, 샤프트(3)의 무게 중심 위치를 손잡이측에 근접시킬 수 있다.

(A) 버트 부분층의 권회수의 증감

(B) 버트 부분층의 두께의 증감

(C) 버트 부분층의 길이(L1)(후술)의 증감

(D) 버트 부분층의 길이(L2)(후술)의 증감

(E) 팁부분층의 권회수의 증감

(F) 팁부분층의 두께의 증감

(G) 팁부분층의 축방향 길이의 증감

(H) 샤프트의 테이퍼율의 증감

<버트 부분층의 중량 비율>

샤프트의 무게 중심 위치를 그립측에 배치하는 관점에서, 버트 부분층의 중량은, 샤프트 중량에 대하여, 5 중량% 이상이 바람직하고, 10 중량% 이상이 더 바람직하다. 한편, 딱딱한 감각을 억제하는 관점에서, 버트 부분층의 중량은 샤프트 중량에 대하여, 50 중량% 이하가 바람직하고, 45 중량% 이하가 더 바람직하다. 도 2에 나타내는 실시형태에 있어서, 시트(a4) 및 시트(a5)의 합계 중량이 버트 부분층의 중량이다.

<특정 버트 범위에서의 버트 부분층의 중량 비율>

도 1에 있어서, P2로 표시되어 있는 것은, 버트단(3b)으로부터 250 ㎜ 이격된 지점이다. 이 지점(P2)으로부터 버트단(3b)까지의 범위가, 「특정 버트 범위」로 정의된다. 이 특정 버트 범위에 존재하는 버트 부분층의 중량을 Wa라 하고, 상기 특정 버트 범위에서의 샤프트의 중량을 Wb라 하면, 샤프트의 무게 중심 위치를 그립측에 배치하는 관점에서, 비(Wa/Wb)는, 0.4 이상이 바람직하고, 0.42 이상이 보다 바람직하며, 0.44 이상이 더 바람직하다. 한편, 딱딱한 감각을 억제하는 관점에서, 비(Wa/Wb)는, 0.7 이하가 바람직하고, 0.65 이하가 보다 바람직하며, 0.6 이하가 더 바람직하다.

<버트 부분층의 섬유 탄성률>

버트 부분층의 강도 확보의 관점에서, 버트 부분층의 섬유 탄성률은, 5 t/㎟ 이상이 바람직하고, 7 t/㎟ 이상이 더 바람직하다. 클럽 무게 중심이 버트단(3b)에 가까운 경우, 클럽 무게 중심에 작용하는 원심력이 저하되기 쉽다. 즉, 샤프트의 무게 중심 위치를 그립측에 배치하는 경우, 클럽 무게 중심에 작용하는 원심력이 저하되기 쉽다. 이 경우, 샤프트의 휘어짐을 느끼기 어려운 경우가 있어, 딱딱한 감각이 생기기 쉽다. 이러한 딱딱한 감각을 억제하는 관점에서, 버트 부분층의 섬유 탄성률은, 20 t/㎟ 이하가 바람직하고, 15 t/㎟ 이하가 보다 바람직하며, 10 t/㎟ 이하가 더 바람직하다.

<버트 부분층의 수지 함유율>

샤프트의 무게 중심 위치를 그립측에 배치하면서 딱딱한 감각을 억제하는 관점에서, 버트 부분층의 수지 함유율은, 20 질량% 이상이 바람직하고, 25 질량% 이상이 더 바람직하다. 한편, 버트 부분층의 강도 확보의 관점에서, 버트 부분층의 수지 함유율은, 50 질량% 이하가 바람직하고, 45 질량% 이하가 더 바람직하다.

<버트 스트레이트층의 중량>

샤프트의 무게 중심 위치를 그립측에 배치하는 관점에서, 버트 스트레이트층의 중량은, 2 g 이상이 바람직하고, 4 g 이상이 보다 바람직하다. 한편, 딱딱한 감각을 억제하는 관점에서, 버트 스트레이트층의 중량은, 30 g 이하가 바람직하고, 20 g 이하가 보다 바람직하며, 10 g 이하가 더 바람직하다.

<버트 스트레이트층의 중량 비율>

샤프트의 무게 중심 위치를 그립측에 배치하는 관점에서, 버트 스트레이트층의 중량은 샤프트 중량 Ws에 대하여, 5 질량% 이상이 바람직하고, 10 질량% 이상이 더 바람직하다. 한편, 딱딱한 감각을 억제하는 관점에서, 버트 스트레이트층의 중량은 샤프트 중량에 대하여, 50 질량% 이하가 바람직하고, 45 질량% 이하가 더 바람직하다. 도 3에 나타내는 실시형태에서는, 시트(a4) 및 시트(a5)의 합계 중량이 버트 스트레이트층의 중량이다.

<버트 스트레이트층의 섬유 탄성률>

버트부의 강도 확보의 관점에서, 버트 스트레이트층의 섬유 탄성률은, 5 t/㎟ 이상이 바람직하고, 7 t/㎟ 이상이 더 바람직하다. 한편, 딱딱한 감각을 억제하는 관점에서, 버트 스트레이트층의 섬유 탄성률은, 20 t/㎟ 이하가 바람직하고, 15 t/㎟ 이하가 보다 바람직하며, 10 t/㎟ 이하가 더 바람직하다.

<버트 스트레이트층의 수지 함유율>

샤프트의 무게 중심 위치를 그립측에 배치하고 딱딱한 감각을 억제하는 관점에서, 버트 스트레이트층의 수지 함유율은, 20 질량% 이상이 바람직하고, 25 질량% 이상이 더 바람직하다. 한편, 버트부의 강도 확보의 관점에서, 버트 스트레이트층의 수지 함유율은, 50 질량% 이하가 바람직하고, 45 질량% 이하가 더 바람직하다.

<버트 부분층의 축방향 최대 길이(L1)>

도 2에 있어서 L1로 표시되어 있는 것은, 버트 부분층의 축방향 최대 길이이다. 이 최대 길이(L1)는, 버트 부분 시트의 각각에 있어서 정해진다. 도 2에 나타내는 실시형태에서는, 시트(a4)의 길이(L1)와 시트(a5)의 길이(L1)는 상이하다.

버트 부분층의 중량을 확보하는 관점에서, 길이(L1)는, 100 ㎜ 이상이 바람직하고, 125 ㎜ 이상이 보다 바람직하며, 150 ㎜ 이상이 더 바람직하다. 한편, 샤프트의 무게 중심 위치를 그립측에 배치하는 관점에서, 길이(L1)는, 700 ㎜ 이하가 바람직하고, 650 ㎜ 이하가 보다 바람직하며, 600 ㎜ 이하가 더 바람직하다.

<버트 부분층의 축방향 최소 길이(L2)>

도 2에 있어서 L2로 표시되어 있는 것은, 버트 부분층의 축방향 최소 길이이다. 이 최소 길이(L2)는, 버트 부분 시트의 각각에 있어서 정해진다. 도 2에 나타내는 실시형태에서는, 시트(a4)의 길이(L2)와 시트(a5)의 길이(L2)는 상이하다.

버트 부분층의 중량을 확보하는 관점에서, 길이(L2)는, 50 ㎜ 이상이 바람직하고, 75 ㎜ 이상이 보다 바람직하며, 100 ㎜ 이상이 더 바람직하다. 한편, 샤프트의 무게 중심 위치를 그립측에 배치하는 관점에서, 길이(L2)는, 650 ㎜ 이하가 바람직하고, 600 ㎜ 이하가 보다 바람직하며, 550 ㎜ 이하가 더 바람직하다.

〔실시예〕

다음으로, 본 발명의 골프 클럽을 실시예에 기초하여 설명하지만, 본 발명은 당연히 이러한 실시예에만 한정되는 것은 아니다.

실시예 1～21 및 비교예 1～15에 따른 골프 클럽이 통상의 방법으로 제작되어, 이들의 성능 내지 특성이 평가되었다. 모든 골프 클럽에 실질적으로 동일한 형상의 헤드가 채택되고, 이 헤드의 체적은 460 cc이며, 재질은 티탄 합금이었다. 원하는 스펙을 얻을 수 있도록, 헤드 중량, 그립 중량, 샤프트 중량, 샤프트 길이 등이 조정되었다.

실시예 및 비교예에서의 샤프트는, 도 2에 나타내는 전개도에 기초하여 제작되었다. 제조방법은 전술한 샤프트(3)와 동일하고, 상기 (1)～(9)의 공정에 따라서 샤프트가 제조되었다. 각 시트(a1～a11)에 있어서, 권회수, 프리프레그의 두께, 프리프레그의 섬유 함유율, 탄소 섬유의 인장 탄성률 등이 적절하게 선택되었다. 실시예 및 비교예에서의 샤프트에 이용된 프리프레그의 일례를 표 2에 나타낸다. 샤프트의 무게 중심 위치의 조정에는, 전술한 (A)～(H) 중 1개 또는 2개 이상이 이용되었다.

실시예 1～7 및 비교예 1～2에 따른 골프 클럽(클럽 중량을 280 g으로 설정했음)의 사양 및 평가를 표 3에 나타낸다. 또한, 실시예 8～14 및 비교예 3～4에 따른 골프 클럽(클럽 중량을 306 g으로 설정했음)의 사양 및 평가를 표 4에 나타낸다. 또한, 실시예 15～21 및 비교예 5～6에 따른 골프 클럽(클럽 중량을 338 g으로 설정했음)의 사양 및 평가를 표 5에 나타낸다. 또한, 비교예 7～15에 따른 골프 클럽(클럽 중량을 350 g으로 설정했음)의 사양 및 평가를 표 6에 나타낸다.

〔평가 방법〕

<헤드 스피드(m/s)>

핸디캡이 10～20인 테스터 5명에게 각각 10구씩 시타하게 하여, 얻어진 50개의 헤드 스피드의 평균치를 채택했다.

<운동 에너지(J)>

운동 에너지 E=(mh×v²)/2에서 구했다. 여기서, mh는 헤드 중량이고, v는 헤드 스피드이다.

<볼 비거리(yards)>

핸디캡이 10～20인 테스터 5명에게 각각 10구씩 시타하게 하여, 미스샷을 제외한 상위 8구의 낙하 지점까지의 비거리의 평균치(8×5=40개의 비거리의 평균치)를 채택했다.

<샤프트 내구성>

주식회사 미야마에 제조의 스윙 로봇에 골프 클럽을 장착하여, 헤드 스피드 52 m/s로 골프공을 반복 타구했다. 골프공은, SRI 스포츠 주식회사 제조의 「DDH 투어스페셜」을 이용했다. 페이스센터로부터 20 ㎜ 힐측으로 떨어진 위치에서 타구하고, 500발 타구할 때마다 샤프트의 파손 상황을 확인했다. 10000발에서 파손이 없는 경우를 「A」, 10000발에 도달하기 전에 파손이 있는 경우를 「B」로 했다.

표 3～표 6에 나타내는 결과에서, 실시예에 따른 골프 클럽에서는, 헤드 스피드를 높여 볼의 비거리를 늘릴 수 있다는 것을 알 수 있다. 이에 비해, 예컨대 비교예 7～15와 같이 클럽 중량이 무거우면 비거리가 늘어나지 않았다.

〔그 밖의 변형예〕

또한, 이번에 개시된 실시형태는 모든 점에서 단순한 예시이며 제한적인 것이 아니라고 고려되어야 한다. 본 발명의 범위는, 상기한 의미가 아니라 특허청구범위에 의해 나타내어지며, 특허청구범위와 균등한 의미 및 범위내의 모든 변경이 포함되는 것으로 의도된다.

예컨대, 전술한 실시형태에서는, 골프 클럽의 샤프트로서, 도 2에 나타내는 전개도를 갖는 것을 채택하고 있지만, 본 발명은 이것에 한정되지 않고, 예컨대 도 5에 나타내는 전개도를 갖는 샤프트를 이용할 수도 있다. 도 5에 나타내는 전개도를 갖는 샤프트는, b1부터 b12까지의 12장의 시트로 구성되어 있다. 도 5에 나타내는 전개도에 있어서도, 도 2와 마찬가지로, 샤프트를 구성하는 시트를 상기 샤프트의 반경 방향 내측으로부터 순서대로 나타내고 있고, 전개도에 있어서 상측에 위치하고 있는 시트로부터 순서대로 권회된다. 또한, 도 5에 나타내는 전개도에 있어서, 도면의 좌우 방향은 샤프트 축방향과 일치하고, 도면의 우측은 샤프트(3)의 팁단(3a)측이며, 도면의 좌측은 샤프트(3)의 버트단(3b)측이다.

도 5에 나타내는 변형예에 있어서, 시트(b1), 시트(b5), 시트(b6), 시트(b7), 시트(b8), 시트(b10), 시트(b11) 및 시트(b12)가 스트레이트층을 구성하는 시트이고, 시트(b2) 및 시트(b3)가 바이어스층을 구성하는 시트이며, 또한 시트(b4) 및 시트(b9)가 후프층을 구성하는 시트이다. 이들 시트(b1～b12)로는, 예컨대, 표 1에 나타낸 이하의 프리프레그를 이용할 수 있다.

ㆍ시트 b1 : TR350C-125S

ㆍ시트 b2, b3 : HRX350C-075S

ㆍ시트 b4 : 805S-3

ㆍ시트 b5, b6 : E1026A-09N

ㆍ시트 b7, b8 : TR350C-100S

ㆍ시트 b9 : 805S-3

ㆍ시트 b10 : MR350C-100S

ㆍ시트 b11, b12 : TR350C-100S

도 5에 나타내는 변형예가, 도 2에 나타내는 것과 크게 다른 점은, 바이어스층을 구성하는 시트(b2, b3)와, 부분 스트레이트층을 구성하는 시트(b5, b6) 사이에 부분 후프층을 구성하는 시트(b4)가 배치되어 있는 것이다.

도 5에 나타내는 변형예에서도, 2장 이상의 시트를 접합함으로써 형성되는 합체 시트가 채택되고 있다. 도 5에 나타내는 변형예에서는, 도 6～도 7에 나타내는 2개의 합체 시트가 채택되고 있다. 도 6은 시트(b2), 시트(b3) 및 시트(b4)를 접합함으로써 형성되는 제1 합체 시트(b234)를 나타내고 있다. 또한, 도 7은 시트(b9) 및 시트(b10)를 접합함으로써 형성되는 제2 합체 시트(b910)를 나타내고 있다.

제1 합체 시트(b234)를 제작하는 순서는 이하와 같다. 우선, 2장의 시트[바이어스 시트(b3) 및 후프 시트(b4)]가 접합된 예비 합체 시트(b34)가 제작된다. 예비 합체 시트(b34)를 제작할 때에는, 바이어스 시트(b3)가 뒤집히면서 후프 시트(b4)에 접합된다. 예비 합체 시트(b34)에서는, 시트(b4)의 상단과 시트(b3)의 상단이 일치하고 있다. 이어서, 예비 합체 시트(b34)와 바이어스 시트(b2)가 접합된다. 예비 합체 시트(b34)와 바이어스 시트(b2)는, 서로 반주만큼 어긋난 상태로 접합된다.

합체 시트(b234)에 있어서, 시트(b2)와 시트(b3)는 반주만큼 어긋나 있다. 즉, 권회 후의 샤프트에 있어서, 시트(b2)의 둘레 방향 위치와 시트(b3)의 둘레 방향 위치는 상이하다. 이 상이 각도는, 바람직하게는 180°(±15°)이다.

합체 시트(b234)가 이용되는 결과, 바이어스층(b2)과 바이어스층(b3)은 둘레 방향에 있어서 서로 어긋나 있다. 이 어긋남에 의해, 바이어스층의 단부의 위치가 둘레 방향으로 분산된다. 이에 따라, 샤프트의 둘레 방향에서의 균일성을 향상시킬 수 있다. 또한, 본 변형예에서의 합체 시트(b234)에서는, 후프 시트(b4)의 전체가, 바이어스 시트(b2)와 바이어스 시트(b3)의 사이에 끼워져 있다. 이에 따라, 권회 공정에서의 후프 시트(b4)의 권회 불량을 억제할 수 있다. 합체 시트(b234)를 사용함으로써 권회의 정밀도를 향상시킬 수 있다. 또한, 권회 불량이란, 섬유의 흐트러짐, 주름의 발생, 섬유 각도의 어긋남 등을 의미한다.

또한, 도 7에 나타낸 바와 같이, 제2 합체 시트(b910)에 있어서, 시트(b9)의 상단과 시트(b10)의 상단이 일치하고 있다. 또한, 시트(b910)에 있어서, 시트(b9)의 전체가 시트(b10)에 점착되어 있다. 그 결과, 권회 공정에서 시트(b9)의 권회 불량이 억제된다.

본 변형예에서도, 전술한 (A)～(H)의 수단 중 1개 또는 2개 이상을 적절하게 채택함으로써, 샤프트의 무게 중심 위치를 조정하여 손잡이측에 근접시킬 수 있다.

1 : 우드형 골프 클럽 2 : 헤드
3 : 샤프트 3a : 팁단
3b : 버트단 4 : 그립
4e : 그립단 5 : 샤프트 구멍
6 : 호젤 7 : 그립 구멍
G : 샤프트의 무게 중심
L_G : 샤프트의 팁단에서 샤프트의 무게 중심까지의 거리
Ls : 샤프트 전체 길이

Claims

샤프트의 선단에 헤드가 마련되고, 상기 샤프트의 후단에 그립이 마련되어 이루어진 우드형 골프 클럽으로서,
클럽 중량이 340 g 이하이고,
헤드 중량과 클럽 중량의 비(헤드 중량/클럽 중량)와, 샤프트의 선단으로부터 샤프트 무게 중심까지의 거리(L_G)와 샤프트의 전체 길이(L_S)의 비(L_G/L_S)와의 곱이 0.365 이상인 것을 특징으로 하는 우드형 골프 클럽.
제1항에 있어서, 헤드 중량과 클럽 중량의 비(헤드 중량/클럽 중량)가 0.6 이상 0.77 이하인 것인 우드형 골프 클럽.
제1항 또는 제2항에 있어서, 샤프트의 선단으로부터 샤프트 무게 중심까지의 거리(L_G)와 샤프트의 전체 길이(L_S)의 비(L_G/L_S)가 0.5 이상 0.67 이하인 것인 우드형 골프 클럽.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 곱이 0.365 이상 0.4 이하인 것인 우드형 골프 클럽.
제1항 또는 제2항에 있어서, 클럽 길이가 39 인치 이상 46 인치 이하인 것인 우드형 골프 클럽.