JP2007054399A

JP2007054399A - ゴルフクラブ

Info

Publication number: JP2007054399A
Application number: JP2005244665A
Authority: JP
Inventors: Keiji Moriyama; 圭治森山
Original assignee: SRI Sports Ltd
Current assignee: Dunlop Sports Co Ltd
Priority date: 2005-08-25
Filing date: 2005-08-25
Publication date: 2007-03-08

Abstract

【課題】長尺でありながらスイングし易く、ひいては飛距離の増大に役立つゴルフクラブを提供する。
【解決手段】シャフト２と、その先端側２Ａに固着されたゴルフクラブヘッド３と、シャフト２の後端側２Ｂに設けられたグリップ４とを有するゴルフクラブ１である。クラブ全長が４６〜４８インチ、１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、グリップの後端４ｅでのクラブの慣性モーメントが２８５０〜３０００kg・cm²及び前記ゴルフクラブヘッド３のスイートスポットの高さが２０〜３０mmであることを特徴とする。
【選択図】図１

Description

本発明は、ゴルフクラブに関し、詳しくは長尺でありながらスイングし易く、ひいては飛距離の増大に役立つゴルフクラブに関する。

ドライバーやフェアウエイウッドといったウッド型のゴルフクラブには、ボールをより遠くまで飛ばすことができる飛距離性能が求められる。前記飛距離は、一般に、打ち出されるボールの初速を高めることが有効であり、その手段としては、例えば、ヘッドの反発性能の向上、ヘッド重量を増すことによるヘッド運動エネルギーの増大化又はクラブの長尺化によるヘッドスピードの増大化等が知られている（例えば下記特許文献１ないし２参照）。

特開平１１−９９２３１号公報特開２００４−２０１９１１号公報

しかしながら、ヘッドの反発係数は、ＵＳＧＡ及びＲ＆Ａに見られるように規制される傾向がある。従って、反発係数を過度に大きくしたヘッドは、今後、正式競技に使用できないおそれがある。

また、他の二つの方法は、いずれもクラブのスイングし易さを損ねるという欠点がある。例えば、クラブの長尺化は、ヘッドスピードの向上という利点が得られやすい反面、スイングしづらく、ヘッド（フェース面）のコントロールが難しい。このため、多くのゴルファは、ヘッドが開いた状態でボールを打球することが多く、その結果、打球が右方向に飛ぶスライスが生じやすい（なお、本明細書では、右打ちゴルファを対象として説明が行われている。）。

そこで、発明者らは、長尺なクラブにおいて、そのヘッドスピードの増大化という利点を損なわないよう、スイングし易さを向上させることを試みた。

一般に、バックスイング（テイクバック）から打撃（インパクト）までの一連のスイングモーションの中で、スイングし易さに特に影響を与える瞬間は２つあると考えられている。一つは、静止しているクラブを動かすときのバックスイングの開始時、もう一つは、ボールを打撃する直前の瞬間である。発明者らは、いずれの瞬間においても、クラブのグリップを握っているゴルファの右手先端付近がクラブの運動の回転中心になっていること、そしてこの２つの瞬間においてクラブの操作性を高めることにより、スイングし易さを向上しうることを知見した。

発明者らは、前記２つの瞬間においてクラブの操作性を定量化するパラメータとして、前記右手に比較的近い位置を支点としかつスイング時の重さを表す１４インチバランス法に基づくスイングバランスを採用し、これを限定することを試みた。

また、前記スイングモーションの中で、バックスイング後半からダウンスイング開始時までの期間（このような瞬間は、「切り返し」とも呼ばれる。）は、クラブは、グリップを握るゴルファの左手位置近くを支点として回転運動する。従って、クラブのスイングし易さを向上させるためには、上記の改善に加え、ゴルファのグリップを握る左手位置を支点とするクラブの操作性をも向上させる必要がある。本発明では、この運動中のクラブの操作性を定量化するパラメータとして、前記左手に比較的近い位置、具体的にはグリップの後端でのクラブの慣性モーメントを採用し、かつ、これを限定することを試みた。

加えて、長尺化されたクラブは、ライ角が小さくなる傾向がある。このようなクラブは、アドレス時はもとより、ボールのインパクト時のライ角も小さくなる傾向がある。このため、このようなクラブは、クラブヘッドのソールと地面との間の距離を適切に保った状態でボールを打球することが難しく、ボールをフェース面の上側領域で打球するいわゆる上打ちや、ボールをフェース面の下側領域で打球するいわゆる下打ちといった現象が生じやすい。特に前記上打ち打撃は、ヘッドのソールが芝面を掘るように接触するダフリを招きやすい。このため、多くのアベレージゴルファーは、かかるダフリを防止するために、長尺クラブを用いると、自然と下打ちが多くなるという事実を発明者らは知見した。そして、このような下打ちは、縦方向のギア効果により、打球の打ち出し角が小さくなるため、飛距離を損ねやすく、クラブの長尺化による飛距離の増大化というメリットを損ねるという問題がある。

本発明は、前記２つのパラメータ、即ち１４インチバランス計測法によるスイングバランス及びグリップの後端でのクラブの慣性モーメントの好ましい範囲を同時に満足させるのみならず、クラブヘッドのスイートスポットの高さを最適化することにより長尺クラブに特有の下打ちを抑制することによって、長尺でありながらスイングし易く、かつ弾道の打ち出し角を最適化してボールをより遠くまで飛ばすことが可能なゴルフクラブを提供することを目的としている。

本発明のうち請求項１記載の発明は、シャフトと、その先端側に固着されたゴルフクラブヘッドと、前記シャフトの後端側に設けられたグリップとを有するゴルフクラブであって、クラブ全長が４６〜４８インチ、１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、グリップの後端でのクラブの慣性モーメントが２８５０〜３０００kg・cm²及び前記ゴルフクラブヘッドのスイートスポットの高さが２０〜３０mmであることを特徴とする。

また請求項２記載の発明は、クラブ全重量が２５０〜３５０ｇである請求項１記載のゴルフクラブである。

また請求項３記載の発明は、前記グリップの後端でのクラブの慣性モーメントは、２９３０〜２９８０kg・cm²である請求項１又は２に記載のゴルフクラブである。

また請求項４記載の発明は、前記スイングバランスは、Ｃ５〜Ｃ９である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブである。

また請求項５記載の発明は、前記ゴルフクラブヘッドの重量が１８５〜１９５ｇである請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブである。

また請求項６記載の発明は、前記スイートスポットの高さは２４〜２９mmである請求項１乃至５のいずれかに記載のゴルフクラブである。

ここで、前記「クラブ全長」は、ＪＧＡ（（財）日本ゴルフ協会）のゴルフ規則の中の付属規則II「１．クラブ」項の「ｃ．長さ」に基づき測定される。具体的には、ウッド型及びアイアン型のクラブの長さの測定は、図２に示されるようにクラブ１を水平面ＨＰの上に置き、それに対し６０度で傾く斜面ＩＰをヘッド３のソール部に当てて行われる。そして、クラブ全長は、二つの面ＨＰ及びＩＰの交差点Ｙからグリップ４の後端４ｅまでの距離Ｌとして測定される。

またグリップの後端４ｅは、グリップ４の最も後側の端を意味するが、図１に示されるように、グリップの端に後方へ凸となる膨らみが設けられている場合、最も拡径しているグリップの後端側のエッジをグリップの後端とする。

また、前記「スイングバランス」（「スイングウエイト」とも呼ばれることがある。）とは、クラブをスイングしたときの体感的な重さを表すもので、図３に示されるように、グリップ４の後端４ｅからシャフト軸に沿って１４インチの位置を支点とし、該支点からクラブの重心点Ｇまでのシャフト軸方向の距離Ｘ（単位：インチ）に、クラブ全重量（単位：オンス）を掛け合わせた数値（単位：インチ・オンス）に基づき求められる。

スイングバランスを示す前記数値は、換算表により、ＡないしＦの六段階に区分され、" Ａ" から" Ｆ" に向かって重くなることを示す。また、各区分ＡないしＦは、さらに各々０〜９まで１０分割され、" ０" から" ９" に向かって重くなることを意味する。そして、最終的なスイングバランスは、Ａ０やＣ６のように前記区分を示すアルファベットＡないしＦに数字０〜９のいずれかを併記した記号にて表示される。

本明細書において、スイングバランスの計測は、グリップ４の後端４ｅから１４インチの位置を支点としてヘッド側の重さを測る１４インチバランス計測器（図示省略）を用い、その指針が指す目盛を読みとることで行われる。スイングバランス計測器の測定目盛は、図４に略示されるように、最小読み取り目盛（例えばＣ７、Ｃ８、Ｃ９など）の間に幅があるため、指針ｊが例えば目盛Ｃ７とＣ８との中間を示す場合がある。本明細書では、このような場合、目盛の小さい方（図４の例ではＣ７）のスイングバランスを採用する。また指針ｊが、目盛間でかつ前記中間位置以外を指すとき、該指針ｊと近い方の目盛をそのスイングバランスとして読み取る。

表１には、参考までにスイングバランスの記号の表記と、前記数値（インチ・オンス）との対応関係を示す。本発明のクラブ１は、前記数値（インチ・オンス）が、概ね２０４．７５〜２１３．５の範囲に含まれる。

また、グリップの後端でのクラブの慣性モーメントは、図５に示されるように、シャフト２の軸中心線ＣＬが水平となるように、慣性モーメント測定器２０（例えばINERTIA DYNAMICS Inc社製の MODEL NUMBER RK/005-002などの計測装置）の測定治具２１上にクラブ１をバランスさせて支持する。このとき、測定治具２１上には、クラブ１の重心点Ｇが位置する。次に、このクラブ１の重心点Ｇ回り（回転軸は垂直軸Ｚである。）の慣性モーメントＩa を測定する。そして、グリップの後端でのクラブの慣性モーメントＩ_Gは、平行軸定理を用いて、下記式により計算で求める。
Ｉ_G（kg・cm²）＝Ｉa ＋ｍ・Ｒ²
ここで、ｍはクラブの質量（kg）、Ｒは、グリップ４の後端４ｅからクラブ１の重心点Ｇまでの軸方向距離（cm）、Ｉa は、クラブ１の重心点Ｇ回りの慣性モーメント（kg・cm²）である。

また、ゴルフクラブヘッドのスイートスポットの高さは、図１及びそのＡ視図である図６に示されるように、シャフト２の軸中心線ＣＬを垂直面ＶＰ１内に配しかつ規定のライ角αで傾けるとともに、フェース面Ｆが規定のロフト角β（リアルロフト角とし、この際、フェース角は０゜に設定される。）となるようにゴルフクラブヘッド３を保持して水平面ＨＰに接地させた基準状態において、該水平面ＨＰからスイートスポットＳまでの垂直方向の距離ＳＨとする。ここで、スイートスポットＳは、ヘッド重心Ｇからフェース面Ｆに立てた法線Ｎが該フェース面Ｆと交わる点である。

本発明のゴルフクラブは、４６〜４８インチと長尺でありながら、スイングし易い。従って、ヘッドスピードの向上及び優れたヘッドコントロールを両立できる。また、ゴルフクラブヘッドのスイートスポット高さが最適化されているため、長尺クラブに特有の下打ちの傾向があっても、打球の打ち出し角が小さくなるのを抑制でき、ひいては飛距離のロスを最小限に抑えうる。従って、本発明のクラブは、意図した方向に、より遠くまでボールを飛ばすことができる。

以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１には本実施形態のゴルフクラブ（以下、単に「クラブ」ということがある。）１の基準状態の全体正面図を示す。本発明のクラブ１は、クラブ全長が４６〜４８インチ、１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、グリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントＩ_Gが２８５０〜３０００kg・cm²及びゴルフクラブヘッドのスイートスポットの高さＳＨが２０〜３０mmであることを特徴とする。

前記クラブ１は、シャフト２と、該シャフト２の先端側２Ａに固着されたゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）３と、前記シャフト２の後端側２Ｂに設けられかつプレーヤに握られるグリップ４とを含む。本実施形態のクラブ１は、ドライバー（＃１）の他、プラッシー（＃２）、スプーン（＃３）、バフィ（＃４）又はクリーク（＃５）等を少なくとも含むウッド型である。本発明は、このような飛距離が求められるウッド型のゴルフクラブに適し、とりわけドライバーとして好ましく形成される。

前記クラブ１は、４６〜４８インチのクラブ全長を有する。ボール打撃時のヘッドスピードは、クラブ全長にほぼ比例して大きくなる。このため、クラブ全長が４６インチ未満では、飛距離の顕著な増加を実現するためのヘッドスピードの向上が十分に期待できない。逆に、クラブ全長が４８インチを超えると、クラブ１の操作性が低下する他、ゴルフ規則に違反するため好ましくない。特に限定はされないが、クラブ全長Ｌは、好ましくは４６．５インチ以上、さらに好ましくは４７インチ以上が望ましい。

図７には、ヘッド３の断面図が示される。本実施形態のヘッド３は、全部ないし主要部が金属材料で構成され、その内部には中空部ｉが設けられる。従って、軽量化が可能になる。前記金属材料としては、特に限定はされないが、例えばアルミニウム合金、チタン、チタン合金、ステンレス、マグネシウム合金又はマレージング鋼などの１ないし２種以上が好ましい。本実施形態のヘッド３は、全てがＴｉ−６Ａｌ−４Ｖからなるチタン合金で構成される。なおヘッド３の少なくとも一部は、繊維強化樹脂などの非金属材料で構成されても良い。このような態様は、ヘッド３をより一層軽量化しうる点で好ましい。

前記ヘッド３は、図１及び図７に示されるように、ボールを打球する打撃面をなすフェース面Ｆを有するフェース部３ａと、このフェース部３ａに連なりヘッド上面をなすクラウン部３ｂと、前記フェース部３ａに連なりヘッド底面をなすソール部３ｃと、前記クラウン部３ｂとソール部３ｃとの間を継ぎ前記フェース面Ｆのトウ側縁からバックフェースを通り前記フェース面Ｆのヒール側縁にのびるサイド部３ｄと、前記クラウン部３ｂのヒール側に設けられかつシャフト２の先端側が挿入される円筒状のシャフト差込部３ｅとが設けられる。

前記フェース部３ａは、例えば、厚さｔ１が大きい中央部３ａ１と、この中央部３ａ１を囲むように環状にのびかつ厚さｔ２が前記厚さｔ１より小さい周辺薄肉部３ａ２とを含む。このようなフェース部３ａは、ボールの打球時、厚さが小さい周辺薄肉部３ａ２が大きく撓むことにより、ヘッドの反発係数を例えばゴルフ規則の範囲内で最大限に高め得るとともに、フェース部３ａの重量を削減し、ヘッド３を軽量化するのに役立つ。また厚さが大きい中央部３ａ１は、フェース部３ａの耐久性を向上させるのに役立つ。

以上の観点より、前記中央部３ａ１の厚さｔ１は、好ましくは２．７mm以上、より好ましくは２．８mm以上が望ましく、上限については、好ましくは３．１mm以下、より好ましくは３．０mm以下が望ましい。同様に、周辺薄肉部３ａ２の厚さｔ２は、例えば１．９mm以上、より好ましくは２．０mm以上が望ましく、上限については、好ましくは２．５mm以下、より好ましくは２．４mm以下が望ましい。またフェース部３ａは、前記中央部３ａ１と前記周辺薄肉部３ａ２との間に、厚さが滑らかに変化して両部を繋ぐ厚さ移行部３ａ３が設けられるのが望ましい。これによって、フェース部３ａの中央部３ａ１と周辺薄肉部３ａ２との境界部などでの応力集中を防止し、耐久性を向上するのに役立つ。

また前記クラウン部３ｂ及びサイド部３ｄの各厚さｔ３及びｔ５は、特に限定されるものではないが、大きすぎるとヘッド重量が増し、スイングバランスの調整が困難になる傾向があり、逆に小さすぎるとヘッド３の耐久性が低下する傾向がある。このような観点より、前記各厚さｔ３及びｔ５は、好ましくは０．７mm以上、より好ましくは０．８mm以上が望ましく、上限については、好ましくは１．１mm以下、より好ましくは１．０mm以下が望ましい。

また前記ソール部３ｃは、スイング時に地面と接触する機会がある。このため、耐久性を確保するために、好ましくはクラウン部３ｂよりも大きい厚さｔ４で形成されるのが望ましい。他方、ソール部３ｃの厚さｔ４が大きすぎても、ヘッド重量が増加しやすくなり好ましくない。このような観点より、ソール部３ｃの厚さｔ４は、好ましくは０．９mm以上、より好ましくは１．１mm以上が望ましく、上限については、好ましくは１．５mm以下、より好ましくは１．３mm以下が望ましい。

ヘッド３の重量は、特に限定はされないが、小さすぎるとスイング時のヘッド３の運動エネルギーが相対的に低下し、クラブを長尺化したことによる飛距離の増大効果が十分に発揮できない傾向がある。逆にヘッド３の重量が大きすぎると、後述のスイングし易いクラブスペックを実現するのが困難な傾向がある。このような観点より、ヘッド３の重量は、好ましくは１８０ｇ以上、より好ましくは１８５ｇ以上が望ましく、上限については、好ましくは１９５ｇ以下、より好ましくは１９３ｇ以下、さらに好ましくは１９１ｇ以下が望ましい。

またヘッド３の体積は、特に限定されないが、小さすぎるとヘッドの慣性モーメントが小さくなったり、シャフト差込部３ｅから飛び出すシャフトの露出長が長くなる傾向があり、逆に大きすぎても空気抵抗が増加して振り難くなる傾向がある。このような観点より、ヘッド３の体積は、好ましくは３８０cc以上、より好ましくは４００cc以上、さらに好ましくは４１０cc以上が望ましく、上限については、好ましくは５００cc以下、より好ましくは４７０cc以下が望ましい。

このようなヘッド３は、種々の方法で製造できる。例えば複数個（例えば２〜４個）のヘッド構成部品を準備し、これらを適宜接合することによって製造できる。ヘッド構成部品は、例えば鋳造、鍛造、プレスフォーミングまたはそれらの組み合わせ等によって成形できる。またヘッド構成部品の接合方法としては、例えば溶接、接着、ロウ付け、拡散接合又はカシメ等を用い得る。本実施形態のヘッド３は、図７に示されるように、ソール部を開口した一体鋳造品からなるヘッド本体部３Ａと、その開口に嵌められて溶接されたソール板部３Ｂとで作られた２ピース構造が採用されている。

前記シャフト２は、例えば、繊維強化樹脂で構成される。繊維強化樹脂からなるシャフト２は、例えばシート状のプリプレグ（平行に引き揃えられ又は織成された補強繊維を未硬化ないし半硬化状態の熱硬化樹脂に含浸させたもの）を積層しかつこれを加硫することにより形成できる。このようなシャフト２は、軽量のため振り抜き易く、かつ、シャフトの重量バランスを簡単に設定しうる設計自由度が高いため、スイングバランスの自由な調整に役立つ。

上述のシャフト２の具体的な製法としては、複数枚のプリプレグをマンドレルに巻き付けて筒状のプリプレグ積層物を成形する工程、このプリプレグ積層物をマンドレルから脱芯する工程、プリプレグ積層物の内部に膨張可能なブラダー等を挿入する工程及びブラダーに熱と圧力とを作用させることにより鋳型の内面にプリプレグ積層物を押し当てて加硫成形する工程を含む内圧成形法が好適である。これにより、シャフト２は、後端側２Ｂから先端側２Ａに向かって外径が滑らかに減じられたテーパ状のパイプ体として構成される。ただし、シャフト２の製法は、上記以外にも、例えばテープワインディング法やフィラメントワインディング法などが採用できる。

プリプレグの強化繊維は、特に限定はされないが、例えば炭素繊維やガラス繊維の他、アモルファス、ポロン、チタン、タングステン又はステンレス等の金属繊維や、アラミド又はポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）等の有機繊維等を用いることもでき、とりわけ炭素繊維が望ましい。またプリプレグのマトリクス樹脂には、例えばエポキシ樹脂が好適である。

図８には、シャフト２を構成するプリプレグを展開した構成図の一例が示される。図において、数値のみの表示は、プリプレグの長さ及び幅を示し、単位はミリメートルである。また角度（゜）の表示は、シャフトの軸方向に対する繊維の配向角を示す。本実施形態のシャフト２を構成するプリプレグは、該シャフト２のほぼ全長さに亘って配される主プリプレグ６と、前記先端側２Ａにのみ配される小長さの先端側補助プリプレグ７と、前記後端側２Ｂにのみ配される小長さの後端側補助プリプレグ８とを含むものが例示される。各プリプレグ６ないし８には、いずれも炭素繊維を一方向に引き揃えた一方向プリプレグが用いられている。

前記主プリプレグ６は、繊維がシャフトの軸方向と平行に配された少なくとも１枚、本実施形態では２枚のストレートプリプレグ６ａと、繊維がシャフトの長手方向に対して傾けて配された少なくとも１枚、本実施形態では４枚のバイアスプリプレグ６ｂを含むものが例示される。この例のバイアスプリプレグ６ｂは、繊維の配向角度が＋４５゜、−４５゜及び９０゜のものを含む。

前記ストレートプリプレグ６ａには、例えば引張弾性率が１００００〜３００００kgf ／mm²の繊維が好適に用いられる。またバイアスプリプレグ６ｂには、ストレートプリプレグよりも引張弾性率が大きい繊維で、とりわけ２４０００kgf ／mm²以上、より好ましくは３００００kgｆ／mm²よりも大、かつ８００００kgf ／mm²以下、より好ましくは６００００kgf ／mm²以下の繊維が好適である。

一般に、引張弾性率が大きい繊維ほど、その引張強度は低下する傾向がある。このため、シャフトの曲げ強度に大きく影響するストレートプリプレグ６ａには引張弾性率が３００００kgf ／mm²以下の繊維を用いることにより、シャフトの強度を確保するのが望ましい。他方、バイアスプリプレグ６ｂは、シャフト２の曲げ強度への影響が小さいため、上述の如く引張弾性率の大きい繊維を用いることによって少量の繊維で軽量かつ捻れ（トルク）の小さい方向性に優れたシャフトを得ることができる。なお繊維の引張弾性率は、ＪＩＳＲ７６０１の「炭素繊維試験方法」に準じて測定された値とする。

また前記先端側補助プリプレグ７は、本実施形態では４枚からなり、例えば２００〜３５０mmのシャフト軸方向の長さで形成される。このプリプレグ７には、例えば引張弾性率が１００００〜３００００kgf ／mm²程度の繊維が好適に用いられる。また繊維の配向角は、シャフトの軸方向に対して０゜及び±４５゜が好適である。

また前記後端側補助プリプレグ８は、本実施形態では１枚からなる。該プリプレグ８は、シャフトの後端から、例えば３５〜４５０mmのシャフト軸方向の長さで形成される。このプリプレグ８には、例えば引張弾性率が２６０００〜８００００kgf ／mm²程度の高弾性繊維が好適に用いられる。また繊維は、シャフトの軸方向に配向されているが、これに限定されるわけではない。

前記グリップ４は、例えば天然ゴムに、オイル、カーボンブラック、硫黄及び酸化亜鉛を配合して混練した材料を所定形状に成形しかつ加硫することにより作られている。この実施形態では、グリップの長さが２７２mm（約１０．７インチ）、グリップ重量が４０〜５０ｇで仕上げられている。

また、本実施形態のクラブ１は、図９又は図１０に示されるように、シャフト２の後端側２Ｂ又はグリップ４の後端４ｅ側に、錘部材９が配されている。

図９の実施形態において、錘部材９は、シャフト２の後端側２Ｂに固着されている。本実施形態の錘部材９は、シャフト２の後端からその中空部に挿入可能な基部９Ａと、該基部９Ａからフランジ状に突出しシャフト２の後端に係止されたフランジ部９Ｂとを有する。そして、該錘部材９は、例えば基部９Ａに設けられたネジ溝及び／又は接着剤等によりシャフト２に対して移動不能に一体に固着させ得る。またフランジ部９Ｂは、シャフト２とグリップ４との間で保持されることにより、錘部材９がシャフト２の中で移動するのを阻止できる。

また図１０の実施形態において、錘部材９は、グリップ４の後端４ｅ側に固着されている。この例の錘部材９は、リング状をなし、その中心はシャフト２の軸中心に実質的に揃えられている。このような錘部材９は、グリップの加硫成形時に予めゴムの中に仕込まれ一体加硫されることによってグリップ４の内部に移動不能に固着される。

またグリップ４の後端面には、通常、グリップ４の内部に貫通する空気抜き孔４Ｈが設けられる。この空気抜き孔４Ｈは、グリップ４をシャフト２の後端に装着する際に、グリップとシャフト２との間を空気を外部へと排出し、装着性を向上させるために設けられる。本実施形態のリング状の錘部材９は、いずれもグリップ４の後端面に設けられた空気抜き孔を閉塞しないため、グリップ４の装着性を損ねることがない。

いずれの態様においても、錘部材９は、小型としつつ大きな重量を確保するために、比重の大きい高比重材料が好適に用いられる。前記高比重材料は、シャフト２よりも比重が大きい材料であれば特に限定はされないが、好ましくはタングステン、タングステン合金、銅合金又はニッケル合金などの金属材料を用いることができ、特に好ましくは、比重が５．０以上、より好ましくは６．０以上、さらに好ましくは７．０以上の金属材料が好適である。なお、比重が大きすぎても、材料の加工性や生産性が低下し易くなるため、高比重材料の比重は、好ましくは１３．０以下、より好ましくは１２．０以下、さらに好ましくは１１．０以下が望ましい。

また錘部材９の重量は、好適には、前記ヘッド重量の２％以上、より好ましくは３％以上、さらに好ましくは４％以上であるのが望ましい。錘部材９の重量が２％以下の場合、クラブ１のスイングバランスを小さくする効果が十分に得られない傾向がある。逆に錘部材９の重量が大きすぎると、クラブの総重量が大きくなると、スイングバランスを小さくしたにも拘わらず振りにくくなる。このような観点より、錘部材９の重量は、ヘッド重量の９％以下、より好ましくは８％以下が好適である。

図１１は、従来のゴルフクラブについて、グリップの後端での慣性モーメントＩ_Gとスイングバランスとの関係を示す。図１１から明らかなように、従来の４５インチのクラブは、Ｄ０ないしそれよりも小さいスイングバランスを持つものが存在するが、４６インチ以上のゴルフクラブでは、いずれもＤ０を超えるスイングバランスで作られていることが分かる。また、前記慣性モーメントＩ_Gについても、スイングバランスとほぼ比例して大きくなることが読み取れる。

これに対して、本実施形態のクラブ１は、上述のように、ヘッド３の軽量化、シャフト２の軽量化、シャフト２の後端側の相対的な重量の増加などの少なくとも一つの手段により、１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、かつ、グリップ４の後端４ｅでのクラブの慣性モーメントＩ_Gが２８５０〜３０００kg・cm²で作られる。つまり、クラブ全長を４６〜４８インチと長尺としつつ、前記慣性モーメントＩ_Gついては、従来の４５インチのクラブのそれとほぼ同程度とし、スイングバランスをより小さくすることができる。

このようなクラブ１は、第一に長尺化によるヘッドスピードの向上が期待できる。第二に、長尺であるにも拘わらず、スイングバランスや慣性モーメントＩ_Gが４５インチ程度の短尺のクラブと大差がないため、バックスイングの開始時、ボールを打撃する直前及び切り返し時の各タイミングにおいて、クラブの操作性を十分に高めることができる。従って、スイングがし易くなり、正確なバックスイング及びクラブコントロールが可能である。これは、フェース面Ｆの開きを抑制でき、その結果、スライスを防いで大きなヘッドスピードで正確にボールを飛ばし得る。

特に好ましくは、クラブ１のスイングバランスは、Ｃ６〜Ｃ９が望ましい。また、前記グリップ４の後端での慣性モーメントＩ_Gは、特に好ましくは２８７０kg・cm²以上、さらに好ましくは２９００kg・cm²以上が望ましく、上限については２９８０kg・cm²以下、より好ましくは２９５０kg・cm²以下が望ましい。

また、ヘッド３のスイートスポットの高さＳＨは、２０〜３０mmに設定される。図１２（Ａ）に示されるように、ボールＢをヘッド３で下打ちした場合、その打球の瞬間に、ヘッド３は、打点Ｃと法線Ｎとの間の距離ｒにほぼ比例した回転モーメントＭを受け、仮想線で示されるように、前記回転モーメントに基づいた回転ブレが生じる。このようなヘッドの回転ブレは、打撃の瞬間におけるフェース面のロフト角を小さくし、その結果、打球の打ち出し角を小さくする。これは、先に述べたように、飛距離を低下させる原因になる。また、ボールＢには、ギア効果によって、前記ヘッドの回転ブレと逆向きの回転、すなわち、バックスピンをかける方向に摩擦力を受け、バックスピン量が過度に増加して同様に飛距離を損ねやすくなる。

本発明のクラブ１では、図１２（Ｂ）に示されるように、従来のヘッド３に比べ、ヘッド重心ＧやスイートスポットＳの高さが小さく設定される（なお、従来のヘッド重心やスイートスポットは、それぞれ符号Ｇ’、Ｓ’で表されている。）。このようなヘッド３は、下打ち打撃が行われた場合でも、前記打点Ｃと法線Ｎとの距離ｒを相対的に小さくしうる結果、ヘッドの回転ブレを減じ、ひいては打球の打ち出し角が小さくなるのを実質的に抑制しうる。従って、長尺クラブにおいて生じがちな下打ち時の飛距離のロスを抑制しうる。

なお、スイートスポットの高さＳＨは、上述の観点では小さいほど好ましくなるが、小さすぎると、上打ち時には、逆に打撃時のロフト角が大きく変化し、同様に飛距離を損ねる傾向がある。このような観点より、前記スイートスポットの高さＳＨは２０mm以上に定められる。特に好ましい態様として、前記スイートスポットの高さＳＨは、好ましくは２２mm以上、より好ましくは２４mm以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは２９mm以下、より好ましくは２８mm以下が望ましい。

また、ヘッド３のスイートスポットの高さＳＨを調節するために、ヘッド重心Ｇが適宜調節される。ヘッド重心Ｇは、各部の厚さを調節することや、ヘッドに高比重材料からなる錘等を配置することによって行うことができる。

また、上述のボールの打ち出し角は、ヘッド３のロフト角βの影響を受ける。ここで、ロフト角が過度に大きくなると、ボールの打ち出し角が過度に大きくなったりバックスピン量が増加する傾向があり、逆に小さすぎると打ち出し角が過度に小さくなり、いずれも飛距離を損ねやすい。このような観点より、ヘッド３のロフト角は、好ましくは８゜以上、より好ましくは９゜以上、さらに好ましくは１０゜以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは１７゜以下、より好ましくは１４゜以下、さらに好ましくは１３゜以下が望ましい。

また、ヘッド３のライ角αは、特に限定されないが、過度に小さくなると、ヘッド３のトウダウン現象が生じやすく、下打ち打撃やダフリが促進される傾向があり、逆に大きすぎると、構えにくくなってスイングリズムを損ねやすい。このような観点より、前記ライ角αは、好ましくは５５゜以上、より好ましくは５６゜以上、さらに好ましくは５７゜以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは６３゜以下、より好ましくは６１゜以下、さらに好ましくは６０゜以下が望ましい。

また、本実施形態のクラブ１では、スイングバランスを小さくすることによって、スイング時に感じる重さを軽減し、長尺としつつもスイングし易さを向上できるが、特に好ましくはクラブ１の全重量をさらに限定することが望ましい。即ち、クラブ全重量が大きすぎると、スイングバランスを小さくしても持ち重り感が生じやすく、逆に小さすぎると、スイング時のタイミングがとりづらく、打球の方向性を損ねる傾向がある。このような観点より、ヘッド全重量は、好ましくは２５０ｇ以上、より好ましくは２８０ｇ以上が望ましく、上限については、好ましくは３００ｇ以下、より好ましくは２９８ｇ以下が望ましい。

以上本発明の実施形態について説明したが、本発明は、上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変更して実施することができる。

表２の仕様に基づいて、ウッド型のゴルフクラブ（ドライバー）を試作した。クラブの基本構造は、上で述べたとおりである。各諸元は、ヘッド体積、ヘッドの各部の厚さ、ヘッド重量、シャフト重量及び／又は錘部材の重量などを変更して調節された。そして、各クラブについて、スイングし易さ、打球の飛距離及び方向性についてテストを行った。
テスト方法は次の通りである。

＜スイングし易さ＞
ハンディキャップ５〜３０の広い技量レベルのゴルファ３０名にて、実際にゴルフボールを１０球づつ打球し、スイングし易さについて各々のゴルファの官能評価を行った。採点の基準は、以下の通りとし、３０名の平均値で表示した。数値が大きいほど良好である。
５：かなり振りやすい
４：やや振りやすい
３：普通
２：やや振りにくい
１：かなり振りにくい

＜打球の飛距離＞
各供試クラブをスイングロボット（ゴルフラボラトリーズ社製）に取り付け、実施例６のゴルフクラブにおいてヘッドスピードが４０ｍ／ｓとなるようにロボットのスイングスピードを調整した。そして、各クラブで１０球づつゴルフボールを打撃し、キャリーの平均値を表示した。数値が大きいほど良好である。

＜打球の方向性＞
ハンディキャップ１０〜２０の中級ないし上級ゴルファ１０名を対象とし、ゴルフボールを１０球づつ打球することにより行った。評価は、目標飛球線に対するボールの停止位置のズレ（目標飛球線と直角方向に測定される最短距離）を測定し、その平均値で表示した。なおズレは、右方向及び左方向のいずれに逸れた場合でも＋値とした。数値が小さいほど方向性が優れていることを示す。

テストの結果などを表２に示す。

テストの結果、実施例のヘッドは、比較例に比べ、スイングし易さが向上し、その結果、長尺でありながら、打球の飛距離と方向性に優れていることが確認できた。

本発明の実施形態を示すゴルフクラブの基準状態の正面図である。クラブ全長を説明する線図である。スイングバランスを説明する線図である。スイングバランス測定器の目盛を説明する線図である。グリップの後端での慣性モーメントの測定方法を説明する線図である。図１のＡ視図である。ゴルフクラブヘッドの縦断面図である。シャフトを構成するプリプレグの展開図である。錘部材を示すクラブの後端側の断面図である。他の錘部材を示すクラブの後端側の断面図である。従来のクラブについてグリップの後端での慣性モーメントとスイングバランスとの関係を示すグラフである。（Ａ）は、下打ち打撃を説明する側面略図、（Ｂ）は拡大図である。

符号の説明

１ゴルフクラブ
２シャフト
３ゴルフクラブヘッド
４グリップ
４ｅグリップの後端

Claims

シャフトと、その先端側に固着されたゴルフクラブヘッドと、前記シャフトの後端側に設けられたグリップとを有するゴルフクラブであって、
クラブ全長が４６〜４８インチ、
１４インチバランス計測法によるスイングバランスがＣ５〜Ｄ０、
グリップの後端でのクラブの慣性モーメントが２８５０〜３０００kg・cm²及び
前記ゴルフクラブヘッドのスイートスポットの高さが２０〜３０mmであることを特徴とするゴルフクラブ。
クラブ全重量が２５０〜３５０ｇである請求項１記載のゴルフクラブ。
前記グリップの後端でのクラブの慣性モーメントは、２９３０〜２９８０kg・cm²である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
前記スイングバランスは、Ｃ５〜Ｃ９である請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブ。
前記ゴルフクラブヘッドの重量が１８５〜１９５ｇである請求項１乃至４のいずれかに記載のゴルフクラブ。
前記スイートスポットの高さは２４〜２９mmである請求項１乃至５のいずれかに記載のゴルフクラブ。