KR100352535B1 - 연속 주조기 및 이를 이용한 주조 방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 용융 금속 특히 특히 용융 강을 슬래브 주조품으로 연속 주조하기 위한 연속 슬래브 주조기로서, 용융 금속이 주입 수단의 출구를 통하여 주입되고, 용융 금속의 용탕을 형성하며, 금속의 적어도 일부분이 응고되는 주형을 포함하고, 이에 의해 주형의 적어도 하나의 대칭 평면에 대해 기본적으로 대칭이 되도록 주형 내로 유입한 후의 용융 금속에 작용해서 용융 금속의 유동을 제어하는 제어 수단을 구비한다.

Description

연속 주조기 및 이를 이용한 주조 방법{CONTINUOUS CASTING MACHINE AND CASTING METHOD USING THE SAME}

본 명세서에서 언급되는 연속 주조기는 약 250mm의 두께를 갖는 슬래브를 주조하기 위한 종래의 주조기 또는 약 150mm 이하, 예컨대 50-100mm 범위의 두께를 갖는 슬래브를 주조하기 위한 얇은 슬래브 주조기와 같은 임의의 공지된 연속 주조기일 수 있다.

비록 얇은 슬래브 주조기로 한정되진 않지만 특히 금속이 주형 내로 유입되는 속도가 높은 주조기에서는, 주형 내의 용융 금속의 유동이 불안정하거나 비대칭인 문제가 발생한다. 극히 통상적으로, 용융 금속은 턴디시(tundish)로부터 이 턴디시에 연결된 주입 수단인 침지된 유입 노즐을 통하여 주입되어 주형 내로 도달된다. 노즐의 중심선은 주형의 중심선과 대체로 일치한다.

언급된 유형의 연속 주조기는 본 기술분야 예컨대 WO 95/20445호로부터 잘 알려져 있다. 그러한 연속 주조기에 적합한 주형 및 노즐은 WO 95/20443호로부터 알려져 있다. 노즐의 다른 실시예가 EP 0 685 282호로부터 알려져 있다.

실제로, 주형 내로 유입된 후의 용융 금속은 불균등한 크기와 형상의 재순환류를 형성하는 것으로 나타났다. 노즐의 출구가 한 개인 경우에는 두 개의 재순환류 즉 작은 재순환류와 큰 재순환류가 노즐 양측의 수직 평면에서 발생된다. 재순환류는 매니스커스(meniscus)를 향해 연장되고 메니스커스의 교란(disturbance)을 야기시키며, 이 교란은 두 개의 재순환류의 각각에 대해 상이하다. 용탕의 표면 상에 부유하는 주조 분말에 대한 순환 용융 금속에 의한 열전달은 두 개의 순환류에 대해 상이하다. 결과적으로, 주형의 냉각벽에 대한 용융 금속의 열전달에 미치는 주조 분말의 영향은 균일하지 않다. 이것은 주형의 벽과 금속 사이의 주조 분말의 윤활 효과에도 동일하게 적용된다. 재순환류는 또한 용융 금속의 용탕 내로의 주조 분말 및 기타 함유물의 포획을 유발시킬 수도 있다. 그 결과 표면 및 부피 결함은 차치하고서라도, 주조된 얇은 슬래브는 온도가 균일하지 않으며, 또 각각의 재순환류의 위치의 불예측성 때문에 온도 분포를 예측할 수 없으며, 이는 결국 주조된 슬래브의 불균일한 두께, 다시 말하면 형상 결함을 초래할 수 있다.

연속 또는 반 연속 공정에서 강이 주조되고 열간 압연되며 또 몇몇 경우에는 페라이트 압연되는 현대적인 강 제조 공장에서는 주조 슬래브의 형상의 수정이 불가능하거나 매우 제한된 수정이 가능할 뿐이다. 따라서, 이런 유형의 공장에서는 형상 제어가 특별한 문제점이 된다.주형 내에서의 불안정하고 비대칭적인 유동 문제를 얇은 슬래브 주조법과 관련해서 설명하였지만 이 문제는 두꺼운 슬래브 주조기에서도 발생한다.

종래 기술에서 해결책을 추구하는 방향은 노즐 및 노줄 출구의 형상이었다. 출구의 형상, 노즐의 종축에 대한 출구의 각도 및 노즐 하부의 형상에 대한 수 많은 제안이 행해졌다. 얇은 슬래브에서 이것은 깔때기 형상의 주형을 필요로 했다.

상기 해결 방향은 상술한 문제점의 만족스러운 해결책을 이끌어 내지 못했는데, 특히 주조품의 크기 및 각종 강 등급과 관련된 각종 주조 조건에 적합한 해결책을 이끌어 내지 못했다.

본 발명은 용융 금속 특히 용융 강을 주조품으로 연속 주조하기 위한 연속 주조기로서, 용융 금속을 주입 수단의 출구를 통하여 주입하고, 용융 금속의 용탕(bath)을 형성하며, 용융 금속의 적어도 일부가 응고되는 주형을 포함하는 연속 주조기에 관한 것이고, 또 그러한 연속 주조기를 이용한 주조 방법에 관한 것이다.

본 발명의 목적은 상기 문제점들을 미연에 방지하거나 또는 상기 문제점들을 크게 감소시킬 수 있고, 또한 다른 장점들을 얻을 수 있는 연속 주조기를 제공하는 것이다.

상기 목적은 용융 금속의 유동 패턴이 주형의 적어도 하나의 대칭 평면에 대해 기본적으로 대칭이 되도록 주형 내로 유입한 후의 용융 금속에 작용해서 용융 금속의 유동을 제어 또는 조향하기 위한 제어 수단을 구비하는 것을 특징으로 하는 연속 주조기에 의해 달성된다.

본 발명은 주형 내에서의 용융 금속의 유동과 그 거동이 용융 금속의 온도 및 화학적 조성, 노즐 형상의 불규칙성, 및 노즐 수명 중의 마모 및 막힘(clogging)으로 인한 노즐내의 변화, 주형의 냉각 벽 위의 온도 구배, 주형의 형상 편차와 같은 많은 인자에 좌우되기 때문에 소망하는 대칭성 및 안정성을 얻기가 매우 곤란하다는 개념에서 출발한다. 이들 인자는 모두 주형 내의 유동에 영향을 미치며, 또 이들 인자의 각각은 예측 또는 제어가 곤란하기 때문에 노즐의 형상을 선택해서 유동을 예측 또는 제어하기는 곤란하다.

본 발명에 따르면, 용융 금속이 노즐을 통하여 주형내로 유입된 후에 용융 금속의 유동을 제어 또는 조향함으로써 주형내 궁극적으로는 주조 슬래브의 비응고 부분 내에 대칭 유동을 야기시키는, 다시 말해서 대칭적이고 기본적으로 동일한 재순환류를 야기시키는 제어 수단이 제공된다.

본 발명에 따르면, 주로 노즐 및 노즐 출구(들)의 형상 선택에 의해서가 아니라, 주형내 궁극적으로는 주조 슬래브의 비응고 부분에서의 금속의 유동에 영향을 줌으로써 용융 금속 유동의 비대칭적이고 불안정한 거동을 수정하고자 하는 것이다.

본 발명의 간단하고 신뢰성 있는 한 실시예는 제어 수단이 적어도 하나의 자기 제동 장치 바람직하게는 하나의 전자기 제동 장치를 포함하는 것을 특징으로 한다.용융 금속 유동에 대한 교반 작용 또는 제동 작용을 수행하는 전자기 제동기는 본 기술 분야에서 잘 알려져 있으며 신뢰성 있는 장치인 것으로 입증되었다. 예를 들면 EP 0 040 383호 및 EP 0 092 126호에 개시된 공지의 출원에서 전자기 제동기는 용융 금속의 용탕을 교반하기 위해 사용된다.

전자기 교반기는 응고된 수지상 고체 결정 사이의 액체 금속을 교반함으로써 이들 결정을 장축을 따라 국부적으로 재용해해서 동축 형상의 응고된 결정을 형성하기 위해 사용된다. 유입 노즐의 출구를 빠져나오는 액체 금속의 속도는 주조 속도의 10배 내지 100배이다. 전자기 제동기는 유입되는 액체 금속의 깊은 침투를 방지함으로써 원하지 않은 함유물의 깊은 침투를 방지하도록 주형 내로 유입하는 액체 금속의 상기와 같은 고속 유동을 제동하기 위해 사용된다. 전자기 교반기 또는 제동기에 유익한 효과에도 불구하고, 주형 내의 액체 금속의 유동은 불안전성 및 비대칭의 관점에서 수용될 수 없다. 이러한 원하지 않은 현상은 전자기 제동기 및 교반기에 의해서는 그 실질적 작동 때문에 방지되지 않는다.

비록 정전 자기 제동기가 적합하지만, 유도 코일 특히 DC 또는 저주파수 작동식 전자기 제동기 내의 전류를 변화시켜 전자기 유도를 제어한다는 간단함과 높은 자기 유도를 얻을 수 있다는 것 때문에 전자기 제동기를 사용하는 것이 선호된다.

본 발명에 따르면, 상기 실시예에서, 제어 수단은 전자기력 자장의 발생을 통해 주형 내에서의 비대칭적 유동 및 액체 금속의 주기적인 진동 현상을 효과적으로 차단하며, 그 결과 종래의 연속 주조기에서의 2.0m/min 이상 또는 얇은 슬래브 주조기에서의 4.0m/min 이상의 높은 주조 속도 조건하에서도 용탕 표면을 매우 안정적으로 해서, 주형 내의 응고된 금속이 매우 정상적이고 균일한 셸이 되도록 한다. 어떤 이유로 유동의 비대칭성이 발생하면, 유동하는 금속의 속도에는 불균등성이 존재한다. 제동 효과는 속도에 좌우되므로, 이 제동 효과는 고속 유동을 차단함으로서 비대칭성을 균등하게 한다. 따라서, 제어 수단은 재순환류를 기본적으로 균등하고 안정적으로 만든다. 연속 주조기의 생산성, 다시 말해서 경제성은 주조 속도에 좌우되며, 본 발명을 사용함으로서 상당히 증대될 수 있다.

본 발명의 매우 효율적인 실시예는 자기 제동 장치가 상호 이격되고 출구를 통하여 주형 내로 유입되는 용융 금속의 유동 방향과 기본적으로 수직한 방향으로 작용하는 두 세트의 자기 제동 극(poles)을 포함하는 것을 특징으로 한다.이 실시예에서, 주 유동의 주요 부분은 두 세트의 자극 사이의 공간을 통하여 차단되지 않고 유동할 수 있다. 유동의 외부 부분은 자기 제동기를 통과하면서 제동된다. 유동의 비대칭성은 속도의 불균등을 수반하기 때문에 그리고 제동 효과는 제동기를 통과하는 용융 금속의 속도에 좌우되기 때문에, 제동기는 비대칭의 발생을 방지하고 발생한 비대칭을 치유하는 균등화 효과를 갖는다. 이 실시예는 구조의 간단성 때문에 설치 및 조작이 용이하다. 바람직하게는, 각 세트의 자극은 주형 내로 유입되는 용융 금속의 유동에 수직한 주요 자기장 분포를 갖는다.

간단하고 일반적인 목적의 응용에 적합한 본 발명의 실시예는 제어 수단이 주입 수단의 출구에 대하여 대칭적으로 위치되는 것을 특징으로 한다.

상기 제어 수단은 이 제어 수단이 출구를 통하여 주형 내로 유입되는 용융 금속의 유동 방향에 대해 기본적으로 수직한 방향으로 연장되는 것을 특징으로 하는 본 발명의 한 실시예에서 효율적으로 작동한다.

또 다른 실시예는 주형의 측벽을 따른 소정량의 재순환 및 유동을 허용하기 위해서 제어 수단이 주형 폭의 1/8과 7/8 사이의 범위에서 작동하는 것을 특징으로 한다. 이 실시예는 나머지 유동을 안정화시키면서 메니스커스로의 용융 금속의 충분한 유동을 허용한다.

놀랍게도, 제어 수단이 주형 내로 유입되는 금속의 유동을 적어도 두 개의 종속 유동으로 분리하고, 평행한 깔때기 형상의 주형 내에서 제 1 종속 유동으로부터 제 2 종속 유동으로의 유동을 차단하기 위한 분리 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 본 발명의 한 실시예에 의해 양호한 효과를 얻을 수 있다.

제어 수단은 원칙적으로 용융 금속의 주 유동을 대체로 균등한 크기의 재순환류 형태의 두 개의 종속 유동으로 분할한다. 비대칭은 하나의 재순환류가 다른 재순환류와 크기가 다름을 의미하므로, 비대칭은 용융 금속이 제어 수단을 통과해야 함을 의미한다. 그러한 통과는 제어 수단에 의해 차단되므로, 주형 내의 재순환 및 그에 따른 유동은 근본적으로 균등하고 안정적이다.

분리 수단은 바람직하게는 적어도 한 세트의 자극을 포함하고, 보다 바람직하게는 한 세트의 전자기극을 포함한다. 매우 효과적인 실시예에서, 분리 수단은 주조 방향에 수직한 방향 즉 주형의 폭보다 주조 방향으로 1.5에서 10배까지 길게 증가시키는 인자이다.

바람직하게는, 제어 수단은 용융 금속의 유동에 대하여 주로 수직하게 연장된다. 제어 수단은 최장변 즉 주형의 폭의 일부 바람직하게는 주형 폭의 1/8과 7/8 사이에서만 작용하는 것이 바람직하고, 그 결과 각각의 자극은 주형 내로 유입되는 용융 금속의 유동과 수직한 주요 자기장 강도 분포를 가져오게 된다. 자기 제동기와 같은 제어 수단은 제동 작용이 속도에 좌우되기 때문에, 원하는 열전달을 위해 메니스커스로의 연장 가능성을 순환 유동에 제공하는 동시에 주 유동을 제동하고 균등하게 한다. 자기 제동기의 외부 단부에서 발생하는 고속의 교란 재순환류는 제동기를 통과하여 효율적으로 제동되고 감속된다.

일반적으로, 주형 내의 대칭 유동의 결과로서 발생되는 재순환류의 속도와 주형의 메니스커스에서의 속도는 종래 기술에서 공지된 상황과 비교했을 때 상대적으로 낮다.

메니스커스에서의 속도를 더욱 감소시키기 위해서, 본 발명에 따른 연속 주조기의 다른 실시예는 주형 내의 용융 금속의 용탕의 메니스커스에서 유동하는 용융 금속의 속도를 저하시키기 위한 제동 수단을 구비하는 것을 특징으로 한다.

어떤 응용예에서는, 주로 용융 금속 내의 주조 분말 입자의 포획과 메니스커스의 교란을 방지하기 위해서 메니스커스에서 보다 작은 속도가 요구된다. 이 실시예에서는 메니스커스에서의 속도가 제어 수단의 균등화 및 안정화 효과에 영향을 주지 않고 감소될 수 있다.

매우 효율적이고, 신뢰성이 있으며 조작이 용이한 제동 수단은 용융 금속의 메니스커스로 향해진 금속의 유동에 작용하고 주형의 적어도 하나의 대칭 평면에 대하여 대칭적으로 위치되는 적어도 두 개의 자기 제동기, 바람직하게는 두 개의 전자기 제동기를 포함하는 것을 특징으로 한다. 주형 내에서 발생하는 재순환류는 주형의 단벽 근방에서 상방으로 향하게 된다. 속도가 상대적으로 높은 상기 위치에 제동 수단을 배치함으로써 자기 제동기에 의해 특히 효율적인 제동 효과가 얻어진다.

바람직하게는 제어 수단의 위치는 주형에 대하여 가변적이다. 이 실시예에서 사용되는 주형 및 노즐의 여하에 따라 제어 수단을 최적 위치에 배치하는 것이 가능하다. 심지어 주조중의 변화하는 처리 조건에 따라 위치를 적응시키는 것도 가능하다.

바람직하게는 제동 수단의 위치는 주형에 대하여 가변적이다. 이 실시예에서도, 처리 조건이 변동하더라도 주형, 노즐 및 처리 조건 여하에 따른 제동 수단의 최적 위치가 선택되고 유지될 수 있다.

본 발명은 또한 본 발명 및 본 발명의 다른 실시예에 따른 제어 수단을 구비한 주형과 그러한 제어 수단으로 작동하기에 적합한 주형에서 구현된다.

본 발명은 또한 본 발명과 그 실시예에 따른 연속 주조기를 이용하여 강을 주조하는 방법에서 더욱 구현된다.

바람직한 실시예에서, 상기 방법은 제어 수단 또는 제동 수단의 작동 또는 위치가 메니스커스 영역에서의 용융 금속의 온도 여하에 따라 선택되는 것을 특징으로 한다.

또 다른 실시예는 제어 수단 또는 제동 수단의 작동 또는 위치가 주형 내의 노즐의 유동 특성 여하에 따라 선택되는 것을 특징으로 한다.

본 발명의 상기 목적 및 기타 장점들은 이하의 각종 실시예와 비한정적인 시험 결과에 의해 예시되며 첨부 도면을 참조하여 설명된다. 표에서 V_mean은 메니스커스에서 측정한 평균 속도를 의미한다.

각각의 도면에서 동일한 도면 번호는 동일한 항목 또는 대응 기능을 갖는 항목을 가리킨다. 각각의 도면에서 점선 화살표는 용융 금속의 유동 방향을 나타낸다.

상기 도면은 주형을 모의실험(simulating)하는 수(水)모델에서 수행된 실험 결과를 도시하고 있으며, 여기서 물은 용융 강을 모의실험하기 위해 사용된다. 본 기술 분야에서 그러한 모델링은 주형내의 용융 강의 실제 거동을 매우 양호하게 나타내는 것으로 알려져 있다. 도 1-6에서 수모델은 사이즈가 100mm 두께 및 1500mm 폭을 갖는 직사각형의 단면이다.

도 1은 종래 기술의 장치에서 발생하는 유동의 패턴을 도시한다. 유동은 극히 비대칭적이다. 측정된 속도가 이하의 표 1에서 나타내어지고 있다.

A	Vmean[cm/s]
mm	좌 측	우 측
	30	7

도 2는 제어 수단이 주형에 적용된 유동 패턴을 도시한다. 제어 수단은 예를 들어 망사형(mesh-type) 구속체로 모의실험된 자기 제동기이다. 문자 "A"는 유입 노즐의 출구와 제어 수단 사이의 거리를 나타낸다. 물의 일부는 제어 수단을 통과하고, 일부는 제동되어 상방으로 편향되어 용탕의 표면으로의 원하는 열유동을 일으킨다. 제어 수단의 단부에서는 제어 수단에 의해 효과적으로 제동된 작은 재순환류가 발생된다.

그 결과가 이하의 표 2에서 요약되고 있는데, 이 표는 대칭성의 상당한 향상이 얻어짐을 보여주고 있다.

A	Vmean[cm/s]
mm	좌 측	우 측
100	15	13
200	16	15
300	19	16
400	22	18

도 3은 본 발명의 다른 실시예에 의해 얻어진 유동 패턴을 도시한다. 자기 제동기는 용융 금속의 유동 방향과 기본적으로 수직한 방향으로 이격된 두 세트의 자극을 포함한다. 중앙 위치의 유동은 차단되지 않고 제동기를 통과한다. 재순환류를 야기시키는 측면부는 제동되고 균등화되어, 대칭적이고 상대적으로 낮은 속도의 재순환류를 유발시킨다. 측정된 결과는 이하의 표 3에 나타내어지고 있다.

A	Vmean[cm/s]
mm	좌 측	우 측
200	10	9

도 4는 또다른 실시예를 도시한 것으로, 여기서 제어 수단은 차단물로서 작용하는 망사형 제어 수단에 의해 모의실험된 수직 배치 자기 제동기로써 구현된 분리 수단을 포함한다.

놀랍게도 이 실시예는 매우 효과적임이 입증되었다. 그 작동은 다음과 같은 것으로 고찰되었다. 제어 수단은 주 유동을 두 개의 종속 유동으로 분할한다. 각각의 종속 유동은 하나의 재순환류를 형성한다. 일단 주 유동이 두개의 대칭적으로 작동하는 재순환류로 분리되면, 제어 수단의 차단 효과에 의해 불안전성 및 비대칭성이 방지된다. 분리 효과는, 주 유동이 용탕 내로 깊게 유입됨으로써 강과 같은 응고된 금속 내에 포획되어 함유될 수 있는 원하지 않은 함유물을 용탕 내로 깊게 동반하는 것을 방지하는 재순환류를 발생시킨다. 포획된 함유물은 최종 생성물에 심각한 결함을 유발할 수 있다.

이 실시예의 작동은 유입 노즐에 대한 임의의 방향으로의 제어 수단의 위치에 별로 민감하지 않은 것으로 입증되었다. 따라서, 이 실시예는 매우 효과적이다.

얻어진 결과는 이하의 표 4에서 나타내어지고 있다.

A	Vmean[cm/s]
mm	좌 측	우 측
150	42	38
300	42	37

용탕의 메니스커스에서 유동하는 물의 속도를 저하시키기 위한 제동 수단을 도시한 도 5에 도시된 실시예에 의해 보다 나은 향샹을 얻을 수 있다. 도 4에서 알 수 있는 바와 같이, 표면에서의 속도는 상대적으로 높다. 그러한 높은 속도는 메니스커스에서 교란을 일으킬 수 있으며, 그 결과 강 용탕일 경우에는 용융 분말 입자의 포획(entrapment)을 야기할 수 있다. 도 5의 실시예에서는 용탕 표면에서의 속도를 메니스커스의 냉각 위험없이 안전한 값으로 감소시킬 수 있다. 그 측정 결과는 이하의 표 5에서 나타내어지고 있다.

A	Vmean[cm/s]
mm	좌 측	우 측
300	18	19

도 4의 실시예의 놀랄만한 효과는 도 6의 실시예에 의해 얻어지는 결과에 의해 증명될 수 있다. 도 6에서는 도 5 실시예에서의 제동기가 단지 하나만 작동 중이며, 이것은 주형의 좌측과 우측간에 매우 다른 조건을 유발시킨다. 이러한 큰 교란에도 불구하고, 두 개의 재순환류는 노즐 및 주형의 중심선을 통과하는 대칭 평면에 대하여 대칭적으로 회전한다. 용탕의 표면에서 측정된 속도는 이하의 표 6과 같다.

A	Vmean[cm/s]
mm	좌 측	우 측
300	16	36

도 7은 분기형 노즐 및 깔때기 형상의 주형에 적용된 경우의 본 발명의 다른 실시예를 도시한다. 주조 속도가 8m/min까지 상승되었다. 노즐을 유출하는 두 개의 주 유동의 각각에 대해서, 망사형 제어 수단에 의해 모의실험된 자기 제동기가 제공된다. 주 유동 방향에 대한 제어 수단의 각도를 선택함으로서 상방으로 향한 유동 성분과 하방으로 향한 유동 성분의 상대적인 크기가 선택될 수 있다. 더욱이, 유동의 제어는 자기 제동기의 제동 효과를 선택함으로서 가능하다. 이 실시예의 성능은 메니스커스의 파고(wave height)를 측정함으로서 측정된다. 파고는 좌측과 우측이 동일하고 3mm이하로 될 수 있다.

Claims (12)

1. 용융 금속 특히 용융 강을 슬래브 주조품으로 연속 주조하기 위한 연속 슬래브 주조기로서, 단변과 장변을 갖고, 용융 금속이 단일 출구 포트를 갖는 주입 수단을 통하여 주입되며, 용융 금속의 용탕을 형성하고, 금속의 적어도 일부분이 응고되는 주형과; 출구를 통하여 주형 내로 유입되는 용융 금속의 유동 방향에 대해 기본적으로 수직한 방향으로 작용하는 한 세트의 자기 제동 극을 주형의 양쪽 장변에 포함하는 적어도 하나의 자기 제동 장치를 포함하고,

   상기 자기 제동 장치는 대칭 유동 패턴의 유동 성분을 실질적으로 제동하지 않으면서, 주형 장변의 횡방향으로 주형의 대칭 평면에 대하여 기본적으로 대칭을 이루는 주형 내의 용융 금속의 유동 패턴으로부터 이탈한 주형 내의 용융 금속의 유동 성분에 대해 제동 방식으로 작용하는 장소에 위치되는 것을 특징으로 하는 연속 주조기.
2. 제 1 항에 있어서,

   상기 자기 제동 장치는 전자기 제동 장치로 구성되는 것을 특징으로 하는 연속 주조기.
3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   상기 자기 제동 장치는 상호 이격되고 주입 수단의 출구에 대하여 대칭적으로 위치되는 두 세트의 자기 제동 극을 포함하는 것을 특징으로 하는 연속 주조기.
4. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   상기 자기 제동 장치는 출구를 통하여 주형 내로 유입되는 용융 금속의 유동 방향에 대해 기본적으로 수직한 방향으로 연장되는 것을 특징으로 하는 연속 주조기.
5. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   상기 자기 제동 장치는 주형 폭의 1/8과 7/8 사이의 범위 내에서 작동하는 것을 특징으로 하는 연속 주조기.
6. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   상기 자기 제동 장치는 주형 내로 유입되는 용융 금속의 유동 방향으로 연장됨으로써, 주형 내로 유입되는 금속의 유동을 두 개의 종속 유동으로 분리하고 제 1 종속 유동으로부터 제 2 종속 유동으로의 유동을 차단하는 분리 수단으로서 작용하는 것을 특징으로 하는 연속 주조기.
7. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   상기 연속 주조기는 주형 내의 용융 금속 용탕의 메니스커스에서 유동하는 용융 금속의 속도를 저하시키기 위한 제동 수단을 더 구비하는 것을 특징으로 하는 연속 주조기.
8. 제 7 항에 있어서,

   상기 제동 수단은 주형의 적어도 하나의 대칭 평면에 대하여 대칭적으로 위치되고 용융 금속의 메니스커스로 향해진 금속의 유동에 작용하는 적어도 두 개의 자기 제동기 바람직하게는 전자기 제동기를 포함하는 것을 특징으로 하는 연속 주조기.
9. 제 7 항에 있어서,

   상기 제동 수단의 위치는 주형에 대하여 가변적인 것을 특징으로 하는 연속 주조기.
10. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

    상기 자기 제동 장치의 위치는 주형에 대하여 가변적인 것을 특징으로 하는 연속 주조기.
11. 제 1 항 또는 제 2 항에 따른 연속 주조기를 이용한 강과 같은 금속의 주조 방법.
12. 제 11 항에 있어서,

    상기 자기 제동 장치의 작동 또는 위치는 메니스커스 영역에서의 용융 금속의 온도 여하에 따라 선택되는 것을 특징으로 하는 주조 방법.